板传梁梁传柱荷载计算【范本模板】

河南科技大学毕业设计§6。1.1。板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，板,可四角点沿45线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与相邻的梁,板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷。42

河南科技大学毕业设计架一。B~C,（D～E)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载:6.09KN/m

2

2

(1.5/6)

2

]活载:2.0KN/m

2

1.5m[1-2(1.5/6)

2

(1.5/6)

2

]2=5.625KN/m楼面板传荷载：恒载：3.83KN/m

2

2

(1.5/6)

2

]活载：21.5m[1-222]梁自重：3。B～C(D～E）轴间框：屋

面

梁:恒载＝梁自重＋板载＝KN/m+3.95KN/m=21。103KN/m活载＝板传荷载＝5。625KN/m楼面板传荷载:恒载＝自重＋板传荷载＝3。95KN/m+10.772KN/m=14.747KN/m活载＝板传荷载＝KN/m二。C～D轴间框架梁：屋面板传荷载:恒载：1.2m5/8活载:2.0KN/m

2

5/82=3KN/m楼面板传荷载：恒载：3.83KN/m

2

2=5.745KN/m43

222222活载：2.0KN/m

河南科技大学毕业设计1.2m梁自重：C～D轴间框架梁均布荷载为:屋

面

梁:恒载＝梁自重＋板载＝2.349KN/m+9.135KN/m=11。484KN/m活载＝板传荷载＝3KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋载＝2。349KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载＝板传荷载＝KN/m三.B轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：女儿墙自重做法：墙高900㎜，100㎜的混凝土压顶）0.24m0.9mm

3

KNm

3

m0.24KN/m顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋载＝5.806KN/m3.975KN/0.6m6.09KN//KN顶层柱活载＝板传荷载＝2.0KN//5/819.688标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重=7.794KN/m0.6)3.83KN/mm5/8(2.332311.52)3.83KN标准层柱活载＝板传荷载＝m819.688KN44

2河南科技大学毕业设2基础顶面荷载＝底层外纵墙自重重＝9.738/mmm)KN/mm)KN四.C柱纵向集中力计算：＝3.975/m//mm/mm(2.3323/m/m)4154.318KN顶层柱活载=板传荷载＝2.0

2.0mm39.272KN标准柱恒载=墙＋梁自载＝11.5215.12/m0.6)15.12KNmKN(1.20.3)m3.975KN0.6)6.09KN/5/86.09/2.67KN3.83KN2200.173标准层活载＝板传荷载＝/

2

mKN/m

2

m基础顶面恒载=底层外墙自重＋基础重9.738KNmm)KN/m0.666.085KN（3）.框架柱自重：柱自重：底层×0.6m×0.6m×25KN/m

3

4。55m=49.14KN其余柱：1。2×0。6m×0.6m×25KN/88KN。2荷载用下框架§6。2。1.恒荷载作用下框算一。恒荷载作用下框架可按下面式：45

3

。

河南科技大学毕业设计

ab

2

(6

ba

ql

2

(6故:M

B77

21.03KN.m

2

KN.m

C7D7D

11.4845.512KN.m

2

m

B6C66

14.747KN.m

2

.m

C6

KN.m

2

.m恒荷载作用下框架的受荷简图如图6—3所示6—3:46

河南科技大学毕业设计注:1。图中各值的单位为KN2。图中数值均为标准值3。图中括号数值为活载(2）.根据梁,柱相对线刚度，的弯矩分配系数：ij

ij

)c

(6分配系数如图6－5，图6－6示

：系B柱:底层：i＝0.801/(0.8011.0)柱i0.6091.0)上柱i＝1.0)0.253左梁标准层：i1.0/(0.609上柱i1.0/(0.6091.0)下柱i＝0.609左梁顶层：

i1.0/(0.6091.0)柱i＝0.6091.0)左梁47

河南科技大学毕业设计C柱：

6i＝1.0右梁i0.801)上柱i＝0.2110.801)0.306下柱i＝0.2110.081左梁标准层：i1.0/(0.6091.00.2110.801)柱i/(0.6090.801)0.355上柱i0.609/(0.609右梁i＝左梁顶层：

i/(0.6091.00.211)柱i＝0.211)0.116左梁i＝/(0.609右梁三。恒荷载作用下的弯图(6－4梁：

A

2ql

2

.lMM/lqlBAB

2

2

l/lAAB

（6－4）柱:

CD

M0CDMM/hDCM0CCMM/CD

（6－5)四.恒荷载作用下的边连梁传来的荷载及柱自重。N/KN748

河南科技大学毕业设计NN124.172/38.88393.849KN6NN/238.88KN5NN124.17214.747/38.88808.435KN45N124.17214.747/38.883NN124.17214.747/21223.021KN2NN/38.88KN1恒荷载作用下的中跨框架的轴力：N11.484/KN7NN200.1738.09/2KN6N200.173/25NN200.1738.092.4/KN4NN200.1738.092.4/238.881015.728KN3N200.1732.4/38.881223.021KN2N200.1738.092.4238.881382.487KN125五。弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法了更的简化.在分层法中,弯矩分配法计算分层单元的杆端点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点的远端此可将弯矩分配法的循环次数简化到一次分、再一次分配。所以架采用弯矩配算框架，系数为49

河南科技大学毕业设计1/2。各节点分配两次。如表1所示：

弯二50

河南科技大学毕业设计下柱

下柱左

下柱上柱

上柱51

河南科技大学毕业设计48.44

53.02

53.02

48.4448.4444.23

9.79

44.23

48.44-1.5243.7943.7943.29

44.22

44.22

43.7916.32

37.22

4.16

37.22

16.3227.47

62.570.6662.5715.7115.71

27.4741.1842.3542.35

41.1820.59

24.60

4.8

24.60

20.5920.59

18.7818.7818.7818.78

20.5941.7842.3542.35

41.7820.59

24.60

4.8

24.60

20.5920.59

18.7818.7818.7818.78

20.5941.7842.3542.35

41.7820.59

24.60

4.8

24.60

20.5920.59

18.7818.7818.7818.78

20.5941.7842.3542.35

41.7821.03

24.60

4.8

24.60

21.0320.32

18.5918.5919.1319.13

20.3238.6940.540.5

38.6913.43

26.77

4.5

26.77

13.4325.26

22.561.3222.5612.3312.33

25.266.726.166.166.726－载

52

1河南科技大学毕业设计1六。恒载作用下的的图对于无荷载直接作用的杆件如的弯矩连以直线，即为该杆件的弯矩图对于有荷载作用的杆件如则以杆端矩的连线为基线.叠加相应简支梁的弯矩图即为该杆件的弯矩图.弯矩图如上图65所示1。则梁跨：MM

FB7中FC7D7

/mm/2m

22

(48.22KNKN.m.mKN.m9.79.m)KNM

FB6C中

/m(43.29KN44.22).mM

F6D6

/(4.16KN.m4.16.m)1.66.mMM

FB5C5F5

/m.m42.35KN.)24.6.m11.484/m.m.m).2M

B5中

M

B中

M

BC中

B22

24.6KN/M

5D5

M

C中

M

C中

1.02/mM

F22

11.484/m2

2

(4.54.5).mMM

FB1C中FC1D中

21.103/mmKN/m2m

22

KN)KNm)1.32.m七.恒算1。梁端剪:

A7

M/2(48.44/6262.327KNABB7

/L2ql53.02)/662.853KNABQ`M)/ql13.781KNAB53

Q`B7B6B

河南科技大学毕业设计M)/KNB)/Lql53.02)/6221.03KNAB/L53.02)/221.03KNAB`)/L2qlKNA6AB`6B5B

M)/LqlKNBM42.35)/44.046KNABM2(41.18/62AB`M)/L29.708KNABQ`BBB4

M)/L2qlKNBM)/42.35)/21.0344.046AB)L2qlKNAB

`A4

M)/Lql9.708KN`MM)/L2qlKN4AB3B

M42.47)/6221.03KNABM2(41.356244.428AB

`3

MM)/L2ql9.708KNQ`BBB2

MM)/L2qlKNBM)//643.94KNABM(38.69/21.0344.542AB`MM)/Lql9.708KNA2`2

M)/LqlKNB2。柱端剪力：(48.444/KN7`24.35)/18.79KN720.59)KN6Q`6

/9.58KN(20.5920.59)3.6KN54Q`5

`4

(18.783.610.43KN(20.59/3.6KN3`3

/3.610.38(21.0325.26)/3.6KN254

`2

河南科技大学毕业设计11.58KN(13.436.72)KN`1

(12.3296.16)/4.06KN6－6注：由于该框架结构左右对称,所以竖向荷载作用下框架剪力图反称。55

河南科技大学毕业设计6。3荷载用下的内§6.3。1架内力同恒载作用下用弯矩分配，折减系数为，各节点分配两次即可。活荷载作用下框架内力如表2示:§6。3.2．活荷载作用下框算一。梁端的固端弯矩可；

ab

2

(6

ba

2

(6故：M

abba

16.875

CDDC`CD`Dc

1.443.752.42.455

河南科技大学毕业设计

压56

河南科技大学毕业设计

857

河南科技大学毕业设计6－上柱

下柱

左梁

右梁

上柱

下柱

左梁

右梁

下柱

上柱

左梁

右梁

下柱

上柱二。活载用下的的框架弯矩图对于无荷载直接作用的杆件(如柱将其柱端的弯连以直线，即为杆件的矩；对于有荷载作的杆（如)则以杆端弯矩的连线为线叠加相应简支梁的矩图即该杆件的弯矩图。弯矩图如上图6－5所示58

河南科技大学毕业设计1.则梁跨中弯矩为：M

FB7C中

5.625KN/mm

2

.mKN).mM

F中

KN/KNm)KNm2M

FB66

KN/m2(16.154)KN2M

F6D中

KNm2(2.308KN2.308KN.m0.39KN.m2M

FB55

5.625KN/

2

(15.684KN16.204KN.m)M

FCD中

3.75KNm2m

2

.0.938.m1.762M

B55

M

BC中

M

BC中

M

BC中

9.37KN/mM

5D5

中

C中

KNM

F2D中

/mm

2

(2.138.mKNM

FB中

/m

2

(14.73KN.m14.73KN)KNM

F1D中

3.75/m(3.55KN3.55KN.m)KN三.活荷载作用下的框架剪计算根据简图（6－）和推导式算其活荷载作用下的剪力如图（6－)所示1。梁端剪力：

A7

M/2(13.32815.025)/65.62516.592KNABB

M/2ql(13.32815.025)/217.158KNAB

`

MM)/22.43.6KN`M)L2KN7AB6B6

MM/Lql(16.15465.62516.81AB/Lql65.62516.94KNAB59

`A6

河南科技大学毕业设计)L2.4KN`6B5B5

M)/Lql2.4KN/216.204)62KNABM/(15.68416.204)/65.62516.96KNAB

`

)L2ql23.752.44.5KN`MM)/3.75KNB5BB4B

M2(15.684/65.625KNABM/Lql(15.684/KNAB

`

M)/LKNQ`4B3B3

M)/LqlKNM/2ql(15.68416.204)62ABM/2(15.68416.204)/6216.958AB`M)/L2.4KNAB`B3BB

MM)/ql3.75B)/L