km结构模型输入及参数设置

结构专业技术文件（J02-2010）结构模型输入及参数设置2010年7月结构模型输入及参数设置1、总信息：1.1水平力与整体坐标系夹角：0根据抗规（GB50011-2001）5.1.1条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用应由该方向的抗侧力构件承担；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用”。当计算地震夹角大于15度时，给出水平力与整体坐标系的夹角（逆时针为正），程序改变整体坐标系，但不增加工况数。同时，该参数不仅对地震作用起作用，对风荷载同样起作用。通常情况下，当Satwe文本信息“周期、振型、地震力”中地震作用最大方向与设计假定大于15度（包括X、Y两个方向）时，应将此方向重新输入到该参数进行计算。1.2混凝土容重：26KN/m2本参数用于程序近似考虑其没有自动计算的结构面层重量。同时由于程序未自动扣除梁板重叠区域的结构荷载，因而该参数主要近似计算竖向构件的面层重量。通常对于框架结构取25-26KN/m2；框架-剪力墙结构取26KN/m2；剪力墙结构，取26-27KN/m2。1.3钢容重：78KN/m2一般情况下取78，当考虑饰面设计时可以适当增加。4裙房层数：按实际填入混凝土高规（JGJ3-2002）第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施。同时抗规（GB50011-2001）6.1.10条条文说明要求：带有大底盘的高层抗震墙（筒体）结构，抗震墙的底部加强部位可取地下室顶板以上H/8，向下延伸一层，大底盘顶板以上至少包括一层。裙房与主楼相连时，加强部位也宜高出裙房一层。本参数必须按实际填入，使程序根据规范自动调整抗震等级，裙房层数包括地下室层数。1.5转换层所在层号：按实际填入该参数为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息。输入转换层号后，程序可以自动判读框支柱、框支梁及落地剪力墙的抗震等级和相应的内力调整。同时当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级。自动实现0.2Q0或0.3Q0的调整。本参数必须按实际填入，转换层层号包括地下室层数。指定转换层层号后，框支梁、柱及转换层的弹性楼板还应在特殊构件定义中指定。1.6地下室层数：按实际填入程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整，内力组合计算时，其控制高度扣除了地下室部分；对I、II、III、即抗震结构的底层内力调整系数乘在地下室的上一层；剪力墙的底部加强部位扣除了地下室部分。程序据该参数扣除地下室的风荷载，并对地下室的外围墙体进行土、水压力作用的组合，有人防荷载时考虑水平人防荷载。本参数必须按实际填入，当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。1.7墙元细分最大控制长度：2.0；该参数用于墙元细分形成一系列小壳元时，为确保设计精度而给定的壳元边长限值。该限值对精度有影响但不敏感。对于尺寸较大的剪力墙，可取2.0，对于框支结构和其他的复杂结构、短肢剪力墙等，可取1.0～1.5。1.8强制刚性楼板假定：按照需要勾选计算楼层位移比和结构层间位移比时应勾选；计算结构周期、位移、内力与配筋计算时不应沟选。1.9墙元侧向节点：内部墙元刚度矩阵凝聚计算的控制参数。对于多层结构或者复杂高层建筑需提高计算精度时，选择出口节点；对于一般高层建筑，可选择内部节点。选择出口节点，只把因墙元细分而在其内部形成的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性较好，但计算量大；选择内部节点，墙元仅保留上下两边的节点作为出口节点，墙元的其它节点作为内部节点被凝聚掉，故墙元两侧的变形不协调，精度稍差，但效率高。1.10墙梁转框架梁：5（填0为不转换）目前程序只能自动转换规则对齐、墙厚不变的洞口。设计时应通过平面图查看转换后的结果。连梁按照壳元进行有限元分析，当壳元划分不够细时，将造成较大的误差。具体操作时，当跨高比大于5时，应直接按照框架梁输入，跨高比小于2.5时，按洞口输入，其它情况可酌情处理。1.11结构材料信息：钢筋混凝土结构根据该参数确定地震作用和风荷载计算所遵照的规范。不同结构的地震影响系数取值不同，不同结构体系的风振系数不同，结构基本周期也不同，影响风荷计算。结构材料信息分应按实填写。其中底框结构按砌体结构填写。1.12结构体系：按照实际结构体系填写规范规定不同体系的结构内力调整及配筋要求不同，程序根据该参数对应规范中相应的调整系数。当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，程序对其抗震等级自动提高一级。(短肢剪力墙见高规7.1.2)结构体系应在给出的多种体系中选最接近实际的一种按实填写。1.13荷载计算信息：模拟施工加载3程序给出4种模拟施工加载方式，通常情况下应选择模拟施工加载3。一次性加载：整体刚度一次加载，适用于多层结构、有上传荷载的情况；模拟施工加载1：整体刚度分次加载，可提高计算效率，但与实际不相符；模拟施工加载2：整体刚度分次加载，但分析时将竖向构件的刚度放大10倍，是一种近似方法，改善模拟施工加载1的不合理处，是结构传给基础的荷载比较合理；模拟施工加载3：分层刚度分次加载，比较接近实际情况。1.14风荷载计算信息：计算风荷载除完全的地下结构，均应计算风荷载。1.15地震作用计算信息：计算水平地震作用一般应计算水平地震作用，按照抗震规范（GB50011-2001）5.1.1条规定，8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑（如结构转换层中的转换构件、跨度大于24m的楼盖或屋盖、悬挑大于2m的水平悬臂构件等），应计算竖向地震作用。抗震规范（GB50011-2001）5.1.6条对于6度区的建筑，规定可不进行截面抗震验算。但目前应进行结构抗震验算。1.16结构所在地区：全国。目前山东省没有地方规定，按国家规范执行。广东、上海等地区的工程按要求选择。1.17施工次序：按工程需要对一些传力复杂的结构，如转换层结构、下层荷载由上层构件传递的结构、巨型结构等，应采用多层施工的施工次序。对于带转换层的结构，应指定转换层及其上两层为同一施工次序，目的是避免逐层施工导致缺少上部构件刚度贡献而产生荷载丢失。对广义层结构模型，应考虑楼层的连接关系指定施工次序。但这时应注意必须定义模拟施工加载3。2、风荷载信息：2.1修正后的基本风压：按荷载规范荷载规范（GB5009-2001）7.1.2条规定：一般按照50年一遇的风压采用，但不得低于0.3KN/m2。对于高层建筑、高耸结构及对风荷载敏感的结构，基本风压应适当提高。对于门式刚架，规程（CECS102:2002）规定基本风压按荷载规范的规定值乘以1.05。高规（JGJ3-2002）3.2.2条条文说明，房屋高度大于60m时，按照100年一遇风压值采用；风荷载作用面的宽度，程序按计算简图的外边线的投影距离计算，因此当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，会造成风载过大，或漏掉塔楼的风荷载。因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。另外，顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。这里风荷载的计算是一种简化输入，假定迎风面、背风面受荷面积相同，每层风荷载作用于各刚性块的形心上，楼层所有节点平均分配风荷载，忽略了侧向风影响，也不能计算屋顶的风吸力和风压力。所以，对于平面、立面不规则的结构（如空旷结构、大悬挑结构、体育场馆、较大面积的错层结构、需要计算屋面风荷载的结构等），应考虑特殊风荷载的输入，目的是更真实的反应结构受力的情况。2.2结构基本周期：分两次计算目的是计算风荷载的风振系数。荷载规范（GB5009-2001）7.4.1条：对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋和基本周期大于0.25s的各种高耸结构及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构顺风向的风振的影响。高规（JGJ3-2002）3.2.6条给出近似值：规则框架T=(0.08-0.10)N；框剪结构、框筒结构T=（0.06-0.08）N；剪力墙、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。N为房屋层数。另外荷载规范7.4.1条，附录E也给出近似计算方法，程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的。首先按默认值试算，然后将试算的结构基本周期结果填入，作为本结构的基本周期，并与近似计算值相比较。2.3地面粗糙度类别：根据具体情况选择荷载规范（GB5009-2001）、高规（JGJ3-2002）3.2.3条规定：A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。按实际选择，应注意靠近海边的建筑。2.4体型分段数：1一般情况下分段数为1。高层立面复杂时，可考虑体型系数分段。程序自动扣除地下室高度，不必将地下室单独分段。2.5体型分段最高层号：结构最高层号当体型分段数为1时，即结构最高层号。其它情况按分段的最高层号填入。2.6体型系数：按荷载规范7.3节和高规3.2.5条高规（JGJ3-2002）3.2.5条：1）圆形和椭圆形平面，Us=0.8；2）正多边形及三角形平面，Us=0.8+1.2/(n的平方根)，其中n为正多边形边数；3）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3；4）下列建筑的风荷载体形系数Us=1.4；i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii：L形和槽形平面；iii：高宽比H/Bmax大于4、长宽比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。5）须更细致进行风荷载计算的场合，按附录A采用。荷载规范（GB5009-2001）7.3.2条和高规（JGJ3-2002）3.2.7条：多栋高层建筑间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应。根据国内学者的研究，当相邻建筑物的间距小于3.5倍的迎风面宽度且两建筑物中心线的连线与风向成45度角时，群楼效应明显，其增大系数一般为1.25-1.5，最大到1.8。目前多栋高层建筑间距较近时，如多塔结构，可取群楼效应增大系数1.25执行。2.7设缝多塔被风面体型系数：0.5应用于设缝多塔结构。由于遮挡造成的风荷载折减值通过该系数来指定。当缝很小时，可取0.5。3、地震信息：3.1规则性信息：不规则抗规（GB50011-2001）3.4.2条规定了不规则的类型：平面不规则的类型：扭转不规则（位移比超标）、凹凸不规则（结构平面凹进大于30%）、楼板局部不连续（楼板的尺寸和平面刚度急剧变化）竖向不规则的类类型：侧向向刚度不规规则（刚度度比超标、立立面收进超超过25%）、竖向向抗侧力构构件不连续续（带转换换层结构）、楼楼层承载力力突变（层层间受剪承承载力小于于相邻上一一楼层的80%）。目前该参数对结结构计算不不起作用。3.2设计地震震分组、设设防烈度、场场地类别：：按实填写写由设计地震分组组和场地类类别确定场场地特征周周期，由设设防烈度、特特征周期、结结构自振周周期及阻尼尼比确定结结构的水平平地震影响响系数，从从而进行地地震作用计计算。应注意场地类别别自地质勘勘查报告中中查得后应应按照抗规规（GB500011--20011）4.1..6条复核核。3.3框架抗震震等级、剪剪力墙抗震震等级：按按规范要求求填写按照抗规（GBB500111-20001）6.1..2条或高高规（JGJ33-20002）4.8的规定采采用。抗震震等级确定定应注意如如下几点：：1）框架-剪力墙墙结构，当当框架承受受的地震倾倾覆力矩大大于结构总总地震倾覆覆力矩的50%时，框架架部分的抗抗震等级按按框架结构构确定；2）裙房与主楼相相连，除应应按裙房本本身确定外外，不应低低于主楼的的抗震等级级（主楼为为带转换层层高层结构构时，裙房房的抗震等等级按主楼楼的高度，框框架-剪力墙结结构的剪力力墙查表）。3）当地下室顶板板作为上部部结构的嵌嵌固部位时时，地下一一层的抗震震等级应与与上部结构构相同，地地下一层以以下可根据据情况采用用三级或四四级。4）无上部结构的的地下室或或地下室中中无上部结结构的部分分，可根据据情况采用用三级或四四级。5）乙类建筑时，应应按照提高高一度的设设防烈度查查表确定抗抗震等级。6）高规（JGJJ3-20002）10.66.2条及及其条文说说明：抗震震设计时，转转换层不宜宜设置在底底盘屋面的的上层塔楼楼内，否则则，应采取取增大构件件内力，提提高抗震等等级等有效效的抗震措措施。对于复杂高层建建筑，因可可能带来结结构不同部部位的抗震震等级不同同。如带转转换层的高高层建筑，底底部加强部部位和非底底层加强部部位以及地地下二层以以下抗震等等级不一致致，程序给给出两种指指定方式。但无论采用何种种方式，程程序以手工工修改的抗抗震等级为为最优级别别进行计算算。第一种方式：在在该两项填填入底部加加强部位剪剪力墙和框框架的抗震震等级，然然后在特殊殊构件补充充定义中，人人工调整非非加强部位位（包括地地下二层及及以下楼层层）的抗震震等级。此此时应注意意，填入的的抗震等级级为按照高高规（JGJ33-20002）表4.88.2、4.8..3查出的抗抗震等级，对对于转换层层在3层及以上上时，其框框支柱、剪剪力墙底部部加强部位位抗震等级级的提高有有程序自动动完成，不不必再人工工干预底部部加强部位位的柱、墙墙抗震等级级。第二种方式：在在该两项填填入非底部部加强部位位剪力墙和和框架的抗抗震等级，然然后在特殊殊构件补充充定义中，人人工调整加加强部位和和地下二层层及以下楼楼层的抗震震等级，这这时注意底底部加强部部位人工调调整的框支支梁、柱及及剪力墙的的抗震等级级应为提高高以后的最最终等级。另外，对于转换换层在3层及以上上时底部加加强部位的的剪力墙的的抗震等级级，无论程程序自动调调整还是人人工调整，抗抗震等级提提高均指落落地剪力墙墙，非落地地剪力墙不不必提高，参参见高规（JGJ33-20002）10.22.5条条条文说明。短肢剪力墙结构构输入剪力力墙抗震等等级时，应应按照剪力力墙结构查查表给出，程程序自动提提高一级计计算。3.4中震（大大震）不屈屈服设计：：不选属于结构性能设设计的范围围，目前规规范没有规规定。程序序处理的原原则为：地地震影响系系数按中震震（大震）采采用；地震震分项系数数为1.0；取消强强柱弱梁、强强剪弱弯调调整；材料料强度取标标准值；等等等。不同于中震（大大震）弹性性设计，这这时应采用用中震（大大震）的地地震影响系系数，将抗抗震等级改改为四级（不不进行相关关调整）。3.5斜交抗侧侧力构件方方向附加地地震数及相相应角度：：按需要填填写这里填入的参数数主要是针针对非正交交的平面不不规则结构构中，除了了两个正交交方向外，还还要补充计计算的方向向角数。注注意该参数数仅对地震震作用计算算有关，与与风荷载计计算无关。根据抗震规范（GB500011--20011）5.1..1条规定定，当计算算地震夹角角大于15度时，应应计算抗侧侧力构件方方向的水平平地震作用用。抗侧力力构件方向向一般就是是结构的较较大侧向刚刚度方向，也也就是地震震力作用不不利方向，所所以在此应应输入沿平平面布置中中局部柱网网的主轴方方向。同时时，输入时时应选择对对称的多方方向地震，如45度和-45度（逆时针方向为正），因为风荷载计算没有考虑多方向不对称的输入易造成对称结构的配筋不对称。3.6考虑偶然然偏心:勾选抗规（GB500011--20011）5.2..3条对平平面规则的的结构采用用增大边榀榀结构地震震内力的方方式考虑该该扭转影响响，这对高高层建筑不不尽合理。根根据高规（JGJ33-20002）3.3..3条，由于于施工、使使用、地震震地面运动动的扭转分分量等因素素所引起的的偶然偏心心的不利影影响，计算算单向地震震作用是，应应考虑偶然然偏心（5%Li）的影响响。同时，高规（JJGJ3--20022）3.3..3条条文文说明规定定当计算双双向地震作作用时，可可不考虑质质量的偶然然偏心影响响。当设计计者同时指指定考虑偶偶然偏心和和双向地震震作用时，程程序仅对无无偏心的地地震作用效效应进行双双向地震作作用，无论论左偏心还还是右偏心心均不做双双向地震作作用计算。因此，无论是否否考虑双向向地震作用用，均应勾勾选本参数数。3.7双向地震震作用：勾勾选抗规（GB500011--20011）5.1..1条和高高规（JGJ33-20002）3.3..2条规定质质量和刚度度明显不对对称的结构构应计入双双向地震作作用的影响响。位移比比超过1.2时，必须须考虑双向向地震作用用。程序计算双向地地震的扭转转效应方法法见PKPMM08用户手册册，X、Y方向的地地震作用均均有不同程程度的放大大，比高规规（JGJ33-20002）5.2..3条的要要求严格。程序隐含“考虑虑双向地震震作用”是不考虑虑偶然偏心心的，自动动按二者最最不利计算算，因此，所所有结构计计算均应选选上考虑双双向地震作作用。3.8计算振型型个数：15抗震规范（GBB500111-20001）5.2..2条条文文说明规定定振型个数数一般取振振型参与质质量达到总总质量的90%所需的振振型数，同同时高规（JGJ33-20002）3.3..10条规定不不考虑扭转转藕联振动动的结构，规规则结构取取3，当建筑筑较高、结结构沿竖向向刚度不均均匀是可取取5-6；高规（JGJ33-20002）3.3..11条规定考考虑扭转转转藕联振动动的结构，一一般情况可可取9-15，多塔结结构每个塔塔楼的振型型数不小于于9个。目前Satwe软件件对所有结结构均考虑虑扭转转藕藕联振动计计算。因此此振型数按按以下原则则选取，并并同时满足足地震作用用有效质量量系数要大大于等于0.9且不小于3个，振型型数应为3的倍数。当结构按侧刚计计算时，单单塔楼考虑虑耦联时应应大于等于于9；复杂结结构应大于于等于15；多塔结结构的振型型个数应大大于等于9倍的塔楼楼数。（注注意各振型型的贡献由由于扭转分分量的影响响而不服从从随频率增增加面递减减的规律）。当结构按总刚计计算时，采采用的振型型数不宜小小于按铡刚刚计算的2倍，存在在长梁或跨跨层柱时应应注意低阶阶振型可能能是局部振振型，其阶阶数低，但但对地震作作用的贡献献却较小。3.9活载折减减系数：0.5按照抗规（GBB500111-20001）5.1..3条和高高规（JGJ33-20002）3.3..6条执行。楼面活荷载按照照实际情况况计算时取取1.0；按等效效均布活荷荷载计算时时。藏书库库、档案库库、库房取取0.8；硬钩吊吊车悬吊物物重力取0.3，软钩吊吊车悬吊物物重力取0；其它情情况取0.5。3.10周期折折减系数：：0.9周期折减的目的的是为了充充分考虑非非承重填充充墙刚度对对结构自振振周期的影影响，因为为周期小的的结构，其其刚度较大大，相应吸吸收的地震震力也较大大。若不做做周期折减减，则结构构偏于不安安全。高规（JGJ33-20002）3.3..17条规定，当当非承重墙墙体为实心心砖墙时，可可按下列规规定取值：：框架结构构0.6--0.7；框架－－剪力墙结结构0.7--0.8；剪力墙墙结构0..9-1..0。实际取值时可根根据填充墙墙的数量和和刚度大小小取上限或或下限。当当非承重墙墙体为空心心砖或砌块块时，可按按下列规定定取值：框框架结构0.755(灰砂砖)，0.800(空心砌块)；框架－－剪力墙结结构0.9--1.0；剪力墙墙结构可取取0.955-1.00。应注意意短肢剪力力墙结构的的周期折减减可按照框框架-剪力墙取取值。当结构的第一自自振周期T1≤Tg时，不需需进行周期期折减，因因为此时地地震影响系系数由程序序自动取结结构自振周周期与特征征周期的较较大值进行行计算。3.11结构阻阻尼比：5%抗规（GB500011--20011）5.1..5条规定定，除有专专门规定的的外，建筑筑结构的阻阻尼比取0.05；抗规（GB500011--20011）8.2..2条、高层层民用钢结结构规程（JGJ999-988）4.3..3条规定，钢钢结构在多多遇地震下下的阻尼比比，不超过过12层的钢结结构可采用用0.0335，超过12层的钢结结构可采用用0.02，罕遇地地震分析，阻阻尼比采用用0.05。3.12特征周周期及多遇遇地震、罕罕遇地震影影响系数最最大值：按照规范执行。抗规（GB500011--20011）5.1..4条给出出了场地特特征周期和和水平地震震影响系数数。场地特特征周期根根据设计地地震分组确确定；水平平地震影响响系数由设设防烈度确确定。3.13查看和和调整地震震影响系数数曲线：不不修改一般情况下按照照抗规（GB500011--20011）5.1..5条执行行，确定地地震影响系系数的参数数主要包括括：地震影影响系数的的最大值、阻阻尼比、特特征周期、和和结构自振振周期。4、活载信息：4.1墙柱及基基础活荷载载折减：按照需要要勾选或不不选按照荷载规范（GB50009-22001）4.1..2条规定定，设计楼楼面梁、墙墙柱、基础础时，楼面面活荷载应应乘以规定定的折减系系数。其中中楼面梁的的活荷载折折减是在PM楼面荷载载导算过程程中完成，而而竖向荷载载折减在Setwwe荷载信息息中规定。规定楼楼面梁活荷荷载折减时时，程序的的处理方式式为：对房房间荷载导导算到梁上上时才折减减，导算到到墙上时不不折减；程程序只对标标准层（即即楼面）的的梁折减，对对屋面梁不不折减；当当次梁按照照主梁输入入时，结构构主梁可能能被分成几几段引起导导荷面积减减少，程序序无法判断断而少折减减部分活荷荷载；程序序无法判断断大底盘主主楼以外的的屋面梁而而统一按照照楼面梁进进行折减；；程序无法法判断荷载载规范（GB50009-22001）4.1..2条中汽汽车通道及及汽车库的的楼板为单单向板或双双向板，统统一按一个个折减系数数进行折减减；Setwwe计算时，直直接按照折折减后的楼楼面梁荷载载向下传递递，如此时时规定竖向向构件和基基础的活荷荷载折减，将将导致活荷荷载被折减减了两次，与与规范规定定不符。因因此如果需需要，楼面面梁的和竖竖向构件的的内力和配配筋应按照照折减和不不折减分别别计算两次次。规定竖向（柱、墙墙）构件及及基础的活活荷载折减减时，程序序自动判断断柱、墙上上方楼层数数进行折减减，在JCCAAD中点取自自动按楼层层折减活荷荷载，也可可实现柱、墙墙下的活荷荷载根据其其上连楼层层数折减；；按照荷载载规范（GB50009-22001）4.1..2条第2款规定的的折减系数数，根据建建筑功能和和结构特点点修改折减减系数。通常情况下，民民用建筑可可以折算，工工业厂房不不折算。建建议楼面梁梁在PM导算时不不考虑楼面面梁荷载折折减，Satwwe计算时考考虑墙、柱柱及基础活活荷载的折折算，当应应注意根据据不同建筑筑功能修改改活荷载折折减系数。4.2梁活载不不利布置：：输入的最最高层号高规（JGJ33-20002）5.1..8条规定定：当楼面面活荷载大大于4KN//m2时，应考考虑楼面活活荷载不利利布置引起起的梁弯矩矩增大。建议所有结构计计算均考虑虑活荷载不不利布置，输输入结构的的最高层号号。5、调整信息：5.1梁端负弯弯矩调幅系系数：0.8高规（JGJ33-20002）5.2..3条规定定竖向荷载载作用下，可可考虑框架架梁端塑性性变形内力力重分布，其其调幅系数数为：现浇浇框架梁取取0.8--0.9；装配整整体式框架架梁取0.7--0.8；框架梁端负弯矩矩条幅后，梁梁跨中弯矩矩应按照平平衡条件相相应增大；；应先对竖竖向荷载作作用下的框框架梁的弯弯矩进行调调幅，然后后与水平作作用产生的的框架梁弯弯矩进行组组合。对于现浇楼板，一一般取0.8。另外，程程序隐含钢钢梁为不调调幅梁，若若需调幅，应应在特殊构构件定义中中人工交互互修改。5.2梁活载内内力放大系系数：1.0高规（JGJ33-20002）5.1..8条条文文说明：如如果活荷载载较大，可可将未考虑虑活荷载不不利布置计计算的框架架梁弯矩乘乘以1.1--1.3，近似考考虑活荷载载不利布置置影响时，梁梁正、负弯弯矩应同时时放大。已考虑活荷载不不利布置时时，取1.0。5.3梁扭矩折折减系数：：0.4高规（JGJ33-20002）5.2..4条规定定对于现浇浇楼板结构构，应考虑虑楼板对梁梁抗扭的约约束作用。程程序通过对对梁的扭矩矩进行折减减达到减少少梁的扭转转变形和扭扭矩计算值值，折减系系数为0.4--1.0，一般取0.4。对不与与刚性楼板板相连或圆圆弧梁，此此系数不起起作用。5.4剪力墙加加强区起算算层号：1程序在计算底部部加强区高高度时，扣扣除地下室室的高度计计算且缺省省将地下室室作为剪力力墙的底部部加强区，这这时剪力墙墙的底部加加强区起算算层号为1。实际上上根据规范范要求，除除特殊情况况外，地下下室可以不不作为底部部加强部位位。具体操作时，可可认为地下下二层及其其以下不作作为底部加加强部位，通通过修改本本参数使剪剪力墙的底底部加强部部位自地下下一层起算算。关于剪力墙的底底部加强部部位，规范范有如下要要求：1）除框支剪力墙墙外的其它它剪力墙抗规（GB500011--20011）6.1..10条：：除框支剪剪力墙外，其其它结构的的剪力墙，其其底部加强强部位的高高度可取墙墙肢总高度度的1/8和底部两两层二者的的较大值，且且不大于115m。高规（JGJ33-20002）7.1..9条：一一般剪力墙墙结构底部部加强部位位的高度可可取墙肢总总高度的1/8和底部两两层二者的的较大值，当当剪力墙高高度超过1150米时（B级高度），其其底部加强强部位的高高度可取墙墙肢总高度度的1/10。2）框支剪力墙结结构的剪力力墙抗规（GB500011--20011）6.1..10条：：部分框支支剪力墙，其其底部加强强部位的高高度可取框框支层加框框支层以上上两层的高高度及落地地剪力墙总总高度的1/8二者的较较大值，且且不大于115m；高规（JGJ33-20002）10.22.4条：：底部带转转换层的高高层建筑结结构，其剪剪力墙底部部加强部位位的高度可可取框支层层加框支层层以上两层层的高度及及墙肢总高高度的1/8二者的较较大值。3）带有大底盘（裙裙房）高层层的剪力墙墙抗规（GB500011--20011）6.1..10条条条文说明：：带有大底底盘的高层层抗震墙（含含筒体）结结构，底部部加强部位位可取地下下室顶板以以上H/8，加强部部位应向下下延伸到地地下一层，在在大底盘顶顶以上至少少包括一层层。裙房与与主楼相连连时，加强强范围也以以高出裙房房至少一层层。5.5连梁刚度度折减系数数：0.7抗规（GB500011--20011）6.2..13条规规定折减系系数不宜小小于0.5，当连梁梁内力由风风荷载控制制时，不宜宜折减；高高规（JGJ33-20002）5.2..1条条文说说明指出，设设防烈度低低（6、7度）时可可少折减（0.7），抗震震烈度高时时可多折减减（0.5），折减减系数不宜宜小于0.5，以保证证连梁承受受竖向荷载载的能力。程序通过该参数数考虑连梁梁进入塑性性状态后的的连梁刚度度。一般工工程取0.7（并不小小于0.55），位移移由风载控控制时取≥0.8。5.6在内力与与位移计算算时，中梁梁刚度放大大系数：2高规（JGJ33-20002）5.2..2条：现现浇楼面和和装配整体体式楼面可可考虑翼缘缘作用对梁梁的刚度予予以放大。一般情况下，装装配式楼板板取1.0；装配整整体式楼板板取1.3；现浇楼楼板取2.0。程序自动动处理边梁梁、独立梁梁及与弹性性楼板相连连梁的刚度度不放大。另另外，该系系数对连梁梁不起作用用。5.7调整与框框支柱相连连的梁内力力：勾选高规（JGJ33-20002）10.22.7条规规定，框支支柱按0.3QQ0调整后，应应相应调整整框支柱的的弯矩及柱柱端梁（不不包括转换换梁）的剪剪力和弯矩矩，框支柱柱轴力可不不调整。该参数目前不起起作用。5.8托墙梁刚刚度放大系系数：100由于Satwe程序序计算框支支梁和梁上上的剪力墙墙分别采用用梁元和墙墙元两种不不同的计算算模型，造造成剪力墙墙下边缘与与转换大梁梁的中性轴轴变形协调调，而与转转换大梁的的上边缘变变形不协调调，或者说说，计算模模型的刚度度偏柔了。为了真实反映转转换梁刚度度，使用该该放大系数数。一般取取100，当为了了使设计保保持一定的的富裕度，也也可小考虑虑或不考虑虑该系数。5.9按抗震规规范5.22.5条调调整各楼层层地震内力力：勾选抗规（GB500011--20011）5.2..5条为强强制性条文文，必须执执行。应注注意的是66度区没有有剪重比控控制指标要要求，宜按按λ=0.0008控制。该该内容可在在计算结果果文本信息息中查看。5.1.10指指定的薄弱弱层个数及及其层号：：根据具体体情况选择择抗规（GB500011--20011）3.4..3条和高高规（JGJ33-20002）5.1..14条规定了了竖向不规规则的建筑筑结构，其其薄弱层的的地震剪力力应乘以1.15的增大系系数。薄弱弱层应同时时满足剪重重比要求，即即地震剪力力应乘以1.15λ。程序只是根据层层间侧向刚刚度的比值值来确定薄薄弱层，没没有根据受受剪承载力力的比值确确定薄弱层层。通常情情况下，如如框支结构构、刚度、承承载力削弱弱层应人工工定义为薄薄弱层层。5.1.11全全楼地震作作用放大：：1.0当采用时程分析析计算出的的楼层剪力力大于按振振型分解计计算的地震震剪力时，应应乘以相应应的放大系系数，其它它情况下一一般不考虑虑地震作用用放大。另外，当剪重比比不满足要要求太多时时，在调整整结构布置置无效时，可可通过考虑虑加大地震震作用满足足剪重比的的要求。5.1.120.2QQ0调整的起起始层号和和终止层号号：按实填填入仅用于框-剪结结构和钢框框架-支撑（剪剪力墙）结结构体系，对对应高规（JGJ33-20002）8.1..4条和抗抗规（GB500011--20011）6.2..13条（0.2QQ0调整）及及高层民用用钢结构规规程（JGJ999-988）5.3..3条（0.255Q0调整）的的要求。可将起始层号填填入负值（-m），表示示取消程序序内部对调调整系数上上限2.0限制。0.2Q0调整整也可以人人工干预，实实现分段、分分塔0.2QQ0的调整。具具体方法为为在前处理理程序中选选取“用户指定0.2QQ0调整系数”（SatIInputt.02QQ），按约约定格式输输入要修改改的各层具具体调整系系数。对框支剪力墙结结构，当在在特殊构件件定义中指指定框支柱柱后，程序序自动按照照高规（JGJ33-20002）10.22.7条实实现0.2QQ0或者0.3QQ0的调整。5.1.13顶顶塔楼地震震作用放大大起算层号号及系数：：0，1抗规（GB500011--20011）5.2..4条：当当采用底部部剪力法计计算地震剪剪力时，突突出屋面的的屋顶间、女女儿墙、烟烟囱等的地地震作用效效应，宜乘乘以增大系系数3；采用振振型分解法法时，可将将突出屋面面部分作为为一个质点点。如果振型数取得得足够多（按按前述振型型数），可可不考虑顶顶塔楼地震震作用放大大，否则，应应考虑鞭梢梢效应。根据Satwe用户户手册，计计算振型数数与放大系系数的关系系为：振型型数小于12大于9时，取放放大系数小小于3.0；振型数数小于15大于12时，取放放大系数小小于1.5。6、设计信息：6.1考虑P--Δ效应：高规（JGJ33-20002）5.4节给出由由结构刚重重比确定是是否考虑重重力二阶效效应的原则则；高层民民用钢结构构（JGJ999-988）5.2..11条给给出对于无无支撑结构构和层间位位移角大于于1/10000的有支撑撑结构，应应考虑P-Δ效应。具体应应用中由程程序计算（Wmasss.ouut）确定是是否勾选。6.2梁柱重叠叠部分简化化为刚域：：不选高规（JGJ33-20002）5.3..4条：在在内力和位位移计算中中，可以考考虑框架或或壁式框架架梁柱节点点区的刚域域。一般情况下可不不考虑刚域域的有利作作用，作为为安全储备备。但异形形柱框架结结构应加以以考虑；对对于转换层层及以下的的部位，当当框支柱尺尺寸巨大时时，可考虑虑刚域影响响。刚域与刚性梁不不同，刚性性梁具有独独立的位移移，但本身身不变形。程程序对刚域域的假定包包括：不计计自重；外外荷载按梁梁两端节点点间距计算算，截面设设计按扣除除刚域后的的长度计算算。6.3按高规或或高钢规进进行构件计计算：根据据情况选择择高规（JGJ33-20002）1.02条给出混混凝土高层层建筑的适适用范围为为10层及以上上或高度228m以上上的民用建建筑结构；；高层民用用钢结构规规程（JGJ999-988）1.0..2条没有有给出使用用高度的下下限，多层层钢结构也也可按照高高钢规进行行构件计算算。符合高层条件的的建筑应勾勾选，多层层建筑不勾勾选。是否否选择按高高规或高钢钢规进行构构件计算的的区别在于于，荷载组组合和构件件计算适用用的规范不不同。6.4钢柱计算算长度系数数按有侧移移：有侧移移钢结构规范（GGB500017-22003）5.3..3条给出出钢柱的计计算长度按按照钢结构构规范附录录D执行，主主要考虑的的因素为支支撑的侧移移刚度。一般选择有侧移移，也可考考虑以下原原则：楼层层最大杆间间位移小于于1/10000（强支撑撑）时，按按无侧移；；楼层最大大杆间位移移大于1/10000且小于1/3000（弱支撑撑）时，取取1.0；楼层最最大杆间位位移大于1/3000（弱支撑撑、无支撑撑）时，按按有侧移计计算。6.5混凝土柱柱的计算长长度系数计计算规定：：勾选选择后，程序自自动按照混混凝土规范范（GB500010--20022）7.3..11条判判断。程序自动搜索跃跃层柱和单单边跃层柱柱，经跃层层判断修改改为完整柱柱，但对于于地下室跃跃层柱除外外。对于地地下室跃层层柱，由于于程序自动动强制采用用刚性楼板板假定，其其跃层柱不不能被正确确搜索，而而按层分段段计算其长长度系数，应应手工修改改。跃层柱和单边跃跃层柱应注注意外挑阳阳台、雨蓬蓬等情况，程程序可能按按照非跃层层柱计算柱柱的计算长长度系数，应应手工修改改。对于排架柱，SSatwee与PK不一样，按按框架柱的的计算长度度取值，未未执行混凝凝土规范（GB500010--20022）7.3..11和钢钢结构规范范（GB500017--20033）5.3..4条的规定定，也应手手工调整（可可根据PK计算结构构调整）。6.6结构重要要性系数：：1.0混凝土结构设计计规范（GB500010--20022）3.2..1、3.2..3条，高规规（JGJ33-20002）4.7..1条：对安安全等级为为一级或实实际使用年年限为100年及以上上的结构构构件，不应应小于1.1；对安全等等级为二级级或使用年年限为50年的结构构构件，不不应小于1.0；对安全等等级为三级级或设计使使用年限为为5年及以下下的结构构构件，不应应小于0.9；在抗震震设计中，不不考虑结构构构件的重重要性系数数。6.7梁、柱保保护层厚度度：25，30钢筋保护层厚度度主要反映映构件的耐耐久性指标标，具体应应用一般按按照混凝土土规范（GB500010--20022）9.2..1条执行行，对处于于腐蚀环境境中的混凝凝土构件，可可参考混凝凝土耐久性性设计规范范的规定。6.8钢构件截截面净毛面面积比：0.855用于钢结构构件件的强度计计算，一般取0.85可满足要要求，但螺螺栓孔的数数量多对截截面削弱严严重的应降降低该参数数取值。6.9柱配筋计计算原则：：按单偏压压计算，双双偏压复核核单偏压计算只考考虑平面内内的弯矩和和轴力，在在同一组设设计内力中中，当两个个方向的弯弯矩都很大大时，可能能配筋不足足。双偏压计算同时时考虑平面面内和平面面外的弯矩矩和相应的的轴力，但但结果不唯唯一。程序按照双偏压压计算时，按按照第一组组组合内力力进行计算算，初步给给定角筋和和腹筋，从从第二组组组合内力起起，验算初初步配筋，并并按照先角角筋后腹筋筋或按弯矩矩比例增大大的方式给给出配筋结结果。程序序计算没有有考虑配筋筋优化，故故配筋可能能偏大。具体应用宜按单单偏压计算算，并对计计算结果按按双偏压校校核。对于于异形柱框框架结构中中的异形柱柱和特殊构构件定义的的角柱，程程序自动按按照双偏压压计算。7、配筋信息：7.1梁柱及边边缘构件主主筋强度Satwe进行行构件计算算时，按照照本参数取取得主筋的的强度，不不同于PM模型输入入时的钢筋筋型号选择择，后者用用于出图时时的钢筋符符号表示。输入时建议必须将二者对应起来。主筋的选择应考考虑以下几几个因素：：1）符合建筑用钢钢材的标准准，尽量选选用规范推推荐的钢筋筋品种；2）考虑构件的受受力情况，使使所选用的的钢筋强度度能充分利利用；3）考虑混凝土对对钢筋的握握裹能得到到保证；4）考虑钢筋的锚锚固长度得得到充分的的保证；5）市场供应情况况；5）尽可能减少结结构成本。综合以上因素，通通常情况下下，应按如如下原则选选择钢筋：：1）受力较大的构构件，如大大跨度的梁梁、板构件件，框支梁梁、柱构件件，约束边边缘构件等等，宜采用用HRB4400钢筋；2）小跨度的梁，普普通框架柱柱及混凝土土墙的构造造边缘构件件宜宜采用用HRB3335钢筋。3）地下室钢筋混混凝土外墙墙，通常情情况下由裂裂缝控制，宜宜采用HRB3335钢筋。4）楼板应采用HHRB4000钢筋，楼楼梯等根据据跨度、荷荷载大小采采用HRB4400钢筋或HRB3335钢筋。7.2梁柱及边边缘构件箍箍筋强度箍筋的选择依据据同上。混凝土构件的箍箍筋的主要要作用有：：1）抗剪，提供混混凝土构件件的抗剪承承载力，其其衡量指标标为构建的的面积配箍箍率；2）约束混凝土，提提供混凝土土竖向构件件的横向约约束，其控控制指标为为配箍特征征值确定的的构件体积积配箍率。3）约束钢筋，提提供纵向钢钢筋的侧向向支撑，防防止钢筋压压屈。通常情况下根据据梁柱受剪剪承载力和和配箍特征征值的大小小以及保证证混凝土对对钢筋的握握裹选择钢钢筋品种。对对于框支梁梁柱及约束束边缘构件件宜采用HRB4400钢筋，对对于一般框框架梁柱和和构造边缘缘构件选择择HPB2235钢筋。7.3墙分布筋筋强度一般情况下，墙墙的竖向分分布筋由规规范规定的的最小配筋筋率确定，故故宜选择HPB2235钢筋，以以降低钢筋筋成本。一般部位位的混凝土土墙的水平平分布筋，HPB2235钢筋也能能能够满足足墙受剪承承载力的要要求。对于复杂高层和和筒体结构构的特殊部部位，因受受力复杂，以以考虑HRB4400钢筋作为为墙分布筋筋。混凝土墙的水平平分布筋和和竖向分布布筋应采用用同一品种种，且都应应符合最小小配筋率的的要求。7.4梁、柱箍箍筋间距：：100通常情况下为1100，当抗震震设计时，本本参数为加加密区的间间距。混凝土规范（GGB500010-22002）10.22.10条条规定了非非抗震设计计时梁箍筋筋最大间距距要求，根根据梁的高高度和剪压压比大小取取100--400；10.33.2条规定了了非抗震设设计时柱箍箍筋最大间间距要求为为Min（400、柱短边边尺寸、15倍柱纵筋筋最小直径径）。抗规（GB500011--20011）6.3..3、6.3..8条和高规规（JGJ33-20002）6.3..2、6.4..3条规定了了抗震设计计时梁、柱柱箍筋加密密区的最大大间距要求求。当个别别梁构件因因高度（h/4）或个别别梁柱因其其纵筋最小小直径（6d或8d）造成箍箍筋加密区区间距小于于100时，应在在画图时人人工修改以以满足规范范要求。7.5墙水平分分布筋间距距及竖向分分布筋配筋筋率：200、0.255%混凝土规范（GGB500010-22002）6.4..3条、高高规（JGJ33-20002）7.2..18条及高规规（JGJ33-20002）10.22.15条规定：：一、二、三三级混凝土土竖向和横横向分布钢钢筋的最小小配筋率均均不应小于于0.255%，四级抗抗震时不应应小于0.2%，钢筋最最大间距不不大于300，最小直直径不应小小于8；部分框框支剪力墙墙结构的底底部加强部部位，竖向向和横向分分布钢筋的的最小配筋筋率均不应应小于0.3%（非抗震震设计时不不应小于0.255%），钢筋筋间距不大大于200。混凝土规范（GGB500010-22002）6.5..2条、高高规（JGJ33-20002）8.2..1条：框架-抗震墙结结构的抗震震墙的竖向向和横向分分布钢筋配配筋率，抗抗震设计时时均不应小小于0.255%，非抗震震设计时均均不应小于于0.2%。高规（JGJ33-20002）4.9..2条规定定：抗震等等级为特一一级的筒体体、剪力墙墙一般部位位的水平和和竖向分布布钢筋的最最小配筋率率应取为0.355%，底部加加强部位应应取为0.4%。高规（JGJ33-20002）7.2..20条：：房屋顶层层剪力墙及及长矩形平平面房屋的的楼梯间和和电梯间剪剪力墙、端端开间的纵纵向剪力墙墙、端山墙墙的水平及及竖向分布布筋的最小小配筋率不不应小于0.255%，钢筋间间距不大于于200。高规（JGJ33-20002）10.44.5条：：错层处平平面外受力力的剪力墙墙，其截面面厚度抗震震设计时不不应小于250（非抗震震设计时200），抗震震等级提高高一级。错错层处剪力力墙的混凝凝土强度等等级不小于于C30，水平和和竖向分布布筋的配筋筋率，非抗抗震设计时时不小于0.3%，抗震设设计时不小小于0.5%。根据以上规范要要求，通常常情况下取取墙水平分分布筋的间间距为200，竖向分分布筋的配配筋率为0.255%，特殊情情况根据规规范要求调调整。混凝凝土墙分布布筋的配筋筋率为水平平、竖向两两排或几排排钢筋面积积和的配筋筋率。7.6结构底部部需要单独独指定墙竖竖向分布筋筋的层数及及其配筋率率：顶层加加强部位最最高层号，0.3%；本参数用于设定定不同部位位的混凝土土墙分布筋筋的配筋率率，可按照照上述规范范要求调整整，如底部部加强部位位和非加强强部位；框框筒结构核核心筒剪力力墙的配筋筋率等。7.7其它板配筋宜采用HHRB4000钢筋，并并可采用塑塑性方法计计算板配筋筋；另外，除受力钢钢筋外的其其它构造钢钢筋、分布布钢筋宜采采用HPB2235钢筋。8、荷载组合：一一般按默认认值计算8.1荷载分项项系数：恒恒载：1.2（1.35）；活载载（含吊车车荷载）：：1.4；风荷载载：1.4按照荷载规范（GB50009-22001）3.2..5条、高高规（JGJ33-20002）5.6..2条规定执执行。8.2活荷载组组合值系数数：0.7荷载规范（GBB50099-20001）4.1..1条、4.3..1、6.1..5条：一般般的民用建建筑、工业业建筑活荷荷载及屋面面雪荷载的的组合值系系数为0.7；荷载规规范（GB50009-22001）4.4节规定了了屋面积灰灰荷载的组组合值系数数为0.9或1.0（高炉临临近建筑的的屋面积灰灰荷载）；；荷载规范范（GB50009-22001）5.4节规定了了吊车荷载载的组合值值系数，除除硬钩吊车车和工作级级别A8的软钩吊吊车为0.95外，其它它软钩吊车车的荷载组组合值系数数均为0.7。荷载规规范（GB50009-22001）7.1..4条规定风风荷载的组组合值系数数为0.6。高规（JGJ33-20002）5.6..1条：无无地震作用用组合时，当当永久荷载载起控制作作用时，楼楼面活荷载载和风荷载载的组合值值系数取0.7（书库、档档案库、通通风机房、电电梯机房取取0.9）和0.0；当可变变荷载起控控制作用时时应分别取取1.0和0.6或者0.7（书库、档档案库、通通风机房、电电梯机房取取0.9）和1.0。高规（JGJ33-20002）5.6..3条：有有地震作用用组合时，风风荷载的组组合值系数数取0.2。8.3活载重力力代表值系系数：0.5抗规（GB500011--20011）5.1..3条、高高规（JGJ33-20002）3.3..6条规定了了活载重力力代表值系系数，雪荷荷载及一般般民用建筑筑楼面等效效均布活荷荷载取0.5，屋面活活荷载和软软钩吊车荷荷载取0，硬钩吊吊车取0.3，藏书库库、档案库库为0.8，按实际际情况计算算的楼面活活荷载取1.0。8.4地震作用用分项系数数：水平地地震作用：：1.3、竖向地地震作用：：0.5。按高规（JGJJ3-20002）5.6..4条执行行。8.5特殊风荷荷载分项系系数：1.4按荷载规范（GGB50009-20001）3.2..5条执行行。8.6温度荷载载分项系数数：1.2参照金属与石材材幕墙工程程技术规范范（JGJ1133-22001）5.1..6条的规规定，取1.2，同时温温差效应组组合值系数数取0.8。8.7采用自定定义组合及及工况：不不勾选直接按规范要求求执行，一一般不采用用另外的组组合。9、地下室信息：：9.1回填土对对地下室约约束的相对对刚度比：：3该参数通过填入入与地下室室侧移刚度度的相对刚刚度比模拟拟基础回填填土对结构构约束作用用。填0认为回填填土对结构构没有约束束作用，上上部结构嵌嵌固于基础础上；若该该参数大于于5，则认为为地下室基基本上没有有侧移，上上部结构在在地下一层层顶嵌固（但但竖向变形形没有约束束）。若填入负数（--m），则相相当于在地地下室在-m层顶的顶顶板嵌固，这这时根据抗抗规（GB500011--20011）6.1..14条的的规定，应应保证地下下室的剪切切刚度大于于一层剪切切刚度的2倍。若地下室不考虑虑嵌固作用用，地下室室信息中回回填土对地地下室约束束的相对刚刚度比一般般为3，模拟约约束作用为为70-880%。9.2外墙分布布筋保护层层厚度：50根据地下工程防防水规范（GB500108--20088）4.1..7条的规规定，结构构混凝土迎迎水面的钢钢筋保护层层厚度不小小于50mmm，当不考虑虑结构防水水时，应按按照混凝土土规范（GB500010--20022）9.2..1条依据环环境类别选选用，并适适当加大（可可按相应环环境类别柱柱的保护层层厚度选用用）。该参参数用于地地下室外墙墙的配筋计计算。9.3扣除地面面以下几层层的回填土土约束：0本参数指从第几几层地下室室考虑基础础回填土对对结构的约约束作用，一般可不扣除，当地下室不完整时，可以考虑扣除相应的地下室层数。9.4地下室外外墙侧土水水压力参数数：按实际际填写用于计算地下室室外墙的土土压力，应应按实填写写，室外地地面附加荷荷载取4.0～10.00KN/mm2。9.5人防设计计信息：按按实际填写写用于人防地下室室外维护结结构计算，根根据人防地地下室设计计规范（GB500038--20055）按实际际填写。10砌体结构信息：：10.1砌块类类别、容重重：均按实实填写10.2底部框框架层数：：按实填写写10.3底框结结构空间分分析方法：：按规范算算法通常情况下选择择规范算法法，以满足足规范要求求；对一些些特殊的复复杂砌体结结构，可以以选取有限限元整体算算法计算结结构中的局局部梁柱构构件内力。10.4配筋砌砌块砌体结结构：按实实勾选勾选后，程序按按相应的规规范进行分分析和构件件设计。11特殊构件补充定定义：11.1特殊梁梁定义1）按照混凝土高高规（JGJ33-20002）7.1..8条，根据跨跨高跨比确确定连梁（<5）或框架架梁（>=