学士某桩基础设计计算书

基础设计根据对上部结构和工程地质勘察报告的研究和分析，采用天然地基上的浅基础不能满足上部结构对地基基础的要求。本工程采用复合载体夯扩桩基。一桩的设计：桩身长度根据工程地质勘察报告，选择第六层粉质粘土层作为被加固土层，承台高度取800mm,故桩长=1.7+1.3+1.94+1.614+0.2=6.75m，桩身混凝土强度等级为C25，钢筋笼长度为6.75m.．桩身直径：桩身直径选取350mm，纵筋采用，箍筋采用螺旋绕扎，桩身上部2m范围内箍筋加密，间距150mm，每隔2m设一道焊接加劲箍筋，纵筋伸入承台的锚固长度不得小于30d=3012=360mm。取400mm。桩端持力层：由技术规程可知，被加固为桩端至桩端下2m深度范围内的土层，故本工程的桩端持力层为粉质粘土层。（4）单桩极限承载力特征值按经验公式确定单桩竖向极限承载力特征值：等效桩端计算面积由被加固土层为粉质粘土，三击贯入度为16m，查得：则：桩顶作用效应计算：边柱传来的上部荷载为：恒载活载左风左震正常使用极限状态下荷载效应的标准组合M=7.64+2.9+0.628.13=27.42H=5.39+2.05+0.610.64=13.82N=1062.42+207.23+0.623.81=1283.94承载能力极限状态下由永久荷载效应控制的基本组合M=1.357.64+1.40.72.9+1.40.628.13=36.79H=1.355.39+1.40.72.05+1.40.610.64=18.22N=1.351062.42+1.40.7207.23+1.40.623.81=1657.35地震作用效应控制的组合M=1.2(7.64+2.9)+1.3177.33=243.18H=1.2(5.39+2.05)+1.364.81=93.18N=1.2(1062.42+207.23)+1.3168.38=1742.47中柱传来的上部荷载为：恒载活载左风左震正常使用极限状态下荷载效应的标准组合=12.62+3.19+0.629.78=33.68=12.62+3.19－0.629.78=-2.06=8.91+2.25+0.612.47=18.64=8.91+2.25－0.612.47＝3.68=1017.2+200.23+0.68.91+2.25+0.620.71=1229.86=1017.2+200.23+0.68.91+2.25－0.620.71=1205.00承载能力极限状态下由永久荷载效应控制的基本组合=1.3512.62+1.40.73.19+21.40.629.78=45.18=1.3512.62+1.40.73.19－21.40.629.78=-4.85=1.358.91+1.40.72.25+1.40.612.47=24.71=1.358.91+1.40.72.25－1.40.612.47=3.76＝1.351017.2+1.40.7200.23+1.40.620.71=1586.84=1.351017.2+1.40.7200.23－1.40.620.71=1552.05地震作用效应控制的组合=1.2(12.62+3.19)+1.3182.96=256.82=1.2(12.62+3.19)－1.3182.96=-218.88=1.2(8.91+2.25)+1.378.27=115.14=1.2(8.91+2.25)－1.378.27=-88.36=1.2(1017.2+200.23)+1.3146.64=1651.5=1.2(1017.2+200.23)－1.3146.64=1270.28桩数确定按下式估算：边柱：选取3颗桩中柱：n=选取6颗桩边柱下桩群的布置：中柱下桩群的布置：桩基竖向承载力计算ZJ-1对荷载效应基本组合对地震控制的组合ZJ-2对荷载效应基本组合两个柱子上所受的力等效到两柱中间处的等效弯矩为：对地震控制的组合两个柱子上所受的力等效到两柱中间处的等效弯矩为：（9）桩的承载力尚应满足桩身混凝土强度的要求＝0.711.9/4=801.44>Ra满足要求二．承台设计受弯计算ZJ-1承台为等边三桩桩承台，则则承台形心心至承台边边缘距离范范围内板带带的弯矩设设计值：已知条件：承台台保护层取取70mm，＝800－70＝730mmm则承台三三边的每边边配筋为346.07//(0.993007330)=11756ZJ-2计算截面取在柱柱边：已知条件：承台台保护层取取70mm，＝700－70＝630mmm短短边方向长边方向承台抗冲切计算算ZJ-1由几何条件可得得：ZJ-2柱对承台的冲切切桩对承台的冲切切=[0.47((700++350//2)+00.64((700++520//2)]11.275520=6677KKN>满足要求承台斜截面受剪剪承载力计计算对柱边和桩边形形成的斜截截面进行