总体设计说明书施工图设计三

设计说明书TOC\o"1-3"\h\z一、概述2二、设计（参考）规范2三、基本设计资料3四、主要材料7五、结构设计9六、施工要点16七、结构防腐19八、专题研究21一、概述xx高速公路是xx省的一条重要旅游通道，由于项目所在区域独特的自然地理条件和丰富的社会文化背景，2004年4月交通部将其纳入全国首批公路勘察设计典型示范工程项目。xx特大桥为xx高速公路的控制性工程，桥位距xx市区约20公里，于K14+576.30处跨越xx镇（G2092303公里处）附近的山谷，xx河流经谷底（xx河在桥位下游800m汇入xx河），谷底标高约240m，桥面设计标高与地面高差达330m左右，山谷两侧悬崖距离从900m到1300m之间变化。xx岸山崖位于xx镇背后，只有崎岖小路绕行约5公里至桥位处距山顶100m的位置；xx岸山崖位于xx镇对面，有G209上中国著名的公路景观――xx盘山公路，可沿G209xx盘山公路行驶6公里上至标高610m。2005年12月，我院完成xx特大桥初步设计；2006年4月2日～5日，交通部公路司组织专家对xx高速公路进行初步设计现场审查；2006年6月6日，交通部以交公路发[2006]260号文对初步设计进行了批复；2006年6月，我院完成xx特大桥技术设计；2006年6月25日，xx省交通厅组织了技术设计预评审；2006年9月，交通部以交公路发[2006]455号文对xx特大桥技术设计及项目概算进行了批复；2006年10月，我院完成xx特大桥施工图设计。1.任务依据①《关于xx至xx公路初步设计的批复》（交公路发[2006]260号，交通部）②《关于xx至xx公路xx特大桥技术设计及项目概算的批复》（交公路发[2006]455号，交通部）2．技术标准主线全线采用双向四车道高速公路标准：设计车速为80km/h，路基宽度24.5m。采用塔梁分离式悬索桥方案，本标段桩号为K14+000.00～ZK15+073.65（YK15+072.53），全长约1073.65m，悬索桥的主跨1176m。公路等级:四车道高速公路设计行车速度：80km/h设计汽车荷载：公路—I级桥面坡度：纵坡0.8%，横坡2.0%钢桁梁：梁宽27m；梁高7.5m桥面宽度：0.5m(防撞护栏)+11.0m(行车道)+0.5m(防撞护栏)+0.5m(中央分隔带)+0.5m(防撞护栏)+11.0m(行车道)+0.5m(防撞护栏),桥面全宽24.5m设计基准风速：34.9m/s设计基准期：100年设计安全等级：一级xx河历史最高洪水位：H=236.78m高程控制：1985年国家高程基准。地震基本烈度:地震动峰值加速度0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s；二、设计（参考）规范《公路工程基本建设项目设计文件编制办法》《公路工程技术标准》JTGB01-2003《公路工程结构可靠度设计统一标准》GB/T50283-1999《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTGD62-2004《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86《公路工程抗震设计规范》JTJ004-89《公路桥梁抗风设计规范》JTG/TD60-01-2004《公路悬索桥吊索》JT/T449-2001《公路建设项目环境影响评价规范（试行）》JTJ005-1996《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》JTJ074-94《公路基本建设工程概算、预算编制方法》（交公路发[1996]610号）《公路工程概算定额》、《公路工程预算定额》（交公发[1992]65号）《公路工程概算定额》、《公路工程预算定额》基价表（交公路发[1996]612号）《公路工程机械台班费用定额》（交公路发[1996]610号）《公路建设项目用地指标》（建标[1999]278号）《岩土工程勘察规范》GB50021-2001《工程岩体分级标准》GB50218-94《公路勘测规范》JTJ061-99《公路工程地质勘察规范》JTJ064-98《公路工程水文勘测设计规范》JTJC30-2002《公路土工试验规程》JTJ051-93《公路悬索桥设计规范》（报批稿）《铁路钢桥设计规范》（TB10002.2-2005）《铁路钢桥制造规范》（TB10212-98）《公路桥梁设计规范》（AASHTO，1994）《钢桥、混凝土桥及结合桥》（英国标准学会，BS54001978-82版）《日本本州四国联络桥抗风设计基准·同解说》（1976）在本桥施工图设计过程中，严格执行《中华人民共和国工程建设标准强制性条文》（公路工程部分）。三、基本设计资料1．地形地貌xx特大桥位于xx市xx镇，桥位从宏观地貌上讲位于xx高原与xx盆地的交界处，从微观地貌上讲，桥位处为峡谷悬崖地貌，地形起伏极大，相对高差达500m，xx岸山顶最高处地面标高为736.9m，xx岸山顶最高处地面标高为649.92m，峡谷底部最低处地面标高为236.1m，谷底宽约60m，峡谷总体呈“U”字型，沟内xx河水自东向西流，特大桥沿北西向横跨该峡谷，两岸主塔均位于悬崖体上部，现分别对两岸主塔和锚碇场地的地貌特征分述如下：①xx岸锚碇场地xx岸锚碇座落在半山腰中的斜坡冲沟上，锚碇左侧为半山腰中的一小台阶，地形较平坦，地面标高539.80～554.75m，锚碇底部往右侧为横向冲沟，右锚边缘冲沟切割深度约12m，沟底地面标高为520.00m，坡度约27度。锚碇后方为陡坡，坡度约45度，坡高约150m，锚碇前方亦为陡坡，坡度约34度，坡高约95m。②xx岸主塔场地塔基位于悬崖上部的山坳处，地形起伏相对较小，地面标高594.40～610.11m，塔基前方为一半园形的悬崖，塔基距最近处悬崖约26m，悬崖高50～61m，悬崖顶部往上为陡坡，坡度约32度，悬崖底部往下至xx峡谷底部地面坡度更陡，坡度达46度。塔基后方40m外为山坡，坡度约29度，最大坡高约48m，主塔前方山体受一组溶蚀裂隙影响，山体内形成了一巨大的落水洞（平面图中的落水洞2），最大洞深约50m，靠悬崖边的洞壁已坠落，形成一个底部约3m、上部约13m宽的缺口，塔基边缘距该落水洞约50m。③xx岸主塔场地xx岸主塔位于悬崖顶部斜坡上，塔基部位地面坡度约26度，地面标高645.0～665.0m，塔基边缘距悬崖顶边最近约75m，该范围内地面坡度约31度。悬崖高约60m，悬崖体下部为巨大的岩堆，209国道座落在该岩堆上。塔基处基岩裸露，地面溶沟非常发育，主要沿两组裂隙溶蚀而成，深度一般在5m以内，内多充填粘土，在距塔基约15m的xx岸处发育一处小的落水洞（平面图中的落水洞3），上部表现为土洞，内充填块石和粘土，落水洞深度大于14.6m，沿裂隙（产状为170°∠79°）发育。④xx岸锚碇场地xx岸锚碇处为较平缓的山坡，地面坡度约26度，锚碇轴线与地形等高线斜交，锚洞入口位于平坦的冲沟边缘，冲沟内地面高程为664.5m，锚洞末端对应的地面标高为690.0～700.7m，地表为基岩裸露，溶沟非常发育，主要沿两组陡倾角裂隙发育，深度一般在8m以内，内充填粘土。在右锚洞锚固段的起始端发育一处较大的落水洞（平面图中的落水洞4），落水洞深度超过21m，洞底长约8m，平均宽约1.7m，在左右锚洞锚固段后端的中间还发育另一小的落水洞（平面图中的落水洞5），该洞直径约3m，深约3m，两处落水洞在下面的不良地质一节中有详述。2．气候项目所在地区属亚热带季风性湿润气候，平均气温16.6℃，年平均降雨量1400mm，无霜期长，历年平均为282天。最冷月月平均气温2.8°C、最热月月平均气温25.4°C、极端最低气温-10.0°C、极端最高气温38.0°C；xx地区年平均冰冻天数为13天；xx地区年平均雾日为45天；xxNNE向10分钟平均风速13.3m/s、xxNW向瞬间风速25m/s、花垣NW向瞬间风速31.9m/s。3．水文进行了xx河以及xx河支流xx河的水文调查：1999年相当于50年一遇的洪水，xx河与xx河同时发大水，距xx镇约800m的平滩桥被淹没，最高水位236.78m；xx河的最大洪水一般出现在3、4月份。4．地质岩性根据地质调查及钻孔资料，勘察场地发育的地层主要为第四系的粘土、块石，寒武系上统的灰岩，中统的白云岩、灰岩和泥质白云岩，下统的灰岩、砂质页岩。场地地下水对砼无腐蚀性。各岩体主要力学指标值推荐表地层时代岩土名称单轴极限抗压强强度[Ra](MPPa)容许承载力[σ。](kPa)Є2弱风化白云岩303000微风化白云岩605000微风化灰岩605000岩溶化灰岩201500微风化泥质白云云岩404000Є3弱风化灰岩403500微风化灰岩605000岩溶化灰岩201500岩体物理力学参数推荐表岩体基本质量级别/类型重度γ（kN/m3）变形模量E（GGPa）泊松比υ抗剪断强度抗拉强度Rt（MPa）f'C'（MPa）II/微新III/弱风化化风化卸荷带27.026.726.520～2518～206～100.220.250.301.2～1.441.1～1.220.8～1.111.4～2.001.1～1.440.9～1.111.00.90.7混凝土与岩体接接触面（倾角40°）II微新新岩体III弱风化岩岩体1.1～1.330.9～1.111.1～1.330.7～1.110.70.6胶结的结构面(方解石胶结)0.6～0.880.20～0..25岩体层面(胶结较好、平直直稍粗)0.6～0.7750.14～0..20xx岸重力式锚锚碇砼与岩岩体接触面面0.6勘察场地区域地质构造较简单，桥位所在场地无活动断裂，勘察区地震基本烈度为小于Ⅵ度，因此，桥位区区域地质稳定性好，场地适宜修建悬索桥。桥位场地构造线方向主要为北北东向，与峡谷走向相同，特大桥轴线与构造线方向基本直交。桥位发育的地质构造控制着场地岩溶的发育规律，影响了岩体的完整程度。涂乍—鸭堡寨向斜位于峡谷内，导致两岸岩层向峡谷内倾斜，由于倾角很小，一般在10度以内，对两岸坡体的稳定性及构造物地基的稳定性影响小。受F2断层的影响，桥桥位xx岸索塔塔下方悬岩岩处发育为为危岩体，而而塔基所在在山包下部部岩溶发育育，危岩体体的存在影影响到索塔塔位置的选选择，塔基基底部岩溶溶发育影响响了塔基的的稳定性；；受F3断层的影影响，桥位位xx岸山体体裂隙切割割深度大，部部分发育为为溶蚀裂隙隙，物探成成果显示溶溶蚀裂隙发发育深度超超过70mm，对塔基基及塔基下下方桥隧搭搭接处边坡坡的稳定性性有一定的的影响。5．不良地质的工程程地质评价价与处治场地存在的不良良地质主要要为岩堆、危危岩体和岩岩溶，岩堆堆和危岩体体对工程的的影响较小小，但岩溶溶对工程的的影响较大大，现分述述如下：①岩堆桥位xx岸巨大大的岩堆形形成时代久久远，现已已处于稳定定状态。209国道迂回回座落在该该岩堆上，仅仅局部产生生了失稳，但但由于悬索索桥索塔荷荷载巨大，该该岩堆不能能作为本桥桥塔基的持持力层，因因此，悬索索桥的索塔塔不能设置置在悬崖下下部岩堆上上。现把悬悬索桥xxx岸的索塔塔和锚碇设设置在悬崖崖上部，岩岩堆对工程程基本无影影响。②危岩体xx岸塔基避开开了两处危危岩体，危危岩体对塔塔基的稳定定性基本无无影响，xxx岸桥台台离危岩体体1较近，对对桥台的稳稳定性有可可能产生影影响，根据据开挖后的的情况适当当进行防护护。③岩溶xx岸塔基下部部、xx岸索塔塔和锚碇处处岩溶发育育，对工程程有一定的的影响。（1）xx岸索塔处通过初步设计和和技术阶段段的比较，以以及施工图图阶段的进进一步优化化，我们选选择的现有有索塔位置置从平面上上均避开了了三条溶蚀蚀裂隙L1、L2、L3。L2虽离塔基基较近，对对塔基的稳稳定性影响响有限，且且其主要表表现为溶蚀蚀裂缝，上上下延伸倾倾角较陡，溶溶蚀裂缝在在垂直L22方向上发发育的宽度度较小，一一般在2m以内，岩岩体具有一一定的垂直直承载能力力，将溶洞洞进行充填填和灌浆即即可。塔基基底部岩溶溶洞穴的分分布范围及及其规模有有待于施工工开挖后进进一步证实实，建议在在基础施工工开挖后，采采用竖井开开挖至溶洞洞后，再顺顺洞穴方向向追踪岩溶溶发育地段段，以确定定处理的范范围及工程程数量。由由于塔基避避开了巨大大的落水洞洞2，落水洞2对塔基的的稳定性没没有影响。（2）xx岸索塔处xx岸索塔处，沿沿着两组构构造节理发发育溶蚀裂裂隙。地表表与坡体内内的构造节节理具有相相似性，但但溶蚀裂隙隙十分发育育。至地面面以下20～30m深度处，没没有溶沟，溶溶蚀裂隙数数量有限，溶溶蚀裂隙主主要为平行行悬崖的一一组，产状状为150～75°∠57～87°，垂直悬悬崖的一组组节理（产产状为65～90°∠75～90°），溶蚀蚀不明显。通过施工图阶段段的进一步步优化，现现索塔已离离开了溶蚀蚀裂缝L4，溶蚀裂裂缝L4对塔基的的稳定性影影响小。由由于塔基范范围内发育育的溶蚀裂裂缝L4将一直往往下延伸至至下方公路路隧道内，根根据场L4的形态和和规模，L4在纵、横横向延伸长长度均较大大，虽然在在该溶蚀面面上由于溶溶蚀形成的的空洞并不不连续，缝缝隙间部分分岩体隅合合在一起，但但从总体上上讲，该面面为一明显显的软弱面面，虽然对对索塔的稳稳定性影响响较小，但但对隧道仰仰坡的稳定定性产生不不利影响，应应对该溶蚀蚀裂隙进行行充填灌浆浆加固处理理；塔基下下部类似于于T32的溶蚀裂裂隙有数条条，这些溶溶蚀裂隙大大部分延伸伸范围较大大，往下部部分溶蚀裂裂隙也将延延伸至下方方公路隧道道内，对下下方公路隧隧道有一定定的影响，应应加强索塔塔下公路隧隧道的支护护结构。落水洞3往下对对应的溶蚀蚀裂隙有可可能延伸至至下方公路路隧道内，落落水洞的存存在表明该该溶蚀裂隙隙具有一定定的空间，现现该溶蚀裂裂隙离索塔塔较远，对对塔基的稳稳定性影响响较小，但但亦宜进行行灌浆回填填，不能留留有空隙。对溶蚀裂缝L44采用注浆浆孔灌混凝凝土浆和砂砂浆进行处处理，溶蚀蚀裂缝L4地面处理理长度800m范围（桥桥中心线左左右40mm），注浆浆深度700m，注浆浆量26000m3。对落水洞3进行行清表、清清孔后进行行混凝土回回填，混凝凝土回填量量约1000m3。（3）xx岸锚碇处xx岸锚碇处的的溶蚀也表表现从上至至下减弱的的趋势。地地表溶蚀发发育，但20～30m以下溶蚀蚀不明显。地地表溶沟非非常发育，部部分溶沟往往下延伸为为溶蚀裂隙隙，溶蚀裂裂隙主要沿沿两组裂隙隙发育，第第一组产状状为80～122°∠75～90°，与锚洞洞轴线交角角约70度，第二二组产状为为180～208°∠75～90°，与锚洞洞轴线交角角约10度，场地地发育的落落水洞4、5系沿第二二组裂隙发发育而成，落落水洞4已探明的的深度达221m，洞洞底平均宽宽约1.77m，长约约8m。由于于该落水洞洞刚好位于于右锚洞内内，对锚洞洞围岩的稳稳定性影响响小。但落落水洞的存存在表明场场地发育存存在一定数数量切割深深度较大的的溶蚀裂隙隙。溶蚀裂裂隙的存在在破坏了围围岩的完整整性，降低低了围岩结结构面的强强度，对隧隧道锚的抗抗拔稳定性性有不利影影响。平硐硐PK2揭示，xxx岸隧道锚锚碇锚固段段附近的围围岩中节理理裂隙大都都呈闭合状状，溶蚀裂裂隙延伸长长度有限，在在数米深范范围内可见见其消失。这这些说明，随随着埋深的的增加，隧隧道锚碇围围岩的抗拔拔稳定性会会得到较大大的改善。影响隧道锚碇围围岩抗拔稳稳定性的另另一结构面面是层间错错动面。平平硐PK2揭示锚碇碇锚固段顶顶部标高处处的围岩存存在已泥化化的层间错错动面，泥泥化夹层数数毫米至一一厘米左右右。这个泥泥化的层间间错动面延延伸较长，在在20m以上上，对锚碇碇围岩的抗抗拔稳定性性有不利影影响。但这这一影响可可以通过工工程措施加加以解决。如如根据隧道道锚开挖揭揭示的围岩岩状况，延延长隧道锚锚碇锚固段段的埋置深深度，或对对隧道锚区区域进行灌灌浆处理等等。6．塔基与锚碇场场地工程地地质评价①xx岸塔基xx岸索塔距悬悬崖较远，危危岩体对索索塔的稳定定性没有影影响。塔基地面标高在在595..0～608.00m，路基基设计标高高为5711.8m，索索塔设置在在路基下方方，路基开开挖后，微微风化灰岩岩出露于地地表，其天天然极限抗抗压强度可可达60MPPa，为硬质质岩石，塔塔基以下灰灰岩中的溶溶洞宽度不不大，主要要表现为陡陡倾角的溶溶蚀裂缝状状（沿L22走向发育育），溶蚀蚀裂缝在垂垂直L2方向上上发育的宽宽度较小，一一般在2mm以内，通通过施工阶阶段的优化化，溶蚀裂裂缝L2对塔基基的影响进进一步减弱弱，在对其其进行充填填灌浆后，其其垂直承载载性能较好好。索塔可可采用扩大大基础，塔塔基开挖边边坡可采用用1:0..3。塔基下面的小溶溶洞以及溶溶蚀裂缝L2采用开挖挖竖井和灌灌浆孔灌混混凝土和砂砂浆，开挖挖6个直径1..5m的竖竖井，每个个深度30，灌注的的混凝土浆浆和砂浆量量约10000m3。由于索塔设置于于路基下方方，索塔距距xx3号隧道尚尚有一定距距离，两者者相互干扰扰小。②xx岸锚碇地基基xx岸锚碇座落落在半山腰腰中的平缓缓地带，周周围的斜坡坡和悬崖现现状稳定。锚锚碇区地面面标高在526..0～554.00m，覆盖盖层和风化化层均较薄薄，塔基开开挖后，基基底为微风风化的泥质质白云岩，为为硬质岩石石，岩体完完整，以厚厚层状为主主，岩层倾倾角近水平平，岩溶不不发育，地地基稳定性性较好，由由于该锚碇碇为重力式式，对地基基的承载能能力要求不不高，场地地适宜于锚锚碇的修建建，锚碇基基坑开挖坡坡比可采用用1:0..3。锚碇基底设计标标高低于xxx3号隧道设设计标高，锚锚碇距隧道道洞口尚有有一定距离离，两者相相互干扰小小。③xx岸塔基xx岸索塔位于于悬崖上部部斜坡上，索索塔中心桩桩号为K15++164..3，地面坡坡度约26度，塔基基处地面标标高653..0～670.00m，塔基基边缘距下下部隧道仰仰坡最近约约62m，地地表基本为为基岩裸露露，基岩为为寒武系上上统比条组组的灰岩，薄薄层状为主主，岩层倾倾角近水平平，岩质均均一，微风风化灰岩天天然极限抗抗压强度可可达60MPPa，容许承承载力可达达50000KPa，为硬质质岩石。场场地地表上上部10～15m深范围内内为卸荷带带，卸荷带带内岩层层层面结合较较差，部分分层面呈张张开状，层层面泥质条条带风化呈呈黄色，卸卸荷带在斜斜坡上稳定定性较差，不不宜作塔基基持力层；；卸荷带以以下岩体裂裂隙多呈闭闭合状，大大部分层面面结合紧密密，岩体完完整性较好好，可作索索塔基础持持力层，基基坑开挖坡坡比可采用用1:0..3。塔基下的溶蚀裂裂隙有从地地表往下逐逐渐减弱的的趋势，大大部分裂隙隙向下延伸伸20～30m后呈闭合合状，这些些下部闭合合的裂隙对对索塔和隧隧道的稳定定性影响不不大。但仍仍存在少量量与坡面近近平行的溶溶蚀裂缝或或裂隙，施施工图阶段段把索塔往往xx方向移移20m后，离离悬崖更远远，从平硐硐PK1揭示的情情况来看，移移位后的塔塔基下部岩岩体裂隙风风化溶蚀程程度变弱，平平硐标高处处大部分裂裂隙闭合较较好，且塔塔基避开了了溶蚀裂缝缝L4，未见见有类似于于T32的溶蚀裂裂隙，因此此通过施工工阶段的优优化，溶蚀蚀裂缝L44对塔基基基本没有影影响，发育育的少量溶溶蚀裂隙对对塔基的稳稳定性也没没有影响。索塔加载后对下下方公路隧隧道有一定定的影响，公公路隧道在在xx端洞口口（K15++074..65）至索塔塔下部K15++200段围岩为为弱～微风风化灰岩，围围岩级别为为Ⅲ级，应加加强对该段段隧道拱顶顶的支护。xx岸基坑下方方的勘探平平硐需要采采用混凝土土进行回填填，混凝土土回填量为为648mm3。④xx岸锚碇围岩岩xx岸锚碇设计计为隧道式式锚碇，入入锚角度为为38度，锚洞洞总长为772m，其其中锚固段段43m。锚锚碇场地地地层结构与与该岸索塔塔一样，均均为寒武系系上统的灰灰岩，薄层层状为主，岩岩层倾角近近水平，为为硬质岩石石，岩质均均一。锚洞洞围岩均为为该层岩石石，主要发发育两组裂裂隙，裂隙隙间距大于于1m，把岩岩体切割呈呈“棋盘格式”状。地表表浅部的裂裂隙大多发发育为溶沟沟，溶沟最最深达8mm，充填粘粘土，卸荷荷带发育深深度约10～15m，卸荷带带内岩层层层间结合较较差，部分分层面呈张张开状，层层面泥质条条带风化呈呈黄色。卸卸荷带以下下岩体裂隙隙多呈闭合合状，大部部分层面结结合紧密，岩岩体完整性性较好，强强度高，其其天然极限限抗压强度度可达60MPPa，按《公公路隧道设设计规范》，隧隧道锚洞深深度18mm内围岩级级别为Ⅴ级，18mm以下至锚锚固段的开开始端围岩岩级别定为为Ⅳ级，锚固固段围岩级级别为Ⅲ级。锚碇围岩主要的的地质问题题为层间错错动面的夹夹泥和切割割较深的溶溶蚀裂隙和和落水洞。现现通过地表表调查及钻钻孔揭露的的情况来看看，右锚碇碇发育落水水洞4和落水洞5，两个落落水洞均沿沿同一组裂裂隙发育，落落水洞4刚好位于于右锚碇的的锚固端口口处，落水水洞5位于锚固固段的上方方，两个落落水洞应回回填混凝土土。场地发发育的两组组主要的溶溶蚀裂隙对对锚碇围岩岩的抗拔稳稳定性有一一定的影响响，但可采采取充填灌灌浆的办法法进行处理理，或增加加隧道锚碇碇的埋置深深度，以保保证隧道锚锚碇的抗拔拔稳定性。勘探平硐PK22揭示锚碇碇锚固段的的灰岩存在在两个层间间错动面，其其中一处有有泥化夹层层，对锚碇碇围岩的稳稳定性有不不利影响，从从层决错动动面的形成成机理上判判定，锚碇碇部位应存存在多层层层间错动面面，在进行行锚碇抗拔拔力计算时时，应充分分考虑这些些错动带的的影响。如如果隧道锚锚碇围岩抗抗拔稳定性性不够，可可适当将锚锚固段延长长。隧道式锚碇的锚锚固段位于于下方公路路隧道的右右斜上方，偏偏离了公路路隧道，两两者相互干干扰不大。落水洞4回填混混凝土的方方量约4225m33，由于规规模较大，洞洞内周边宜宜设置锚杆杆，按2mx2mm布置，锚锚杆长3mm，锚杆总总长3255m。落水水洞5回填混凝凝土的方量量约40mm3。隧道围岩内的勘勘探平硐需需要采用混混凝土进行行回填，混混凝土回填填量为7992m3。7.自然边坡稳定性性评价悬索桥xx岸锚锚碇、两岸岸主塔均设设置在陡坡坡附近，自自然边坡的的稳定性直直接关系到到构造物施施工和运营营过程的稳稳定，通过过详细的地地质调查工工作，结合合多种勘探探手段，现现对各处自自然边坡的的稳定性评评述如下：：①xx岸锚碇场地地基本为基基岩裸露，基基底为泥质质白云岩，岩岩质较硬，溶溶蚀不明显显，风化层层薄或风化化不明显，岩岩体裂隙不不发育，完完整性较好好，岩层倾倾角近水平平，自然边边坡稳定性性好。②xx岸主塔前方方的悬崖边边坡上部为为白云岩，下下部为灰岩岩，岩质坚坚硬，岩性性脆，岩体体受构造影影响较大，裂裂隙发育，沿沿裂隙岩溶溶明显，发发育有溶洞洞和落水洞洞，溶蚀裂裂隙3切割深度度大，落水水洞3洞深达500m，把该该处悬崖边边坡分割成成两处危岩岩体，危岩岩体为明显显的卸荷带带，张开的的陡倾角裂裂隙切割深深度大，岩岩体被裂隙隙切割成岩岩块，部分分岩块已剥剥落，部分分岩块处不不稳定状态态，落水洞洞洞壁发育育有新生的的卸荷裂隙隙，在外力力作用下，裂裂隙外的岩岩块易产生生崩塌，悬悬崖边坡稳稳定性差，因因此主塔应应避开该危危岩体。③xx岸主塔下方方的悬崖边边坡均为灰灰岩，岩质质坚硬，岩岩层倾角近近水平，主主要发育两两组裂隙，一一组与坡面面呈大角度度相交，对对边坡的稳稳定性影响响不大，另另一组裂隙隙与坡面交交角很小，沿沿该组裂隙隙局部发育育成为溶蚀蚀裂隙，该该组裂隙对对边坡的稳稳定性影响响较大，由由于悬崖上上地下水位位较低，在在雨季，悬悬崖上未见见有地下水水排出地表表，该坡体体内地下水水稀少，对对边坡的稳稳定性影响响不大，发发育的溶蚀蚀裂隙在横横向并未完完全贯通，因因此，该悬悬崖边坡稳稳定性一般般，产生大大面积崩塌塌的可能性性小，但悬悬崖上局部部有产生掉掉块的可能能。8.人工开挖边坡稳稳定性评价价工程施工后，在在两岸索塔塔和锚碇处处、xx岸桥台台处均会形形成高陡的的人工边坡坡，根据据据钻孔资料料，现对各各处人工开开挖边坡的的稳定性评评述如下：：在xx岸索塔处，由由于路基开开挖深度达达43m，索索塔附近的的xx3号隧道洞洞口仰坡高高约30mm，坡体上上部为土质质边坡。粘粘土层最厚厚约4.00m，粘土土层内坡比比宜为1:1..5，坡面采采取防护措措施后，可可保持稳定定；下部为为岩质边坡坡，上部为为白云岩，白白云岩从中中线右侧往往左逐渐变变薄，下部部为灰岩，两两种岩石均均为硬质岩岩石，且岩岩层倾角较较小，一般般在10度以内，按按《公路隧隧道设计规规范》，该该处围岩级级别为Ⅲ级，由于于洞口设置置了一段较较长的明洞洞，明洞以以上仰坡高高约15mm，因此，仰仰坡坡比可可采用1:0..5，边坡开开挖后，坡坡体稳定性性较好，但但坡体白云云岩上部裂裂隙发育（ZK6号钻孔揭揭示裂隙发发育的岩体体厚度约99.2m，往往左侧逐渐渐变薄），岩岩体完整性性较差，边边坡开挖后后易产生掉掉块，应对对坡面采取取防护措施施。xx3号隧道xxx端洞口口至悬崖之之间两侧边边坡开挖高高度亦较高高，均为岩岩质边坡，为为硬质岩石石，坡体上上部白云岩岩较破碎，局局部可能会会产生小的的坍塌，下下部灰岩完完整性较好好，边坡较较稳定，坡坡高20mm以下边坡坡坡比可采采用1:0..5，坡高200m以上采采用1:0..75。xx岸索塔基坑坑开挖深度度位于路基基以下6.8m，坑壁岩岩体均为微微风化的灰灰岩，为硬硬质岩石，岩岩层倾角近近水平，发发育两组陡陡倾角裂隙隙，裂隙间间距较大，溶溶蚀不发育育，基坑可可按1:0..3的坡比开开挖，开挖挖后形成了了46m高的的陡边坡，高高陡边坡可可能局部失失稳，应对对索塔基坑坑进行防护护。在xx岸锚碇处，基基坑开挖后后，锚碇周周围边坡最最高将达333m，为为厚层状为为主的泥质质白云岩，为为硬质岩石石，岩体裂裂隙不发育育，岩层倾倾角近水平平，溶蚀不不明显，基基坑可按1:0..3的坡比开开挖，开挖挖后边坡稳稳定性好。在xx岸索塔处，塔塔基开挖平平均深度约约23m，基坑开开挖后，坑坑壁最高处处约27mm，坑壁岩岩体主要为为微风化的的灰岩，为为硬质岩石石，岩层倾倾角近水平平，发育两两组陡倾角角裂隙，裂裂隙间距大大，岩体完完整性较好好，基坑可可按1:0..3的坡比开开挖，开挖挖后边坡稳稳定性好，但但由于表层层约5m深为强强烈溶蚀带带，强烈溶溶蚀带内岩岩层层面结结合差，裂裂隙张开，基基坑开挖后后，受爆破破影响岩块块松动，易易产生掉块块，应予以以清除或局局部防护。在xx岸锚碇的散散索鞍处，基基坑最大开开挖深度约约16m，该该处地质条条件与附近近索塔基本本相同，基基坑可按1:0..3的坡比开开挖，开挖挖后边坡稳稳定性好，但但由于表层层约8m深为强强烈溶蚀带带，强烈溶溶蚀带内岩岩层层面结结合差，裂裂隙张开，基基坑开挖后后，受爆破破影响岩块块松动，易易产生掉块块，应予以以清除。在xx岸桥台与隧隧道搭接处处，施工开开挖后，隧隧道洞口处处开挖深度度达46mm，开挖后后仰坡高度度约62mm，两侧边边坡高10～62m，仰坡和和边坡处岩岩体均为弱弱～微风化化的灰岩，为为硬质岩石石，发育两两组主要裂裂隙，产状状分别为：：裂隙1产状为73～87°∠70～90°，裂隙间间距0.6～5.7m不等等，裂隙2产状为160～175°∠75～90°，裂隙间间距0.4～3.5m不等等，裂隙1与坡面近近直交，裂裂隙2与坡面近近平行，而而桥轴线与与坡面斜交交，因此，发发育的两组组主要裂隙隙的走向与与仰坡和两两侧边坡均均具一定的的角度斜交交。由于卸卸荷和溶蚀蚀作用，桥桥隧搭接处处的现有地地面以下垂垂直深度15～20m范围为卸卸荷带和溶溶蚀裂隙发发育带，地地表数米内内溶沟发育育，部分溶溶蚀裂缝深深达40mm以上，这这些溶蚀裂裂缝和溶蚀蚀裂隙对人人工边坡的的稳定性不不利。该边边坡处岩体体按隧道围围岩分级可可定为Ⅲ级，按照照《公路隧隧道设计规规范》，洞洞口边、仰仰坡在控制制高度为225m时，边边坡坡率应应为1:0..75，而现边边、仰坡高高度大大超超过25mm，仰坡按1：0.75坡比放坡坡时，坡顶顶也到了塔塔基中部，显显然是不可可能的，按按照《公路路路基设计计规范》，该该处按Ⅰ类岩体边边坡的微风风化岩体，边边坡坡率可可取1:0..3，但超出出了《公路路隧道设计计规范》的的要求，放放坡后，索索塔边缘距距坡顶最近近62m，由于索索塔荷载巨巨大，索塔塔加载后，应应力扩散会会对隧道仰仰坡产生一一个水平向向的分力，对对仰坡稳定定不利，因因此，仰坡坡应采取加加固措施，加加固深度应应采用多种种分析方法法进行对比比分析来得得出，两侧侧边坡坡比比可采用1：0.5，亦应采采取加固措措施。由于施工开挖后后将破坏场场地的地下下水的补给给和排泄途途径，地下下水对边坡坡的稳定性性影响较大大，应加强强对岩溶发发育部位和和坡面的防防排水措施施。9．平曲线本桥平面大部分分位于直线线的整体式式路基段，K133+5744.4044～K14++076..320位于R＝10000m的圆曲曲线及缓和和曲线内。xx岸主桥与坡头隧道连接，坡头隧道采用分离式设计，左线：K14+920.238～标段终点位于缓和曲线内，右线：YK14+919.201～标段终点位于缓和曲线内（K14+920.238＝YK14+919.201，断链短1.037m）。10．竖曲线及及纵坡本桥主跨大部分分位于+0.880%直线纵坡坡段，xxx岸索塔、锚锚碇位于+3.000%与0.800%组成的半半径R＝160000m的凸凸型竖曲线线上，xxx岸索塔、锚锚碇位于+0.880%与2.500%组成的半半径R＝160000m的凹凹型竖曲线线上。四、主要材料主缆：φ5.25mm镀镀锌高强纲纲丝，Epp=2.00x1055MPa，fpk=1670MPPa吊索：8×555SW+IIWR、8×41SW++IWR镀镀锌钢丝绳绳，公称抗抗拉强度11870MPa加劲梁：：Q345C、Q3455D、Q235CC索鞍、索夹、高高强螺栓：：ZG2775-4885H、ZG20SSiMn、40CrrNiMooA⒈混凝土本桥混凝土标号号采用C20、C30、C40、C55，其技术标标准应符合合《公路钢钢筋混凝土土及预应力力混凝土桥桥涵设计规规范》（JTGD62--20044），配制混凝凝土所采用用的水泥、砂砂、石、水水等材料及及混凝土的的配合比、拌拌制、运输输和浇筑应应严格按照照《公路桥桥涵施工技技术规范》执执行，并应应符合规范范所规定的的质量检验验及质量标标准。xx岸索塔：CC55xx岸索塔：CC55主塔基础：C330桥台：C30桥面板：C400锚碇：C20、C30、C30微膨胀砼砼2.普通钢筋普通钢筋必须符符合“GB14499-1998”和“GB133013--19911”标准的各各项规定,其中钢筋筋直径D≥12mmm全部采用HRB3335钢筋（相相当于“GB14499-991”标准中的Ⅱ级钢筋），标准强度fsk==335MMPa，钢筋直直径D＜12mmm全部采用R235钢筋（相相当于“GB133013--19911”标准中的Ⅰ级钢筋），标标准强度fsk==235MMPa。受力主筋直径DD≥20mmm的螺纹钢钢筋应采用用闪光对焊焊或等强直直螺纹连接接。套筒挤挤压接头的的施工与检检验应符合合JGJ1107-996《钢筋机机械连接通通用技术规规程》及JGJ1108-996《带肋钢钢筋套筒挤挤压连接技技术规程》的的规定。等强直螺纹连接接应满足Q/JYY08-11997《钢筋等等强直螺纹纹连接技术术规程》。电弧焊接，其焊焊条应符合合GB/TT51177-95《炭钢焊焊条》及GB/TT51188-95《低合金金钢焊条》的的规定。钢筋焊网：冷轧轧带肋防裂裂钢筋网的的钢筋应符符合国家标标准《冷轧轧带肋钢筋筋》(GB1137888-20000)，用于塔柱柱面层的防防裂钢筋网网，采用66mm的带带肋钢筋，间间距10x100cm，技技术标准应应满足《钢筋焊接接网混凝土土结构技术术规程》JJGJ1114-20003。3.预应力钢绞线预应力钢绞线采采用270级公称直直径φs15.2低松驰预预应力钢绞绞线，其抗抗拉标准强强度fpk=18660MPaa，弹性模模量Ep==1.955x1055MPa，技术标标准必须符符合”ASTMM416--90”和”GB52224-995”中有关规规定。预应应力粗钢筋筋采用JL32精轧螺纹纹钢筋，fpk=7855MPa，Ep=2..0x1005MPa。技术标标准必须符符合“ASTMM416--90”及相关规规定。4.普通钢材技术标准必须符符合“GB/TT700--1988”的规定,选用的焊焊接材料应应符合“GB/TT51177-19995”和“GB/TT51188-19995”的要求，并并与所采用用的钢材材材质和强度度相适应。预应力锚具技术术标准必须须符合国标标《预应力力筋锚具，夹夹片和联接接器》(GB/TT143770-20000)，产品均均须抽样检检测，检验验标准应符符合国标及及国际预应应力协会《后后张法预应应力体系验验收和应用用建议》（FIB--19911）要求。5.主缆、吊索采用公称直径为为φ5.25mm、公称称抗拉强度度为16700MPa的高强度度镀锌钢丝丝，其技术术指标应符符合本设计计文件和GB/TT171101-11997的规定。吊索材料采用镀镀锌钢芯钢钢丝绳。预预张拉后，钢钢丝绳的宏宏观弹性摸摸量不小于于1.155×1055MPa；直径的的正误差不不大于6%，负误差差为0；捻距不不小于直径径的8倍；规格格有以下两两种：①公称直径为φ662mm，公公称抗拉强强度为18700MPa，结构形形式为8×41SW++IWR，最小破断断力24900kN，其技术指指标应符合合本设计文文件和GB/TT89118-20006的规定。②公称直径为φ888mm，公公称抗拉强强度为18700MPa，结构形形式为8×555SWS++IWR，最小破断断力50100kN，其技术指指标应符合合本设计文文件和GB/TT112256-11989的规定。主缆索股和吊索索两端采用用热铸锚，锚杯材料料采用ZG3110-5770铸钢，其其技术指标标应符合本本设计文件件和GB/TT113352-11989的规定。锚锚杯内铸体体材料为锌锌铜合金，合合金成分（Zn：98±00.2%，Cu：2±0..2%），及热铸工工艺应符合合本设计文文件的规定定要求。6.索夹、缆套索夹材料采用牌牌号为ZG20SiMMn的低合金金钢铸件，其其技术指标标应符合本本设计文件件和JB/TT64002-19992的规定。索索夹紧固件件均采用合合金钢制造造，其技术术指标应符符合本设计计文件和GB/TT30777-19999的规定。缆套采用碳素结结构钢钢板板焊接。钢钢板及焊条条的性能指指标应符合合本设计文文件和GB/TT7000-19888、GB/TT51117-19995的规定。7.主、散索鞍主索鞍和散索鞍鞍鞍槽为铸铸钢件，材材料牌号为为ZG2775-4885H，应符合合GB/T113352-11989《一般般工程用铸铸造碳钢件件》标准和和GB/T76559-19987《焊接接结构用碳碳素钢铸件件》标准。主主索鞍鞍座座和散索鞍鞍鞍体为组组焊件，材材料牌号为为20g钢板板，应符合合GB/T7713-1997《锅炉用用钢板》标标准。焊接接施工前，应对母材、焊条及坡口形式，按《钢制件熔化焊工艺评定》（JB/T6963-93）的要求做好焊接工艺评定，以保证最好的焊接接头形式和施工工艺，以及焊缝区的焊接性能。钢板的焊接工艺艺评定，应应保证焊缝缝的力学性性能，达到到GB7113-1997标准要求求，并提供供化学成分分。铸钢件件与钢板的的焊接工艺艺评定，应应保证焊缝缝的力学性性能达到GGB/T7659-1987《焊接结结构用碳素素钢铸件》标标准要求，并并提供化学学成分。锚梁为铸钢件，材材料牌号为为ZG3110-5770，应符合合GB/T113352-11989《一般般工程用铸铸造碳钢件件》标准。散散索鞍中底底板和底座座材料为ZG200SiMnn,拉杆材料料为40CrrNiMooA。主索鞍鞍鞍罩围壁壁、端罩、补补板联接件件采用1Cr118Ni99Ti不锈钢板板制造，其其技术指标标应符合本本设计文件件和《不锈锈钢冷轧钢钢板》（GB/TT32800-19992）的规定定。8.钢桁加劲梁Q345D（GGB/T11591--19944）：适用用于主桁架架的上下弦弦杆。Q345C（GBB/T15591-11994）：适用用于a）主桁架架竖、斜腹腹杆；b）主横桁桁架上下横横梁和竖、斜斜腹杆；c）主桁架架上下平联联。Q345D和和Q345CC全部钢板板均有0℃冲击韧性性的合格保保证，180°冷弯试验验符合规范范要求。对对于主桁架架整体节点点钢板厚度度大于或等等于24mmm时均应应作Z向超声波波探伤。钢桁架连接用高高强螺栓连连接副必须须符合下列列规范要求求：《钢结结构用高强强度大六角角头螺栓》(GB//T12228-11991))、《钢结结构用高强强度大六角角螺母》（GB/TT12299-19991）、《钢钢结构用高高强度垫圈圈》（GB/TT12300-19991）、《钢钢结构用高高强度大六六角头螺栓栓、大六角角螺母、垫垫圈技术条条件》（GB/TT12331一1991）。高强强度螺栓的的推荐材质质为20MnnTiB（20锰钛硼），螺螺母推荐采采用15MnnVB（15锰钒硼），应应符合《合合金结构钢钢》(GB//T30777-19999)的规定；；垫圈推荐荐采用45号钢，应应符合《优优质碳素钢钢结构钢号号和一般技技术条件》（GB/T699-1999）。高强度螺栓性能等级10.9S。焊接材料：通过过焊接工艺艺评定试验验采用与母母材相匹配配的焊丝、焊焊剂和手工工焊条，且且应符合相相应的国标标要求，CO2气体纯度度不小于99.5％。五、结构设计本合同段桩号为为K14++000..00～ZK15++073..65（YK155+0722.53），全长长约10773.655m。主缆的的孔跨布置置为：242m+1176m+116m，主梁全全长10000.5mm；主桥横横桥向设22%横坡，桥桥面系宽224.5mm，钢桁加加劲梁全宽宽27m。采采用两根主主索，主索索垂跨比FF/L=11/9.6，主索中中心距为227m，采采用平面索索布置；全全桥采用771对吊索索，吊索标标准间距为为14.55m，端吊索的的间距299m；主跨梁高高（主桁中中心线处）7.5m；主梁桥台处设竖向支座和横向抗风支座。为避开xx岸山山体裂隙和和危岩体对对索塔的影影响，同时时也避开索索塔与公路路隧道的相相互影响,xx岸桥隧连接接处土石方方开挖量为为3136627方，xx岸桥台台开挖量为为24542方，xx岸的弃弃土堆位于于K12++960。xx岸桥台台开挖量为为106772方，xx岸桥隧隧连接处土土石方开挖挖计入07标段，xx岸的弃弃土堆位于于K19++500。主桥中央分隔带带宽度为22m，xx岸连接接的xxⅢ号隧道的的中央分隔隔带宽度为为4.4mm，xx岸连接接的坡头隧隧道为分离离式隧道；；因此，在在与隧道衔衔接的范围围内，中央央分隔带渐渐变过渡，主主桥的硬路路肩宽度相相应压缩。因地形和线路走走向的原因因，xx悬索桥桥位于0..80%的单向纵纵坡上。主主桥总体设设计中主缆缆的理论顶顶点受纵坡坡影响，xxx岸比xx岸高9.408m。采用此此设计可降降低xx岸边跨跨主缆的水水平倾角，同同时xx岸的索索塔高度和和边跨主缆缆的布置更更合理，全全桥主缆受受力更均匀匀。1.锚碇①锚体设计（1）xx岸重力锚锚锚体分锚块块、散索鞍鞍支墩及基基础、前锚锚室、后锚锚室四部分分。其中锚锚块主要受受预应力锚锚固系统传传递的主缆缆索股拉力力，散索鞍鞍支墩主要要承受由散散索鞍传递递的主缆压压力，前锚锚室、散索索鞍支墩及及锚块形成成一个完整整的三杆件件人字状构构造的空间间受力构件件。同实体体（重力式式）结构相相比，采用用这种杆件件系统能大大量降低材材料用量，充充分发挥材材料强度从从而降低造造价。（2）xx岸重力锚由由于锚碇体体积比较大大，为避免免锚块和散散索鞍支墩墩基础浇筑筑施工后出出现收缩与与温度裂缝缝，锚块和和散索鞍支支墩基础共共分四块进进行浇筑，各各块之间设设置2m后浇段段，后浇段段采用微膨膨胀混凝土土。（3）xx岸隧道锚锚锚体分锚塞塞体、散索索鞍支墩及及基础、前前锚室、后后锚室及明明洞五部分分。其中锚锚塞体主要要受预应力力锚固系统统传递的主主缆索股拉拉力，散索索鞍支墩主主要承受由由散索鞍传传递的主缆缆压力，前前锚室、明明洞构成封封闭空间，对对主缆索股股起保护作作用。根据据《长沙至至重庆公路路通道xxx省xx至xx高速公公路xx悬索桥桥隧道锚碇碇及塔基岩岩石试验与与稳定分析析研究专题题》（长江江水利委员员会长江科科学院）的的研究成果果，在合理理、经济的的基础上，锚锚塞体最终终采用43米长度，倾倾角38°。同时为为尽量不破破坏岩体稳稳定，将初初步设计中中采用的防防滑平台取取消。（4）由于xx岸隧道道锚锚塞体体尺寸较大大，为使锚锚塞体与围围岩充分接接触同时避避免浇筑施施工后出现现收缩与温温度裂缝，锚锚塞体采用用抗渗微膨膨胀混凝土土。另外为为了抑制混混凝土的收收缩与龟裂裂、提高抗抗渗能力锚锚塞体混凝凝土掺入聚聚丙烯纤维维网。（5）两岸锚碇的锚体体都属于大大体积混凝凝土结构，其其温控设计计及温控施施工方案由由施工单位位自行设计计，并由设设计、监理理确认后实实施。此温温控设计和和材料用量量费用在预预算中单独独列出。（6）为降低大体积混混凝土水化化热，锚块块、锚塞体体、散索鞍鞍支墩及基基础等部位位混凝土采采用低水化化热水泥，并并充分考虑虑掺入粉煤煤灰后混凝凝土的后期期活性，采采用60天龄期的的抗压强度度作为设计计强度。（7）xx岸锚碇各永永久外露部部分表面钢钢筋保护层层内均设一一层直径为为φ5mm，间间距为10×100cm的带带肋钢筋焊焊网；xxx岸锚碇各各永久外露露部分表面面钢筋保护护层内均设设一层直径径为φ8mm，间间距为20×20cm的带带肋钢筋焊焊网，以增增强混凝土土表面抗裂裂性能。②锚固系统设计为减少用钢量，同同时合理设设计锚块和和锚塞体形形状，并节节约混凝土土用量，本本桥采用预预应力锚固固系统。预预应力钢束束起初沿索索股发散方方向布置，再再按一定半半径收敛最最后与大缆缆合力线平平行锚固于于后锚面，前前后锚面均均为大缆合合力线垂直直的平面。xx岸重力锚散索长度为29米，锚固长度为25米；xx岸隧道锚散索长度为29米，锚固长度为43米。锚固系统设计要点如下：（1）锚固系统由索索股锚固连连接器和预预应力钢束束锚固系统统构造组成成。索股锚锚固连接器器构造由拉拉杆及其组组件、连接接器组成；；预应力钢钢束锚固构构造由管道道、预应力力钢绞线及及锚具、防防腐油脂、锚锚头防护帽帽等组成。拉拉杆上端与与主缆索股股锚头相连连接，另一一端与前锚锚面的连接接器相连接接。（2）索股锚固连接接器由2根拉杆和和连接器构构成，xxx岸重力锚锚每根主缆缆有103套索股锚锚固单元，xx岸隧道锚每根主缆有103套索股锚固单元，总计锚固单元412套。（3）单索股锚固单单元采用15-116规格预应应力钢束锚锚固，双索索股锚固单单元采用15-331预应力钢钢束锚固，分分别采用特特制的15-116和15-331型锚具，其其关键是应应满足设计计所需的锚锚下应力不不超过C30混凝土的的受力要求求。（4）钢绞线采用环环氧树脂全全喷涂及预预应力管道道内灌注防防腐油脂的的双重防腐腐体系，在在前锚面设设置有油脂脂面观测管管，桥梁运运营期间根根据油面观观测结果实实施补充灌灌注，锚头头张拉端不不封锚并留留有换束所所需工作长长度。在特特征位置锚锚固连接部部分应设置置压力传感感器，施工工及运营期期间可随时时监测索股股受力情况况。（5）预应力钢束张张拉控制应应力为0.655Ryb。公称直直径为15.224 mm，标准强强度fpkk=18660MPaa,技术标准准应符合ASTMMA4116-20003的规定。在在锚下混凝凝土达到100%强度时，方方可对称张张拉预应力力钢束。为为方便施工工，张拉均均采取后锚锚面单端张张拉。15-116型的张拉拉控制力为为27111.3kNN，15-331型的张拉拉控制力为为52533kN。均按双双控原则张张拉，延伸伸量允许误误差应控制制在5%以内，且且不允许断断丝。张拉拉完毕后，从从后锚面向向前锚面方方向压注防防腐油脂。（6）施工单位应根根据锚固系系统定位要要求自行设设计定位支支架，并由由设计、监监理确认后后实施。本本桥锚固系系统所用定定位支架数数量在参考考国内同类类桥梁的基基础上并根根据本桥索索股的具体体数量、长长度、锚体体体积综合合得出，实实际用钢量量可按发生生计量。③基坑开挖及隧洞洞开挖设计计两岸锚碇基底容容许承载力力不小于20000kPa..基坑开挖挖边坡为1：0.3。xx岸重力力锚开挖基基坑方量为为919555m3，xx岸隧道道锚总开挖挖方量为399472mm3。基坑开开挖施工全全过程应达达到干作业业要求。（1）根据地质资料料，锚碇基基底绝大部部分位于弱弱风化层上上，地基承承载力较好好。（2）为保证开挖边边坡的稳定定性，合理理选择了边边坡坡度，并并设置了必必要的平台台。同时为为了施工及及运营阶段段边坡及山山体的安全全，对xxx岸锚碇边边坡进行防防护。边开开挖基坑边边打锚杆和和挂网喷护护，在进行行全面防护护同时全面面布点监控控。（3）开挖基坑周围围边坡顺地地势设置截截水沟和挡挡墙，防止止施工周期期地表水汇汇入基坑。截截水沟沟底底纵向坡度度不小于0.5%。边坡设设置排水管管，以利于于边坡喷射射混凝土护护面后坡体体内水的排排出。基坑坑底四周设设置汇水沟沟和集水井井。（4）隧洞开挖支护护参数是根根据围岩类类别、工程程地质、结结构埋深及及结构跨度度等因素拟拟定，支护护衬砌结构构以工程类类比法为主主。xx岸地质质报告关于于围岩划分分如下：地地表下18米为Ⅴ级围岩段段，地表下下18米至锚塞体体顶部为Ⅳ级围岩段段，锚塞体体段为Ⅲ级围岩段段。该地段段岩体比较较稳定，能能够在一定定程度上形形成稳定的的承载拱，因因此结构按按围岩与支支护共同承承受荷载设设计。前锚锚室支护采采用D25中空注浆浆锚杆、C30喷射混凝凝土、200a工字钢钢钢支撑、φ8钢筋网等等与围岩共共同组成支支护体系；；锚塞体支支护采用φ22水泥砂浆浆锚杆、格格栅支架、C30喷射混凝凝土、φ8钢筋网等等与围岩共共同组成支支护体系。二二次衬砌均均采用C30钢筋混凝凝土结构。施施工中根据据现场围岩岩情况，如如开挖后洞洞壁变形不不收敛，可可适当采用用中空注浆浆张拉锚杆杆或者其他他应急抢险险的锚杆类类型，工程程量以实际际发生计量量。2.索塔①xx岸索塔（1）索塔采用双柱柱式门式框框架结构，由由扩大基础础、塔座、塔塔柱（上塔塔柱－0..8m壁厚厚、中塔柱柱-1.00m壁厚、下下塔柱-11.2m壁壁厚）和横横梁（上横横梁、中横横梁）组成成。索塔自自扩大基础础顶以上高高129..316mm（包括防防护罩高度度4.3mm），塔柱柱横桥向由由上向下向向外倾斜，倾倾斜斜率为为内1000：58.8816（塔顶中中心距277m，塔底底中心距441m），塔塔柱设上、中中两道横梁梁，塔柱底底设塔座并并坐落在分分离式扩大大基础上。（2）分离式扩大基基础高5mm，单侧基基础纵向×横向分别别为21mxx18m，基基础嵌固在在基坑内。（3）塔座高6m，塔塔柱外轮廓廓纵横向宽宽度均按3：1的斜率渐渐变，塔座座纵向从上上至下由99.0m（标标高5777.2000m）变为为13.00m（标高高571..200mm），塔座座横向从上上下由6..0m（标标高5777.2000m）变为为10.00m（标高高571..200mm）；塔内内璧轮廓纵纵横向宽度度均按3：1的斜率渐渐变；在塔塔座底设33.0m厚厚的实体段段。（4）塔柱横向等宽宽6m；顺桥桥向顶部由由于索鞍需需要宽度为为9m（高9m），竖竖向设4..5m高的的过渡段，宽宽度从上向向下由9mm（标高687.2216m）变为8..113mm（标高6882.7116m），桥塔塔其余部分分顺桥向宽宽度按1000：4.2001的斜率率渐变，由由8.1113m（标标高6822.7166m）向下渐渐变为9..0m（标标高5777.2000m）。塔塔柱为空心心矩形箱结结构（空心心矩形外边边采用半径径R50倒角过渡渡），上塔塔柱壁厚00.8m，塔塔顶设置44m的实体体段；中塔塔柱壁厚11.0m；；下塔柱壁壁厚1.22m。为了了满足塔柱柱受力和横横梁预应力力锚固，对对塔柱局部部壁厚进行行加厚。在在塔柱内横横梁顶、底底板对应的的位置设置置横隔板，在在中塔柱与与下塔柱变变壁厚处设设有一处隔隔板。（5）上横梁高5..5m～8.0mm，底缘为为半径255.57993m的圆圆曲线，宽宽度为8..0m，壁壁厚0.88m；中横横梁高5..5m～8.0mm，底缘为为半径388.8233m的圆曲曲线，宽度度为7.3391m～～7.4558m，壁壁厚0.88m。上、中中横梁均设设有两道00.6m厚厚的横隔板板。横梁预预应力锚固固采用深埋埋工艺，锚锚固在塔柱柱外侧，预预应力管道道采用塑料料波纹管、真真空压浆工工艺。（6）扩大基础为CC30钢筋混凝凝土结构；；塔座、塔塔柱为C55钢筋混凝凝土结构；；上、下横横梁为C55预应力混混凝土结构构。（7）塔柱内设人行行检修楼梯梯供维修人人员使用，维维修人员可可以从地面面爬塔外检检修楼梯上上到塔柱进进人洞进入入塔柱，沿沿塔内检修修楼梯上行行，直到中中横梁或上上横梁，通通过过人洞洞进入中横横梁、上横横梁，由上上横梁内的的楼梯到达达上横梁顶顶。（8）塔柱进人洞设设钢框架，与与被截断的的塔柱主筋筋、箍筋焊焊接，保持持被截断主主筋的传力力连续。（9）在塔柱、横梁梁上分别设设置通风孔孔。②xx岸索塔（1）索塔采用双柱柱式门式框框架结构，由由扩大基础础、塔座、塔塔柱（上塔塔柱－1..0m壁厚厚、下塔柱柱-1.22m壁厚）和和上横梁组组成。索塔塔自扩大基基础顶以上上高61..924mm（包括防防护罩高度度3.4mm），塔柱柱横桥向由由上向下竖竖直，塔柱柱设上横梁梁，塔柱底底设塔座并并坐落在分分离式扩大大基础上。（2）分离式扩大基基础高5mm，单侧基基础纵向×横向分别别为18mxx20m，基基础嵌固在在基坑内。（3）塔座高6m，塔塔柱外轮廓廓纵横向宽宽度均按3：1的斜率渐渐变，塔座座纵向从上上至下由66.0m（标标高6544.0000m）变为为10.00m（标高高648..000mm），塔座座横向从上上至下由88.0m（标标高6544.0000m）变为为12.00m（标高高648..000mm）；塔内内璧轮廓纵纵横向宽度度均按3：1的斜率渐渐变；在塔塔座底设33.0m厚厚的实体段段。（4）塔柱横向等宽宽8m；纵向向宽度顺桥桥向顶部由由于索鞍需需要宽度为为8m（高10mm），竖向向设4.55m高的过过渡段，宽宽度从上向向下由8mm变为6m，下部部等宽6mm。塔柱为为空心矩形形箱结构（空空心矩形外外边采用半半径R50倒角过渡渡），上塔塔柱壁厚11.0m，塔塔顶设置55m的实体体段；下塔塔柱壁厚11.2m。为为了满足塔塔柱受力和和横梁预应应力锚固，对对塔柱局部部壁厚进行行加厚。在在上塔柱与与下塔柱变变壁厚处设设有一处隔隔板。（5）上横梁高6..5m～9.0mm，底缘为为半径199.30m的圆曲线线，宽度为为7.0mmm，壁厚厚0.8mm。上横梁梁设有两道道0.6mm厚的横隔隔板。横梁梁预应力锚锚固采用深深埋工艺，锚锚固在塔柱柱外侧，预预应力管道道采用塑料料波纹管、真真空压浆工工艺。（6）扩大基础为CC30钢筋混凝凝土结构；；塔座、塔塔柱为C55钢筋混凝凝土结构；；上横梁为为C55预应力混混凝土结构构。（7）塔柱内设人行行检修楼梯梯供维修人人员使用，维维修人员可可以从地面面爬塔外检检修楼梯上上到塔柱进进人洞进入入塔柱，沿沿塔内检修修楼梯上行行，直到上上横梁，通通过过人洞洞进入上横横梁，由上上横梁内的的楼梯到达达上横梁顶顶。（8）塔柱进人洞设设钢框架，与与被截断的的塔柱主筋筋、箍筋焊焊接，保持持被截断主主筋的传力力连续。（9）在塔柱、横梁梁上分别设设置通风孔孔。③xx岸基坑（1）根据桥位地质质条件，索索塔采用扩扩大基础，塔塔底中心间间距41mm，基坑分分开开挖，基基坑开挖在在大开挖完完成后进行行，基坑开开挖从大开开挖标高5572.9976m向向下开挖至至标高5666.20m，开挖挖高度6..776m，开开挖坡度为为1：0，两个分分离的基坑坑底尺寸纵纵向×横向为25mxx22m，保保证基础的的嵌固。基基坑开挖施施工全过程程应到达干干作业要求求。（2）根据地质资料料，桥塔扩扩大基础基基底绝大部部分位于弱弱风化层上上。对于建建基面以下下局部强风风化层应根根据开挖揭揭示情况采采用钻孔压压浆加固或或回填垫层层混凝土，确确保地基承承载力。如如开挖所揭揭示的基底底情况与地地勘报告不不符，应及及时通知设设计单位和和监理单位位，以便做做适当调整整。（3）基坑开挖到建建基面时，在在基坑底部部四周设置置汇水沟、集集水井，及及时将施工工中的积水水排水。④xx岸基坑及防防护（1）根据桥位地质质条件，索索塔采用扩扩大基础，塔塔底中心间间距27mm，基础顶顶面以上开开挖设一个个大基坑，基基坑采用分分级放坡开开挖，开挖挖坡度为1：0.3，大基坑坑底部设计计标高6448.000m，大基基坑底尺寸寸纵向×横向为22mxx51m，边边坡分级高高度10mm，设置分分级过渡平平台，平台台宽度1mm；为了保保证基础的的嵌固，从从标高6448.000m到标高643..00设两个分分离的小基基坑纵向×横向为18mxx20m。只只对大基坑坑进行边坡坡防护，其其边坡防护护面积为22795mm2，基坑开开挖占地面面积19113m2。基坑开开挖施工全全过程应到到达干作业业要求。（2）为了保证边坡坡和山体稳稳定，确保保施工安全全，边坡采采用分区域域防护的原原则，边开开挖基坑边边打锚杆和和挂网喷护护，同时边边坡防护设设有排水管管。（3）根据地质资料料，桥塔扩扩大基础基基底绝大部部分位于弱弱风化层上上。对于建建基面以下下局部强风风化层应根根据开挖揭揭示情况采采用钻孔压压浆加固或或回填垫层层混凝土，确确保地基承承载力。如如开挖所揭揭示的基底底情况与地地勘报告不不符，应及及时通知设设计单位和和监理单位位，以便做做适当调整整。（4）在基坑周围边边坡（尾部部除外）坡坡顶顺地势势设置截水水沟和挡墙墙，防止施施工期间地地表水汇入入基坑。截截水沟沟底底纵坡不小小于0.5%。边坡设设置的排水水管用于边边坡喷射混混凝土护面面后坡内水水的排出。在在小基坑底底部四周设设置汇水沟沟、集水井井，及时将将施工中的的积水排水水。在大基基坑底部四四周设置排排水沟、集集水井，保保证运营阶阶段的积水水排水。3.钢桁加劲梁梁①设计要点钢桁加劲梁包括括钢桁架和和桥面系。钢钢桁架由主主桁架、主主横桁架、上上下平联及及抗风稳定定板组成。主主桁架为带带竖腹杆的的华伦式结结构，由上上弦杆、下下弦杆、竖竖腹杆和斜斜腹杆组成成。上弦杆杆、下弦杆杆采用箱形形截面，除除支座处腹腹杆采用箱箱型断面外外其余均采采用工字型型截面。主主桁桁高7.55m，桁宽宽27m，节节间长度77.25mm。一个标准准节段长度度14.55m，由2个节间组组成，在每每节间处设设置一道主主横桁架。主横桁架采用单单层桁架结结构，由上上、下横梁梁及竖、直直腹杆组成成，其中上上下横梁采采用箱形截截面，腹杆杆均采用工工字型截面面。上、下下平联均采采用K形体系、箱箱型截面。根据风洞试验结结果，在桥桥面系以上上和桥面系系以下分别别布置上、下下纵向抗风风稳定板。上上抗风稳定定钢板高8860mmm，与两道道内侧防撞撞栏结合一一起（详见见另册文件件），下抗抗风稳定板板与主横桁桁架相连，由高1000mm、带纵向加劲肋钢板组成。钢桁加劲梁各部部位主要几几何尺寸部位断面形式钢板位置板宽x板厚（mmxmmm）主桁架上弦a.端头部位箱型翼缘板600x330腹板824x330b.其余部位箱型翼缘板600x225腹板802x228主桁架下弦a.端头部位箱型翼缘板600x330腹板650x330b.其余部位箱型翼缘板600x222腹板642x222主桁架直腹杆a.端头部位箱型翼缘板540x225腹板600x225b.其余部位H型翼缘板340x220腹板558x114主桁架斜腹杆a.端头部位箱型翼缘板500x225腹板600x118b.其余部位H型翼缘板400x220腹板600x114主横桁架上横梁梁a.端头部位箱型上翼缘板590x220下翼缘板450x118腹板796x220b.其余部位箱型上翼缘板500x220下翼缘板360x118腹板796x220主横桁架下横梁梁a.端头部位箱型上（下）翼缘板板450（5200）x166腹板408x112b.其余部位箱型上（下）翼缘板板360（4300）x122腹板412x112主横桁架外斜腹腹杆a.端头部位H型翼缘板400x116腹板450x114b.其余部位H型翼缘板400x116腹板360x114主横桁架直（内内斜）腹杆杆a.端头部位H型翼缘板340x114腹板420x114b.其余部位H型翼缘板340x114腹板330x112上、下平联杆a.端头部位箱型翼缘板400x116腹板392x114b.其余部位箱型翼缘板400x114腹板396x114下风稳定板H型翼缘板200x118腹板964x112②构造要点（1）钢桁加劲梁采用用从两侧往往跨中施工工方案。主主桁架每个个节段由两两个节间组组成，全桥桥共69个节段，跨跨中设一合合龙节段。主主横桁架每每片作为一个个架设节段段，全桥共共139个主横桁桁架节段。除端部两个节段主桁架、主横桁架采用单根杆件架设外，其余均采用平面构架法施工，上下平联和下抗风稳定板采用单根杆件拼装。（2）钢桁加劲梁节点点分为整体体节点板、焊焊接节点板板。主桁架架竖、斜腹腹杆通过整整体节点板板与上下弦弦杆连接，主主桁架的弦弦杆与主横横桁架的横横梁、平联联通过焊接接节点板连连接。主横横桁架的竖竖、斜腹杆杆通过整体体节点板与与上下横梁梁连接，横横梁处设置置水平整体体节点板和和焊接节点点板两种形形式与上下下平联相连连。在节点点板处各构构件均采用用高强螺栓栓连接。（3）主桁架上弦杆箱箱型截面在在吊点处两两块腹板伸伸出上翼缘缘作为吊索索锚固耳板板，吊索通通过耳板销销接将加劲劲梁吊在主主缆上。（4）主桁架和主横桁桁架箱型杆杆件端横隔隔板靠近接接头侧采用用围焊进行行封闭。（5）为适度增强结构构纵向刚度度，控制主主桁架的纵纵向变位，同同时降低跨跨中短吊索索的疲劳应应力幅，在在每根主缆缆跨中设柔柔性中央扣扣3个，中央央扣为钢丝丝绳。（6）钢桁加劲梁在两两梁端各设设置抗风支支座4个、竖向向支座2个。（7）根据施工节段钢钢桁加劲梁梁受力情况况，主桁架架的上弦杆杆在架设过过程中局部部位置设置置临时铰，临临时铰待全全桥二期恒恒载铺装完完毕后取消消改为刚接接。（8）为了方便钢桁加加劲梁桥面面的检修和和后期维护护，在主桁桁上弦杆设设置有安全全栏杆，方方便检修人人员利用主主桁上弦顶顶面作为桥桥面检修便便道。主桁桁顶面除正正常涂装防防腐外，应应加设添加加砂粒的防防滑漆。4.缆索系统①主缆主缆采用1/99.6的垂跨比比，主跨主主缆计算跨跨径11776m，xx岸边跨跨主缆计算算跨径2442m，xx岸边跨跨主缆计算算跨径1116m。主缆施施工采用预预制平行钢钢丝索股逐逐根架设的的施工方法法（PPWWS）。主主缆共2根，横桥桥向间距227.0mm。单束预预制平行钢钢丝索股由由127根ф5.25mmm平行镀镀锌钢丝组组成，用定定型捆扎带带绑扎，两两端设热铸铸锚头。每根主缆中，从从xx岸锚碇碇到xx岸锚碇碇的索股有有169股（通长长索股）；；xx岸边跨跨另设6根索股在在xx岸主索索鞍上锚固固（背索）。主主缆在架设设时竖向排排列成尖顶顶的近似正正六边形，紧紧缆后主缆缆为圆形，索索夹内空隙隙率17%，索夹外外空隙率19%。索夹内内直径为8859mmm（xx岸边跨跨）、8444mm（中跨跨和xx岸边跨跨），索夹夹外直径为为870mmm（xx岸边跨跨）、8555mm（中跨跨和xx岸边跨跨）。主缆在紧缆完成成后，先进进行捆扎并并安装索夹夹，待桥面面系施工完完成后，主主缆表面采采用防锈腻腻子勾缝涂涂抹，再在在外采用φ4.0mm镀锌低低碳钢丝缠缠绕，最后后涂刷后续续各道防护护涂层。主主缆在主索索鞍鞍罩及及锚室入口口等处采用用喇叭形缆缆套密封防防护；主缆缆上方设置置主缆检修修道。索股锚头采用热热铸锚，在在锚杯内浇浇注锌铜合合金，使主主缆钢丝与与锚杯相连连。锚杯内内锚固锥体体的锥角及及锚固长度度采用经验验公式计算算确定，锚锚固力及可可靠性还应应在工厂内内通过试验验验证。②吊索本桥为单跨钢桁桁架悬索桥桥，中间跨跨设置吊索索，端部吊吊索J00、C00离塔中心心距离分别别为66mm、51.55m，J00~~J01、C00~~C01、C01~~C02吊索间距距为29..0m，其其余吊索中中心距均为为14.55m。根据吊索受力特特点，并综综合考虑材材料性能、制制造加工、安安装维护、后后期更换等等因素，本本桥设计采采用钢丝绳绳吊索，靠靠近主塔的的三个吊点点(J00、C00、C01)，J00、C01每侧吊点点设3根吊索，C00每侧吊点点设两根吊吊索，通过过预应力岩岩锚将其锚锚固于岩石石上。其余余每侧吊点点设2根吊索，与与钢桁架采采用销铰式式连接。J00、C01吊索设置置一根CPS115B-119和四根CPS115B-99预应力锚锚杆，其对对应的锚索索设计张力力分别为29600KN和14000KN,CC00吊索设置置一根CPS115B-115和四根CPS115B-55预应力锚锚杆,其对应的的锚索设计计张力分别别为24966KN和780KKN。钢丝绳吊索为骑骑跨式，采采用高强镀镀锌钢丝互互捻而成，有有两种结构构形式：88X41SW++IWR、8X55SWS+IWRR，钢丝绳绳公称抗拉拉强度1870Mppa。同一一吊点的吊吊索捻向相相反，即一一根左交互互，一根右右交互。J00~~J01、C00~~C02吊索因拉拉力或应力力幅较大采采用公称直直径88mm的8X55SWS+IWRR的钢丝绳绳。其余吊吊索采用公公称直径662mm的8X41SW++IWR的的钢丝绳，吊吊索两端锚锚头采用叉叉形热铸锚锚，锚头由由锚杯与叉叉形耳板构构成。锚杯杯内浇铸锌锌铜合金，叉叉形耳板与与锚杯通过过螺纹连接接；每端叉叉形耳板与与锚杯之间间的螺纹各各设有±20mm的调节节量，用以以消除制造造、架设引引起的吊索索长度误差差。锚杯口口设有氯丁丁橡胶缓冲冲器，以改改善吊索的的弯折疲劳劳性能。为为将吊索平平行束紧，在在主缆中心心下1.88m（2.4mm）处设置置吊索夹具具，吊索的的相应部位位设有锥形形铸块，以以定位支撑撑吊索夹具具并保护吊吊索纲丝绳绳。对于悬悬吊长度大大于20m的吊索，需需在悬吊长长度的中央央设置减振振架，以将将一个吊点点的吊索互互相联系，减减少吊索的的风致振动动。③中央扣斜拉索为限制主缆和钢钢桁架的纵纵向水平位位移，在主主缆跨中设设置三对柔柔性中央扣扣，中央扣扣斜拉索采采用公称直直径88mmm的8X55SWS+IWRR的钢丝绳绳，钢丝绳绳两端设套套筒式热铸铸锚，锚固固于钢桁