轮扣式支架模板工程专项紧急施工实施方案

轮扣式支架模板工程专项施工方案第一章、工程概况工程名称：韶关市鑫金汇建材家居广场一期（一区）工程地点：韶关市浈江区黄金村片国道323线东南侧A地块建设单位：韶关市鑫金汇嘉阳投资开发有限公司设计单位：湘潭市规划建筑设计院韶关设计部监理单位:广东安业建设工程顾问有限公司施工单位：鸿鑫建设集团有限公司本工程为框架3层结构。屋顶标高为+16.200m，其中梯屋顶标高为+19。200m，各层高为5.4m,室外地坪标高为-0.200m。本工程22栋梁KL24为最大截面（300×1000mm）,跨度为8。0m；21栋柱KZ4，22栋KZ7、KZ8为最大截面（900×600）mm，22栋车道区域板厚为最厚板（180mm），砼强度等级均为C30。第二章、编制依据(1）《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；（2）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；（3）《建筑工程荷载规范》；（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011;（5）《建筑施工承插型轮扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010；（6)《建设工程项目管理规范》;(7）《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92；（8)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2011；（9)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2001；（10)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008；（11)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；（12）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；(13)《建筑结构荷载规范》（GB50009—2006）;（14）《建筑环境设计规范》（GB15831-2002）;（15）《建设工程安全生产管理条例》；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等;企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件;建筑工程施工安全辅助设计系统。第三章、轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架,其主要特点是：1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；7、组装合理,它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内,净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系,其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架,优于门式脚手架。缺点:1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实,地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上;2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用,不能作为悬挑脚手架使用。第四章、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4.1施工要点1、前期应做好支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，保证其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性.4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片.4。2轮扣式脚手架技术参数一、规格、型号名称型号A（mm）理论重（kg）材质、壁厚立杆LG2。4米240011.0材质为Q235壁厚为3.2mm立杆LG1。8米18008。2横杆LG1。2米12004。954。3、设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为:40、30KN。2、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14。80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KN在悬臂集中荷载作用下,横杆接头的抗弯能力为2KN。M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN,可调顶托Pmax＝60KN。第五章、轮扣式支撑的设计5。1轮扣式脚手架的布置首先进行满堂怕轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线最大间距21栋10＊8米；22栋8＊8米,按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.05～0。2米设一排立杆,10米方向：0。2+1。2*8+0。2=10米；8米方向：0。4+1。2＊6+0.4=8米。5。2对于局部特别是不规则的,则适当利用1。5米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距,保证立杆从梁轴线起100距离开始起步。5。3对楼梯踏步的模板支设详见附后,由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。5.4对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托,保证U托外露丝扣小于20CM,确保支架及U型托的的受力稳定.5.5梁底采用2根钢管上铺设80*80木方，间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。5.6沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。5.7中间在纵横向应每隔2.4M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜为4～6米，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45度~60度.第六章、施工部署及施工准备6。1工艺流程施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。梁板模施工工艺:弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续,移交砼工种。6.2施工准备6.2.1材料准备(1)各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位.(2)根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责,确保材料按时进场，并妥善保管。(3)对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板,及时组织退场。(4)原材料进场后,堆放整齐，上部覆盖严密,下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5)模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名称规格单位数量进场时间118mm木胶合板915×1830块3000首层地面浇筑完后分批进场2木枋80×80×2000条10000首层地面浇筑完后分批进场3轮扣式立杆1800、2400mm根10000首层地面浇筑完后分批进场4轮扣式横杆1200mm根20000首层地面浇筑完后分批进场5顶托L=740mm个600首层地面浇筑完后分批进场6钢管Ф48×3.5吨120首层地面浇筑完后分批进场7步步紧1m个5000首层地面浇筑完后分批进场(6)模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内,便于吊装.6.2.2轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2。按规范要求（架体高度超过4个步距)每隔五跨设置剪刀撑。3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm.4。作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。5.支架布置详见附后平面图。第七章、操作工艺7。1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。7。2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用盘扣脚手架支模体系。我们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为5。4m，板厚为180mm；梁最大截面为300×1000进行支模体系稳定性验算.立杆和水平杆采用φ48×3。2的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×1200mm，水平步距为1。2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.0双钢管，钢管上铺80×80×2000木枋间距为@300mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对一层结构部分每隔2跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。7.3模板支设的要求7.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性,支模架（模板支柱和斜撑下)的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。7。3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误.7.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm,模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。7.4模板拆除7.4。1拆除前的准备①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；③清除架体上的杂物及地面障碍物;④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场,以免发生安全事故；⑤根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。7.4。2拆模时间规定：侧模拆除时,砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师.各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件——1007。4.3模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落.2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方,并用专用撬棍拆除梁板模,禁止野蛮施工。3)、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地,严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第八章、模板质量标准8。1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。8.2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除.8.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差（mm)项目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5～+2相邻两板表面高低差2截面尺寸—5～+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0～+108.4模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大.防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置,钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定;梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2)、梁身不平直,梁底不平,梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大,板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2‰。3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm;同一板跨内必须使用同一材质的模板,厚度均匀;尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带.4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确,即板底模压往梁(柱)侧模上口;正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀,中间外凸防止办法:选用熟练的木工技工操作，人员相对固定;正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板,每跑宽度超过1。0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析:1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大;2）螺杆使用时间长,滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2)螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求;螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣,每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时,振捣棒插入下层5cm深即可.7）、垂直度偏差大原因分析：1)钢筋偏位未处理直接封模；2)安装完毕后未检查验收；3)四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后,应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10＃钢丝对称拉住校正;2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查,无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字;4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内(墙体)与水平夹角控制在60°左右。第九章、成品保护1）、模板存放场地（清理、维护)要平整，模板平放时要有木枋垫架,立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放,不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m,宽80～100mm，楼梯踏步保护模板宽度50～80mm。6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。第十章、模板施工职业健康安全要求10。1职业健康安全保证措施10.1。1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3）、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装,不能图方便擅自搭设.4）、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件.5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8）、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程.9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚.10)、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位,禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线,并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。10。1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人.2)操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带,穿防滑鞋等。10.1。3模板支撑的检修安全措施1)支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故;严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋;根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理;出现较大问题,如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。10.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3）、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物.①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖.第十一章、混凝土浇筑施工方法及要求本工程全部采用商品砼，现场布专业砼输送泵车，砼从低处向高处分层浇捣，一次性浇筑完成。混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑，对变形处模板与支架进行加固处理。在混凝土浇筑过程中，对模板及支架进行变形观测，并及时把变形测量数据记录下来,对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理.模板变形观测平面图附后。严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平.第十二章、施工监测方案及安全应急预案12。1施工监测方案1、监测项目:满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等.2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决;用预备好的千斤顶恢复,若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固.c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min,保证施工作业在受控状态；d、在梁1/2跨位置,每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法:1）采用水准仪进行观测.2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm,大梁支架沉降位移为10mm.12。2安全应急预案1总则工作原则：统一领导,分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。2灾情预警和报告a灾害预警综合管理部收集各灾情信息,并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁.b建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案.c报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情.发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成.大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组,各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍,参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案,按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f应急救援的培训与演练培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次.并在工人进场安全教育的同时进行教育.主要培训以下内容：（1）对危险源的突显特性辩识。（2）事故报警。（3）紧急情况下人员的安全疏散。（4）现场抢救的基本知识.演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训，在工程开工后演练一次.根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g报警指定机构人员、联系电话项目部综合管理部是报警的指定机构,综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警.应急组织机构图:救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大,保护事故现场和物证,经有关部门认可后可恢复施工生产.对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷,为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。H应急线路本工程地处东莞市南城区体育公园斜对面.根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，本工程设计一条应急路线.具体如下：事故地点→南城体育公园斜对面→东骏路以东于东六路交汇处.g防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况,配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器材、设备.配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣.成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。K可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况可能发生的紧急情况如表8-4-1。表8—4-1可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源,临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等.2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设;作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带,未穿好防滑鞋,在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带.3物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域.4触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电.伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。M应急预控措施应急预控措施见表8—4-2。表8—4—2应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。B把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机,临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。E划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续,落实好防火监护人员。F电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”（电焊工操作证、动火许可证）、“一器”（消防灭火器)、“一监护”（监护人职责交底书）。G气割作业场所必须清除易燃物品,乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。H施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵,场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I规范用电，防止电起火。2高处坠落A本工程作业面较大,高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员,一律禁止从事高空作业。C高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放.E料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。3物体打击A高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B在建筑场地的出入口,搭设长3~6m宽度大于通道两侧各1m的双层防护棚,棚顶满铺脚手板作为安全通道。C临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D严禁往下抛物,楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4触电事故A现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46—2005《施工现场临时用电安全技术规范》要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B进行现场临时用电方案编制,场内用电按平面图统一布置。C临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。D所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器,所有配电箱保证一闸一保险,并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源,但必须确保夜间有足够的照明。E配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好,截面积不得少于规范要求。F室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。N灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络.发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险,派人到防灾器材专用仓库提取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员.同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。负责人赶到现场，组织指挥抢险。i抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；各级抢险负责人进行分工、协调工作;提取或调集防灾器材；实施抢险,组织转移安置公私财物和人员。L灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后,项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况,并逐级上报。发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告.在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场,维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终止后,各有关单位、部门及时做出书面报告。第十三章、计算书一、300×1000mm梁结构楼板厚180mm,梁宽b=300mm，梁高h=1000mm,层高5.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm;梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；采用两根盘扣式钢管支撑，横向间距1200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1。50m，支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径48mm，壁厚3。2mm,截面积4.50cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0479kN/m.钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120。00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205。00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m）梁高(m）系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×（0。30+1。64）×1。2=0.70kN/m②砼自重24。0kN/m3×0.30×1。00×1.2=8.64kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0。30×1.00×1.2=0。54kN/m④振捣砼荷载2。0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=10.72kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=8.23kN/m（2）底模板验算第一层龙骨（次楞）间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.105，Mmax=KMq1L2=—0.105×10。72×3002=-101304N·mmσ=Mmax/W=101304/16200=6。25N/mm2梁底模抗弯强度σ=6.25N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0.606×10。72×300=1949Nτ=3Vmax/（2bh)=3×1949/（2×300×18）=0.54N/mm2梁底模抗剪强度τ=0。54N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=8.23kN/m;υmax=Kυq2L4/（100EI)=0。644×8.23×3004/（100×6000×145800)=0。49mm[υ]=L/250=300/250=1。20mm梁底模挠度υmax=0。49mm＜［υ]=1。20mm,满足要求。（3）第一层龙骨（次楞)验算钢管横向间距L=600mm，C=300、γ=300/600=0.50,第一层龙骨（次楞）采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3;I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=10.72×300/300=10.72kN/mMq=qcL（2-γ）/8=10。72×300/1000×600/1000×(2-0。50）/8=0.36kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1。4×活载=1。2×（0。18×25+0.30）+1.4×2.50=9。26kN/m2板传递到第一层龙骨（次楞）的荷载P=（300+225）/1000×300/1000×9。26=1。46kNa=0。5×（L-c)=0。5×（600—300)=150mm=0。2m，Mp=Pa=1.46×0.15=0。22kN·mMmax=Mq＋Mp=（0.36+0.22)×106=580000N·mm=0.58kN·mσ=Mmax/W=580000/85333=6.80N/mm2第一层龙骨(次楞）抗弯强度σ=6。80N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算Vmax=0。5×q×梁宽＋P=0。5×10.72×300/1000+1。46=3.07kNτ=3Vmax/(2bh）=3×3。07×1000/(2×80×80)=0.72N/mm2第一层龙骨（次楞）抗剪强度τ=0。72N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q=q2×第一层龙骨(次楞）间距/梁宽=8。23×300/300=8.23N/mmυq=q'cL3×（8—4γ2＋γ3)/（384EI)=8。23×300×6003×（8—4×0。502+0.503)/(384×9000×3413333）=0。32mmυp=PaL2×(3—4×(a/L)2）/(24EI）=1。46×1000×150×6002×（3-4×0。252)/（24×9000×3413333）=0。29mmυmax=υq＋υp=0。32+0。29=0.61mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨（次楞）挠度υmax=0。61mm＜［υ］=2。40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞）验算钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0W=8980。00mm3，I=215600.00mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.395,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0。5×10。72×300/1000+1.46=3066N=3.07kNMmax=KmPL=—0。395×3。07×1000×1200=-1455180N·mm=-1。46kN·mσ=Mmax/W=1455180/8980=162.05N/mm2第二层龙骨（主楞)抗弯强度σ=162。05N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1。895，Vmax=KVP=1。895×3。07=5.82kNτ=3Vmax/(2bh）=3×5.82×1000/(2×2×424。00）=10.29N/mm2第二层龙骨(主楞）抗剪强度τ=10.29N/mm2＜fv=120。00N/mm2,满足要求.3)挠度强度验算挠度系数Kυ=2.481,P’=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×8.23×300/1000+1.46=2。69kNυmax=KυPL3/（100EI）=2.481×2。69×1000×12003/（100×206000×215600）=2。60mm[υ]=L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨（主楞）挠度υmax=2。60mm＜[υ]=4。80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图:3.支撑强度验算(1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494每根钢管承载NQK1=4.494×3070=13797N每根钢管承载活荷载(1。0kN/m2）:NQK2=1.4×0.60×1.20×1000=1008N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=13797+1008=14805N钢管重量0.0479kN/m，立杆重量=0.0479×4.4×1000=211N水平拉杆3层，拉杆重量=3×2。40×47.90=345N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=211+345=556N钢管轴向力N=1。2NGK+NQK=1.2×556+14805=15472N（2)钢管立杆长细比验算LO1=ηh=1。2×1.50=1。80m，LO2=h＇+2ka=1.00+2×0.7×0.20=1。28mLO=LO1=1.80m=1800mm，i=15。90mm，λ=LO/i=1800/15.90=113。21钢管立杆长细比113。21＜150，满足要求。（3)钢管立杆稳定性验算=0。496,P=N/（A）=15472/（0。496×450。00）=69.32N/mm2钢管立杆稳定性计算69.32N/mm2＜205。00N/mm2，满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为(按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm，上部荷载为：F=15。47kN=15472N(1)支承面受冲切承载力验算βS=2.00，ft=0.91N/mm2，hO=100-15=85mm,η=0.4＋1。2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2，Um=2×（200+85)+2×(100+85）=940mm,βh=1.00（0.7βhft＋0.25σpc，m)ηUmhO=[(0。7×1×0。91+0。25×0）×1.00×940×85]/1000=50。90kN钢管支承面受冲切承载力50。90kN＞15.47kN，满足要求.(2)支承面局部受压承载力验算Ab=（0。20+2×0.10)×(0。10×3)=0。12m2，Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0。75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0。02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞15.47kN,满足要求。5。侧模板验算(1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0。22γ×200/（T+15)β1β2V1/2=0。22×24.00×4。44×1。20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2=（γ=24.0β1=1。20β2=1。15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m2F1、F2两者取小值F=24。00kN/m2,有效压头高度=F/γ=1.002)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F24.00kN/m2γG=1。228.80kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②34。40kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.224.00kN/m2(2)侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=820×182/6=44280mm3,I=bh3/12=820×183/12=398520mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=—0.105，q=34。40×（1000—180）/1000=28.21kN/m=28。21N/mmMmax=KMqL2=—0。105×28。21×3002=-266585N·mm=—0。27kN·mσ=Mmax/W=266585/44280=6.02N/mm2侧模抗弯强度σ=6.02N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606，Vmax=KVqL=0。606×28。21×300/1000=5.13kNτ=3Vmax/（2bh）=3×5.13×1000/(2×18×820）=0.52N/mm2侧模抗剪强度τ=0。52N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0。644，q’=24.00×（1000-180）/1000=19。68kN/m=19.68N/mmυmax=KυqL4/100EI=0。644×19.68×3004/（100×6000×398520）=0。43mm[υ]=L/250=300/250=1。20mm侧模挠度υmax=0.43mm＜[υ]=1。20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6.对拉螺栓计算Fs=0。95×（γGF+γQQ2k）=0。95×34。40=32。68kN/m2；设2排对拉螺栓,螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（1000-180）/3=273mm=0.27m，N=abFs=0。60×0。27×32。68=5.29kN;对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb］=12.90kN对拉螺栓受力5.29kN＜容许拉力12。90kN，满足要求。7。侧肋强度验算计算跨度273mm,跨数3跨,木枋尺寸b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.100,q=34.40×300/1000=10.32N/mm;Mmax=KMqL2=0.100×10。32×2732=76914N·mm=0.08kN·mσ=Mmax/W=76914/85333=0.90N/mm2侧肋抗弯强度σ=0。90N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。600,Vmax=KVqL=0。600×10。32×273/1000=1。69kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.69×1000/(2×80×80)=0.40N/mm2侧肋抗剪强度τ=0。40N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0。677,q'=24。00×300/1000=7.20N/mm；υmax=KυqL4/100EI=0.677×7。20×2734/(100×9000×3413333)=0.01mm［υ]=L/250=273/250=1.09mm侧肋挠度υmax=0。01mm＜[υ]=1。09mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：8.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。171,P=1.10qL=1.10×10。32×0。27=3。10kNMmax=KmPL=0。171×3.10×0.60×106=318060N·mm=0。32kN·mσ=Mmax/W=318060/（2×4730）=33。62N/mm2檩梁抗弯强度σ=33。62N/mm2＜fm=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。658，Vmax=KVP=0。658×3.10=2.04kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2042/（2×2×450）=3.40N/mm2檩梁抗剪强度τ=3.40N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1。10qL=1。10×7.20×0。27=2。16kN；υmax=KυP，L3/（100EI）=1.097×2165×6003/（100×206000×2×113500）=0。11mm［υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0。11mm＜[υ］=2。40mm，满足要求。9。计算结果底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨（次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3。0@600mm；轮扣式B—LGΦ48×3.2钢管支撑纵向间距1200mm,钢管横向间距1200mm，竖肋80×80mm钢管＠300mm，对拉螺栓Φ48×3.0双钢管2排，φ12＠600mm，采用作为横檩.立杆顶层步距1.00m，立杆中间层最大步距1.50m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。二、180mm板1.计算参数结构板厚180mm,层高5.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13。00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.2mm轮扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm，支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm;钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120。00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205。00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度（m)板厚（m）系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0。36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.18×1。2=5。18kN/m③钢筋荷载1。10kN/m3×1。0×0.18×1.2=0。24kN/m④施工人员及施工设备荷载1。00kN/m2×1.0×1。4=1。40kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7。18kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=5.78kN/m(2）楼板底模板验算第一层龙骨（次楞）间距L=350mm,计算跨数5跨.底模厚度18mm，板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm41)内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=—0.105，M1=KMq1L2=—0.105×7.18×3502=-92353N。mm剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0。606×7.18×350=1523Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=—0。105,M2=KMq2L2=—0.105×5。78×3502=—74345N。mm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.078×5.78×3502=55228N。mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×5.78×350=1226N挠度系数Kυ=0。644，υ2=Kυq，2L4/（100EI）=0.644×（5。78/1.2)×3504/(100×6000×486000）=0.16mmc.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×1。00=1.40kN，计算简图如下图所示跨中弯矩系数KM=0。200，M4=KM×PL=0.200×1。40×1000×350=98000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0。100×1。40×1000×350=-49000N.mm剪力系数KV=0。600,V3=KVP=0。600×1。40=0.84kN挠度系数Kυ=1。456，υ3=KυP，L3/(100EI）=1。456×（1.40/1。4）×1000×3503/（100×6000×486000)=0。21mm2）抗弯强度验算M1=—92353N.mm,M2＋M5=-123345N。mm,M3＋M4=153228N。mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩Mmax=153228N·mm=0.15kN·mσ=Mmax/W=153228/54000=2.84N/mm2楼板底模抗弯强度σ=2。84N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。3)抗剪强度验算V1=1523N,V2+V3=1226+840=2066N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2066N=2。07kNτ=3Vmax/（2bh)=3×2066/（2×1000×18)=0。17N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.17N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求.4)挠度验算υmax=0。16+0.21=0。37mm［υ]=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.37mm＜［υ]=1。40mm，满足要求。计算简图及内力图如下图(3)第一层龙骨（次楞)验算钢管横向间距1200mm，第一层龙骨（次楞)间距350mm，计算跨数2跨第一层龙骨（次楞)采用木枋b=80mm，h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨（次楞)间距/计算宽度=7。18×350/1000=2。51kN/m弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.125×2.51×12002=-451800N·mm=—0。45kN·mσ=Mmax/W=451800/85333=5。29N/mm2第一层龙骨（次楞）抗弯强度σ=5.29N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0。625×2.51×1200=1883N=1.88kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1883/(2×80×80）=0。44N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨(次楞）间距/计算宽度=5.78/1.2×350/1000=1.69kN/m=1.69N/mmυmax=Kυq’L4/（100EI）=0。521×1.69×12004/（100×9000×3413333）=0。59mm［υ]=1200/250=4。80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.59mm＜［υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1200mm，计算跨数5跨.第二层龙骨(主楞）采用双钢管A=848mm2W=8980mm3，I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.367,P=1.250×2。51×1200=3765N=3。77kNMmax=KMPL=0.367×3765×1200=1658106N·mm=1.66kN·mσ=Mmax/W=1658106/8980=184.64N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=184。64N/mm2＜f=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.199，Vmax=KVP=2.199×3。77×1000=8290N=8。29kNτ=3Vmax/（2bh）=3×8290/（2×2×424）=14.66N/mm2第二层龙骨(主楞）抗剪强度τ=14。66N/mm2＜fv=120。00N/mm2,满足要求.3）挠度验算挠度系数Kυ=4。510,P，=1。250×1。69×1200=2535N=2.54kNυmax=KυP，L3/（100EI)=4。510×2535×12003/(100×206000×2×215600)=2.22mm[υ］=1200/250=4.80mm第二层龙骨（主楞)挠度υmax=2.22mm＜[υ］=4。80mm,满足要求.计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算（1)荷载计算每根钢管承载NQK1=14537.00N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）:NQK2=1。20×1。20×1×1000=1440N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=14537+1440=15977N钢管重量0。0479kN/m,立杆重量=5。22×0。0479×1000=250N水平拉杆4层，拉杆重量=4×(1。20+1.20)×0.05×1000=480N支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=250+480=730N钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×730+15977=16853N(2）钢管立杆长细比验算LO=ηh=1。2×1.50=1。80m,LO=h＇+2ka=1。50+2×0。7×0。20=1。78mLO=1。80m，钢管的i=15。90mm,λ=LO/i=1800.00/15.90=113.21盘扣式钢管杆件长细比113.2＜150。0，满足要求.（3)钢管立杆稳定性验算=0.496，P=N/(A）=16853/（0.496×450。00）=75。51N/mm2盘扣式钢管立杆稳定性75。51N/mm2＜205。00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm，支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm，上部荷载F=16853/1000=16。85kN(1）支承面受冲切承载力验算βS=2。00，ft=0。91N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0。4＋1.2/βS=1。00σpc，m=0N/mm2,Um=2×（200+100）+2×(100+100)=1000mm，βh=1.00（0。7βhft＋0。25σpc,m)ηUmhO=[（0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×1000×100］/1000=63。70kN受冲切承载力63。70kN＞F=16.85kN，满足要求.(2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0。20+2×0。10)×（0。10×3）=0.12m2,Al=0.20×0.10=0。02m2βl=(Ab/Al）0.5=2。45,fcc=0。85×7200=6120kN/m2，ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183。60kN支承面局部受压承载力183。60kN＞F=16.85kN，满足要求。4。计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm，间距350mm;第二层龙骨(主楞）采用双钢管Φ48×3。0，A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm。立杆顶层步距1.50m，立杆中间层最大步距1。50m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑.可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm.底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆.三、900×600柱柱截面宽度b=900mm，柱截面高度h=600mm，柱高度H=5400mm,结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋5根，对拉螺栓4根，柱h方向设竖肋5根，对拉螺栓2根，柱箍间距600mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80×80mm木枋，柱箍采用双钢管Φ48×3。0mm，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13。00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2;钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=120。00N/mm2。2、荷载计算（1）荷载标准值1)新浇混凝土的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15）×β1×β2×V(1/2）=0.22×24。00×5。71×1。00×1.15×2.500。5=54.82kN/m2（γ=24。00kN/m3,β1=1。00,β2=1。15，V=2。50m/h,T=20.00℃）F2=γH=24×柱高=24×5。40=129.60kN/m2F1、F2两者取小值54。82kN/m2，有效压头高度为F/γ=54。82/24。00=2。28m（2)荷载组合计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F54。82kN/m2γG=1.265.78kN/m2②倾倒混凝土产生的荷载Q3K4。00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2柱侧模和侧肋强度荷载组合①+②71.38kN/m2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载①/1。254。82kN/m23、柱模板面板验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=71.38×1。0=71.38kN/m，q，=54.82×1。0=54.82kN/m取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者)进行计算：竖肋间距L=225mm，计算跨数4跨；木模板厚度h=18mm;W=1000×h2/6=1000×182/6=54000mm3，I=1000×h3/12=1000×183/12=486000mm4（1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.107，Mmax=KMqL2=0。107×71。38×2252=386657N.mmσ=Mmax/W=386657/54000=7.16N/mm2模板抗弯强度σ=7.16N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求。（2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。607，Vmax=KVqL=0.607×71。38×0。23=9。75kNτ=3Vmax/(2×1000×h)=3×9。75×1000/(2×1000×18)=0。81N/mm2模板抗剪强度τ=0.81N/mm2