某大桥简支箱梁施工组织设计

PAGE72-一、编制依据本方案编制依据为：1、铁道部第二勘测设计院《新建福州至厦门铁路xx大桥》设计图纸；2、《新建铁路福州至厦门线有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁参考图》，图号：FXQC—41—Ⅱ；通桥（2006）2221－V3、中铁工程设计咨询集团有限公司《客运专线铁路常用跨度梁桥面附属设施图》，图号：通桥（2006）83884、中铁二院工程集团有限责任公司《桥梁上接触网基础预留平面图》，图号：福厦施网—桥预g—Ⅱ；5、《接触网支柱基础目录及说明书》图号：通桥（2005）2221-Ⅱ－21g6、《铁路桥涵地基和基础设计规范》，TB10002.5-99；7、《铁路桥涵施工规范》，TB10203-2002；8、xx大桥地基物理力学指标；9、我部现场调查情况报告。二、工程概况1、福厦铁路新建xx大桥位于xx省xx市、xx镇属东南沿海地区，北邻戴云山，脉，南邻沈海高速公路福厦段并行，灵川隧道以东，何寨隧道以西，亚热带海洋性季风气候。起点里程：DK118+456.003、终点里程：DK118+797.199中心里程：DK118+626.601，孔跨：（10×32m）整孔简支箱梁，全长341.196m。全桥位于R=5502.3的曲线下坡上。2、结构类型为有碴轨道后张法预应力箱梁，截面类型为单箱单室，梁端顶板、腹板局部向内侧加厚，底板分别向内、外侧加厚。3、桥面宽度：桥梁建筑总宽13.8m，桥梁宽13.4m，挡碴墙内侧净宽9.4m，桥上人行道栏杆内侧净宽13.2m。4、梁长为32.6m，计算跨度为31.1m，跨中部分梁高为2.8m，支点部分梁高为3.0m，横桥向支座中心距为4.7m。三、施工组织机构及主要管理人员职责中铁九局集团有限公司福厦铁路项目经理部组织机构工区长：于成波工区长：于成波副工区长：李强总工程师：武建立工程管理组杨柳安全质量环保组林长喜物资设备组张玉森财务组赵研综合管理组栾贵杰现浇桥梁施工队四、施工部署1、施工方法（1）、根据本段桥下地基地质、地貌状况，主梁结构设计要点、特点及《施工图》推荐的方法，逐孔现浇箱梁施工支架有不同形式，其主要采用满堂式碗扣件支架和贝雷支架。（2）、箱梁施工方法：①、满堂式碗扣件支架：6#墩～10#台（4孔）32米简支箱梁施工。②、贝雷支架：用于0#台～6#墩（6孔）32米简支箱梁施工。2、施工方向根据总体施工计划及目前实际施工情况，从10#台→0#台推进型施工。3、施工部署我部拟分一个工作面组织施工，其具体施工组织如下：①、本区段均为单箱单室32米简支箱梁。该区段拟投入两套满堂式碗扣件支架、两套贝雷支架，两套底模，一套芯模，一套边模。②、施工工期：计划5个月。每月计划完成2跨。施工时间:2008年7月1日,完工时间:2008年12月1日。脚手支架搭设及计底模侧模安装脚手支架搭设及计底模侧模安装装装装支架预压、外模调整钢筋绑扎、波纹管安装、内模安装混凝土浇筑混凝土养护预应力张拉孔道灌浆支架卸载拆除基础碾平回填压实处理支座安装混凝土配合比设计五、满堂式碗扣件支架施工1、施工方案介绍满堂式支架体系由支架基础（厚10cm宕渣、20cm厚素混凝土垫层）、根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:4×60cm+31×90cm+4×60cm,共计40排,横桥向立杆间距为：2×120cm+5×60cm+3×90cm+5×60cm+2×120cm，共18排，在支点部位和腹板位置的支架立杆步距加密为60cm，其余支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在设有钢垫板的可调底托上，底托安置在支架基础上的混凝土垫层上32m跨满堂支架系统平面布置图32m跨满堂支架立面布置示意图32m跨满堂支架断面布置示意图支架安装完后必须进行压载试验以消除支架的非弹性变形并实测各跨支架跨中变形量，为立模设置预拱度提供依据。支架拟采用等载进行预压，预压最大荷载按箱梁自重的1.15倍进行控制，取得基本数据后，设置模板立模标高。压载采用砂袋、混凝土预制块进行。支架搭设、预压完成后，调整模板标高；然后在支架上进行钢筋的绑扎、内模板支立和混凝土的浇注。2、满堂支架设计计算每工作面施工满堂支架连续布设2跨，循环周转进行施工。⑴、支架计算与基础验算①、资料a、满堂支架所用材料为HB碗扣为Φ48×3mm钢管；b、立杆、横杆承载性能；立杆横杆步距（m）允许载荷（KNN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN）0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.802.4201.83.397.40c、根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在40Kpa以上。②、荷载分析计算a、恒载（混凝土）：q1（a）、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：纵桥向荷载分布图（b）、横桥向各断面荷载分布如下：跨中横断面荷载分布图边支点横断面荷载分布图b、模板荷载：q2a、内模：取q2－1=1.2KN/m2；b、外模：取q2－2=1.2KN/m2；c、底模：取q2－3=0.8KN/m2；c、施工荷载：q3因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.5KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。d、脚手架及分配梁荷载：q4按支架搭设高度10m时考虑，q4=2.92(钢管)+0.85(分配梁)=3.77KN/m2。e、施工中不可预见荷载：q5取q5=20％混凝土重量。③、碗扣立杆受力计算a、跨中断面的腹板位置，最大计算荷载q=q1-2+q2-1+q2-2+q2-3+q3+q4+q5=35.15+1.2++1.2+0.8+2.5+3.77＋35.15×20％=51.65KN/m2该部位支架立杆按60cm×90cm分布，横杆步距为60cm，则单根立杆受力为：N＝0.60×0.90×51.65=27.89KN<[N]=40KNb、在跨中断面的底板位置，最大计算荷载q=q1-3+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=15.58+1.2+0.8+2.5+3.77＋15.58×20％=26.97KN/m2该部位支架立杆按90cm×90cm分布，横杆步距为120cm，则单根立杆受力为：N＝0.9×0.9×26.97=21.85KN<[N]=30KNc、在跨中翼缘板位置，最大计算荷载q=q1-1+q2-2+q3+q4+q5=9.00+1.2+2.5+3.77＋9.00×20％=18.27KN/m2该部位支架立杆按120cm×90cm分布，横杆步距为120cm，则单根立杆受力为：N＝1.2×0.9×18.27=19.73KN<[N]=30KNd、边支点断面的腹板位置，最大计算荷载q=q1-5+q2-1+q2-2+q2-3+q3+q4+q5=64.42+1.2++1.2+0.8+2.5+3.77＋64.42×20％=86.77KN/m2该部位支架立杆按60cm×60cm分布，横杆步距为60cm，则单根立杆受力为：N＝0.60×0.60×86.77=31.24KN<[N]=40KNe、边支点断面的底板位置，最大计算荷载q=q1-6+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=33.11+1.2+0.8+2.5+3.77＋33.11×20％=48.00KN/m2该部位支架立杆按60cm×60cm分布，横杆步距为60cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.6×48.00=17.28KN<[N]=40KNf、边支点翼缘板位置，最大计算荷载q=q1-4+q2-2+q3+q4+q5=9.00+1.2+2.5+3.77＋9.00×20％=18.27KN/m2该部位支架立杆按120cm×90cm分布，横杆步距为120cm，则单根立杆受力为为：N＝1.2××0.9××18.227=199.73KKN<[NN]=300KN④、地基受力计算算根据工程地质勘勘察报告中中提供的地地质勘探资资料表明,当地基允允许的承载载力[σ]=1220Kppa的地段,其承载力力能够满足足要求,当地基允允许的承载载力[σ]=400Kpaa的地段,其承载力力不能够满满足要求。则则采用换填填宕渣,其上浇注注一层20㎝厚的片石石混凝土,以增强地地基的承载载力,确保地基基承载力满满足施工要要求。a、跨中断面腹板板位置：由上计算可知，单单根立杆承承载力为N＝27.889KN，分布地地基受力面面积为0..6m×0.9m，则：地基应力σ＝NN/A=227.899KN/((0.6m×0.9m)=511.65KKpa地基传力方式如如下：b、边支点断面腹腹板位置：：由上计算可知，单单根立杆承承载力为N＝31.224KN，分布地地基受力面面积为0..6m×0.6mm，则：地基应力σ＝NN/A=331.244KN/((0.6mm×0.6mm)=886.788Kpa地基传力方式如如下：⑤、地基沉降量估估算a、假设条件：EE0在整个地地层中变化化不大，计计算地层按按一层进行行考虑。b、按照弹性理论论方法计算算沉降量：：S=S——地基土最终沉降降量；p——基础顶面的平均均压力KNN/m2；按最大大取值P＝86.778KPa（边支点腹腹板位置）b——矩形基础的宽度度；0.6mμ、E0——分布为土的泊松松比和变形形模量；μμ=0.22ω——沉降影响系数，取1.12E0=[1-2μ22/(1--μ)]EssEs=10.005MpaaE0=9.045最终沉降量S＝＝86.778×0..6×1.112×(11-0.222)/9..045=6.2mm（2）、模板结构验验算1、32m跨简支梁梁荷载计算算a、混凝土自重：每跨现浇混凝土土318..1m3混凝土容重25KNN/m3，则全段段混凝土自重重：g1=318.5××25KKN/m33=79662.5KNb、底模所用钢材材重量：6mm钢板面积积：S=322.6×55.74==187..12m22重量：187..12×0.0006×785000N=888.133KN8#槽钢（底模纵肋肋间距333cm）共17根：17×32.66×80.44N=444.566KN8#槽钢（底模横肋肋间距755cm）共43根：43×5.744×80.44N=19..84KNN总重量g2=888.133+44..56+119.844=1522.53KKNc、侧模重量及斜斜向支撑（两两侧翼缘共共重）：6mm钢板面积积：S=2××(1.44+2.112+2..22)××32.66=3744.25mm2重量：374..25×0.0006×785000N==176..27KNN8#槽钢（侧模横向向大肋间距距40cmm）：16根；16×32.66×2×80.44N/mm=83..87KKN斜向支撑10##槽钢（间间距75cm）共43道：11.35×22×100..0N//m×43=997.611KN总重量：g3==176..27＋83.887＋97.661=3557.755KNd、芯模钢材重量量4mm钢板面积积：S=3.7×332.6××2=2441.244m2重量：241..24×0.0004×78.55KN/m3=75..75KNN5#角钢（芯模纵肋肋间距300cm）重量：（32..6/0..3）×(2××7.755+3.55+0.334)×337.7N/mm=79..23KKN10#槽钢（芯芯模纵肋间间距30ccm）2.5×2×((32.66/0.33)×1000N/mm=54..33KNN小桁架（间距1120cmm）共28道：10#工字钢3.9××28×1112.55N/m==12.229KN8#槽钢28×3.99×80..4N//m=8..78KNN钢管(3.56××2×288+4×332.6))×35..8N//m=111.81KKN10×10的方方木重量:10××32.66×0.11×0.11×5=116.3KKN总重：g4=775.755+79..23+554.333+12..29+111.811+16..3=2449.711KNe、底模下14##工字钢分分配梁自重重34×55.5×1168.88N/mm=31..57KNN箱梁翼缘每侧55根，共10根14#工字钢10××32.66×1688.8NN/m=555.033KN总重：g5=331.577+55..03=886.6KKNf：施工人员及施施工材料机机具等行走走运输或堆堆放荷载：：1.5KN/m2g：振捣混凝土时时产生的荷荷载:对底板取2KN//m22、箱梁底模结构构计算箱梁底模承受荷荷载主要是是除两翼段段的混凝土土自重和芯芯模自重以以及施工荷荷载a、底模的混凝土土产生的均均布荷载：：：(2×35.15++15.558)÷33=28..63KNN/m2b、芯模重量产生生的均布荷荷载:g2=249.711/(5.74×32.66)=1.333KNN/m2详细计算见支架架计算中的的芯模钢材材重量计算算.c、施工荷载为：：g3=3.55KN//m2均23254.K2系系)②、底模面板的强强度、刚度度计算：根据底模附图可可知，面板板为单向板板跨径L=33cm。为简简化计算，面面板受力简简化为宽110mm受均布布荷载的四四等跨连续续小梁。计计算中考虑虑到模板的的周转使用用，其面板板会磨损变变薄，所以以计算过程程中面板厚厚度取5..5mm进进行计算。a、强度验算：取取10mm宽的板板条为计算算单元，其其受力荷载载为：q==0.03377×100=0.3377NN/mm四等跨连续梁支支座处最大大弯矩系数数为K=0..107Mmax=Kqql2=0.1107×0.3777×33302=43933.0NN·mm10mm宽板板条截面抵抵抗矩：W=bh2/66=10××5.52/6=50..4mmm3支座弯矩最大处处截面应力力：σ=Mmax//W=43393.00/50..4=877.2NN/mm22<[σ]=2215NN/mm22b、刚度验算：四四等跨连续续梁边跨跨跨中挠度系系数为Kf=0.663210mm面板板截面惯性性矩：I=bh3/112=100×5.53/12==138..6mmm4则面板挠度为：：f=Kfql44/(1000EI))=0.6632×00.3777×33004/(1000×2..1×1005×138..6)=1mm<1.5mm桥规要求面板变变形不大于于1.5mm。故面面板其强度度、刚度均均可满足要要求。③、底模纵肋8##槽钢强度度、刚度验验算：底模8#槽钢间距33ccm，因横横肋8#槽钢间距距为75cm，故故横肋槽钢钢计算跨径径L=75ccm。为简简化计算、以以单跨简支支梁计算，以以使结构偏偏于安全。a强度验算：跨中中最大弯矩矩:Mmax=qll2/8=((40.885×0.333)×0.7552/8=00.95KKN·m则弯矩最最大处截面面应力:σ=Mmax/W=00.95××106/(255.3×1103)=377.5N//mm2<[σ]=2115N/mmm2b刚度验算：单跨简支梁跨中中大挠度：：f=5ql4//（384EEI）=5×40.885×0.333×7504/(3884×2.1×105×101..3×104)=0..26mmm<L//400==750//400==1.877mm经验算其强度、刚刚度均可满满足要求。④、底模模横肋8＃槽钢强度度、刚度验验算：底模8＃槽钢纵向间距为为75cmm,8＃槽钢横向向间距为440cm,,计算8＃槽钢受力力可以简化化为受均布布荷载q=(440.755×0.775)=330.566KN//m的单跨简简支梁,由附图可可知横向分分配梁14#工字钢其其最大间距距为0.99m，8＃槽钢的计计算跨径为为l=0.99m，以使使结构偏于于安全。a、强度验算跨中最大弯矩MMmax：Mmax=(1//8)qLL2=(1//8)×330.566×0.992=3.11KN··m弯矩最大处截面面应力σmaxσmax=Mmmax/WW=3.11×1066/(255.3×1103)=1222.5N/mmm2<[σ]=2115N//mm2所以，8＃槽钢钢强度验算算满足要求求。b、剪力验算支座处剪力QmmaxQmax=(1//2)qLL=(1//2)×30.556×0.9==13.775KNN则剪力最大处截截面应力σmaxσmax=QmaaxS/((Ix)=133.75××103×15..1×1003/(3991×1004×5.55)=96.55N/mmm2<[fv]=1225N/mmm2；性度抗设经验算8＃槽钢钢抗剪力满满足要求。c、刚度验算按单跨简支梁受受均布荷载载计算跨中中最大挠度度：fmax=5qLL4/(3884EI))=5×330.566×90004/(3884×2..1×1005×3911×1044)=0.3mm<[[f]=LL/4000=9000/4000=2.225mmm经验算其刚度满满足要求。3、标准段侧模强强度、刚度度验算①、侧模每侧由443个模扇组组成，每一一个独立模模扇都由侧侧面板、横横肋、竖肋肋三个主要要构件组成成。模扇的的基本长度度3m，横面面板为6mmm的钢板板，支撑面面板的纵肋肋为8#槽钢间距距40cmm；竖肋采采用10#槽钢间距距75cmm，直接由由侧模斜向向支撑承受受，具体尺尺寸详见附附图：②、侧模侧压力计计算：设混凝土浇筑速度度v=0.33m/h;;设混凝土的浇筑温温度T=200oC,外加剂影响修正正数,β1=1.2；混凝土的容重取取25KNN/m3,混凝土浇筑时侧侧压力标准准值:对竖直模模板新浇筑筑混凝土的侧侧压力是主主要荷载，当当混凝土浇筑筑速度在66m/h以下,作用于侧侧模的最大大侧应力可可按下式计计算：Pmax==β1γ·h当V/T=0.33/20==0.0115≤0.0335时h=0.22++24.99V/T==0.222+24..9×0..3/200=0.66m则：Pmax=1.22×25××0.6==18KNN/m2新浇混凝土对侧侧模侧压力力设计为：：P=1.2×118=211.6KKN/m22则可以假设侧模模垂直受水水平荷载的的情况进行行计算。③、面板计算：根据附图可知侧侧模面板为为单向板，跨跨径为L=40ccm面板计计算时，简简化为100mm宽的的四等跨连连续小梁。计算中考虑到模板的周转使用，其面板会磨损变薄，所以计算过程中面板厚度取5.5mm进行计算。a、强度验算：取110mm宽宽面板为计计算单元,其受力荷荷载为：q=0.0233×10=00.23NN/mm10mmm宽板条截截面抵抗矩矩：W=bh2/66=10××5.52/6=500.4mmm3查表可知知四等跨连连续梁支座座处最大弯弯矩系数为为K=0..107Mmax=Kqll2=0.1107×00.23××40022=39338N·mmm支座弯矩矩最大处截截面应力：：σ=M/W=39938/550.4==78.11N/mmm2<[σ]=2115N/mmm2b、刚度计算：四四等跨连续续梁边跨中中挠度最大大，其挠度度系数为Kf=0.663210m面板截面面惯性矩I=bhh3/12==10×5.53/12==138..6mm44f=Kfql44/(1000EI))=0.6632×0.233×4004/(1000×2.1×105×138..6)=1..3mm<<1.5mmm桥规允许许面板变形形1.5mmm经计算面面板强度、刚刚度可以满满足要求。④、侧模纵肋强度度、刚度验验算纵肋采用8#槽槽钢间距440cm布布置，横肋肋间距755cm布置置，纵肋以以单跨简支支梁计算，其其计算跨径径为L=75ccm以便使使结构偏于于安全,其纵肋承承受的均布布线荷载q=23×0..4=9..2KN//ma、强度计算：单单跨简支梁梁跨中最大大弯矩M=ql2/88=9.22×0.7552/8=00.65KKN·m则弯矩最最大处截面面应力σ=M/W=0..65×106/(255.3×103)=266N/mmm2<[σ]=2115N/mmm2b、刚度计算：单单跨简支梁梁跨中最大大挠度：f=5ql4//(3844EI)==5×9.2×7504/(3884×2.1×105×101..3×104)=0.18mm<<L/4000=7550/4000=1..87mmm经验算侧侧模纵肋其其强度、刚刚度可满足足使用。⑤、竖肋采用100#槽钢间距距75cmm满焊于纵纵肋8#槽钢上，其其直接支撑撑在侧模斜斜向支撑上上，见附图图，可知斜斜向支撑由由10#槽共同组组成一个小小型桁架，由由于桁架的的受力性能能比较好，所所以由横肋肋与斜撑的的受力未进进行计算。4、箱梁芯模结构构设计箱梁芯模结构的的具体布置置见附图箱箱梁横断面面图，芯模模的面板采采用4mm钢板，模模肋用5#角钢沿桥桥纵向布置置，其平均均间距为330cm，单单块模板长长2m，芯模模宽度的具具体尺寸见见附图，模模板间用螺螺栓连结。芯模的支撑系统统由顶板可可装拼式小小桁架和下下部的钢管管支撑及通通风孔的对对拉杆件组组成，支撑撑系统沿桥桥纵向1..2m布置置。为了增增加箱梁两两边腹板内内外钢模的的整体性，利利用原设计计间距2mm的通风管管道而形成成间距2mm的对拉杆杆、用可调调节两端反反丝的螺栓栓调节尺寸寸。芯模中的各种型型钢材料在在附图中都都以注明，其其结构承载载能力按最最不利的位位置进行计计算,根据箱梁梁设计图可可知箱梁边边支点位置置顶板荷载载最大,厚度按644cm计算算。其顶板混凝土自自重：g1=0.64×225KN/mm3=16KN//m2施工荷载：gg2=3.5KKN/m22则箱梁顶板底模模承受均布布荷载为：：g=g1+g22=16×1..2+3..5×1..4=244.1KNN/m2(1)、面板验验算竹胶模板面板宽宽122ccm,其肋（背背木）间距距为30ccm，因此此，面板按按四跨连续续梁进行计计算。面板规格:24400mm×12200mm×12mmma强度验算竹胶面板的静曲曲强度：[σ]纵向≥70Mppa，[σ]横向≥50Mppa∵跨度/板厚=300/122=25＜100∴属小挠度度连续板。查“荷载与结构静力力计算表”得四跨连连续梁弯距距系数Km=－0.1007∴Mmax=KmqqL2=0.1107×0.0244×(300))2=231..1N.mmm面板截面抵抗矩矩:W=bh22/6=11×1222/6=244mm3σ=M/W=2331.1//24=99.6N//mm2＜[σ]横向=500Mpa，满足要要求。b刚度验算竹胶面板的弹性性模量：[E]纵向向≥6×1003Mpa，[E]横向向≥4×1003Mpa考虑竹胶面板的的背带为110cm××10cmm木方，面面板的实际际净跨径为为200mmm，故ω=KωqL4//（100EEI）=0.6632×00.0244×(2000)4/(1000×4××103×1×11003/12))=0..7mm＜[ω]=1.55mm，满满足要求。（2）、10cm××10cmm木方计算算a荷载：最大荷载载进行计算算，q1=24.1KN//m2计算模式：因分分配梁为横横桥向布置置，跨径为为90cm的连连续梁，简简化为90cm简支支梁进行计计算：b强度验算弯矩M和应力σ：M＝qL2/8=77.23××0.922/8=00.73KKN.mσ=M/W=0..73×1103/(0..1×0..12/6)=4.4MPaa<[σ]=122MPa满足足受力要求求c刚度验算ωmax=5qLL4/(3884EI)=5××7.233×1033×0.994/[3884×8..5×1009×(0..1×0..13/12))]=0..9mm＜＜L/5000=9000/5000=1..8mm满满足受力要要求d抗剪验算[τ]=1.7Mppaτ=qL/A==7.233×1033×0.99/(0..10×00.1)==0.7MMpa＜[τ]=1..7Mpaa满足受力力要求。以上计算可知芯芯模结构性性能能满足足要求。（3）、支撑架验算芯模支撑系统由由10#槽钢组成成的小桁架架及钢管组组成，钢管管支撑间距距0.9mm纵向布置置，每组由由四根钢管管竖向承重重，每根钢钢管所承受受的荷载为：：F=gb×0..9m/44=24..1KNN/m2×4.33×0.99/4=223.3KKN由《结构计算手手册》可知知ф48×3..5mm钢钢管立杆长长1.2米时，其允允许承载荷荷载为30KN。经计算芯模模板板及支撑系系统均能满满足使用要要求。5、14#工字钢分分配梁受力力分析a、梁两侧翼缘144#工字钢纵纵梁受力验验算：箱梁翼侧混凝土土重量：（0.2+0.66）×3.55÷2×226KNN/m33=35..0KNN/m侧模重量及斜向向支撑：g3/（2×32.6）=3577.75//（2×322.6）=5.55KN//mI14工字钢自自重：5×168.88N/m=0..84KKN/mm施工荷载（翼缘缘宽3.55m）：3.5KN//m2×3.55=12..25KKN/mm则每侧翼缘下单单根14工字钢纵纵梁的强度度验算组合合荷载为：：ga=[（35+5.5++0.844）×1.22+12..25×11.4]÷÷5=13.335KN//m刚度验算组合荷荷载：gb=（35+5.6++0.844）×1.22÷5=99.9KNN/m翼缘纵梁I144工字钢根根据受力情情况可简化化为两等跨跨连续梁，根根据结构力力学可知其其支座处负负弯矩最大大，计算跨跨度为L=0.99m。Mmax=KgaaL2=0.1125×113.355×0.992=1.35KKN·mK—两等跨连续梁支支座弯矩系系数0.1225则支座负弯矩处处截面应力力：σmax=Mmaax/W==1.355×1066/（101..7×1003）=13..27N//mm2<[σ]=2115N//mm2W—截面抵抗矩II28b为W=1011.7cmm3[σ]—Q2335钢抗弯强强度设计值值215N/mmm2二等跨连续梁在在均布荷载载作用下，跨跨中最大挠挠度fmaxfmax=kfggbL4/(1000EI))=0.5521×99.9×99004/(1000×2..1×1005×7122×1044)=0.002mm<<[f]==L/4000=9000/4000=2..25mmmkf—二等跨连续梁挠挠度系数0.5221EE—钢材弹性性模量2.1××105N/mmm2I—截面惯性性矩7122cm4根据二等跨连续续梁在均布布荷载作用用下，中支支座剪力系系数为Kv1=0..625则纵梁承受的最最大剪力QmaxQmax=Kv22.gaL=0..625××13.335×0..9=7..51KKN中间支座纵梁剪剪力最大处处截面应力力：τmax=Qmaax·S//Ix.tw=7.5510.0105=8..25N//mm2<[fv]=1125N//mm2Ix—毛截面绕强轴的的惯性矩7712cmm4S—半截面面面积矩588.4cmm3tww—腹板厚度度7.5mmm[fv]—Q235钢材材抗剪强度度设计值125NN/mm22从以上计算可知知翼缘I14工字钢强强度，刚度度及抗剪能能力均满足足要求。b、箱梁底板8根根I14工字钢受受力计算：：箱梁除两翼混凝凝土自重（一一跨混凝土土共318..5m3）：318.5-（0.2++0.6）×3.55÷2×332.6××2=2227.222m3227.22××25KNN/m3÷32.66=1744.2KNN/m芯模自重：gg4/32..6＝241..97÷332.6＝7.4KN/mm底模自重：gg2/32..6＝152..53÷332.6＝4.677KN//m8根I14工字钢自自重：8×1668.8NN/m=11.35KN/mm施工荷载（宽55.74mm）：3.5××5.744=20..1KNN/m则I14工字钢的的强度验算算组合荷载载为：ga=[（174.2+77.4+44.67）×1.22+20..1×1..4]÷88=31.55KN/mm刚度验算组合荷荷载：gb=（174.2+77.4+44.67）×1.22÷8=227.9KN/m梁底I14工字钢按按两等跨连连续梁计算算，计算跨跨度为L=0.99m，支座座处负弯矩矩:Mmax=KgLL2=0.1125×27.99×0.92=2.8KNN·mK—两等跨连续梁支支座弯矩系系数0.1225则支座负弯矩处处截面应力力：σmax=Mmaax/W==2.8××106/（712××103）=3.993N/mmm2<[σ]=2115N//mm2W—截面抵抗矩II14为W=7122cm3；[σ]—Q2335钢抗弯强强度设计值值215N/mmm2跨中最大挠度ffmax：fmax=kfggbL4/(1000EI))=0.5521×227.9××90044/(1000×2..1×1005×7122×1044)=0.006mm<<[f]==L/4000=9000/4000=2..25mmmkf—二等跨连续梁挠挠度系数0.5221；E—钢材弹性性模量2.1××105N/mmm2；I—截面惯性性矩7122cm4中支座剪力系数数为Kv=0.6625则纵梁承受的最最大剪力QmaxQmax=KvggaL=0..625××31.55×0.99=17..72KKN中间支座纵梁剪剪力最大处处截面应力力：τmax=QmaaxS/IIxtw=17..721.0105=199.38NN/mm22<[fv]=1125N//mm2Ix—毛截面绕强轴的的惯性矩7712cmm4；S—半截面面面积矩588.4cmm3；tw—腹板厚度度7.5mmm；[fv]—Q235钢材材抗剪强度度设计值125NN/mm22从以上计算可知知翼缘I14工字钢能能够满足要要求。六、贝雷支架施工1、贝雷支架布置置图（见图1、图2）2、贝雷架拼装（1）、钢管立立柱安装贝雷架下部采用用Φ529mmm螺旋钢钢管作为支支撑立柱，将将所受荷载载传递到承承台，然后后传递给地地基。为保保证钢管立立柱受力均均匀、平衡衡传力，须须保证钢管管在铅垂状状态下立于于承台上，所所以在钢管管底部和承承台之间设设置厚144mm的钢钢板，进行行水平调平平及增加受受力面积。①、先将承台顶面面清理干净净，在承台台顶面按设设计尺寸放放出钢管位位置。然后后在承台面面上铺一层层厚2cmm的高标号号细石混凝凝土，放上上尺寸为11m×1m、厚14mmm的钢板板。再用水水准仪抄平平，保证钢钢板四角标标高一致，将将钢板和承承台之间的的空隙填满满、捣实，确确保钢板安安放牢固。②、在找平混凝土土上强度后后，开始安安装钢管。按按钢板顶标标高和梁底底标高，扣扣除模板厚厚度、方木木高度、贝贝雷架高度度、工字钢钢高度及砂砂箱高度，最最后计算出出钢管长度度。按计算算好的长度度，将钢管管下好料，并并将切口打打磨平整。③、先在钢板上将将钢管位置置用粉笔画画出，然后后借助吊车车将钢管按按设计位置置就位，用用电焊将钢钢管和钢板板焊牢，并并用6块尺寸为为20cmm×20cmm、厚14mmm的三角角钢板作为为加劲板，对对称焊在钢钢板和钢管管之间，见见图3。④、承台上的钢管管安装好后后，用∠100mmm×10mmm角钢通过过焊接将钢钢管连接成成整体。（2）、安装砂箱本方案采用砂箱箱作为脱模模的手段，砂砂箱设置于于钢管立柱柱顶部和工工字钢横梁梁之间，底底部与钢管管焊死。砂砂箱采用大大管套小管管的方式，大大管用与立立柱相同外外径的螺旋旋钢管，小小管用Φ426mmm的螺旋旋钢管，具具体尺寸见见图4。砂箱用砂采用洁洁净的中砂砂，晒干、过过筛，测出出比重后，根根据所需高高度称重装装箱，确保保所有砂箱箱顶板标高高一致。为方便卸砂，在在距砂箱底底部7.55cm处做做一个100cm×5cm的卸卸砂窗，并并用10mmm厚钢板板制作一个个可以推拉拉的挡板。（3）、工字钢横梁安安装用2根Ⅰ36a工字钢并并焊做为横横梁，横桥桥向放在砂砂桶顶部。并并在砂桶顶顶面钢板上上，靠近工工字钢边缘缘处，各焊焊一个挡板板，防止工工字钢移动动。（4）、贝雷架安装先将贝雷片在地地面上按设设计片数拼拼装，并分分组联结好好。在工字字钢横梁上上按设计间间距，将各各组贝雷架架的位置用用油漆标好好。然后，用20t吊车将已联结好的贝雷架按先中间后两边的顺序吊装到位，并用自制U型卡将贝雷架固定在横梁上。（5）、贝雷架的加固固因设计采用双层层贝雷架作作为梁体的的承重平台台，为提高高贝雷架的的整体受力力效果及加加强贝雷架架的稳固性性，采用[10cmm的槽钢横横桥向将贝贝雷架联结结成整体，见见图2。3、贝雷架的的检算现浇32m梁通通桥（2006）22211-V（4.6mm线间距）检检算时根据据通桥（2006）22211-V图进行。由于箱梁纵向为为变截面和和横向的不不均匀分布布，所以计计算时纵向向分为跨中中部分和加加厚端部分分，横向分分为中间部部分、腹板板部分和翼翼板部分，总总体考虑1.3倍安全系系数，按照照中间部分分与腹板部部分的挠度度基本相同同的原则计计算。采用容许应力计计算不考虑虑荷载分项项系数，总总体提高1.3倍进行计计算。根据《装装配式公路路钢桥多用用途使用手手册》查得得：桁片几何特性：：单排单层W0=35570cmm3，I0==2505500cmm4三排双层W=2222266.8cmm3，I=322228833.2ccm4双排双层W=1148177.9cm3，I=21488588..8cm44桁片容许内力：：单层单排排[M]==788..2KN··m，[Q]==245..2KN三排双层层[M]==46533.2KNN·m，[Q]==698..9KN双排双层[M]]=32665.4KKN·m，[Q]==490..5KN弦杆特性：A==25.448cm22，W=79..4cm33，I=3966.6cmm4，[σ]=2773MPaa，[τ]=2008MPaa桁架销子的双剪剪状态的容容许剪力[Q]==550KKN弦杆螺栓的容许许剪力[Q]==150KKN（1）、跨中部分①、中间部分a、模板：底模和横横梁采用550kg//m2，内模和和支架采用用25kgg/m2。q1=((50+225)kgg/m2==0.755Kpab、混凝土：容重225KN//m3q2==25×（0.677+0.660）=31.775KN/m（2m宽线荷荷载）c、人群机具：q33=1.55KPad、倾倒：q4=44.0KPPae、振捣：q5=22.0KPPaf、其他荷载：根据据实际情况况不考虑贝雷架按简支梁梁计算，按按三排双层层，W=222226.88cm3，I=322228833.2ccm4Ⅰ、强度检算荷载组合为1++2+3++4+5++6。转化为２米米宽度的纵纵向线荷载载，所以q=31.755+(0..75+11.5+44+2)××2=488.25KKN/m，考虑1.3倍安全系系数q=488.25××1.3==62.77KN/mm。Mmaax=qLL2/8==62.77×272/88=57113.5KKN·Mσmax=Mmmax//W=57113.5//222226.8××103==257MMPa<<[σ]=2273MPPa贝雷梁6片（三三排双层）满满足要求。Ⅱ、刚度验算荷载组合采用11+2+66，转化为为２米宽度的的纵向线荷荷载，所以以q=31.755+0.775×2==33.225KN//m，考虑1.3倍安全系系数：q=33.255×1.33=43..2KN//mfmax=5qql4/3384EII=5×443.2×2744/(3884×2..1×322228883.2))×1033=44.2mmm<L/4400=2270000/4000=67..5mm，满满足要求。②、腹板部分a、模板：侧模及支支架采用225kg//m2，q1==0.255Kpab、混凝土：q2==25×22.41==60.225KN/m（2m宽线荷荷载）c、人群机具：q33=1.55KPad、倾倒：q4=44.0KPPae、振捣：q5=22.0KPPaf、其他荷载：根据据实际情况况不考虑贝雷架按简支梁梁计算，按按四排双层层（2个双排双双层），W=2××148117.9=296635.88cm3，I=2××21488588..8=42977177..6cm4Ⅰ、强度检算荷载组合为1++2+3++4+5++6。转化为２米米宽度的纵纵向线荷载载，所以q=60.255+(0..25+11.5+44+2)××2=755.75KKN/m，考虑1.3倍安全系系数q=755.75××1.3==98.448KN//m。Mmax=qLL2/8==98.448×272/88=89773.5KKN·Mσmax=Mmmax//W=89773.5//296335.8××103==303MMPa>>[σ]=2273MPPa不满足，如考虑虑1.15倍安全系系数则σmax==303×1.115/1.33=2688MPaa，可满足足要求。Ⅱ、刚度验算荷载组合采用11+2+66，转化为为２米宽度的的纵向线荷荷载，所以以q=60.255+0.225×2==60.775KN//m，考虑1.3倍安全系系数：q=60.755×1.33=78..98KNN/mfmax=5qql4/3384EII=5×778.988×2744/(3884×2..1×422971777.6))×1033=60..6mm<L//400==270000/4000=677.5mmm，满足要要求。③、翼板部分a、模板：q1=0.225Kpaab、混凝土：q2==25×00.8=20KN/m（2.5mm宽线荷载载）c、人群机具：q33=1.55KPad、倾倒：q4=44.0KPPae、振捣：q5=22.0KPPaf、其他荷载：根据据实际情况况不考虑贝雷架按简支梁梁计算，按按双排双层层W=148817.99cm3，I=214485888.8cmm4Ⅰ、强度检算荷载组合为1++2+3++4+5++6。转化为为２.5米宽度的纵纵向线荷载载，所以q=20+(00.25++1.5++4+2))×2=335.5KKN/m，考虑1.3倍安全系系数q=355.5×11.3=446.155KN/mm。Mmax=qLL2/8==46.115×272/88=42005.4KKN·Mσmax=Mmmax//W=42055.4/148117.9××103==284MMPa>>[σ]=2273MPPa不满足，如考虑虑1.2倍安全系系数则σmax==284×11.2/1.33=2622MPa，可可满足要求求。Ⅱ、刚度验算荷载组合采用11+2+66，转化为为２米宽度的的纵向线荷荷载，所以以q=20+0..75×22=21..5KN//m，考虑1.3倍安全系系数：q=21.5××1.3==27.995KN//mfmax=5qql4/3384EII=5×227.955×2744/(3884×2..1×211485888.8))×1033=43..8mm<L//400==270000/4000=677.5mmm，满足要要求。由于受力的不均均衡性和计计算模式的的局限性以以及箱粱非非均布荷载载，跨中部部分受弯变变形较大，将将可能出现现横向不均均匀变形，同同时由于腹腹板部分按按照分段计计算安全系系数较小，因因此施工中中要注意贝贝雷架的整整体连接，以以保证贝雷雷片的整体体稳定，达达到设计检检算预想效效果。④、加强端部分由于加强端部分分贝雷架所所受弯矩较较小，所以以以剪力作作为检算条条件。施工荷载主要由由钢筋混凝凝土自重qq1、模板板自重q22、贝雷桁桁架自重qq3、施工工荷载q44构成。q1=788××9.8//32.66=2366.9KNN/mq2=（0.775×2++4.5××0.255）×2=55.25KN/mmq3=2.7××9×366/27==32..4KN//m（每片桁桁架节重2.7KKN）q4=13.44×7.55=1000.5KKN/m支架承受的总荷荷载为：qq=q1++q2+qq3+q44=3755.1KNN/m。贝雷架所受最大大剪力Qmax=1/22qL=55063KKN实际贝雷架为118排,故贝雷架架容许剪力力为[QQ]=188×2455.2=44413KKN，考虑虑到临时结结构容许应应力提高1.3倍，则[QQ]=44413×11.3=55737KKN满足要求求七、每孔作业时间间及资源配配置1、箱梁每施工段段时间计划划表工序单位时间备注支架安装天2支架共3跨；底模共2套;芯模共1套边模共1套组织2班人员，分分成2个作业班班组，分开开同时作业业。支架预压天3模板安装调校天1.5底板、腹板钢筋筋绑扎天2内模安装天1顶板钢筋绑扎天2混凝土浇注天1养护等混凝土强强度的80%天4芯模拆除天1预应力预张拉及及初张拉天1养护等混凝土强强度的100%%天2终张拉天1管道压浆天1支架卸载拆除天2合计天24.52、质量管理主要人人员及职责责分工表序号姓名职务主要职责1孟令波桥梁队负责人质量第一责任人人、全面负负责工程质质量、是质质量负责人人及承包责责任人的签签发者2刘石峰技术主管技术第一责任人人、全面管管理技术、质质量工作，是是技术负责责人的签发发者3王增雷技术员主要负责箱梁施施工技术、是原始资资料记录人人4费红伟质检员主要负责箱梁施施工质量自自检具体工工作，是自自检负责人人的签发者者5寇柏林安全员主要负责箱梁施施工安全、文文明施工检检查6张敬宇实验员主要负责箱梁施施工各项实实验工作7许文德钢筋预应力队长长负责钢筋的加工工及安装，预应力张张拉压浆,是钢筋预应应力工程的自检负责人人。8李灿混凝土施工队队队长负责箱梁混凝土土的浇注及及养护工作作9李灿模板支架队长负责支架安装、拆拆卸及模板板安装拆除除及调校10姚国伟机电班班长负责现场的机械械调度及水水电施工3、主要资源计划3.1主要现场场劳动力计计划序号工种人数备注1现场主管1负责现场施工的的全面工2技术主管1技术管理及技术术总结3技术员1现场技术管理及及技术资料料收集4队长1施工组织安排及及劳动力调调配5副队长1协助队长的现场场工作6安全员1安全、文明施工工检查7实验员1负责各项实验工工作8起重工1模板、钢筋吊装装施工9模板工12模板保养、安装装10钢筋工12钢筋制作、安装装11混凝土工12混凝土布料、振振捣12电焊工8预埋加工件加工工、模板加加固焊接13电工1电气操作、线路路维护检查查14张拉工6预应力张拉，管管道压浆等等合计593.2主要机械械设备计划划项次名称规格型号单位数量备注1汽车吊25T台1支架、模板安装装拆除等2挖掘机CAT320台1基础处理3装载机50台1场地平整、砂石石料转运等等4拖泵台1混凝土浇筑5载重汽车8t辆1钢筋转运等6混凝土运输车6m3辆4混凝土运输7电焊机交流台4模板加固、钢筋筋焊接8割具套6钢结构加工等9钢筋截断机台1钢筋加工10钢筋弯曲机台1钢筋加工11水准仪台2标高控制12千斤顶3000KN台2预应力张拉12千斤顶4000KN台2预应力张拉14灰浆机台1管道压浆15压浆机台1管道压浆17压路机台1地基处理八、主要工序施工1、地基处理①、准备工作为了使地基达到到最好的受受力条件，满满足支架受受力要求，减减少承台开开挖基坑及及雨水对局局部基础的的影响，在在承台施工工完成后，及及时回填承承台基坑。回回填前，用用水泵抽干干坑内积水水，挖掘机机用干燥的的粘土或宕宕渣分层进进行回填，每每层回填完完成后，用用挖掘机进进行压实处处理。在箱箱梁投影外外，两侧开开挖畅通的的排水沟，集集中排水至至基础施工工范围以外外，避免场场地内集水水且降低地地下水位，使使地基土层层自由沉降降、稳定。②、场地清理，初初步整平根据箱梁施工边边线，首先先对表层松松土进行清清理，去除除淤泥及松松土，在清清表过程中中应注意减减少对原土土层的破坏坏。清表完完成后，用用干燥后的的粘土对局局部低洼处处进行回填填，用装载载机、挖掘掘机对地面面初步找平平碾压；对对局部土质质较差的部部分进行换换填宕渣处处理，换填填厚度根据据现场实际际而定。③、回填碎石宕渣渣、压实处处理原地面基础平整整压实后，测测量放样箱箱梁施工边边线，然后后根据地质质情况采用用不同的换换填厚度，当当地基承载载力[σ]＜80KKpa时，在其上上铺填1550cm厚厚碎石宕渣渣层；当地地基承载力力80KPPa＜[σ]≤200Kpa时，在其上上铺填1000cm厚厚碎石宕渣渣层；当地地基承载力力[σ]＞200Kpa时，直接浇浇注垫层混混凝土。施施工时采用用装载机辅辅助挖掘机机摊平、碾碾压密实，局局部采用人人工对宕渣渣层进行细细平，填筑筑时严格控控制宕渣粒粒径及质量量。初平后后，使用18T振动压路路机碾压密密实。宕渣渣层分两层层回填施工工，分层碾碾压密实。④、基础垫层的施施工宕渣层施工完毕毕后，即开开始垫层的的施工。根根据对原状状土的地基基承载力试试验来决定定基础垫层层混凝土的厚厚度,确保箱梁梁施工的质质量。对地地基承载力力＞80KPPa的地段采采20CM厚的的素混凝土土垫层,地基承载载力≤80KPPa的地段采采用20CCM厚的片片石混凝土土垫层。2、支架施工式支采m立杆杆节作纵梁板侧模端成支架体系，其其为定型定定尺便拆杆杆件，安装装搭设方便便快捷，承承载力大。基础处理理完毕后，测测量先放出出箱梁投影影边线，然然后按照杆杆件分布位位置及间距距拉线逐根根布置立杆杆，杆件搭搭设顺序按按照施工的的前进方向向依次搭设设。立杆布布置时，纵纵横方向必必须拉线进进行，保证证立杆位置置及分布间间距均匀一一致。因箱箱梁纵桥向向坡度为一一变化值，横横桥向坡度度为2.0%，杆件（特特别是顶杆杆）要根据据净空高度度变化而变变化。搭设设支架时，采采用木板作作为施工临临时平台及及通道，在在连接横向向连杆时应应注意底部部和顶部尽尽量减小悬悬臂长度。杆杆件采用人人工运输或或绳索上拉拉，不允许许随便乱丢丢，施工人人员必须栓栓安全带。支支架搭设中中，要时刻刻检查杆件件的距离和和立杆的垂垂直度。3、支架系统预压及及检测支架与模板安装装完成后在在箱梁施工工前，为确确保支架施施工使用安安全，保证证箱梁施工工线形，需需对支架进进行压载试试验，目的的有三：一一是检验支支架及基础础是否满足足受力要求求；二是消消除支架非非弹性变形形及地基变变形；三是是实测支架架各处挠度度变形量，为为设置施工工预拱度提提供依据。施施工时对每每施工段支支架都进行行预压，按按箱梁自重重与施工荷荷载累加后后的1.1倍进行分分级加载预预压以取得得基本数据据，根据压压载数据及及结构设计计预拱度进进行立模标标高设置。压载试验取箱梁梁自重、模模板自重与与施工荷载载之和的1.1倍分级加加载，压载载时在支架架、基础上上设置若干干沉降、变变位观测点点以便对沉沉降、变位位进行观测测(见图3-4)。观测点点的设置原原则上在每每跨跨中、墩墩顶、支架架基础上设设置，且每每个断面不不少于3个测点。在在附近已完完工的墩身身上作一临临时水准点点，采用三三等水准测测量观测方方法观测压压载全过程程各测点的的标高、变变位变化情情况，分析析整理数据据得出控制制立模标高高和设置预预拱度时的的取值。预压荷载时先在在模板上铺铺设塑料布布，防止损损坏模板面面板。利用用砂袋进行行加载，因因为箱梁断断面横桥向向荷载分布布不均（腹腹板位置最最大，底板板次之，翼翼缘板最小小），根据据箱梁荷载载分布与砂砂袋比重的的对比，加加载时，应应注意要对对称进行，防防止荷载不不均对支架架造成不安安全。压载载量根据砂砂袋高度进进行计算，压压载荷载应应尽量与施施工荷载分分布一致，如如果由于坡坡度分布而而影响压载载荷载分布布时，可采采用砂袋或或型钢临时时对荷载进进行调节。预预压施工时时采用分级级加载，加加载至50%、100%后停止加加载进行1天的支架架沉降、变变位连续观观测，在各各分级荷载载施加、观观测完成且且无异常情情况方可进进行下一级级荷载的施施加。全部部加载完成成后以天为为一个观测测单位进行行连续观测测，若连续续2天观测支支架沉降、变变位均小于于5mm则可认认为地基沉沉降基本稳稳定。然后后按加载的的分级倒推推进行卸载载并对观测测点进行复复测，重新新调整底模模并设置预预拱度（设设置预拱度度的依据为为压载实验验实测弹性性变形和设设计提供的的预拱度值值之和，算算得各点处处的预拱度度值后，支支架顶托调调整底模标标高，使箱箱梁线形顺顺直流畅美美观），准准备绑扎箱箱梁钢筋。加载和卸载时，应应注意施工工区域天然然水的排放放问题，开开挖畅通的的排水沟，防防止施工水水漫流，影影响基础的的承载力和和沉降量；；同时，也也影响文明明施工。4、支座安装支座采用预埋套套筒和锚固固螺栓的连连接方式，在在墩台顶面面支承垫石石部位预留留锚栓孔，螺螺栓孔预留留尺寸：直直径大于套套筒直径至至少60mmm，深度度大于锚栓栓长度至少少60mmm，预留锚锚栓孔中心心及对角线线位置偏差差不得超过过10mmm。支座安装采取可可靠措施，保保证同一墩墩顶的两个个支座在同同一水平面面，确保支支座受力均均匀。在支支座安装前前，检查支支座的连接接状况是否否正常，不不得松动支支座上下连连接螺栓。凿毛支座就位部部位的支承承垫石表面面，清除预预留锚栓孔孔内杂物，安安装灌浆模模板，并用用水将支承承垫石表面面湿润。灌灌浆模板采采用钢模，底底面设一层层4mm厚橡橡胶防漏条条，通过膨膨胀螺栓固固定在支承承垫石顶面面。用钢楔块楔入支支座四角，找找平支座，并并将支座底底面调整到到设计标高高，在支座座底面与支支承垫石之之间留出20～50mm空隙，安安装灌浆模模板。支座安装见图11。图1支座安装装示意图仔细检查支座中中心位置及及标高后，用用无收缩高高强度灌注注材料灌浆浆，灌浆采采用重力灌灌浆方式，灌灌注支座下下部及锚栓栓孔处空隙隙，灌浆过过程应从支支座中心部部位向四周周注浆，直直至从钢模模与支座底底板周边间间隙观察到到灌浆材料料全部灌满满为止。见见图2。灌浆终凝并达220MPaa后，拆除除模板及四四角钢楔，检检查是否有有漏浆处，必必要时对漏漏浆处进行行补浆，并并用砂浆填填堵钢楔块块抽出后的的空隙。拧拧紧上下支支座锚栓，待待连续梁完完工后，及及时拆除各各支座的上上下支座连连接钢板及及螺栓，并并安装支座座钢围板。图2支座锚栓栓孔重力灌灌浆示意图图5、模板安装模板型模模钢支腹钢板块采用25t汽车吊安装，按照支架预压后设计单位提供的值设置立模标高预拱值。根据模板拼装顺序，先逐块拼装底模，然后再拼装侧模，模板之间采用螺栓进行连接。模板拼装完成后，测量先对标高及边线进行复核，在钢筋绑扎前，先将模板表面清理干净，并均匀地涂刷脱模剂；钢筋绑扎期间，对模板要进行保护，以防止污物污染模板面，同时也可避免脱模剂污染钢筋。骨撑板模采竹箱箱梁芯模由顶板板底模、腹腹板侧模、压压脚模组成成，为方便便拆除，内内模采用加加工成定型型小块钢模模板，以方方便模板之之间的连接接和人工运运输的需要要，加快施施工速度。内内模采用φ48mmm的脚手钢钢管支撑和和顶撑螺杆杆进行加固固。为了加加快施工进进度，并将将腹板侧模模、压脚模模以及支撑撑架按照设设计拼装成成4.8米一个节段段，当底板板及腹板的的钢筋及预预应力管道道安装完成成后，将事事先拼装好好的节段采采用25吨吊车从从一端向另另一端进行行安装，并并连成整体体。内模拆除时，先先旋松可调调顶托，使使模板脱落落，拆除钢钢管支撑架架，卸下连连接卡，然然后将模板板逐块取出出。及时进进行清理拆拆出的模板板，并按要要求组装，以以备下次使使用。其芯芯模结构见见断面图。6、钢筋及预应力力管道安装（1）箱梁钢筋规格有有Φ25、Φ20、Φ16、Φ12、φ10、φ8等。钢筋筋在加工车车间制作成成半成品，编编号后分类类堆存，根根据现场需需要，由汽汽车运输至至现场，用用吊车直接接吊至作业业现场，再再按设计要要求安装、绑绑扎。钢筋筋的接长应应顺直、绑绑扎应牢固固；钢筋安安装质量严严格按照规规范进行执执行。检查项目允许偏差（mmm）受力钢筋间距两排以上排距±5同排梁±10箍筋、横向水平平筋间距0，－20钢筋骨架尺寸长±5宽、高或直径±5保护层厚度梁±5钢筋原材料经检检验合格后后，根据图图纸尺寸配配筋。开始始下料、弯弯曲、制作作，各种规规格分别堆堆放，并树树标志牌。搬运时，每种型号钢筋分批搬运。安装工人根据现浇箱梁钢筋设计、间距尺寸，每人手持一把定位尺，以控制钢筋间距，使绑扎的钢筋整齐划一。先绑底、腹板钢筋，在绑好底、腹板钢筋的同时，安放塑料保护层垫块，保证箱梁钢筋净保护层满足设计要求。腹板和底板处按设计预留通风孔和泄水孔，所有预留孔处均增设环状钢筋进行加强。预留孔均采用PVC管，采用增设限位筋固定，以防浇筑混凝土时移位。（2）预应力管道安装装预应力钢束定位位筋用φ12钢筋，按按80cm间隔隔与主筋焊焊牢，在钢钢束弯曲段段加φ12防崩钢筋筋（间距550cm），预预应力管道道与普通钢钢筋相碰时时，适当挪挪动普通钢钢筋。波纹纹管壁薄，钢钢筋焊接时时，注意防防护，若发发现波纹管管有孔洞，应应进行包裹裹。波纹管管接缝处套套上大一号号波纹管接接头后，接接头两侧应应进行绑扎扎，接缝处处用胶布密密封以防水水泥浆浸入入。钢束长长度直线孔孔道每200m设三通通排气孔一一处，在有有竖向弯曲曲的孔道的的最低处及及最高处均均设排气孔孔，以利排排气、排水水及中继压压浆。波纹纹管走向最最高处设置置泌水孔。在在波纹管上上开洞，然然后将一块块特制的带带咀塑料弧弧型接头板板用铅丝同同波纹管绑绑在一起，再再用塑料管管或钢管插插在咀上，并并将其引出出混凝土顶面面40cmm，接头板板的周边可可用完整胶胶带缠绕数数层封严。预应力孔道金属属波纹管的的质量应符符合《预应应力孔道用用金属波纹管管技术规范范》的要求求。在采购购时，首先先应取样送送检，方能能进货。并并对所进批批次逐批复复检，再投投入使用。安安装预应力力孔道时，先先把每根孔孔道的y坐标用钢钢筋做成定定位尺，各各定位尺统统一编号，安安装时，把把x坐标用钢钢尺量好，再再套上y坐标定位位尺，用定定位网钢筋筋牢固地点点焊在腹板板主筋上。定定位筋最大大间距不得得超过1mm。弯曲段段的定位筋筋应适当加加密。预应应力孔道接接头处应密密封严密，不不得漏浆，且且要联接牢牢固，经检检验合格后后，安装芯芯模和两端端封头模板板。装好芯模后即绑绑扎面板钢钢筋，由于于是预先穿穿束后施工工混凝土的，所所以波纹管管的固定钢钢筋和防崩崩钢筋要点点焊牢固，曲曲线段应加加密，以防防在穿束和和承受预应应力钢绞线线重量的情情况下，管管道坐标位位移。钢筋筋制作、安安装质量检检查项目、管管道位置的的允许偏差差，按《铁铁路桥涵设设计规范》中中的要求执执行。7、混凝土施工箱梁混凝土为CC50混凝土，采采用双掺（掺掺高效泵送送减水剂，掺掺粉煤灰）以以降低水胶胶比，配制制高强泵送送混凝土，混混凝土水胶胶比宜控制制在0.24～0.33，坍落度度为16～20cm并有很好好稠度，不不离析，便便于泵送。混混凝土胶凝凝材料最低低用量4550kg//m3,总量不宜宜高于5000kg//m3，一般不不应超过5550kgg/m3，高效减减水剂的掺掺加量宜为为胶结材料料的0.5%～1.188%，混凝土土配合比设设计及试配配成果报监监理工程师师，经批准准后方可使使用。混凝凝土由搅拌拌站集中拌拌制，由混混凝土运输输车运至现现场，用混混凝土泵车车（两台）泵泵送混凝土土施工。混凝土浇注顺序序为底板混混凝土、腹腹板混凝土土、顶板混混凝土。浇浇注底板混混凝土通过过内模窗口口将混凝土土送入底板板，下料时时每次数量量不宜太多多，并要及及时振捣，尤尤其边角处处必须填满满混凝土，当当超前浇注注的底板混混凝土稍有有结硬时（以以腹板混凝凝土不从底底板接茬处处溢出为度度），两侧侧同步斜层层浇筑腹板板混凝土（每每层厚度330cm）且且要振捣密密实，每层层混凝土必必须在其初初凝之前覆覆盖新混凝凝土，以确确保混凝土土的连续性性，当腹板板浇筑到箱箱梁上腋部部后进行顶顶板混凝土土施工，先先浇中间，后后浇两侧翼翼板，且要要两侧同步步。1)浇筑计算：箱梁梁混凝土每每次浇筑量量318.55m3左右，由由拌和站集集中拌制，经经混凝土罐罐车运输至至浇筑现场场，混凝土土泵车或拖拖泵直接布布料、浇筑筑。每台拖拖泵每小时时浇注按228m3/,合计浇注注时间约66小时。2）浇筑基本顺序序：箱梁混混凝土在初初凝时间内内一次浇注注完成，浇浇筑顺序为为：纵桥向向由每跨跨跨中向两端端浇筑，避避免跨中挠挠度变形出出现接缝处处出现裂纹纹；横桥向向混凝土浇注注顺序：底底板→腹板→顶板（含含翼板）。浇筑顺序见示意意图第一步：首先由由顶板处（3～5m间距预留留孔）下料料，纵桥向向按由中间间处往两侧侧顺序（坍坍落度17～20cm）浇筑底底板中间带带混凝土，倒角处从腹板下料浇筑。混凝土浇筑厚度20～25cm，预留收浆抹平层5～10cm。浇筑时间2h。第二步：由腹板板上方下料料，浇筑腹腹板至翼缘倒角处混凝凝土，与底底板混凝土土充分振捣捣融合，纵纵桥向浇筑筑顺序由中中间到两端端，再进行行底板补平平收浆，浇浇筑时间约约估计1..5h。第三步：按照由由低向高浇浇筑腹板上上方及顶板板、翼缘板板混凝土，纵纵桥向浇筑筑顺序不变变，浇筑时时间2.5h。混凝土振捣主要要用50型和30型高频频插入式振振捣棒振捣捣，锚垫板下下钢筋密集集部位应加加强振捣，严严防漏振。振振捣时注意意不要碰损损波纹管，箱箱梁顶面抹抹面成光面面。在混凝凝土完成第第二次抹面面后，及时时覆盖养生生，当混凝凝土达到终终凝后再洒洒水养生，保保持湿度。专专人负责养养生，特别别要加强腹腹板处的顶顶面养生。箱梁混凝土要特特别重视在在夏秋高温温季节和冬冬春严寒季季节时的施施工，在高高温季节要要避免箱梁梁已浇混凝凝土外露面面受日晒。要要加强洒水水保湿养护护，在严寒寒季节要对对已浇混凝凝土采取保保温养护。8、预应力体系及及其施工工工艺（1）、材料及其验验检、保管管①、预应力筋本工程设计为11×7-15..24预应应力钢绞线线，其主要要力学性能能指标：弹弹性E=1..95×1105Mpa，标准强度R=1860Mppa。钢绞线进进场应分批批验收，验验收时应对对质量证明明书、包装装、标志和和规格等进进行检查，同同时，应分分批检验（每每批重量不不大于60t），在每每批钢绞线线中任取3盘（如每每批少于3盘则每盘盘取）中取取样，按“规范”要求进行行表面质量量、直径偏偏差和力学学性能试验验。合格后后方能使用用。②、锚具本工程的锚具采采用YM群锚体体系，其类类型规格有有：YM15-113、YM155-12。锚具进场场时应按出出厂合格证证和质量证证明书核查查其锚固性性能、类别别、型号、规规格及数量量，同时还还应分批抽抽样按“桥规”要求进行行外观检查查、硬度检检验、静载载锚固性能能试验。若若经检验其其锚固性能能不可靠或或承载能力力不够，则则不得用于于施工。③、预应力孔道预应力孔道设计计为金属波波纹管，波波纹管规格格按钢束而而定,波纹管应应满足《预预应力孔道道用波纹管管技术规范范》要求，材材料进场后后，按技术术规范要求求进行验收收检验。④、预应力材料的的贮放、保保管：进场后的预应力力材料设专专人保管，在在存放、搬搬运、操作作过程中要要进行妥善善、有效保保护，避免免机械损伤伤和有害的的锈蚀。材材料不得露露天贮存，不不得直接堆堆放在地面面上。波纹纹管的堆放放高度小于于2m，且距距热源不得得少于1mm。（2）、预应力筋制制作①预应力筋下料长长度：《施施工图》中中标出的钢钢束下料长长度为钢束束径向投影影至线路中中心线的平平均长度，不不能作为实实际下料依依据。为此此，需根据据箱梁预应应力筋设计计平弯程度度，锚具类类型、千斤斤顶型号等等因素，经经过计算确确定。②、预应力筋下料料注意事项项：a、切割场地应平平整、硬化化，有防雨雨、防潮措措施；b、下料要有专人人负责，量量尺准确、材材料顺直；；c、钢绞线切断：：宜采用砂砂轮切割机机，以保证证切口平整整、线头不不散，不得得采用电弧弧切割。要要严防设备备漏电、砂砂轮切割机机伤人。d、下料后要及时时编号，编编号用胶带带贴于材料料两端，当当每束下料料好，需用用细铁丝分分段绑扎，并并用防雨材材料盖好，以以免锈蚀。③、预应力钢束穿穿束预应力钢束采用用先穿法，即即在波纹管管埋设好后后先穿束，后后浇混凝土土。钢束可可单根穿入入。采用单单根穿入时时，应按一一定顺序进进行，以免免钢绞线在在孔道内人人为打叉现现象，采用用整束穿入入时，钢绞绞线应排列列理顺。（3）、预应力工程程主要施工工设备①、张拉设备：各各型张拉千千斤顶及与与其相配套套的电动高高压油泵、压压力表、高高压油管等等。张拉千斤顶主要要型号有：：OVM-3000KNN千斤顶两台台，OVM--40000KN千斤顶两两台。②、孔道真空辅助助压浆主要要专用设备备：YJJ型压浆机机，集搅拌拌与压浆为为一体的水水泥浆灌压压设备，用用于预应力力孔道压浆浆系统；CZB型抽真空空，用于预预应力锚固固系统的管管道抽真空空、辅助压压浆。（4）、预应力张拉拉程序及工工艺①、预应力张拉前前准备工作作a、对《施工图》提提供的预应应力筋伸长长值进行复复核计算，并并报监理工工程师认可可。对预应力张拉顺顺序、张拉拉程序及现现场施工操操作说明等等应报监理理工程师认认可。b、待箱梁混凝土土达到设计计强度的80%以上，才才能进行预预张拉和初初张拉。c、待箱梁混凝土土达到设计计强度的100%以上以及及弹性模量量满足设计计要求后，才才能进行终终张拉。d、张拉设备检查查、标定预应力张拉装备由由张拉千斤斤顶、油泵泵及其附件件等组成，所有设备及仪表设专人使用和管理，并定期维护和校验。张拉装置技术性性能应良好好，油量净净洁、充足足，使用优优质矿物油油（一般冬冬天用10号机油，夏夏天用20号机油，也也可用2号或3号锭子油油）。张拉拉装置各部部件接头应应密时，不不得有漏油油现象。e、预应力孔道内内应畅通，锚锚具、垫板板接触处板板面上的焊焊渣、混凝凝土残渣等等要清除干干净。核对锚夹具质量量检验记录录，并再次次进行外观观检查，看看有无裂缝缝、变形或或损伤情况况。检查合合格后，用用汽油（或或煤油）擦擦除油污、脏脏物。锚夹夹具正确地地安装在预预应力钢束束上。f、模板与支架的的检查：由由于施加预预应力，混混凝土必将将产生弹性性变形，同同时引起轴轴向缩短,,上、下方方向的挠曲曲等，使混凝凝土产生预预想不到的的裂缝。为为此，对轴轴向弹性收收缩有约束束作用的侧侧模板，内内模板要拆拆除。g、张拉千斤顶应应具有简单单、牢固、便便于操作的的支撑，施施工现场机机具应严防防触电和机机械伤人事事故发生，制制定相应安安全技术措措施，严禁禁预应力筋筋正前方站站人。②、预应力张拉顺顺序预应力张拉顺序序：采用两两端同步张张拉，先外外侧后内侧侧，左右对对称进行，最最大不平衡衡束不得超超过1束，张拉拉过程中应应保持两端端伸长量基基本一致。张张拉顺序原原则为：“先腹板，后后顶板，再再底板，先先外后内，先先短束后长长束，左右右对称”。张拉前进行管道道摩阻、喇喇叭口摩阻阻等预应力力瞬时损失失测试，根根据试验测测得结果调调整张拉力力。（5）张拉程序①、预应力钢束张张拉程序O→初应力（0.11δk）→（0.2δk）→δk→锚固（持荷荷5min锚固）δcon为钢绞线线锚下控制制应力②、钢绞线锚下控控制应力δδkδk=0.75RR=00.75××18600=13995Mpaa设计中锚下控制制应力δk包括预应应力的预应应力损失，但但不包括锚锚头摩阻损损此预束预的拉力上头摩阻阻引起的应应力损失，但但最大不能能超过规范范的规定，即即为0.8RR=14488Mppa。按设计的要求在在进行预应应力筋张拉拉时，对实实际钢束进进行孔道摩摩阻试验，以以确定最终终合适的伸伸长量。③、锚固、封锚预应力钢束张拉拉完毕，并并符合规范范要求后，在在距锚具880mm处处用砂轮切切割器切割割端头多余余的钢绞线线，不能采采用氧、乙乙炔或电弧弧切割，以以防止夹片片、钢绞线线受热退火火而滑丝。随随后及时用用掺加107胶的砂浆浆将锚具封封锚，并及及时进行管管道压浆。④、预应力筋断丝丝、滑丝限限制及滑丝丝事故处理理连续梁张拉施工工时，每束束钢绞线单单根钢绞线线内的断丝丝不得超过过1丝，每个个断面断丝丝之和不超超过该断面面钢丝总数数的0.55%。超过该规规定采取表表中的措施施进行处理理。预应力张拉滑丝丝与断丝