毕业设计计算书三四

PAGE56目录目录1屋面板、次梁计算21）结构布置22)板计算（屋面）按塑性内重分布方法计算取1m宽板带为计算单元,板厚80mm.21）次梁计算4重力荷载代表值计算7多遇地震下层间位移计算11一、框架侧移刚度计算11二、自振周期计算12三、多遇水平地震作用标准值计算12横向框架KJ-3在各单向荷载标准值作用下内力计算15恒荷载15活荷载：190.5倍雪荷载+0.5倍楼面活荷载22水平地震作用下内力分析：28梁内力组合30罕遇地震作用下弹塑性变形验算：32（一）弯矩计算32（2）楼层受剪承载力计算35基础设计36场地判别36基底面积确定36基础梁内力分析36剪力计算38配筋计算38楼梯计算42尺寸确定422平台板设计433、平台梁的设计43按弹性法计算屋面板与次梁45手算与电算比较50电算内力分析图：50手算电算比较57心得体会58参考文献58屋面板、次梁计算1）结构布置楼盖采用单向板肋梁楼盖方案确定主梁跨度6.9m，次梁跨度6m，主梁跨内布置2根次梁，板跨度为2.3m。板、梁截面尺寸板厚：取h=80mm主梁尺寸：横梁b×h=250mm×650mm,纵梁b×h=250mm×550mm次梁尺寸：h=450mm,b=200mm框架跨度按照轴线的距离计算，底层柱高按照H=0.65m+3.9m=4.55m计算，其它层柱高取层高3.9m计算。混凝土强度等级上部结构采用C25，基础采用C20；梁柱及基础纵向钢筋采用HRB335，其余钢筋采用HPB335级钢筋，钢筋最大直径不超过25㎜。2)板计算（屋面）按塑性内重分布方法计算取1m宽板带为计算单元,板厚80mm.（1）荷载㎞荷载标准值A恒荷载标准值1．40厚C20细石砼25×0.04=12.隔离层0.053．20厚1：3细石砼找平层200×0.02=0.44．70厚水泥防水珍珠岩保温层7×(×6900×2%+70)×0.001=1.145.20厚1：3细石砼找平层200×0.02=0.46．80厚钢筋砼板25×0.08=27．20厚混合沙浆抹灰17×0.02=0.34全部荷载标准值5.331m板宽恒荷载标准值=5.33B活荷载标准值2.01m宽活荷载标准值=2.0②荷载设计1m板宽恒荷载设计值=1.2×5.33=6.401m板宽活荷载设计值=1.4×2.0=2.801m板宽全部荷载设计值=6.4+2.8=9.2(2)内力①计算跨度次梁截面尺寸b+h=200×450板厚h=80边跨=2300-125-100=2075中跨=2300-200=2100跨度差（2100-2075）/2100=1.19%<10%板有6跨按5跨计算②板的弯距板各跨跨中和支座弯距设计值截面位置端支座（A）边跨跨中（Ⅰ）离端第二支座（B）离端第二跨跨中中（Ⅱ）中间跨跨中（ⅢⅢ）中间支座（C）弯距系数-1/16-1/14-1/111/16-1/14M/（KN/m）-2.482.83-3.602.54-2.90注：，系数由上表查取(3)配筋计算b=1000h=80=80-20=60截面位置端支座（A）边跨跨中（Ⅰ）离端第二支座（B）离端第二跨跨中中（Ⅱ）和中间间跨跨中（Ⅲ）中间支座（C）①～②⑦～⑧③～⑦①～②⑦～⑧③～⑦-2.482.83-3.602.542.54×0..8-2.90-2.90×00.80.0580.0660.0840.0590.0470.0680.0540.0600.0680.0880.0610.0490.0700.056203233299208165239189实配钢筋直径、间间距和截面面积Φ8＠220229Φ6＠120236Φ8＠170296Φ6＠130218Φ8＠220229Φ6＠120236Φ6＠150189注：均小于0.35符合塑性内力重分布条件，取，不符合，所以按最小配筋率配筋次梁计算次梁按塑性内力重分布的方法计算荷载标准值A恒荷载标准值由板传来恒荷载次梁自重次梁抹灰合计B活荷载标准值（2）荷载设计值恒荷载设计值活荷载设计值全部荷载设计值（3）内力A边跨净跨度计算跨度B边跨跨中净跨度计算跨度跨度差0%<10%故次梁按等跨连续梁计算。次梁弯矩计算次梁各跨跨中弯矩设计值和各支座设计值列于表截面位置端支座（A）边跨跨中（=1\**ROMMANI）离端第二支座（B）离端第二跨跨中中（=22\*ROMAANII）中间跨跨中（==3\\*ROOMANIII）中间支座（C）弯矩系数-1/241/14-1/111/16-1/14-32.6155.90-71.1448.91-55.90注：，系数由上表查取次梁剪力计算截面位置端支座（A）离端第二支座（B）中间支座（C）内侧截面外侧截面内侧截面外侧截面内侧截面剪力系数0.50.550.550.5568.0574.8674.8674.86注：，系数由上表查取（4）配筋计算=1\*GB3①正截面承承载力计算算次梁跨中截面按按T形截面计计算，其翼翼缘宽度为为边跨取2/3中间跨取对于边跨故次梁边跨跨中中截面按第第一类T形截面计计算，同理理中间跨跨跨中也按第第一类界面面计算。次梁支座截面按按矩形截面面计算次梁各跨中截面面和支座截截面配筋如如下表截面位置端支座（A）边跨跨中（=1\**ROMMANI）离端第二支座（B）离端第二跨跨中中（=22\*ROMAANII）中间跨跨中（==3\\*ROOMANIII）中间支座（C）-32.6155.90-71.1448.91-55.90或200191720019172004104104104104100.0820.0150.1780.0130.1400.0860.0150.1980.0130.151280468644405491实配214308314461218+114662.9216402218509注：计算结果表明均均小于0.35符合塑性性内力重分分布条件取端支座验算最最小配筋率率,取,符合要求=2\*GB3②斜截面受受剪承载力力计算A验算截面尺寸尺寸寸满足A截面按构构造配筋、其其他按计算算配筋。以支座B外侧为为例进行计计算采用Φ6双肢箍，则减少20%，则验算最小配箍率率采用调幅法计算算时，最小小配箍率为为实际配箍率为不符合取符合A截面采用ΦΦ6间隔1150重力荷载代表值值计算一、梁自重横梁：纵梁：次梁：1、横梁自重：抹灰层：2、纵梁自重：抹灰层：3、次梁自重：抹灰层：合计：二、柱自重柱：柱自重：抹灰层：合计：三、外墙自重内墙：外墙：标准层外墙=1\*GB3①～=2\*GGB3②轴：：：：扣除门窗后面积积为：②～⑦轴：22C12扣除窗后面积：：2⑦～⑧轴：2C22C32C42扣除窗后面积：：2标准层外墙重：：底层外墙①～②M2:2扣除门窗：2②～⑦M122扣除门窗：2⑦～⑧扣除2底层外墙重：内墙自重(()标准层①～②轴重②～⑦轴重重合计：门窗重标准层窗：门：合计底层窗：门：合计：楼梯水磨石：2水磨石重：楼梯板重：合计：板底抹灰：合计总重：乘以放大系数11.1楼面厚水磨面层厚水磨面层厚现浇钢筋砼楼楼面板厚板底抹灰合计：G1梁：板：柱：板活：楼活：合计：柱+梁++板+门窗+活+梯+墙G2、G3：柱合计：G4：柱梁梁层面板女儿墙合计G5设备间楼梯间间合计多遇地震下层间间位移计算算一、框架侧移刚刚度计算梁的刚度断面跨度矩形截面惯性矩矩边跨梁中跨梁部位10-3m410-3m4104m410-3m4104横梁柱的刚度首层柱其他层柱中柱Z3ZZ1Z1ZZ3中柱边柱Z边柱Z4ZZ4ZZ2ZZ2Z3Z1ZZ1Z3层次层高柱编号柱根数楼层D2、3、41122634421112263442二、自振周期计计算基本自振周期采采用顶点位位移法或能能量法公式式计算。其其中非结构构墙影响的的折减系数数取。结构顶顶点假想侧侧移计算结结果列于表表顶点假想位移层次43211.按顶点位移法公公式（6-1）计算基基本自振周周期2.按能量法计算基基本周期故采用三、多遇水平地地震作用标标准值计算算该建筑的房屋总总高度，且且质量和刚刚度沿高度度分布比较较均匀，按按抗震规范规规定可采用用底部剪力力法。对突突出屋面的的屋顶间的的地震作用用效应宜乘乘以增大系系数3，此增大大部分的地地震作用效效应不应向向下传递。该该建筑不考考虑竖向地地震作用。按地震影响系数数曲线，7度近震，Ⅱ类场地时时由于,需计算附加顶部部集中力结构总水平地震震作用效应应标准值为为附加顶部集中力力为各楼层水平地震震作用标准准值按下式式计算，横向框架内力计计算⑴计算单元多遇地震下楼层层剪力及楼楼层弹性位位移层次54321横向框架KJ--3在各单向向荷载标准准值作用下下内力计算算恒荷载标准层：标准层：集中荷载标：P1=G板+G墙++G纵梁+G柱+G横+G窗G板+G次+G横G板+G纵+G柱++G横底层P1=G板+G墙++G窗+G纵梁+G柱+G横G板+G次+G横G板+G纵+G柱++G横顶层屋顶：其它：活荷载：P顶1P顶顶3P其它1P其它3P顶2P其他20.5倍雪荷载载+0.5倍楼面活活荷载P顶1P顶3P其它1P其其它3P顶2P其其他2最终轴力组合水平地震作用下下内力分析析：AAB水平地震作用下下中框架端端剪力和柱柱轴力层次横向框架梁边柱中柱40302010梁内力组合第四层左震右震第三层左右二层左右一层左右柱端弯矩值A柱一层柱底一层柱顶二层柱底二层柱顶三层柱底三层柱顶B柱一层柱底一层柱顶二层柱底二层柱顶三层柱底三层柱顶罕遇地震作用下下弹塑性变变形验算：：（一）弯矩计算算AB跨梁：（一层）左端端：上右端：二层左端：右端：三层左端：右端：四层左端：右端：A柱一层二层三层四层B柱一层二层三层四层（2）楼层受剪承载载力计算楼层1234柱A、C中柱B（3）薄弱层弹塑性性层间变形形验算楼层屈服强度系系数楼层1234所以不要验算基础设计场地判别场地覆盖层厚度度=45m>20m,故取场地计计算深度，本本场地计算算范围内有有三层土，杂杂土承载力力特征值，粉粉土，粉质质粘土。，查表知场地为为=2\*RROMANNII类场地地。基底面积确定采用条形基础。基基础埋深，考虑基础宽度度和深度修修正。取则地基承载力特特征值混凝土强度等级级为钢筋采用级C轴线∴满足要求基础梁内力分析析确定固端弯矩：：剪力计算1、2跨2、3跨3、4跨4、5跨剪力图支座反力：因为均小于200%，所以不不需调整。配筋计算1、2跨Vx==V支-Pnx=02、3跨3、4跨4、5跨5、6跨6、7跨7、8跨取取1~2跨跨中取225+22202~3跨跨中取3203~4跨跨中取3224~5跨跨中取3225~6跨跨中取3226~7跨跨中取3227~8跨跨中取225+2220取6~7跨跨中验验算最小配配筋率不符合配325所以2~3、3~44、4~5、5~6、6~7跨跨中配325。支座1、配3252、配5253、配3222+22554、配3222+22555同4、6同3、7同2、8同1。斜截面承载力计计算0~1跨和8~~9跨按构造造配以第二支座外侧侧计算采用Φ844肢箍则减少20%则取验算最小配箍率率实际符合0~1、8~99跨箍筋取取Φ8@1880。楼梯计算尺寸确定斜梯段板设计（层层高3.99m）斜板最小厚度，取h=1500mm取1m宽板带计算算b=10000mm=1\*GB2⑴荷载计算算荷载分项系数，恒荷载标准值水水磨石面层层：（0.3++0.155）×0.665×1/33=0.998KN//m三三角形踏步步：1/2××0.155×0.33×25××1/0..3=1..88KNN/m斜斜板：0..15×225×1//0.8994=4..19KNN/m板板底粉刷：0.022×17××1/0..894==0.388KN/mm活荷载标准值：：P==2\*GB2⑵内力计算算及截面设设计=1\*GB3①内力计算算=2\*GB3②正截面受受弯承载力力计算，配置2平台板设计设平台板厚，取取1m宽板计计算=1\*GB2⑴荷载计算算恒荷载标准值水磨石面层00.65KKN/m70厚RC板0.077×25==1.755KN/mm板底粉刷00.02××17=00.34KKN/m活荷载标准值总荷载设计值P=g+q=11.2×2.774+1..4×3..5=8..19KNN/m=2\*GB2⑵内力计算算及配筋计计算，选配3、平台梁的设计设平台梁截面为为=1\*GB2⑴荷载计算算恒荷载标准值梁自重0.2×（0.3--0.077）×25==1.155KN/mm梁粉刷0.022×（0.3-00.07）×2×117=0..16KN/mm平台板传来2.744×1.88/2=22.47KKN/m梯段板传来77.43×3.66/2=113.377KN/mm合计活荷载标准值总荷载设计值=2\*GB2⑵内力计算算及配筋计计算取选配316，。按弹性法计算屋屋面板与次次梁屋面板的计算屋面板按塑性内内力重分布布的方法计计算，取宽宽板为计算算单元，板板厚,有关尺寸寸及计算简简图，如下下图所示。（1）荷载1m板宽恒荷载载标准值g==5.333KN/mm1m板宽活荷载载标准值q==2.0KKN/m1m板宽恒荷载载设计值g=11.2×5.333=6..396KKN/m1m板宽活荷载载设计值q==1.4××2=2..8KN//m折算荷载设计值值gg=g+11/2g==6.3996+1..4=7..796KKN/mq==1/2qq=1.44KN/mm（2）内力①计算跨度板厚次梁截面尺寸边跨中间跨跨度差（23000）板有6跨可按5等跨连连续板进行行计算。②板的弯矩板的各跨跨中弯弯矩设计值值和各支座座弯矩设计计值计算：：边跨跨中=33.96kN·mm第二跨跨中MM==1.995kN·mm第三跨跨中MM==2.556kN·mmM=-0.1005×7.7796×22.3-00.1199×1.44×2.33=-5..21kN·mm取支支座边缘处处的M=4..26kN·mmM=-0.0779×7.7796×22.3-00.1111×1.44×2.33=-4..08kN·mm取支座边边缘处的M==2.899kN·mm（3）配筋计算屋面板各跨跨中中截面和各各支座截面面的配筋计计算列于表表7屋面板的配筋计计算截面位置边跨跨中（Ⅰ）离端第二支座（B）离端第二跨跨中中（Ⅱ）中间跨跨中（ⅢⅢ）中间支座（C）3.96-4.261.952.56-2.890.0920.0990.0460.0600.0670.0970.1040.0470.0620.069329.8-353.6159.8210.8-234.6弯矩钢筋的直径径、间距和和截面面积积注：计算结果表明，均小于0.35，符合弹性理论条件。2）屋面的次梁计计算次梁按弹性方法法计算，截截面尺寸及及计算简图图，如下图图所示：荷载恒荷载标准值g=114.366kN/m活荷载标准值qq=4.6kN/m恒荷载设计值gg=1.22×14.336=17.223kN/m活荷载设计值qq=1.44×4.66=6.444kN/m折算荷载设计值值g=gg+1/44q=177.23++1/4××7=188.84kkN/mq=33/4q==3/4××6.444=4.833kN/m次梁弯矩计算边跨跨中M===70.336kN·m第二跨跨中M===36.113kN··m第三跨跨中M===46.22kN·mM==-91.91kkN·m取支座边边缘弯矩M=83.44kN·mmM==-72.888kN·mm取支座边边缘弯矩M=64.337kN··m（4）次梁剪力计算算V==52.7kNV==-79.266kNV==70.39kkNV==-64.422kNV==67.51kNN（5）配筋计算①正截面承载力计计算次梁跨中截面按按T形截面计计算，其翼翼缘宽度为为：边跨：中间跨：故，次梁边跨跨跨中截面按按第一类T形截面计计算，同理理可得，中中间跨跨中中截面也按按第一类T形截面计计算，次梁梁支座截面面按矩形截截面计算。次梁各跨跨中截截面和各支支座截面的的配筋计算算列于表截面位置边跨跨中（Ⅰ）第二跨中（Ⅱ）离端第二支座（B）中间跨跨中（ⅢⅢ）中间跨支座（CC）70.3636.13-83.446.2-64.372000200020020002004104104104104100.0180.0090.2080.0120.1610.0180.0090.2360.0120.177585.48292.74767.63390.32575.72实配钢筋214（3008）注：计算结果表明，均小于0.35，符合的弹性理论条件。斜截面受剪承载载力计算C.验算最小配筋率率采用调幅法计算算时，最小小配箍率为为：若按S=959.33放置箍筋筋肯定小于于，所以取S=手算与电算比较较电算内力分析