设计说明书四四

目录HYPERLINK\l"_Toc105601433"目录1HYPERLINK\l"_Toc105601434"绪论1HYPERLINK\l"_Toc105601435"1.1课题的意义1HYPERLINK\l"_Toc105601436"1.2国内外研究现状1HYPERLINK\l"_Toc105601437"1.3论文的构成及研究内容1HYPERLINK\l"_Toc105601438"1.3.1建筑部分1HYPERLINK\l"_Toc105601439"1.3.2结构部分1HYPERLINK\l"_Toc105601440"1.3.3水暖电部分1HYPERLINK\l"_Toc105601441"1.4课题的研究方法1HYPERLINK\l"_Toc105601442"1.4.1建筑部分2HYPERLINK\l"_Toc105601443"1.4.2结构部分2HYPERLINK\l"_Toc105601448"1.4.3施工图的绘制2HYPERLINK\l"_Toc105601449"2建筑设计3HYPERLINK\l"_Toc105601450"2.1工程概况3HYPERLINK\l"_Toc105601451"2.1.1设计要求3HYPERLINK\l"_Toc105601452"2.2原始材料3HYPERLINK\l"_Toc105601453"2.2.1工程地质资料3HYPERLINK\l"_Toc105601454"2.2.2气象条件3HYPERLINK\l"_Toc105601455"2.2.3抗震设防3HYPERLINK\l"_Toc105601456"2.3总平面设计3HYPERLINK\l"_Toc105601457"2.3.1房屋的室外使用要求3HYPERLINK\l"_Toc105601458"2.3.2日照、通风等卫生要求4HYPERLINK\l"_Toc105601459"2.3.3建筑防火规范要求4HYPERLINK\l"_Toc105601460"2.3.4建筑防火规范规定4HYPERLINK\l"_Toc105601461"2.3.5拟建房屋施工条件的要求4HYPERLINK\l"_Toc105601462"2.4交通部分平面设计4HYPERLINK\l"_Toc105601463"2.4.1过道设计4HYPERLINK\l"_Toc105601464"2.4.2楼梯设计4HYPERLINK\l"_Toc105601465"2.4.3门厅设计4HYPERLINK\l"_Toc105601466"2.5剖面设计5HYPERLINK\l"_Toc105601467"2.5.1房间层高确定5HYPERLINK\l"_Toc105601468"2.5.2采光、通风要求5HYPERLINK\l"_Toc105601469"2.5.3结构类型的要求5HYPERLINK\l"_Toc105601470"2.5.4室内空间比例要求5HYPERLINK\l"_Toc105601471"2.5.5房屋底层地坪标高的确定5HYPERLINK\l"_Toc105601472"2.5.6屋面设计5HYPERLINK\l"_Toc105601473"2.6.7楼地面设计5HYPERLINK\l"_Toc105601474"2.6.8墙体设计5HYPERLINK\l"_Toc105601475"2.6.9装饰工程5HYPERLINK\l"_Toc105601476"3结构设计7HYPERLINK\l"_Toc105601477"3.1结构体型的选择7HYPERLINK\l"_Toc105601478"3.1.1结构形式的选择7HYPERLINK\l"_Toc105601479"3.1.2结构类型选择7HYPERLINK\l"_Toc105601480"3.2框架类别的选择7HYPERLINK\l"_Toc105601481"3.3结构布置7HYPERLINK\l"_Toc105601482"3.3.1柱网布置7HYPERLINK\l"_Toc105601483"3.3.2承重框架的布置7HYPERLINK\l"_Toc105601484"3.3.3后浇带的设置8HYPERLINK\l"_Toc105601485"3.4选材8HYPERLINK\l"_Toc105601486"4框架结构设计计算9HYPERLINK\l"_Toc105601487"4.1框架结构设计任务9HYPERLINK\l"_Toc105601488"4.1.1工程概况9HYPERLINK\l"_Toc105601489"4.1.2设计资料9HYPERLINK\l"_Toc105601501"4.1.3屋面及楼面做法9HYPERLINK\l"_Toc105601502"4.1.4设计内容10HYPERLINK\l"_Toc105601503"4.2框架结构计算11HYPERLINK\l"_Toc105601504"4.2.1框架平面柱网布置图11HYPERLINK\l"_Toc105601505"4.2.2梁柱截面确定11HYPERLINK\l"_Toc105601508"4.2.3荷载计算13HYPERLINK\l"_Toc105601516"4.2.4水平地震力作用下框架的侧移验算16HYPERLINK\l"_Toc105601522"4.2.5水平地震作用下框架内力分析22HYPERLINK\l"_Toc105601523"4.2.6横向风荷载下框架结构和侧移计算26HYPERLINK\l"_Toc105601524"竖向荷载作用下横向框架的内力分析27HYPERLINK\l"_Toc105601526"4.2.7内力组合35HYPERLINK\l"_Toc105601527"4.3截面设计42HYPERLINK\l"_Toc105601528"4.3.4框架梁柱节点48HYPERLINK\l"_Toc105601530"4.3.5现浇楼板设计49HYPERLINK\l"_Toc105601534"4.2.6楼梯设计51HYPERLINK\l"_Toc105601538"4.3构造说明55HYPERLINK\l"_Toc105601539"4.3.1梁的构造56HYPERLINK\l"_Toc105601540"4.3.2柱的构造59HYPERLINK\l"_Toc105601541"5结论63HYPERLINK\l"_Toc105601542"参考文献64HYPERLINK\l"_Toc105601543"致谢65绪论1.1课题的意义本此设计课题是中原油田科研所办公楼，办公楼在现在社会中扮演着重要的角色。随着科技的发展，人们对办公楼的概念发生了巨大的变化。办公楼已经不是传统意义上的仅仅满足人们办公的场所，而是在满足其功能的前提下，符合人们更高的要求，这些要求体现在节能、环保、舒适等方面。本次设计将着重从这些方面入手，在建筑和结构设计中尽可能的体现这方面的要求。1.2国内外研究现状美国人做过一项统计，发现美国税收83.5%来自于办公楼，而不是工厂。中国的比列可能没有那么高，但这说明一点，办公楼在现在社会中的作用已经不容忽视。因此研究和设计好办公楼与现在社会的发展和人民生活有着密切的关系。1.3论文的构成及研究内容建筑部分该综合培训楼工程造价约950万元，建筑面积约5600㎡左右，建筑层数为六层，建筑物耐火等级为二级。一层分布有实验室、休息室、办公室、陈列室、咨询值班室、配电室各一间；二层分布实验教室、科研成果资料室、综合活动室、休息室；其他设置见图纸。1.3.2结构部分从使用功能和建筑设计考虑，该建筑应符合平面布置灵活、使用空间大、延性好等特点，以及考虑建筑高度和高宽比、抗震设防类别、抗震设防烈度、场地条件等因素，故采用钢筋混凝土框架结构。为了保证框架结构的抗震安全，结构应具备必要的承载力、刚度、稳定性、延性及耗能等性能。合理布置抗侧力构件，减少地震作用下的扭转效应，平面布置宜规则、对称，并应具有良好的整体性；结构的侧向刚度宜均匀变化，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。该建筑楼面采用现浇钢筋混凝土板。水暖电部分全楼采用热水采暖；散热器设罩，电器、照明电器暗敷；门厅、走廊、卫生间、鼗洗室用吸顶灯外，其它房间均用日光灯照明，各个房间按要求设置电源插座；教室设吊风扇。1.4课题的研究方法设计的顺序为先建筑部分后结构部分。1.4.1建筑部分建筑设计包括设计前的准备工作、初步设计阶段、技术设计阶段和设计图设计阶段。在设计前的准备工作中应熟悉设计任务书，并收集必要的设计原始数据，及调查研究。在初步设计阶段确定建筑物的组合方式，选定所用建筑材料和结构方案，确定建筑物在基地的位置。在技术设计阶段主要确定房屋各工种和工种之间的技术问题。施工图设计是建筑设计的最后阶段。1.4.2结构部分荷载计算：荷载计算包括恒荷载及楼面活荷载的计算。进行荷载计算时要考虑荷载组合效应和风荷载对建筑物的影响。查阅建筑结构荷载规范系统进行分析。抗震变形验算：水平地震作用下，框架抗震变形验算，采用底部剪力法。内力分析和组合：一榀框架体系的内力分析、计算及组合。此计算过程要求手算。承受的内力分别为水平和竖直荷载效应。当受水平地震作用时，计算方法采用反弯点法或D值法；当受竖直荷载效应时，可近似地采用弯矩二次分配法或。截面设计构件截面设计。设计包括对梁、柱截面和节点的设计。1.4.3施工图的绘制应用专业绘图软件AutoCAD来绘制建筑和结构施工图。其中一张为手画图。建筑施工图包括：(1)建筑设计总说明(2)底层平面图(3)二层平面图(4)标准层平面图(5)顶层平面图(6)主立面图、侧立面图及剖面图，节点详图；结构施工图包括：(1)结构设计总说明(2)二层结构平面图(3)梁柱板配筋图2建筑设计2.1工程概况中原油田科研所办公楼位于位于郑州市，该工程拟建6层。2.1.1设计要求（1）建筑部分：该办公楼建筑面积积5600㎡左左右，总投投资9500万元，本本建筑为“一”型，底层柱柱高4.6m，其他层柱3.3m，共六层。一层分布有有办公室（4间）、陈列室（2间）、实实验室（4间）、陈陈列室（2间）、咨询值班班室、配电电室各一间间；二层分布布休息室（2间）、技术术资料库（2间）、实验验室（4间）、工工作室资料料室各一间间；一～二二层设男女女厕所各四四个；三～六层布置置见附附图。（2）结构部分：钢筋混凝土框架架结构，屋屋面、楼面面采用现浇浇板。（3）水暖电部分：全楼采用热水供供暖，散热热器设罩，电电器照明电电路暗敷，除除门厅、走走廊、厕所所、等用吸吸顶灯外，其其他房间均均为日光灯灯照明，各各房间按要要求设置电电源插座，教教室设吊风风扇。2.2原始材材料2.2.1工工程地质资资料场区地势势平坦，地地层分布较较为规律，地地耐力按150KKN/m22计，持力力层为轻亚亚粘土，Ⅲ类场地。常年地下水位地地表下8米，水质对对水泥具有有硫酸盐侵侵蚀性。气象条件件郑州市平均风速速夏季为22.8m//s，主导风风向为南风风，冬季为为3.5mm/s，主导导风向东北北风，基本本风压0.4kkN/m22。气温：冬季室外外计算温度度-9℃，冻土深深度3000mm，夏夏季室外计计算温+33℃。基本风压0.44kN/㎡。2.2.3抗抗震设防建筑场地类别：：Ⅲ类场地地震设防烈度：：7度设计基本地震加加速度值为为0.10g2.3总平面面设计2.3.1房房屋的室外外使用要求求保证满足建筑物物周围人行行或车辆通通行必要的的道路面积积，建筑物物之间对声声响、视线干扰必须须间隔距离离等因素加加以考虑。2.3.2日日照、通风风等卫生要要求主要考虑成排建建筑物前后后阳光遮挡挡情况及通通风条件。2.3.3建建筑防火规规范要求钢筋混凝土结构构属Ⅱ级防火要要求，防火火间距不小小于6m。对于耐耐火等级为为一、二级级建筑，位于两个个外部出口口或楼梯之之间的房间间的最大间间距为40m，位于带形形过道两侧侧或尽端的的房间的最最大间距为为22m,,本设计的“中原油田科科研所办公公楼”考虑到火火灾时人员员等的疏通通以及建筑筑的的性质质设三部楼梯梯，一部电电梯梯，其尺寸和间间距满足防火要求。2.3.4建建筑防火规规范规定对于九层及九层层以下的住住宅（包括括底层，设设置商业服服务网点的的住宅）和和建筑物不不超过24m的其他民民用建筑以以及建筑高高度超过24m的单层公公共建筑，最最大允许长长度150m，每层最最大允许建建筑面积2500㎡。本设设计的“中原油田田科研所办办公楼”为6层，楼长长59.44m,宽15.66m,每层层建筑面积积926..24㎡，满足防防火要求。2.3.5拟拟建房屋施施工条件的的要求房屋建造时可能能采用的施施工起重设设备、外脚脚手架的地地位，以及及新旧房屋屋基础之间间必要的间间距等。2.4交通部部分平面设设计交通部分可分为为：水平交交通联系的的走廊、过过道等；垂垂直交通联联系的楼梯梯、坡道、电电梯、自动动梯等；交交通联系枢枢纽的门厅厅、过厅等等。交通联联系部分设设计的主要要要求：①①交通路线线简洁明确确，联系通通行方便。②人流通畅，紧急疏散时迅速安全。③满足一定的采光通风条件。④力求节省交通面积，同时考虑空间处理等造型问题。2.4.1过道设设计过道是连接各个个房间、楼楼梯和门厅厅等各部分分，以解决决房屋中的的水平联系系和疏散问问题。过道道的宽度应应符合人流流通畅和建建筑防火要要求。本设设计走道宽宽度2.4m，净宽2.16m，满足使使用要求；；根据防火火规范，走走廊宽度在在耐火等级级为二级，层层数﹥4情况下为1.0m/人，每次次最多按350人计算，满满足防火要要求。2.4.2楼梯设设计楼梯设计主要根根据使用要要求和人流流通行情况况确定梯段段和休息平平台宽度。本楼设三部楼梯和一部电梯，以满足使用要求。2.4.3门厅设设计门厅是建筑物主主要出入口口处的内外外过渡、人人流集散的的交通枢纽纽，设计中中应考虑以以下几个方方面问题：：①门厅对外外出入口的的总宽度应应不小于通通向该门厅厅的过道、楼楼梯宽度总总和。人流流较集中的的公共建筑筑物，门厅厅对外出入入口的宽度度，一般按按100人0.6mm计算。②外门的开开启方式及及门厅面积积大小。③门厅设计计应导向性性明确，避避免交通路路线过多的的交叉和干干扰是门厅厅设计中的的重要问题题。④门厅设计计要给人以以大方、简简洁的感觉觉，在设计计中也应加加以考虑。2.5剖面设计剖面设计主要分分析各部分分应有的高高度、建筑筑层数、建建筑空间的的组合和利利用，以及及建筑剖面面中的结构构、构造关关系等。2.5.1房间层层高确定根据办公楼设计计的相关规规定，本设设计中房间间层高均为为3.3mm2.5.2采光、通通风要求本设计中房间均均采用单侧侧采光，窗窗上沿离地地面高度大大于进深的的一半，满满足要求。为避免在房间内部出现暗脚，窗户上沿到房屋顶部的距离应尽量小，因而本设计中不设计过梁。窗台高度为900mm，桌子的高度（约800mm）人坐时视平线高度（约1200mm），配合关系比较恰当。通风方面，在内墙开设高窗，或者在门上设置亮子，使气流通过内外墙窗户，组织室内通风。2.5.3结结构类型的的要求框架结结构系统，由由于改善了了构件的受受力性能，能能适应空间间较高要求求的房间，但但此时也要要考虑柱子子断面尺寸寸和高度之之间的细长长比要求，本本设计满足足要求。2.5.4室内内空间比例例要求室内空空间长、宽宽、高的比比例，常给给人们精神神上以一定定的感受，宽宽而低的房房间通常给给人压抑的的感觉，狭狭而高的房房间又会使使人感到拘拘谨，故净净高确定要要求长、宽宽、高比例例协调，一一般梁的高高度按梁长长的1/10～1/12考虑。2.5.5房屋底层地坪标标高的确定定为防止室外雨水水流入室内内，并防止止墙身受潮潮，室内地地坪高出室室外600mmm。对于一些些易于积水水或需经常常冲洗的房房间，如开开敞的外廓廓，阳台以以及浴厕、厨厨房等，地地坪标高应应稍低一（约约低20～50mm），以免溢溢水。2.5.6屋面设计计屋面排水，该屋屋面排水为为女儿墙内内檐沟排水水，排水坡坡度为2%，屋面做做法见节点点详图。女女儿墙高1.2mm，100mmm厚混凝土土压顶。2.6.7楼楼地面设计计（1）底层地面设计，参参见详图。（2）楼面设计，参参见详图。（3）散水做法，参参见详图。2.6.8墙墙体设计本设计中墙体填填充用空心砖,墙体均为240mmm。2.6.9装装饰工程本设计外墙底层层窗台下做做剁斧石饰饰面，以上上立面涂乳乳砂涂料；；平台面及及台阶踏步步均为水磨磨石面；多多媒体幻灯灯放映室铺防静电电活动地板板，其余为为水磨石；；内墙面采采用石灰砂砂装饰，刷刷乳胶漆，卫卫生间墙面面贴釉面砖砖；顶棚在在门厅和走走廊采用装装饰石膏板板，卫生间间为PVCC板，其余余为纸筋石石灰装饰。3结构设计3.1结构体体型的选择择本设计为六层建建筑，对于于一座建筑筑的设计，首首先应该进进行结构形形式、结构构体系的选选择，在其其满足使用用要求的前前提下，尽尽可满足经济合合理、技术术先进的要要求。3.1.1结结构形式的的选择结构选型是一项项综合性的的技术程序序，建筑物物在满足使使用要求的的同时，还还要考虑精精神方面，即即人们对建建筑物的审审美要求，还还要考虑基基地环境，群群体规划等等外界因素素的影响。建建筑物有三三种结构形形式：砖石石结构、钢钢筋混凝土土结构、钢钢结构。砖砖石结构特特点：建筑筑物刚度低低，结构抗抗剪能力差差，且劳动动量大，不不适于本设设计；钢筋筋混凝土结结构有比较较高的强度度，抗震性性好，工业业化，机械械化高，适适用范围广广等特点，建建筑用钢量量不大，耐耐火性好，多多层建筑一一般采用钢钢筋混凝土土结构；钢钢结构强度度高，塑性性好，施工工期短，但但其耐腐蚀蚀性差，耐耐热不耐火火，主要用用于超高层层结构中。3.1.2结结构类型选选择多层建筑常用的的结构类型型有：框架架结构体系系、剪力墙墙结构体系系、框架—剪力墙结结构体系和和筒体结构构体系等。框框架结构体体系一般用用于钢结构构和钢筋混混凝土结构构中，由梁梁和柱通过过节点构成成承载结构构，框架结结构形成灵灵活布置的的建筑空间间、使用方方便。框架架结构侧移移刚度小，在在水平力作作用下将产产生较大侧侧向位移，抗抗震性能不不理想，但但相对于砖砖石结构而而言，其抗抗震性大有有加强，综综合各方面面因素考虑虑，本设计计采用框架架结构体系系。3.2框架类别别的选择框架结构采用多多种不同的的结构布置置方案，根根据施工方方法之异可可分为现浇浇式、装配配式和装配配整体式。本本设计采用用现浇式，其其更好地与与柱、梁形形成统一整整体，一定定程度上弥弥补了框架架结构抗震震性能不理理想的缺点点。3.3结构布置在确定结构形式式和类别的的基础上，进进一步确定定结构布置置成为本设设计的又一一关键环节节。3.3.1柱柱网布置本设计采用内廊廊式框架，柱柱网布置也也采用内廊廊式柱网，且且柱网对称称布置，柱柱网尺寸6..6×6.66m，走廊宽2.4m，柱网布布置简单规规整，分布布均匀。3.3.2承重框框架的布置置承重框架的布置置有以下三三种形式：：横向承重重、纵向承承重、纵横横向承重。本本设计采用用横向承重重方案，此此方案可以以有效提高高建筑物横横向抵抗侧侧力的强度度和刚度，纵纵向设有连连系梁用以以加强纵向向刚度。3.3.3后浇带带的设置后浇带是指在现现浇整体钢钢筋混凝土土结构中，只只在施工期期间留存的的临时性的的带形缝，起起到消化沉沉降收缩变变形的作用用，根据工工程需要，保保留一定时时间后，再再用混凝土土浇筑密实实成为连续续整体的结结构。考虑虑到抗震等等要求，本本设计虽长长度大于55m，但不设设计变形缝，设设置后浇带带以满足变变形要求。3.4选材钢筋：HPB2235级钢筋，HRB4000级钢筋筋。焊条：：E43型，E50型。混凝土土强度等级级：低层为C35，其余层层为C30。砌砌体材料强强度等级：：MU10空心砖。4框架结构设计计计算4.1框架结结构设计任任务4.1.1工工程概况科研所所办公楼为为六层钢筋筋混凝土框框架结构体体系，建筑筑面积约55557..44m。建筑物物平面为“一”形。底层层柱高4.6m,其他层层层高3.33m。填充墙采用2440mm厚的空心黏土砖砖，外窗为为塑钢窗，窗窗口尺寸C-15118为1500mmm×1800mm，C-21118为2100mmm×1800mmm,C-15514为1500mmm×14000mm。门尺寸M1为18000mm××21000mm，M2为900mm×22100mm,MM3为15000×21000，M4为24000×2700。楼面及屋盖均为为现浇钢筋筋混凝土结结构，楼板板厚度取100mmm，梁截面面高度按梁梁跨度的1/12～1/8估算，梁梁截面宽度度可取1/3～1/2梁高高，底层梁柱的的混凝土强强度：C335(=16.77N/mmm=1..57N/mmm)，其余层层为C300(=144.3N//mm==1.433N/mmm)；各层板、楼楼梯的混凝凝土强度：：C30(=14.33N/mmm=1.443N/mmm)；屋盖为为柔性上人人屋面。4.1.2设设计资料水文、地质资料料：（1）1、气温：冬季室室外计算温温度-9℃，冻土深深度3000mm，夏夏季室外计计算温+33℃。2、年降水量6880mm。3、场区地势平坦坦，地层分分布较为规规律，地耐耐力按150KKN/m22计，持力力层为轻亚亚粘土，Ⅱ类场地。4、郑州市平均风风速夏季为为2.8mm/s，主导风风向为南风风，冬季为为3.5mm/s，主导风风向为东北北风，基本本风压0.4kkN/m22。5、雪载：最大积积雪厚度为为20cmm，雪荷载载为0.255kN/mm2。6、地下水位：常常年地下水水位于地面面以下，水水质对混凝凝土无侵蚀蚀。（2）1.地基承载力力特征值。2.常年地下下水位地表表下8米，水质对对水泥具有有硫酸盐侵侵蚀性。3.抗震设防防烈度7度，设计计基本地震震加速度值值为0.10g，场地类类别为Ⅲ类。抗震设防：建筑场地类别：：Ⅲ类场地地震设防烈度：：7度4.1.3屋面及楼面做法法屋面做法：300mm厚细石混混凝土保护护层SBS改性防水水卷材（柔柔性）20mmm厚水泥砂砂浆找平层层150mm厚水水泥蛭石保温层220mm厚水泥砂砂浆找平层层100厚现浇钢钢筋混凝土土楼板VV型轻钢龙龙骨吊顶楼面做法：100mm厚水磨石石地面220mm厚1：3水泥砂浆浆找平1100厚现浇钢钢筋混凝土土楼板VV型轻钢龙龙骨吊顶厕所做法：100mm厚水磨石石地面1.5mmm油毡防防水层，四四边翻起150高220mm厚1：3水泥砂浆浆找平1100厚现浇钢钢筋混凝土土楼板220mm厚1:3石灰膏砂砂浆粉底4.1.4设设计内容（1）确定梁柱截截面尺寸及及框架计算算简图；（2）荷载计算；（3）水平地震力作用用下框架侧侧移计算；；（4）水平地震作用下下框架内力力分析；（5）竖向荷载作用下下横向框架架内力分析析；（6）内力组合；（7）截面设计；（8）节点验算及构造造说明。4.2框架架结构计算算4.2.1框框架平面柱柱网布置图图图4-1框架架柱网平面布置图4.2.2梁柱截面面确定初估截面尺寸：：（1）柱截面估算柱截面初估尺寸寸柱截面尺尺寸根据式式，估算，由由于该框架架结构的抗抗震等级为为三级，其轴轴压比限值值=0.9，各层重重力载荷代代表值近似取12kNN/m2，由得第一一层柱截面面积为：边柱AC≥13356366mm2中柱AC≥17778444mm2根据上述计算结结果并考虑虑其他因素素，本设计计柱截面尺尺寸取如下下：一层：600mmmmm二、三、四、五五层：500mmm×500mmm（2）初估梁截面尺寸寸主梁：（4-1）（4-2）具体结果如下表表：表4-1梁截截面尺寸层次混凝土强度AB、CD跨BC跨纵梁次梁2-6C30300×5000300×4000300×6000300×45001C35350×5000350×5000350×6000300×5000柱高度：底层柱高h=33.3m++0.6mm+0.88-0.11m=4.66m,其中3.33m为底层层层高，0.6m为室内外外高差，00.8m为基础顶顶面到室外地面面的高度，其其它柱高等等与层高，即即3.3m。由此得得框架计算算简图4--2。.图4-2框架计算算简图注：底底层边框架架边柱为Z1，边框架架中柱为Z2。4.2.3荷荷载计算屋面均布恒载：：按屋面面做法逐项项计算均布布荷载，计计算时注意意：吊顶处处不做粉底底，无吊顶顶处做粉底底，近似取取吊顶粉底底为相同重重量。（1）屋面（上人人）30mm厚细石石混凝土保保护层22×00.03=0.666kN/mm2SBS改性防水水卷材防水水层0.45kN//m220mm厚水泥泥砂浆找平平层200×0.002=0..40kN/mm2150mm厚水水泥蛭石保温层0.2××6=1.2kN/mm220mm厚水泥泥砂浆找平平层20××0.022=0.440kN/mm2100厚钢筋混混凝土楼板板255×0.1=2.5kNN/m2吊顶或粉底0.5kkN/m²²合计计6..11kN//m2屋面恒荷载标准准值:(9×6.6+0.244)×(15..6+0..24)]]×6.11=57722.10kkN（2）墙高12000mm，100mmm厚的混凝凝土压顶。墙墙体均为240厚，两面面抹灰，近近似按加厚厚墙体考虑虑抹灰重量量。屋面女儿墙自重重：0.28×[((9×6.6+0..24)×(15..6+0..24)]]×2×(1.2×15+0.1×25)==574.774kNN楼面均布恒载：：水磨石地面（110mm厚面层，20mm厚水泥砂砂浆打底）0..65kkN/m22100厚钢筋混混凝土楼板板25kNN/m2吊顶或粉底0.55kN/mm²合计3.665kN//m2楼面恒荷载标准准值：(9×6.6+0.244)×(15..6+0..24)×3.665=3448.331kN屋面均布活荷载载：上人屋面均布活活荷载标准准值2.00kN/mm²。郑州地区查表得得：雪荷载标标准值Sk=0.25kN//m2考虑不利活荷载载最大值故故取：2..0kN//m²屋面均布活载标标准值：(9×6.6+0.244)×(15..6+0..24)×2.225=20255.57kkN楼面均布活荷载载：楼面均布活荷载载会议室、厕厕所、洗漱漱间为2.0kkN/m22，楼梯为2.5kNN/m2，活动厅为4.0kkN/m22，楼面均均布活荷载载标准值为为：(9×6.6+00.24))×(15..6+0..24)×2.0=28333.89kkN梁柱自重：梁柱自重见表44-2层次构件b/mh/m/(kN/mm3)βG/(kN/m))li/mnGi/kNΣGi/kN1边横梁0.350.5251.054.5945.95020546.692215.100中横梁0.350.4251.053.6751.801066.15次梁0.30.45251.053.5446.45018411.46纵梁0.350.6251.055.5136.00361190.811柱0.60.6251.109.94.600401821.62~6边横梁0.30.5251.053.9386.10020480.441992.544中横梁0.30.4251.053.151.9001059.85次梁0.30.45251.053.5446.50018414.65纵梁0.30.6251.056.1006.100361037.611柱0.50.5251.106.8753.30040907.5梁柱自重重表4-2墙体和门窗的重重力荷载计计算：墙体为240mmm厚空心砖，外外墙面瓷砖砖（0.5kkN/m²²），内墙墙面20mm厚抹灰，外外墙单位面面积上墙体体重量为：：0.244×15+0.002×177+0.55=4.444kN//m²。内墙为240mmm空心砖砖，两侧均均为20mm厚抹灰，则则内墙单位面面积上墙体体重量为：：0.244×15++17×2×00.2=4.288kN/mm²。塑钢门、窗：00.35kN/mm²。墙体体自重及门门窗自重见见表4-3和4-4。表4-3墙体体自重层数墙体每片面积(m22)片数门窗面积(m22)重量(kN)一层外纵墙4.1×6.0018118.441440.166内纵墙4.1×6.001564.261304.299外横墙4.1×6.00\4.11×1.84+26.3474.46内横墙4.1×6.00\4.11×6.72210+817.761933.099二层外纵墙2.7×6.1118124.74762.44内纵墙2.7×6.111668.04836.65外横墙2.7×6.11\2.77×1.94+23.6322.08内横墙2.7×6.11\2.77×6.62210+814.761253.755三至五层外纵墙2.7×6.1118124.74774.01内纵墙2.7×6.111668.041102.144外横墙2.7×6.11\2.77×1.94+23.6345.59内横墙2.7×6.11\2.77×6.62210+814.761036.766六层外纵墙2.7×6.1118124.74774.01内纵墙2.7×6.111668.041021.711外横墙2.7×6.11\2.77×1.94+23.6345.59内横墙2.7×6.11\2.77×6.62210+818.541237.577表4-4门窗窗自重层数门窗位置门窗面积(m22)重量(kN)一层外纵墙开窗118.4441.45外纵墙开门64.2622.49其他位置门窗17.916.27三至五层外纵墙开窗124.7443.66外纵墙开门68.04123.81其他位置门窗15.215.32六层外纵墙开窗124.7442.26外纵墙开门68.048.69其他位置门窗18.992.42荷载分层总汇：：顶层重力荷载代代表值包括括：屋面恒恒载，50%屋面雪荷荷载，纵、横横梁自重，半半层柱自重重，半层墙墙体自重。其他层重力荷载载代表值包包括：楼面面恒载，50%楼面均布布活载，66上下各半半层的柱及及纵、横墙墙体自重。将前述分项荷载载相加，得得集中于各各层楼面的的重力荷载载代表值如如下：G7=932.5kkN（第七七层）G6=60×16.22×3.655+0.55×2×60×16.22+22115.100+18221.6××0.5++51522×0.5++70.33=86551.922kN（第六六层）G=8626.366kN（第五五层）G4=8626.366kN（第第四层）G3=8626.366kN（第第三层）G2=8626.366kN（第第二层）G1=10292kN（第一一层）建筑物总重力荷荷载代表值值为：=932.5+88651..92+88626..36×4+100292==543881.866kN质点重力荷载值值见图4--3：图4-3质点重重力荷载图图(kN)4.2.4水水平地震力力作用下框框架的侧移移验算横梁线刚度：在框架结构中，现现浇楼面或或预制楼板板，可以作作为梁的有有效翼缘，增增大梁的有有效刚度，减减小框架侧侧移。为考考虑这一有有利作用，在计算梁梁的截面惯惯性矩时，对对现浇搂面面的边框架架取I=11.5I00(I0为梁的截截面惯性矩矩)；对中框框架梁取II=2.00I0。横梁线刚度计算算结果列于于下表4--5：表4-5横梁线刚刚度类别层次Ec/(N/㎡)b×h/mm×mmI0/L/㎜EcI0/ll/kN.m1.5EcII0/l/kN.m2.0EcII0/l/kN.m边横梁13.15×350×50003.6566001.742.613.482～63.0×300×50003.131.422.132.84走到梁13.15×350×50001.8724002.452.684.92～63.0×300×50001.602.003.004横向框架柱的侧侧移刚度D值：柱线刚度列于表表4-6，横横向框架柱柱侧移刚度度D值计算见见表4-77。表4-6柱线刚度度层次截面（㎡）柱高度h（m）惯性矩IC=((m4)线刚度K=（NN·m）10.6×0.664.63.15×10097.396×1101020.5×00.53.33.0×10994.735×11010表4-7横向框框架侧移刚刚度D值计算(N/mm))项目柱类型层（一般层）=（底层）（一般层）（底层）D=（kN/mm）底层边框架边柱0.36215203边框架中柱0.47419881中框架边柱0.39316483中框架中柱0.5212186273429二边框架边柱0.200010452边框架中柱0.37619606中框架边柱0.25013044中框架中柱0.4462324666348三到六层边框架边柱0.4500.1849580边框架中柱1.0830.35118336中框架边柱0.6000.23112041中框架中柱1.4450.4192188561842表4-8楼梯间间框架柱侧侧移刚度D值计算(N/mmm)层次A1、A10B1、B10C5、C6D6DDiDiDiDi3~60.30.1368060.9330.318165981.450.42218460.450.184958010008020.3440.14374591.0360.342178481.440.42218460.50.21044210474810.2350.329137980.7320.451189171.020.5210820.350.36215203122797表4-9横向框框架层间侧侧移刚度((N/mmm)层次123456746278685968642917642917642917642917/=1.088﹥﹥0.7，此框架架为规则框框架。横向框架自震周周期：按顶点位移法计计算框架的的自震周期期。顶点位移法是求求结构基频频的一种近近似方法。将将结构按质质量分布情情况简化成成无限质点点的悬臂直直杆，导出出以直杆顶顶点位移表表示的基频频公式。这这样，只要要求出结构构的顶点水水平位移，就就可按下式式求得结构构的基本周周期：T1=1.77（4-3）式中——基本周周期调整系系数，考虑虑填充墙使使框架自震震周期减小小的影响，取取0.7。——框架的顶点位移移。在未求求出框架的的周期前，无无法求出框框架的地震震力及位移，是将框框架的重力力荷载视为为水平作用用力，求得得的假想框框架顶点位位移。然后后由求出T1,再用T1求得框架架结构的底底部剪力，进进而求出框框架各层剪剪力和结构构真正的位位移。本设计中有突出出间，考虑虑突出间对对主体结构构顶点位移移的影响，可可按顶点位位移相等的的原则，将将其重力荷荷载代表值值折算到主主体结构的的顶层。按按下式计算算Ge=Gn＋1(11＋3h1／2H)（4-4）式中中H——主体结结构计算高高度按上上式将G7折算到主主体结构的的顶层，即即Ge=932.5×((1+3／2×3／28.22)=10881.3kN则第第6层的Gi为G6+Ge=86511.92++10811.61==97333.2kkN横向框架顶点位位移见表44-10。表4-10横横向框架顶顶点位移层数（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移//mm/mm69733.29733.26429170.01510.278758626.36618359.5566429170.02860.263648626.36626985.9926429170.04205538626.36635621.2286429170.05540.19328626.36644238.666859680.06450.137611029254530.667462780.07310.0731T1=1.7×0..7×=0.6288(S)横向地震作用计计算：在Ⅲ类场地，7度近近震区，结结构的地震震影响系数数和特征周期期Tg：Tg=0.45(ss)，。因结构高度不超超过40m，质量和和刚度沿高高度分布比比较均匀，变变形以剪切切型为主，故故可采用底底部剪力法法计算水平平地震作用用。Geq=0.855（4-5）Geqq=0.885=0.855×(102992+4×86266.36++97333.2)=463351.0044kN（4-6）（4-7）由于1.4T=1..4×0.455=0.663(S)=,所以不必必考虑顶点点附加地震震作用.按底部剪力法求求得基底剪剪力：（4-8）结构横向总水平平地震作用用标准值如如表4-111：表4-11各层层横向地震震作用及楼楼层地震剪剪力层数h（m）H（m）G（kN）GH（kNm）GH/F（kN）（kN）3.024.1932.522473.2250.03287.787.763.321.18651.922182555..50.262739.6827.353.317.88626.366153549..210.221605.41432.643.314.58626.366125082..220.180493.11925.733.311.28626.36696615.2230.139380.82306.523.37.98626.36666148.2240.098268.42574.914.64.611029247343.220.068186.32761.2横向框架各层水水平地震作作用和地震震剪力见图图4-5图图4-5横向框架架各层水平平地震作用用和地震剪剪力（kN）横向框架抗震变变形验算：：多遇地震下，层层间弹性位位移验算见见下表4--12。表4-12横横向变形验验算层次层间剪力（kN）层间刚度（N/mm）层间位移（mmm）结构顶点位移u（mm）层高（mm）层间相对弹性角角6827.36429171.2917.5233001/255851432.66429172.2316.2733001/148041925.76429173.0014.0433001/110032306.56429173.5911.0433001/91922574.96859683.767.4533001/87812761.27462783.73.746001/1243层间弹性相对转转角均满足足要求。4.2.5水水平地震作作用下框架架内力分析析横向水平地震作作用下框架架内力分析析：以中框框架为例进进行计算，边边框架和纵纵向框架的的计算方法法、步骤与与横向中框框架完全相相同，故不不再说明，取取轴线框架架。框架柱柱间距及弯弯矩计算，采采用反弯点点法。地震力作用下框框架弯矩见见图4-13，剪力力及柱轴力力见图4--14。框架架柱端剪力力及弯矩分分别按下式计算：（4-9）（4-10）（4-11）YY。=+++（4-12）式中：为i层jj柱的侧移移刚度，hh为柱的计计算高度，Y。为框架柱的反弯点高度比，为框架柱的标准反弯点高度比，为上下层梁线刚度变化时反弯点高度的修正值，、为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值，、、、均由表查出，取自横向框架层间侧移刚度值。本例底层柱仅考虑，顶层柱仅考虑和。表4-13各层柱端弯矩及剪力计算层次hi(m)Vi(m)(kN/m)边柱Di1Vi1yMM63.3827.36429171204115.490.60.2512.7838.3553.31432.66429171204126.830.60.3530.9957.5543.31925.76429171204136.070.60.447.6171.4133.32306.56429171204143.200.60.4564.1578.4023.32574.96859681304448.960.6670.580.7980.7914.62761.27462781648360.990.4710.7196.3884.16续表中柱Di2Vi2yMM2188528.161.4450.3532.5360.412188548.771.4450.464.3796.562188565.551.4450.4597.34118.982188578.511.4450.45116.59142.502324682.151.6070.5135.55135.552186280.971.1330.65242.11130.37表4-14横横向地震力力作用下框框架梁端弯弯矩及柱轴轴力层次边梁走道梁柱轴力(m)(kNm)(kNm)Vb(kN)(m)(kNm)(kNm)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)66.638.3525.089.612.429.44-9.6129.44-9.61-19.8356.670.3353.618.782.462.91-28.3962.91-28.39-63.9646.6102.4076.1327.052.489.35-55.4489.35-55.44-126.26636.6126.0199.5634.182.4116.88-89.62116.88-89.62-208.97726.6144.94101.6937.372.4122.88-126.988122.88-126.988-294.47716.6164.95110.4341.722.4129.58-168.711129.58-168.711-382.333（4-13）（4-14）（4-15）（4-16）梁端弯矩剪力及及柱轴力按按上式计算。,分别表示节点左左右梁的线线刚度，、分别表示示节点左右右梁的弯矩矩，Ni表示柱在在i层的轴力力，以受压压为正。按上式求得的均均为支座中中心处的弯弯矩和剪力力，应进而而求出梁柱柱支座边缘缘截面的弯弯矩和剪力力。图4-6地震作用用下框架弯弯矩图(kNm)图4-7地震震力作用下下框架梁端端剪力及柱柱轴力(kN)4.2.6横横向风荷载载下框架结结构和侧移移计算风荷载标准值：：风荷载标准值按按式Wk=计算，基基本风压kkN/m，由《荷荷载规范》第7.3节查得（迎风面）和（背风面）。C类地区，H/B=21.1/59.4=0.355。T1=0.63(ss)kN•S/m查得得式•仍仍取第三轴线线横向框架架，其负载载宽度为66.6m，由式WK=得沿房屋屋高度的分分布风荷载载标准值：：q=6.6，其中根据各各楼层标高高处得高度度H；由风压高高度变化系系数查取代代入上式可可得各楼层层标高处的的q(z)见表4-113，q(z)沿房屋高高度的分布布见图4--7。表4-15沿房屋屋高度分布布风荷载标标准值层次H/mH/H(kN/m)q(z)(kN/mm)q2(z)(kN/mm)621.110.841.5672.4321.824517.80.8440.791.5082.2021.651414.50.6870.741.4421.9721.479311.20.5310.741.3411.8341.37627.90.3740.741.2411.6971.27314.60.2180.741.1401.5591.169<<荷载规范>>规规定，对于于高度大于于30m且高宽比比大于1.5的房屋结结构，应采采用风振系系数来考虑虑风压脉动动的影响。本本设计中房房屋高度hh=24..8<300m且H/B=18.445/144.4=11.3<1.5，因此该该房屋不考虑风压压脉动的影影响。框架结构分析时时，应按静静力等效原原理将上图图的分布荷荷载转化为为节点集中中荷载，如如图4-88所示。F(h)B/2=144.04kkN同理，可计算得得五、四、三三、二层的的集中风荷荷载：F5=12.5kNNF4=9.1kN,F3=8.211kN,F2=6.333kN.F1=(h)B/2=5..296kkN图4-8框架架上的风荷荷载4.2.7竖向荷荷载作用下下横向框架架的内力分分析取第三轴线横向框框架进行计计算，计算算单元宽度度为6.6m。图4-9横向框架架计算单元元恒载计算在图4-9中，、代表横梁梁自重，为为均布荷载载形式，对对于第6层和分别为房间和走走到板传给给横梁的梯梯形荷载和和三角形荷荷载，由图图3-8所示几何何关系可得得：、分别为由边缘梁梁、中纵梁梁直接传给给柱的恒载载，它包括括梁自重、楼楼板重和女女儿墙等的的重力荷载载，计算如如下：kN/m集中力矩图4-10各层梁梁上作用的的恒载对2~5层，包括括梁自重和和其上横墙墙自重，为为均布荷载载。其它荷荷载计算方方法同第6层，结果果为/m对1层活荷载计算活荷载作用下各各层框架梁梁上的荷载载分布如图图4-10所示。对第6层同理，在屋面荷荷载作用下下图4-11各层层梁上作用用的活载对2~5层对1层将以上计算结果果汇总，见见表4-16和4-17。表4-16横向框架架恒载汇总总表层次63.9383.1520.16314.664161.22165.6516.12216.562~515.9223.1512.058.76106.8186.1310.6818.61116.5783.67512.058.76104.88190.7513.1123.84表4-17横向框架活载汇汇总表层次66.6（0.83）4.8（0.6）27.23（44.41）40.19（55.02）2.72（0.34）4.02（0.502）2~56.64.827.2340.192.754.0216.64.827.2340.193.45.02注：表中括号内内数值对应应于屋面雪雪荷载作用用情况内力计算：梁端，柱端弯矩矩采用弯矩矩二次分配配法计算。由由于结构和和荷载均对对称，故计计算时可用用半框架。弯弯矩计算过过程如图44-12和和4-13，所得弯弯矩如图44-14、4-155。图4-122恒载弯矩矩分配图（KNm）图图4-13活载弯矩矩分配图（KNm）图4-14恒恒载作用下下框架弯矩矩图（KNm）图4-15活活载作用下下框架弯矩矩图（KNm）梁端剪力及柱轴轴力计算：：梁端剪力：V==V（4-17）式中V—为梁上上均布荷载载引起的剪剪力，V=ql/2V—为梁端弯矩引起起的剪力，柱轴力：NN=V+p（4-18）式中V—为两端端剪力；p—节点集中力及柱柱自重。其它梁端剪力及及柱轴力计计算见表44-18、表4-19。表4-18恒恒载作用下下梁端剪力力及柱轴力力（kN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=VqBVqB=VqCVmA=-VmBBVmB=VmCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底662.9012.58-0.97061.9363.8712.58223.15245.84242.10264.78582.379.036-0.68081.6983.059.036431.32454.01543.00565.68482.379.036-0.57081.8082.949.036642.61665.29657.66680.34382.379.036-0.57081.8082.949.036853.89876.58958.45981.13282.379.036-0.62081.7582.999.0361065.1221087.8111259.2991281.977184.539.666-1.14083.3985.679.6661276.0881321.6221568.0661613.600表4-19活荷荷载作用下下梁端剪力力及柱轴力力（kN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=VqBVqB=VqCVmA=-VmBBVmB=VmCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底616.342.88-0.970.0015.3717.302.8842.6060.37516.342.88-0.490.0015.8416.832.8885.67120.27416.342.88-0.490.0015.8416.832.88128.74180.17316.342.88-0.490.0015.8416.832.88171.81240.06216.342.88-0.500.0015.8416.832.88214.88299.96116.342.88-0.390.0015.9516.722.88258.06359.764.2.7内内力组合结构抗震等级：：结构的抗震等级级可根据结结构类型、地地震烈度、房房屋高度等等因素，由由《建筑抗抗震设计规规范》确定定。本工程程抗震设防防烈度为7度，高度度小于40米，根据《建筑筑抗震设计计规范》查查得，本工程的的框架为三三级抗震等等级。框架梁内力组合合：本设计计考虑了四四种内力组组合，即，，及。此外，对对于本工程程，这种内内力组合与与考虑地震震作用的组组合相比一一般比较小小，对结构构设计不起起控制作用用，故不予予考虑。各各层梁的内内力组合结结果见表44-20，表中、两列中的的梁端弯矩矩M为经过调调幅后的弯弯矩（调幅幅系数取0.8）。以下为第一层ABB跨梁考虑地震震作用的组组合为例，说说明各内力力的组合方方法。对支支座负弯矩矩按相应的的组合情况况进行计算算，求跨间间最大正弯弯矩时，可可根据梁端端弯矩组合合值及梁上上荷载设计计值，由平平衡条件确确定。图4-16均均布荷载下下的计算简简图由图4-16可可得+1/8ql（4-19）式中：、为梁AA、B端弯矩。设x为最大正弯矩截截面到A支座的距距离，则x可由下式式求解（4-200）将求得的x值代代入（3-233）即可得跨跨间最大弯弯矩值（4-21）将代入（4-22）若，本设计中，第一一层AB跨，梁上上荷载设计计值,左震：由，说明发生在距A支左左1.855m处。右震：，说明＝3.436.66则发生在距A支左左3.433m处。剪力计算：AB净跨左震：右震：则:框架柱内力组合合：取每层柱顶和柱柱底两个控控制截面，按按，及进行组合合，组合结结果及柱端端弯矩设计计值的调整整见表4-20~4-24。表4-20框框架梁内力力组合层次截面位置内力一层AM-70.54-16.25164.9590.03-231.622-111.488-107.3998137.07V83.3915.9541.7247.09139.29128.53122.3988B左M-76.55-18.29110.43-184.79930.54-121.633-117.4666V85.6716.7241.72142.0149.81132.37126.2122B右M-10.87-12.69155.49136.11-167.100-27.36-30.81130.7V9.672.88129.58-131.855154.5215.9315.636跨间MAB133.06394.3-28.3099.7MBC133.82133.82-20.02-22.49三层AM-73.6-15.52126.0149.64-196.088-114.888-110.0448130.48V81.7515.8434.1853.69129.23126.20120.2766B左M-76.62-18.1199.56-174.18819.96-121.555-117.2998V82.9916.8334.18131.0055.46128.87123.15B右M-9.94-12.74140.26122.07-151.433-26.16-29.7644164.06V9.042.88116.88-118.466139.8415.0814.88跨间MAB105.1477.95-32.5182.41MBC124.77124.77-11.34-14.33六层AM-55.85-13.4538.35-18.93-93.71-88.85-85.8587.4V61.9315.379.6160.3981.6398.9895.834B左M-60.94-18.5625.08-87.65-38.75-100.833-99.1122V63.8716.839.6184.3555.69103.05100.2066B右M-15.36-13.2135.3314.68-54.22-33.95-36.926651.21V12.582.8829.44-18.2346.8319.8619.128MAB-28.6759.9177.2414.75跨间MBC17.9717.97-14.31-17.57表4-21横向框框架A柱弯矩和和轴力层次截面内力6柱顶M53.6914.09-38.3523.027122.737717.2792.0586.57284.15492.117.386.6N223.1542.6-9.61280.8477305.8333210.64229.37343.8533327.42229.4210.6343.9柱底M-40.63-8.3312.78-37.14-70.3688-27.86-52.78-63.1811-60.4188-63.2-27.9-63.2N245.8442.6-9.61308.0755333.0611231.06249.80374.4844354.6488374.5231.1374.55柱顶M40.638.33-57.55-21.0611128.5699-16.85102.8663.18160.418102.9-16.963.2N431.3285.67-28.39532.0799605.8933425.66484.71667.9522637.5222484.7425.7668.0柱底M-40.63-8.3330.99-13.4677-94.0411-10.77-75.23-63.1811-60.4188-75.2-1077.00-63.2N454.0185.67-28.39559.3077633.1211447.45506.50698.5844664.75506.5447.5698.64柱顶M40.638.33-71.41-39.0799146.5877-31.26117.2763.18160.418117.3-31.363.2N642.61128.74-55.44776.3044920.4488621.04736.36996.2644951.3688736.4621.0996.3柱底M-40.63-8.3347.618.139-115.64476.51-92.52-63.1811-60.4188-92.56.5-63.2N665.29128.74-55.44803.52947.6644642.82758.131026.888978.5844758.1642.81026.93柱顶M40.638.33-78.4-48.1666155.6744-38.53124.5463.18160.418124.5-38.563.2N853.89171.81-89.621011.24481244.266809.00995.411324.5661265.200995.4809.01324.6柱底M-44.16-9.0464.1524.979-141.811119.98-113.455-68.65-65.6488-113.520.0-68.7N876.58171.81-89.621038.47761271.4888830.781017.1991355.1991292.4331017.2830.81355.22柱顶M36.819.04-80.79-55.4311154.6233-44.34123.7058.73456.828123.7-44.358.7N1065.122214.88-126.9881241.99981572.1446993.601257.7221652.7991578.9661257.7993.41652.8柱底M-37.23-14.55-80.79-158.433351.621-126.75541.30-64.81-65.0466-126.8-126.8-64.8N1087.811214.88-126.9881269.22261599.37741015.3881279.5001683.4221606.2001015.41015.41683.41柱顶M37.842.36-84.16-62.5844156.2322-50.07124.9953.4448.712156.23