衡重式挡土墙验算

xx路衡重式挡墙计算书xx大学设计研究院有限公司2014年02月xx路衡重式挡墙计算书计算：复核：审核：xx大学设计研究院有限公司2014年02月衡重式挡土墙验算计算项目：衡重式挡土墙---------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总高:6.000(m)上墙高:2.600(m)墙顶宽:0.750(m)台宽:0.800(m)面坡倾斜坡度:1:0.050上墙背坡倾斜坡度:1:0.350下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.400(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为:1:0.000墙底倾斜坡率:0.100:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.300砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):25挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:200.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数15.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-B级地面横坡角度:0.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为6.222(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=27.500(度)城-B级路基面总宽=5.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列布置宽度=3.063(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60060.00060.000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000布置宽度度B0=33.0633(m)分布长度度L0=66.5511(m)荷载SG==300..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.8330(m))按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：：27..920((度)Ea==71.7700EEx=266.4733Ey==66.6634(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=227.4993(度)第1破裂角=227.5000(度)Ea==58.5501EEx=277.0199Ey==51.8887(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=333.0111(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆外侧车车轮中心到到车辆边缘缘距离=0.3550(m)),车与与车之间距距离=0..600((m)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=4..847((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000第2列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.77000.2550300.000030..000025.55000.2550300.00000..000033.77000.6000600.000060..000045.55000.6000600.00000..000053.77000.6000600.000060..000065.55000.6000600.00000..000布置宽度度B0=44.8477(m)分布长度度L0=88.6433(m)荷载值SGG=4500.0000(kN))换算土柱柱高度hh0=0.5997(m))按按力多边形形法计算得得到:破裂角角：333.9899(度)Ea==50.2287EEx=500.1955Ey==3.0338(kNN)作用用点高度Zy=11.6233(m)墙身截截面积==11..437((m2)重量=263..041kN衡重重台上填料料重=30.9907(kkN)重重心坐标((1.4887,-11.2100)(相对对于墙面坡坡上角点))(一)滑动稳定性性验算基底摩摩擦系数=0.3000采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=5..711(度)Wn=2994.0002(kNN)Enn=662.3336(kNN)WWt=29.4400(kkN)EEt=71.3366(kkN)滑移力力=411.9666(kN))抗滑滑力=1106.9901(kkN)滑移验验算满足::Kc=22.5477>11.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值值=777.0778(kNN)>0.0地基土摩擦擦系数==0.3300地基土土层水平向向:滑移力力=777.2144(kN))抗滑滑力=1106.4454(kkN)地基土土层水平向向:滑移验验算满足::Kc22=1.3779>1.3000(二)倾覆稳定性性验算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw==1.4468((m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂臂ZZx=2.5991(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂臂ZZy=4.4336(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂臂ZZx3==2.6630((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂臂ZZy3==1.4400((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=1190.1137(kkN-m))抗倾倾覆力矩==5977.7766(kN--m)倾覆验验算满足::K0=3..144>1..500倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值值=3316.5570(kkN-m))>00.0(三)地基应力及及偏心距验验算基础为为天然地基基，验算墙墙底偏心距距及压应力力取倾斜斜基底的倾倾斜宽度验验算地基承承载力和偏偏心距作用于于基础底的的总竖向力力=3356.3338(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=4407.6639(kkN-m))基础底底面宽度B=22.2355(m))偏心距距e==-0..026((m)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn==1..144((m)基底压压应力:趾部=1448.1881踵踵部=1770.6220(kPPa)最大应应力与最小小应力之比比=1148.1181//1700.6200=00.8688作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=-00.0266<=0.1667*2..235=0..373((m)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=1148.1181<<=2440.0000(kPPa)墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=1170.6620<<=2660.0000(kPPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应应力=1559.4001<==2000.0000(kPaa)(四)基础强度验验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强强度验算上墙重重力Ws==75..946(kN))上墙墙墙背处的Exx=227.0119(kkN)上墙墙墙背处的Eyy=99.4577(kNN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..727(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙EEx的力臂臂Zy=1..036(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙EEy的力臂臂Zx=1..428(m)[容许应力法]::法向应应力检算::相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Znn=00.4777(m)截截面宽度B=11.7900(m))偏心距距e1=0..418((m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.4188<=0.2550*1..790=0..447((m)截截面上压应应力:面坡=1114.6224背背坡=-119.2002(kPPa)压压应力验算算满足:计算值=114..624<=11000..000((kPa))拉拉应力验算算满足:计算值=19.2202<<=1110.0000(kPPa)切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-3.9990<<=1110.0000(kPPa)斜截面面剪应力检检算斜斜剪应力验验算满足::计算值值=222.8444<=110..000((kPa))[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=885.4003(kNN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.6033挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1..790((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=11.0000计算强度度时:强度验算算满足:计算值=85.4403<<=7447.1444(kNN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=85.4403<<=7447.1444(kNN)(六)墙底截面强强度验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=111.1883(m22)重重量=257..209kN相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=1.4668(mm)[容许应力法]::法向应应力检算::作作用于截面面总竖向力力=3344.5561(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=4404.7723(kkN-m))相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=1..175((m)截截面宽度B=22.2800(m))偏心距距e1=-00.0355(m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=--0.0335<==0.2250*22.2800=00.5700(m)截截面上压应应力:面坡=1337.3662背背坡=1664.8885(kPPa)压压应力验算算满足:计算值=164..885<=11000..000((kPa))切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-26..583<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=3344.5561(kkN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.9977挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=2..280((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9777计算强度度时:强度验算算满足:计算值=344..561<=11574..868((kN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=344..561<=11538..092((kN)(七)台顶截面强强度验算[土压力计计算]计算高高度为55.4000(m)处处的库仑主主动土压力力计算上上墙土压力力无无荷载时的的破裂角=277.5000(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=3..063((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000布置宽度度B0=33.0633(m)分布长度度L0=66.5511(m)荷载SG==300..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.8330(m))按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：：27..920((度)Ea==71.7700EEx=266.4733Ey==66.6634(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=227.4993(度)第1破裂角=227.5000(度)Ea==58.5501EEx=277.0199Ey==51.8887(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=311.8966(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=4..371((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000第2列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.77000.2550300.000030..000025.55000.2550300.00000..000033.77000.6000600.000060..000045.55000.6000600.00000..000053.77000.6000600.000060..000065.55000.6000600.00000..000布置宽度度B0=44.3711(m)分布长度度L0=88.1688(m)荷载SG==450..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.7000(m))按按力多边形形法计算得得到:破裂角角：333.6511(度)Ea==36.2278EEx=366.2122Ey==2.1992(kNN)作用用点高度Zy=11.2744(m)[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=99.7700(m2))重量量=2224.7710kkN相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=1.5009(mm)[容许应力法]::法向应应力检算::作作用于截面面总竖向力力=3311.2216(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=2274.9929(kkN-m))相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..883((m)截截面宽度B=22.0300(m))偏心距距e1=0..132((m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.1322<=0.2550*2..030=0..508((m)截截面上压应应力:面坡=2112.9339背背坡=933.6777(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=212..939<=11000..000((kPa))切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-30..175<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=3311.2216(kkN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.9522挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=2..030((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9744计算强度度时:强度验算算满足:计算值=311..216<=11338..557((kN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=311..216<=11304..194((kN)=====================================================================================第2种情况::组合合2=======================================================组合系系数:11.00001.挡土墙结结构重力分项系数数=11.0000√2.填土重力力分项系数数=11.0000√3.填土侧压压力分项系数数=11.0000√4.车辆荷载载引起的土土侧压力分项系数数=11.0000√=======================================================[土压力计计算]计算高高度为66.2222(m)处处的库仑主主动土压力力计算上上墙土压力力无无荷载时的的破裂角=277.5000(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=3..063((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000布置宽度度B0=33.0633(m)分布长度度L0=66.5511(m)荷载值SGG=3000.0000(kN))换算土柱柱高度hh0=0.8330(m))按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：：27..920((度)Ea==71.7700EEx=266.4733Ey==66.6634(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=227.4993(度)第1破裂角=227.5000(度)Ea==58.5501EEx=277.0199Ey==51.8887(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=333.0111(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=4..847((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000第2列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.77000.2550300.000030..000025.55000.2550300.00000..000033.77000.6000600.000060..000045.55000.6000600.00000..000053.77000.6000600.000060..000065.55000.6000600.00000..000布置宽度度B0=44.8477(m)分布长度度L0=88.6433(m)荷载SG==450..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.5997(m))按按力多边形形法计算得得到:破裂角角：333.9899(度)Ea==50.2287EEx=500.1955Ey==3.0338(kNN)作用用点高度Zy=11.6233(m)墙身截截面积==11..437((m2)重量=263..041kN衡重重台上填料料重=30.9907(kkN)重重心坐标((1.4887,-11.2100)(相对对于墙面坡坡上角点))(一)滑动稳定性性验算基底摩摩擦系数=0.3000采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=5..711(度)Wn=2994.0002(kNN)Enn=662.3336(kNN)WWt=29.4400(kkN)EEt=71.3366(kkN)滑移力力=411.9666(kN))抗滑滑力=1106.9901(kkN)滑移验验算满足::Kc=22.5477>11.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值值=777.0778(kNN)>0.0地基土摩擦擦系数==0.3300地基土土层水平向向:滑移力力=777.2144(kN))抗滑滑力=1106.4454(kkN)地基土土层水平向向:滑移验验算满足::Kc22=1.3779>1.3000(二)倾覆稳定性性验算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw==1.4468((m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂臂ZZx=2.5991(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂臂ZZy=4.4336(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂臂ZZx3==2.6630((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂臂ZZy3==1.4400((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=1190.1137(kkN-m))抗倾倾覆力矩==5977.7766(kN--m)倾覆验验算满足::K0=3..144>1..500倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值值=3316.5570(kkN-m))>00.0(三)地基应力及及偏心距验验算基础为为天然地基基，验算墙墙底偏心距距及压应力力取倾斜斜基底的倾倾斜宽度验验算地基承承载力和偏偏心距作用于于基础底的的总竖向力力=3356.3338(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=4407.6639(kkN-m))基础底底面宽度B=22.2355(m))偏心距距e==-0..026((m)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn==1..144((m)基底压压应力:趾部=1448.1881踵踵部=1770.6220(kPPa)最大应应力与最小小应力之比比=1148.1181//1700.6200=00.8688作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=-00.0266<=0.1667*2..235=0..373((m)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=1148.1181<<=2440.0000(kPPa)墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=1170.6620<<=2660.0000(kPPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应应力=1559.4001<==2000.0000(kPaa)(四)基础强度验验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强强度验算上墙重重力Ws==75..946(kN))上墙墙墙背处的Exx=227.0119(kkN)上墙墙墙背处的Eyy=99.4577(kNN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..727(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙EEx的力臂臂Zy=1..036(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙EEy的力臂臂Zx=1..428(m)[容许应力法]::法向应应力检算::相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Znn=00.4777(m)截截面宽度B=11.7900(m))偏心距距e1=0..418((m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.4188<=0.2550*1..790=0..447((m)截截面上压应应力:面坡=1114.6224背背坡=-119.2002(kPPa)压压应力验算算满足:计算值=114..624<=11000..000((kPa))拉拉应力验算算满足:计算值=19.2202<<=1110.0000(kPPa)切向应应力检算::剪应力力验算满足足:计算值值=-33.9900<=110..000((kPa))斜截面面剪应力检检算斜斜剪应力验验算满足::计算值值=222.8444<=110..000((kPa))[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=885.4003(kNN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.6033挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1..790((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=11.0000计算强度度时:强度验算算满足:计算值=85.4403<<=7447.1444(kNN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=85.4403<<=7447.1444(kNN)(六)墙底截面强强度验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=111.1883(m22)重重量=257..209kN相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=1.4668(mm)[容许应力法]::法向应应力检算::作作用于截面面总竖向力力=3344.5561(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=4404.7723(kkN-m))相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=1..175((m)截截面宽度B=22.2800(m))偏心距距e1=-00.0355(m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=--0.0335<==0.2250*22.2800=00.5700(m)截截面上压应应力:面坡=1337.3662背背坡=1664.8885(kPPa)压压应力验算算满足:计算值=164..885<=11000..000((kPa))切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-26..583<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=3344.5561(kkN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.9977挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=2..280((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9777计算强度度时:强度验算算满足:计算值=344..561<=11574..868((kN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=344..561<=11538..092((kN)(七)台顶截面强强度验算[土压力计计算]计算高高度为55.4000(m)处处的库仑主主动土压力力计算上上墙土压力力无无荷载时的的破裂角=277.5000(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=3..063((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000布置宽度度B0=33.0633(m)分布长度度L0=66.5511(m)荷载SG==300..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.8330(m))按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：：27..920((度)Ea==71.7700EEx=266.4733Ey==66.6634(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=227.4993(度)第1破裂角=227.5000(度)Ea==58.5501EEx=277.0199Ey==51.8887(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=311.8966(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=4..371((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000第2列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.77000.2550300.000030..000025.55000.2550300.00000..000033.77000.6000600.000060..000045.55000.6000600.00000..000053.77000.6000600.000060..000065.55000.6000600.00000..000布置宽度度B0=44.3711(m)分布长度度L0=88.1688(m)荷载SG==450..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.7000(m))按按力多边形形法计算得得到:破裂角角：333.6511(度)Ea==36.2278EEx=366.2122Ey==2.1992(kNN)作用用点高度Zy=11.2744(m)[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=99.7700(m2))重量量=2224.7710kkN相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=1.5009(mm)[容许应力法]::法向应应力检算::作作用于截面面总竖向力力=3311.2216(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=2274.9929(kkN-m))相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..883((m)截截面宽度B=22.0300(m))偏心距距e1=0..132((m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.1322<=0.2550*2..030=0..508((m)截截面上压应应力:面坡=2112.9339背背坡=933.6777(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=212..939<=11000..000((kPa))切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-30..175<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=3311.2216(kkN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.9522挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=2..030((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9744计算强度度时:强度验算算满足:计算值=311..216<=11338..557((kN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=311..216<=11304..194((kN)=====================================================================================第3种情况::组合合3=======================================================组合系系数:11.00001.挡土墙结结构重力分项系数数=11.0000√2.填土重力力分项系数数=11.0000√3.填土侧压压力分项系数数=11.0000√4.车辆荷载载引起的土土侧压力分项系数数=11.0000√=======================================================[土压力计计算]计算高高度为66.2222(m)处处的库仑主主动土压力力计算上上墙土压力力无无荷载时的的破裂角=277.5000(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=3..063((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000布置宽度度B0=33.0633(m)分布长度度L0=66.5511(m)荷载SG==300..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.8330(m))按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：：27..920((度)Ea==71.7700EEx=266.4733Ey==66.6634(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=227.4993(度)第1破裂角=227.5000(度)Ea==58.5501EEx=277.0199Ey==51.8887(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=333.0111(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=4..847((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000第2列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.77000.2550300.000030..000025.55000.2550300.00000..000033.77000.6000600.000060..000045.55000.6000600.00000..000053.77000.6000600.000060..000065.55000.6000600.00000..000布置宽度度B0=44.8477(m)分布长度度L0=88.6433(m)荷载SG==450..000((kN)换算土柱柱高度hh0=0.5997(m))按按力多边形形法计算得得到:破裂角角：333.9899(度)Ea==50.2287EEx=500.1955Ey==3.0338(kNN)作用用点高度Zy=11.6233(m)墙身截截面积==11..437((m2)重量=263..041kN衡重重台上填料料重=30.9907(kkN)重重心坐标((1.4887,-11.2100)(相对对于墙面坡坡上角点))(一)滑动稳定性性验算基底摩摩擦系数=0.3000采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=5..711(度)Wn=2994.0002(kNN)Enn=662.3336(kNN)WWt=29.4400(kkN)EEt=71.3366(kkN)滑移力力=411.9666(kN))抗滑滑力=1106.9901(kkN)滑移验验算满足::Kc=22.5477>11.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值值=777.0778(kNN)>0.0地基土摩擦擦系数==0.3300地基土土层水平向向:滑移力力=777.2144(kN))抗滑滑力=1106.4454(kkN)地基土土层水平向向:滑移验验算满足::Kc22=1.3779>1.3000(二)倾覆稳定性性验算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw==1.4468((m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂臂ZZx=2.5991(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂臂ZZy=4.4336(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂臂ZZx3==2.6630((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂臂ZZy3==1.4400((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=1190.1137(kkN-m))抗倾倾覆力矩==5977.7766(kN--m)倾覆验验算满足::K0=3..144>1..500倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值值=3316.5570(kkN-m))>00.0(三)地基应力及及偏心距验验算基础为为天然地基基，验算墙墙底偏心距距及压应力力取倾斜斜基底的倾倾斜宽度验验算地基承承载力和偏偏心距作用于于基础底的的总竖向力力=3356.3338(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=4407.6639(kkN-m))基础底底面宽度B=22.2355(m))偏心距距e==-0..026((m)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn==1..144((m)基底压压应力:趾部=1448.1881踵踵部=1770.6220(kPPa)最大应应力与最小小应力之比比=1148.1181//1700.6200=00.8688作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=-00.0266<=0.1667*2..235=0..373((m)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=1148.1181<<=2440.0000(kPPa)墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=1170.6620<<=2660.0000(kPPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应应力=1559.4001<==2000.0000(kPaa)(四)基础强度验验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强强度验算上墙重重力Ws==75..946(kN))上墙墙墙背处的Exx=227.0119(kkN)上墙墙墙背处的Eyy=99.4577(kNN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..727(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙EEx的力臂臂Zy=1..036(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙EEy的力臂臂Zx=1..428(m)[容许应力法]::法向应应力检算::相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Znn=00.4777(m)截截面宽度B=11.7900(m))偏心距距e1=0..418((m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.4188<=0.2550*1..790=0..447((m)截截面上压应应力:面坡=1114.6224背背坡=-119.2002(kPPa)压压应力验算算满足:计算值=114..624<=11000..000((kPa))拉拉应力验算算满足:计算值=19.2202<<=1110.0000(kPPa)切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-3.9990<<=1110.0000(kPPa)斜截面面剪应力检检算斜斜剪应力验验算满足::计算值值=222.8444<=110..000((kPa))[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=885.4003(kNN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.6033挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1..790((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=11.0000计算强度度时:强度验算算满足:计算值=85.4403<<=7447.1444(kNN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=85.4403<<=7447.1444(kNN)(六)墙底截面强强度验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=111.1883(m22)重重量=257..209kN相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=1.4668(mm)[容许应力法]::法向应应力检算::作作用于截面面总竖向力力=3344.5561(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=4404.7723(kkN-m))相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=1..175((m)截截面宽度B=22.2800(m))偏心距距e1=-00.0355(m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=--0.0335<==0.2250*22.2800=00.5700(m)截截面上压应应力:面坡=1337.3662背背坡=1664.8885(kPPa)压压应力验算算满足:计算值=164..885<=11000..000((kPa))切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-26..583<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=3344.5561(kkN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.9977挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=2..280((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9777计算强度度时:强度验算算满足:计算值=344..561<=11574..868((kN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=344..561<=11538..092((kN)(七)台顶截面强强度验算[土压力计计算]计算高高度为55.4000(m)处处的库仑主主动土压力力计算上上墙土压力力无无荷载时的的破裂角=277.5000(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=3..063((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000布置宽度度B0=33.0633(m)分布长度度L0=66.5511(m)荷载值SGG=3000.0000(kN))换算土柱柱高度hh0=0.8330(m))按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：：27..920((度)Ea==71.7700EEx=266.4733Ey==66.6634(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=227.4993(度)第1破裂角=227.5000(度)Ea==58.5501EEx=277.0199Ey==51.8887(kkN)作作用点高度度Zy==1.0336(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=311.8966(度)城-B级路基面总总宽=55.0000(m),,路肩宽宽=0.0000(mm)安全全距离=00.6000(m)单车车辆辆外侧车轮轮中心到车车辆边缘距距离=00.3500(m),,车与车车之间距离离=0.6600(mm)经计算得得，路面上上横向可排排列此种车车辆2列布置宽度度=4..371((m)布置宽度度范围内车车轮及轮重重列表:第1列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.66000.2550300.000030..000022.44000.2550300.000030..000030.66000.6000600.000060..000042.44000.6000600.000060..000050.66000.6000600.000060..000062.44000.6000600.000060..000第2列车:中中点距全部破破裂体轮号路边距距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.77000.2550300.000030..000025.55000.2550300.00000..000033.77000.6000600.000060..000045.55000.6000600.00000..000053.77000.6000600.000060..000065.55000.6000600.00000..000布置宽度度B0=44.3711(m)分布长度度L0=88.1688(m)荷载值SGG=4500.0000(kN))换算土柱柱高度hh0=0.7000(m))按按力多边形形法计算得得到:破裂角角：333.6511(度)Ea==36.2278EEx=366.2122Ey==2.1992(kNN)作用用点高度Zy=11.2744(m)[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=99.7700(m2))重量量=2224.7710kkN相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂ZZw=1.5009(mm)[容许应力法]::法向应应力检算::作作用于截面面总竖向力力=3311.2216(kkN)作作用于墙趾趾下点的总总弯矩=2274.9929(kkN-m))相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..883((m)截截面宽度B=22.0300(m))偏心距距e1=0..132((m)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.1322<=0.2550*2..030=0..508((m)截截面上压应应力:面坡=2112.9339背背坡=933.6777(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=212..939<=11000..000((kPa))切向应应力检算::剪剪应力验算算满足:计算值=-30..175<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::重要性系系数0==1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Ndd=3311.2216(kkN)轴心力偏偏心影响系系数醟=00.9522挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=2..030((m2)材料抗压压极限强度度Ra==16000.0000(kPPa)圬工构件件或材料的的抗力分项项系数鉬=22.3100偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数豮豮=00.9744计算强度度时:强度验算算满足:计算值=311..216<=11338..557((kN)计算稳定定时:稳定验算算满足:计算值=311..216<=11304..194((kN)============================================================各组合合最不利结结果============================================================(一)滑移验算安全系系数最不利利为：组合合1(组合1)抗滑力力=1106.9901(kkN),滑滑移力==41..966((kN)。滑移验验算满足::Kc=22.5477>11.3000滑动稳稳定方程验验算最不利利为：组合合1(组合1)滑动稳稳定方程满满足:方程值值=777.0778(kNN)>0.0安全系系数最不利利为：组合合1(组合1)抗滑力力=1106.9901(kkN),滑滑移力==41..966((kN)。地基土土层水平向向:滑移验验算满足::Kc22=1.3779>1.3000(二)倾覆验算安全系系数最不利利为：组合合1(组合1)抗倾覆覆力矩==5977.7766(kN--M),倾倾覆力矩=1990.1337(kNN-m)。倾覆验验算满足::K0=3..144>1..500倾覆稳稳定方程验验算最不利利为：组合合1(组合1)倾覆稳稳定方程满满足:方程值值=3316.5570(kkN-m))>00.0(三)地基验算作用于于基底的合合力偏心距距验算最不不利为：组组合1(组合1)作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=-00.0266<=0.1667*2..235=0..373((m)墙趾处处地基承载载力验算最最不利为：：组合1((组合1)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=1148.1181<<=2440.0000(kPPa)墙踵处处地基承载载力验算最最不利为：：组合1((组合1)墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=1170.6620<<=2660.0000(kPPa)地基平均承载力力验算最不不利为：组组合1(组合1)地基平平均承载力力验算满足足:压应应力=1559.4001<==2000.0000(kPaa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强强度验算[容许应力法]::截面上上偏心距验验算最不利利为：组合合1(组合1)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.4188<=0.2550*1..790=0..447((m)压应力力验算最不不利为：组组合3(组合3)压压应力验算算满足:计算值=114..624<=11000..000((kPa))拉应力力验算最不不利为：组组合3(组合3)拉拉应力验算算满足:计算值=19.2202<<=1110.0000(kPPa)剪应力力验算最不不利为:组合3(组合3)剪剪应力验算算满足:计算值=-3.9990<<=1110.0000(kPPa)斜截面面剪应力检检算最不利利为:组合1(组合1)斜斜剪应力验验算满足::计算值值=222.8444<=110..000((kPa))[极限状态法]::强度验验算最不利利为：组合合3(组合3)强强度验算满满足:计算值值=855.4033<=747..144((kN)稳定验验算最不利利为：组合合3(组合3)稳稳定验算满满足:计算值值=855.4033<=747..144((kN)(六)墙底截面强强度验算[容许应力法]::截面上上偏心距验验算最不利利为：组合合1(组合1)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=--0.0335<==0.2250*22.2800=00.5700(m)压应力力验算最不不利为：组组合3(组合3)压压应力验算算满足:计算值=164..885<=11000..000((kPa))拉应力力验算最不不利为：组组合1(组合1)拉拉应力验算算满足:计算值=0.0000<==1100.0000(kPaa)剪应力力验算最不不利为:组合3(组合3)剪剪应力验算算满足:计算值=-26..583<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::强度验验算最不利利为：组合合1(组合1)强强度验算满满足:计算值值=3444.5661<==15774.8668(kNN)稳定验验算最不利利为：组合合1(组合1)稳稳定验算满满足:计算值值=3444.5661<==15338.0992(kNN)(七)台顶截面强强度验算[容许应力法]::截面上上偏心距验验算最不利利为：组合合1(组合1)截截面上偏心心距验算满满足:ee1=00.1322<=0.2550*2..030=0..508((m)压应力力验算最不不利为：组组合1(组合1)压压应力验算算满足:计算值=212..939<=11000..000((kPa))拉应力力验算最不不利为：组组合1(组合1)拉拉应力验算算满足:计算值=0.0000<==1100.0000(kPaa)剪应力力验算最不不利为:组合3(组合3)剪剪应力验算算满足:计算值=-30..175<=1110.0000(kkPa)[极限状态法]::强度验验算最不利利为：组合合3(组合3)强强度验算满满足:计算值值=3111.2116<==13338.5557(kNN)稳定验验算最不利利为：组合合3(组合3)稳稳定验算满满足:计算值值=3111.2116<==13004.1994(kNN)衡重式挡土墙验验算计算项目：衡衡重式挡土土墙----------------------------