连续箱梁支架计算书

8连续箱梁支架计算书8．1、工程概况引桥上部采用30m跨径的预应力混凝土连续箱梁，左右分幅，道路中心线处设2cm纵缝，砼桥面垫层将其连续。跨312国道每幅箱梁顶宽18m，底板9m，梁高1.7m，为单箱双室斜腹板截面；其它每幅箱梁顶宽12m，底板7m，梁高1.7m，为单箱双室斜腹板截面。引桥设计孔跨为6*30+(30+25.75)+5*30+4*30m，引桥全长505.76m。8．2、计算依据《京杭运河常州市区段改线工程施工图设计》长江路大桥分册《结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》8．3、支架分析8.3.1、支架方案(1)一般地段支架支架采用碗扣搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距:翼板部位为1.2米,其它部位均为0.9米;纵向间距均为0.9米，纵横杆排距1.2米。支架顶口及底口分别设顶调与底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。箱梁底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100*100mm方木,大楞采用150*150mm方木,具体布置见”一般地段箱梁支架构造图”。(2)跨312国道段通道支架采用碗扣搭设，设双向四车道门通，门通净高4.5米，净宽4米，支撑采用4排30*30cm的碗扣搭设，下做砼防撞基础。横梁采用150×200cm方木，纵梁采用Ⅰ40工字钢，间距90cm。其上满铺木板，防高空坠物。箱梁底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100*100mm方木,大楞采用150*150mm方木,具体布置见”跨312国道箱梁支架构造图”。8.4、支架计算8.4.1荷载分析①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。表1扣件式钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mmm2)惯性矩I(mmm4)抵抗矩W(mmm3)回转半径i（mm）每米长自重（NN）483.54.89*10021.219*11055.08*100315.7838.4②新浇砼容重按25kN/m3计算,箱底:21.5KPa,翼板:8.13KPa。③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:箱底:1.07KPa,翼板:0.41KPa。④施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.0kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa⑥振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa荷载组合计算强度:q=1.2*(②+③)+1.4*(④+⑤+⑥)计算刚度:q=1.2*(②+③)8.4.2箱梁支架检算:跨312国道连续箱梁单幅两跨砼575.7m3。单幅梁长55.755米，底板宽9米，顶板宽18米，梁高1.7米，腹板高1.55米，厚0.4米,底板厚0.25米。一般地段支架搭设方案同312国道，只需进行地基承载力检算，跨半夜浜河道支架见另行上报的《跨半夜浜河道支架方案》(一)底模检算底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。1、荷载组合箱底:q=1.2*(21.5+1.07)+1.4*（2.0+2.0+2.5）=36.18kN/m翼板:q=1.2*(8.13+0.41)+1.4*（2.0+2.0+2.5）=19.3kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6*103MPa。3、承载力检算(1)梁底a强度Mmax＝ql2/10＝36.18*0.3*0.3/10＝0.33KN*mσmax＝Mmax/W＝0.33*106/3.75*104＝8.8MPa≤[σ0]合格b刚度荷载:q=1.2*(21.5+1.07)=27.1kN/mf＝ql4/(150EI)＝27.1*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.67mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm合格(2)翼板(a)强度Mmax＝ql2/10＝19.3*0.3*0.3/10＝0.17KN*mσmax＝Mmax/W＝0.17*106/3.75*104＝4.53MPa≤[σ0]合格b刚度荷载:q=1.2*(8.13+0.41)＝10.24kN/mf＝ql4/(150EI)＝10.24*3004/(150*6*103*2.81*103)＝0.33mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm合格(二)方木小楞检算方木搁置于间距0.9米的方木大楞上,小楞方木规格为100*100mm,小楞亦按连续梁考虑.1、荷载组合箱底:q1=(1.2*(21.5+1.07)+1.4*(2.0+2.0+2.5))*0.3+6*0.1*0.1=10.91kN/m翼板:q2=(1.2*(8.13+0.41)+1.4*(2.0+2.0+2.5))*0.3+6*0.1*0.1=5.85kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1000/6=1.67*105mm3I=a4/12=1004/12=8.33*106mm3方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12*0.9＝10.8MPa,E=9*103*0.9=8.1*103MPa。3、承载力计算(1)梁底a强度Mmax＝q1l2/10＝10.91*0.92/10＝0.88KN*mσmax＝Mmax/W＝0.88*106/1.67*105＝5.26MPa≤[σ0]合格b刚度荷载:q=10.91-1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.3=8.18kN/mf＝ql4/(150EI)＝8.18*9004/(150*8.1*103*8.33*106)＝0.53mm≤[f0]＝900/400＝2.25mm合格(2)翼板(a)强度Mmax＝q2l2/10＝5.85*0.92/10＝0.47KN*mσmax＝Mmax/W＝0.47*106/1.67*105＝2.81MPa≤[σ0]合格b刚度荷载:q=5.85-1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.3＝3.12kN/mf＝ql4/(150EI)＝3.12*9004/(150*8.1*103*8.33*106)＝0.2mm≤[f0]＝900/400＝2.25mm合格(三)方木大楞检算大楞规格为150*150mm的方木，考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其它部位的计算荷载比实际荷载偏大，故腹板及底板部位支架横向间距取0.9米，翼板处立柱间距取1.2米，大楞按简支梁考虑。1、荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：箱底:P1=10.91*0.9=9.82kN翼板:P2=5.85*1.2=7.02kN大楞方木自重：g＝6*0.15*0.15＝0.14kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1500/6=5.63*105mm3I=a4/12=1504/12=4.22*107mm3方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12*0.9＝10.8MPa,E=9*103*0.9=8.1*103MPa。3、承载力计算(1)梁底力学模式：a强度按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝14.79KN最大跨中弯距Mmax＝14.79*0.45-0.14*0.452σmax＝Mmax/W＝3.70*106/5.63*105＝6.57MPa≤[σ0]合格b刚度按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=10.91*4*0.9-1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.9=31.08kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝31.08*1000*9003/(48*8.1*103*4.22*107)+5*0.14*9004/(384*8.1*103*4.22*107)＝1.38mm≤[f0]＝900/400＝2.25mm合格(1)翼板力学模式：a强度支座反力R＝17.63KN最大跨中弯距Mmax＝17.63*0.6-0.14*0.62σmax＝Mmax/W＝4.23*106/5.63*105＝7.51MPa≤[σ0]合格b刚度集中荷载:P=5.85*5*1.2-1.4*（2.0+2.0+2.5）)*1.2=24.18kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝24.18*10000*12003/(488*8.11*1033*4.222*1077)+5*0.144*12004/(3844*8.11*1033*4.222*1077)＝2.56mm≤[f0]＝1200//400＝30mm合格（四）满堂支架架计算每根立柱所承受受的坚向力力按其所支支撑面积内内的荷载计计算，忽略略方木小楞楞自重不计计，则大楞楞传递的集集中力：箱底（均以跨度度0.9米计算）:P1=(1.22*(21.55+1.007)+11.4*（2.0++2.0++2.5）)*0..9*0..9+00.14**0.9==29.44kNN翼板:P2=(1.2**(8.133+0.441)+11.4*（2.0++2.0++2.5）)*0..9*1.22+0.114*1.22=21.008Kn满堂式碗扣支架架按7米高计，其其自重为：：g=7*0.2235=11.65Kn单根立杆所承受受的最大竖竖向力为：：N=29.44+11.65==31.009kNN(1).立杆稳定定性：横杆步距为1..2m，故立杆计计算长度为为1.2mm。长细比λ=L//i=1200/15.78=76<80,故φ=1.02-0..55（(λ＋20)/100）2=0.5133，则：[N]=φAA[σ]=0..513*489*215==53.93kNN<[N]合格(2).强度验算算：σa＝N/Aji=31.009*10000/489=63.58MPaa≤[σa]=2115MPPa合格（五）门式通道道支架计算算1、钢管立柱下方木木小楞计算算钢管立柱通过1100*1100mmm方木小棱棱传力到I40工字钢上,按连续梁梁考虑.(1)荷载组合钢管立柱传递的的最大竖向向力：N=29.444+1.665=311.09kkN方木小楞自重：：g=6*00.1*00.1=00.06kkN/m(2)截面参数及材料料力学性能能指标W=a3/6==10000/6=11.67**105mm3I=a4/122=10004/12==8.333*106mm3方木的力学性能能指标按《公公路桥涵钢钢结构及木木结构设计计规范》（JTJ0025-886）中的A-3类木材并并按湿材乘乘0.9的折减系系数取值，则则：[σ]＝12*00.9＝10.88MPa,,E=9**103*0.99=8.11*1033MPa。(3)计算简图(4)承载力计算a强度Mmax＝gl22/10＝0.066*0.992/10＝0.000486KKN*mσmax＝Mmaax/W＝0.000486**103/1.667*1005＝0.0229MPa≤[σ0]合格b刚度f=gl4/((150EEI)=0.066*90004/(1550*8..1*1003*8.333*1006)＝0.0399mm≤[f0]＝900//400＝2.255mm合格2、I40工字钢计计算(1)荷载组合门式通道纵梁采采用I40工字字钢，其下下设4排＠30ccm碗扣支支架，支架架横向分配配梁采用150**200mmm方木。工字字钢长12米，门式通通道净宽44m，高4.55m。工字钢受受到方木小小楞传来的的力，由上上述方木小小楞计算得得其支点反反力（按集集中力考虑虑）:R1=R2=((31.009*2+0.006*0..9)/22=31..12kNN工字钢自重：gg=0.88kN/mm(2)截面参数数及材料力力学性能指指标Wx=1.19*1106mm3Ix=2.385*1008mm3[σ0]=145Mppa(3)计算简图(4)用PSAP计算经计算a强度：最大应力σ=1105Mppa≤[σ0]=145Mppa合格b刚度：最大扰度f=22.88mmm≤[f0]＝4000//400==10mm合格c支点反力：R1=94kNN,R2==226..6kN,,R3=994kN3、工字钢下方木大大楞计算工字钢通过1550*2000mm方方木大棱传传力到钢管管立柱上,方木大棱棱按连续梁梁考虑.(1)荷载组合工字钢传递的最最大竖向力力：N=226.66/（0.9**0.9）*(0..2*0.144)=7.883kN方木小楞自重：：g=6**0.155*0.22=0.118kN//m(2)截面参数及材料料力学性能能指标W=bh2/66=1500*20002/6=11*106mm3I=bh3/112=1550*20003/12==1*1008mm4方木的力学性能能指标按《公公路桥涵钢钢结构及木木结构设计计规范》（JTJ0025-886）中的A-3类木材并并按湿材乘乘0.9的折减系系数取值，则则：[σ]＝12*00.9＝10.88MPa,,E=9**103*0.99=8.11*1033MPa。(3)计算简图,按最最不利荷载载：(4)承载力计算a强度Mmax＝Nl//4+gl2/10＝7.833*0.3/4+0.118*0..32/10＝0.599KN*mmσmax＝Mmaax/W＝0.599*103/1*1006＝0.599MPa≤[σ0]合格b刚度f=Nl3/((48EI))+gl4/(1550EI))=7.833*3003/(48*8..1*1003*1*1008)+0.18*30004/(1550*8..1*1003*1*1008)=6*110-6mm≤[f0]＝300/4400＝0.75mm合格c方木大楞下钢管管立柱计算算方木大楞传递荷荷载至钢管管立柱上，按大楞传递递的最大竖竖向力,其受力简简图(见下图)：则支点反力:R1=R2=((7.833*2+00.18**0.3)/2==7.866kN在“(四)满堂支架计算”中,钢管立柱柱在竖向荷荷载N=311.09kkN作用下,已满足承承载力要求求，故在此此无需再计算。（九）地基承载力计算算(1).箱梁一一般地段地地质为第四四系全新统统（Q4），表层层为亚粘土土厚0.7～2.1米，地基土土容许承载载力[σ0]＝110～120KPa，土质较较好。在夯实的粘粘土层上浇注155cm厚C20砼进行硬硬化，砼抗抗压强度fc＝11MPPa。上