连续箱梁施工专项方案上报用

连续箱梁施工专项方案本方案主要说明以下问题：1、说明主线桥箱梁及匝道桥箱梁地基处理、支架设计及计算、模板制作及安装、钢筋制作及安装、砼拌合及输送，浇捣及养护、预应力筋张拉、孔道压浆等箱梁施工的重点内容。2、说明施工关联性、施工顺序。方案正文第一部分、项目概述宁波某公路延伸段位于宁波市某镇内，是同三线起点至北仑二、三期集装箱码头的一条重要港口疏运通道。全线采用四车道，全封闭，全立交的高速公路标准建设。本合同段为第一合同段，主线全长：1.89公里，桩号范围：K0+000～K1+890。主要工程内容：路基，路面，立交桥等。高架桥是本项目的重点工程，现浇箱梁176孔。采用大挑臂斜腹板等高度连续箱梁结构。工程量大，工艺复杂，技术难度高。互通主线桥长：1519.08M，箱梁分布为第1联8*30m第+第2联22m+第3联（33+50+33）m+第4联30m+第5联8*30m+第6联（26+3*30）m+第7联4*30m+第8联4*30m+第9联4*30m+第10联6*30m+第11联（3*30+32+3*30）m。为现浇预应力砼连续箱梁。A匝道桥长：829.422m，箱梁分布为第1联4*30m+第2联3*25m+第3联3*30m+第4联（25+30+25）m+第5联（21+30+2*45+30+19）m+第6联（20+25+2*30+25+20）m+第7联7*17.303m，第7联为普通钢筋砼连续箱梁，第1~6联为现浇预应力砼连续箱梁。B匝道桥长177.0m，箱梁分布为第1联（20+30+20）m+第2联5*20m。为现浇预应力砼连续箱梁。C匝道桥2#桥长616.6m，箱梁分布为第1联7*20m+第2联（35+2*45+35）m+第3联3*30m+第4联6*20m+第5联5*20m，为现浇预应力砼连续箱梁。E匝道桥长：188.02，箱梁分布为第1联6*15.5m+第2联6*15.5m，为普通钢筋砼连续箱梁。F匝道桥1#桥长203.5m，箱梁分布为第1联5*20m+第2联5*20m，为现浇预应力砼连续箱梁。F匝道桥2#桥长92m，箱梁分布为第1联25+35+25m，为现浇预应力砼连续箱梁。G匝道桥长203.52m，箱梁分布为第1联7*15.5m+第2联6*15.5m，为普通钢筋砼连续箱梁。I匝道桥长153.5m，箱梁分布为第1联5*30m，为现浇预应力砼连续箱梁。J匝道桥长153.5m，箱梁分布为第1联5*30m，为现浇预应力砼连续箱梁。FZ匝道桥长92m，箱梁分布为第1联25+35+25m，为现浇预应力砼连续箱梁。FY匝道桥长76.2m，箱梁分布为第1联20+30+20m，为现浇预应力砼连续箱梁。以上各桥中，A匝道桥、B匝道桥、FY匝道桥、F匝道2#桥、FZ匝道桥部分箱梁为水中支架现浇箱梁，其余为陆上支架现浇箱梁，陆上箱梁中主线桥第11#孔、A匝道桥17#孔、C匝道桥9#孔跨6车道通途路，主线桥第47#孔跨6车道黄山路，水中箱梁及跨线孔的支架方案是箱梁支架施工中重点及难点。第二部分：箱梁施工方案一：各联施工顺序说明1、主线桥第2联第1联8#孔→1#孔第2联第1联8#孔→1#孔第3联左右幅第3联左右幅第4联第4联第6联第5联14#孔→第6联第5联14#孔→21#孔第9联第10联第11联第9联第10联第11联独立段落，可根据进度安排施工。第7联独立段落，可根据进度安排施工。第7联第8联第8联2、A匝道桥第4联第1联第2联第3联第4联第1联第2联第3联第5联第5联第6联第7联第6联第7联3、B匝道桥第2联第1联第2联第1联4、C2匝道桥第1联第1联第2联第2联第5联第4联第3联第5联第4联第3联5、D匝道桥第1联第1联6、E匝道桥第4联第3联第2联第1联第4联第3联第2联第1联7、F匝道1#桥第2联第1联第2联第1联8、G匝道桥第3联第4联第2联第1联第3联第4联第2联第1联9、I匝道桥、J匝道桥、FZ匝道桥、FY匝道桥、F匝道2#桥为单联结构，按设计图示方向施工。10、C1匝道桥、H匝道桥为简支梁结构。二、地基处理方案地基处理方案：在原地面为耕植土的地表情况下，疏干表面积水，填筑约30-50cm厚宕渣，要求表面基本平整。用压路机进行稳压处理，在支杆的位置浇筑20*20cmC20砼条形基础。在原地面为砼路面或沥青路面的地表情况下，则不对地基进行处理。三、第三联地基及支架方案第三联由10#孔、11#孔、12#孔组成，分跨长度为33m+50m+33m，其中11#孔上跨通途路，通途路为双向6车道+双向非机动车道，路幅总宽为41m，车流量极大。第三联的地基为同三线高速出口连接线，按高速公路标准建设，因此，不需对地基进行处理。第三联跨通途路支架拟采用钢管立柱+工字钢纵跨方案。支架基础为100cm宽*50cm高C20砼基础，跨中支架墩采用贝雷支架，边墩采用6*φ60cm钢管柱，横放60#工字钢，纵跨60#工字钢，其上布置为木契，10*15cm或10*10cm方木做横向分配梁，上铺竹胶板。工字钢跨支架外采用满堂碗扣支架。以1#及2#边墩进行支架承载能力计算1#墩里程桩号为K0+676.5，根据设计图纸：桥宽B=19.275，梁高H=2.55，底板厚d=0.443，L=4.928，底板宽度为15.28m，根据以上数据计算得砼断面积为26.29m2，2#墩里程桩号为K0+684.5，根据设计图纸：桥宽B=18.955，梁高H=2.163，底板厚d=0.307，L=4.821，底板宽度为14.963m，根据以上数据计算得砼断面积为22.02m2，平均断面砼方量为24.16m2，相当于603.88KN，支撑架模板自重标准值；取值0.5（KN/m2）施工人员及设备荷载标准值；取值1.0（KN/m2），振捣砼产生的荷载；取值2.0（KN/m2）8.0M荷载总量：（603.88*8+（0.5+1+2）*15.12*8.0）=5254.4KN，分配于25根纵梁上，每根纵梁分布210.18KN/根，每根纵梁自重：131.5kg/m*8.0=1052kg，相当于10.31KN/根，总荷载220.49KN/根。Wx=2553cm3，q=275.6N/cmMmax=q*l2/8=275.6*8002/8=22048000N*cmσ=M/Wx=22048000/2553=8636N/cm2按3号钢，屈服点不小于21Kg/mm2，相当于20580N/cm2能满足承载力要求。挠度计算：f=5*q*l4/（384EIx）E：弹性模量，取值：2.1*106Kg/cm2=20.58*106N/cm2，Ix：惯性矩，取值：76590cm，f=5*275.6*8004/（384*20.58*106*76590）=0.93cm，挠度充许值：800/500=1.6cm，符合要求。但要求在施工过程中，设置相应的预拱度。横向工字钢受力及应力、挠度计算取4.78M间距作为计算工字钢，中柱布置为3根横向工字钢，边柱布置为2根横向工字钢，故按中柱1.5根横向工字钢进行计算。纵向工字钢间距1.0m，腹板下布置为0.5M，跨间按7根计算，每根荷载220.49KN/根。每根横梁自重：131.5kg/m*4.78=628.57kg，相当于6.16KN，荷载P=220.49*0.5/1.5+6.16*/7=74.38KN/端Mmax=P*l*6/8=74380*478*6/8=26665230N*cmσ=M/Wx=26665230/2553=10445N/cm2按3号钢，屈服点不小于21Kg/mm2，相当于20580N/cm2能满足承载力要求。挠度计算：f=(5*n2-4)*P*l3/（384*n*EIx）=（5*62-4）*Pl3/（384*6EIx）E：弹性模量，取值：2.1*106Kg/cm2=20.58*106N/cm2，Ix：惯性矩，取值：76590cm，F=（5*36-4）*74380*4783/（384*6*20.58*106*76590）=0.39cm，挠度充许值：478/500=0.96cm，符合要求。钢管立柱承载能力计算：8根纵梁重量作用于二根钢管立柱上，P=74.38*8=595.04KN/端钢管A=π(D2-d2)/4I=π(D4-d4)/64W=π[(D4-d4)/D]/32D=600mm,d=590mm则A=π(6002-5902)/4=9346mm2I=π(6004-5904)/64=41362.945*104mm4W=π[(6004-5904)/600]/32=1378.765*103mm3σ=N/A=595040/93.46=6366.8N/cm2按3号钢,屈服点不小于21kg/mm2,相当于20580N/cm2受力杆件压应力合格惯性半径i=√I/A=√41362.945*104/9346=210.4mm柔度λ=uL/i=1*6000/210.4=28.5查表得λ=28ψ=0.928ψ[σ]=0.928*20580N/cm2=19098N/cm2,σ=N/A=6366.8N/cm2<ψ[σ]=0.928*20580N/cm2=19098kg/cm2支柱满足稳定条件.3.4条形砼基础受力计算单根钢管受力595.04KN砼标号C20,A=π*R2=π*3002=282743mm2P=N/A=595040/2827.43=210.5N/cm2=2.11Mpa<20Mpa符合要求中墩（3#墩）左左右二孔荷荷载比上述述孔小，故故按上述结结构进行布布置，不计计算。四、第一联，第第五联地基基及支架方方案第一联由1#孔孔、2#孔、3#孔、4#孔、5#孔、6#孔、7#孔、8#孔组成，分分跨长度为为8*30mm。第一联的地基为为同三线高高速出口连连接线，按按高速公路路标准建设设，因此，不不需对地基基进行处理理。第一联的支架拟拟采用满堂堂碗扣支架架。满堂式式碗扣支架架体系由支支架基础、φ48*3MMM碗扣立立杆、横杆杆、斜撑杆杆、可调式式顶托、底底垫木、10*100CM方木木做横向分分配梁、10#槽钢做纵纵向分配梁梁、模板系系统由侧模模、底模、芯芯模、端模模等组成，纵纵向分配梁梁直接铺设设在支架顶顶部的可调调节顶托上上，箱梁底底模板采用用定型大块块竹胶模板板，后背10*100CM方木木，然后直直接铺装在在纵向分配配梁上进行行连接固定定，侧模、翼翼缘板模板板为定型大大块竹胶模模板，因第一联为统一一桥宽，以以第8#孔为例进进行支架说说明及计算算，布置图图见后页。箱梁端部、过渡渡段及跨中中为三个计计算断面，相相应进行承承载能力计计算，如箱箱梁桥宽不不一致，则则以桥宽最最窄处断面面进行计算算。由于翼翼板砼重量量小，其支支架完全能能承受砼及及施工重量量，故翼板板处支架不不参与计算算。计算标标准采用《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》，1、端部承载力计计算。端部长度为1..2M，宽宽度为9..25M，砼砼每延米砼砼重为50KN，支架布布置方式为为：纵向间间距90CCM，横向向间距为660CM。单肢立杆轴向力力计算公式式N=[1..2Q１+11.4（Q３+Q４）]·Lx·Ly+1..2Q22V(5.6..1—1)Ｑ１——支撑架模板自重重标准值；；取值0.5（KN/mm2）；Ｑ2——新浇砼及及钢筋自重重标准值；；取值25.0（KN/mm2）；Ｑ3——施工人员员及设备荷荷载标准值值；取值1.0（KN/mm2）；Ｑ4——振捣砼产产生的荷载载；取值2.0（KN/mm2）Ｌx、Ｌyｙ——支撑架立立杆纵向、横横向间距；；Ｌx取值：0..6m，Ｌy取值：0..9mV——Lx、Ly段的混凝凝土体积（m3）N=[1.2**0.5++1.4**(1+22)]*00.6*00.9+11.2*225*2**0.6**0.9==35.00KN,单肢立杆承载力力计算公式式N≤φAf式中：A———立杆横截截面积；A=4.889cm22=489mmm2φ——轴心受压压杆件稳定定系数，按按细长比查查本规范附附录C；f———钢材强度度设计值，查查本规范附附录B表B2。f=2005N/mmm2λ=L/iL为碗扣支支架步距，取取值1200cm，i为回转半半径，取值值1.588cm，则λ=1200/1.558=766，根据附附录C，查表得得φ=0.7744则φAf=0.7744*4489*2205=774.5882KN。满足承承载力要求求。2、过渡段承载力力计算过渡段长度为33.5M，宽宽度为9..25M，砼砼每延米砼砼按最大断断面积计算算，重为50KN，支架布布置方式为为：纵向间间距90CM，底底板下横向向间距为(2*600+2*1120+22*60))*2CMM，（1）、按中腹板下下60*900cm间距距进行计算算：N=[1..2Q１+11.4（Q３+Q４）]·Lx·Ly+1..2Q22V(5.6..1—1)按图纸示D1--D1断面，砼砼按实心计计，N=[11.2*00.5+11.4*((1+2))]*0..6*0..9+1..2*255*2*00.6*00.9=335.0KKN,满足承载力要求求。（2）、按腹室下1120*990cm间间距进行计计算N=[1..2Q１+11.4（Q３+Q４）]·Lx·Ly+1..2Q22V(5.6..1—1)按图纸示D1--D1断面，砼砼按2*45ccm厚度计计，N=[11.2*00.5+11.4*((1+2))]*1..2*0..9+1..2*255*0.99*1.22*0.99=34..3KN,,满足承载力要求求。3、跨中断面计算算：过渡段长度为221m，宽宽度为9..25m，砼砼每延米砼砼按最大断断面积计算算，重为50KN，支架布布置方式为为：纵向间间距1200cm，底底板下横向向间距为(2*600+2*1120+660*2))*2cmm，（1）、按中腹板下下60*1220cm间间距进行计计算：N=[1..2Q１+11.4（Q３+Q４）]·Lx·Ly+1..2Q22V(5.6..1—1)按图纸示D1--D1断面，砼砼按实心计计，N=[11.2*00.5+11.4*((1+2))]*0..6*1..2+1..2*255*2*00.6*11.2=446.666KN,满足承载力要求求。（2）、按箱室下1120*990CM间间距进行计计算N=[1..2Q１+11.4（Q３+Q４）]·Lx·Ly+1..2Q22V(5.6..1—1)按图纸示E-EE断面，砼砼按0.66987mm2/m计，N=[[1.2**0.5++1.4**(1+22)]*11.2*00.9+11.2*225*0..69877*1.22*0.99=27..82KNN,满足承载载力要求。五、第十、十一一联门式支支架方案第十联、第十一一联的支架架拟采用门门式支架。门门式支架体体系由支架架基础（厚厚50CMM宕渣、200CM厚砼砼六角形基基础）、φ48*3MMM门式支支架立杆、斜斜撑杆、可可调式顶托托、底垫木木、10*100cm方木木做横向分分配梁、10#槽钢纵向向分配梁组组成、模板板系统由侧侧模、底模模、芯模、端端模等组成成，10#槽钢纵向向分配梁直直接铺设在在支架顶部部的可调节节顶托上，箱箱梁底模板板采用定型型大块竹胶胶模板，后后背10*100CM方木木，然后直直接铺装在在10#槽钢纵向向分配梁上上进行连接接固定，侧侧模、翼缘缘板模板为为定型大块块竹胶模板板，因第十联、第十十一联为统统一桥宽，以以第38#孔为例进进行支架说说明及计算算，布置图图见后页。箱梁端部、过渡渡段及跨中中为三个计计算断面，相相应进行承承载能力计计算，如箱箱梁桥宽不不一致，则则以桥宽最最窄处断面面进行计算算。翼板砼砼不参与计计算。计算算标准采用用《建筑施施工门式钢钢管脚手架架安全技术术规范》，JGJ1128-220001、端部承载力计计算。端部长度为1..4M，宽宽度为188.3M，砼砼总重为855..41255KN，支架布布置方式为为：门式支支架横桥向向布置,间距90ccm，计为19榀，门架架纵向紧挨挨布置，计计为2排，每平方米砼重量量为855..41255/18..3=466.7444KN，支撑架模模板自重标标准值；取取值0.5（KN/mm2）施工人员员及设备荷荷载标准值值；取值1.0（KN/mm2），振捣砼砼产生的荷荷载；取值2.0（KN/mm2）根据计算公式：：N=1..2*（NGK1+NNGK2）*H+11.4*∑NQIKNGK1：每米高高度脚手架架构配件自自重产生的的轴向力。0.2224/1..9=0..118KKN，NGK2：每米高高度脚手架架构附件重重产生的轴轴向力。0.044+0.1165+00.0066=0.2211KKN高度按8m计NQIK：施工工荷载作用用于一榀门门架的轴向向力。端部部总荷载为为46.7744+00.5+11+2=550.2444（KN/mm2）则一榀门架荷载载重：50.2244*00.9*11=45..22KNN/每榀。N=1.2*（NGK1+NNGK2）*H+11.4*∑NQIK=11.2*（0.1118+0..211）*8+11.4*445.222=66..5KN一榀门架的稳定定承载力设设计值按下下式计算：：Nd=φAffΦ门架立杆的稳定定系数，λ=kh0/i，i=（I/A1）1/2，I=I0+I1*h1/h0K取值：1.133，h0取值：1..9M，i取值：1..58cmm，则λ=kh0/i=1136查表得：：φ=0.3367A=4.89ccm2=489mmm2，F=2055N/mmm2则Nd=00.3677*4899*2*2205=773.5779KN，满足承承载力要求求。2、过渡段过渡段长度为77.0M，宽宽度为188.3M，砼砼总重为590..43KNN/M，支架布布置方式为为：门式支支架横桥向向布置,间距90CCM，计为19榀，门架架纵向间距距为50CCM，计为5排，N=1.2*（NGK1+NNGK2）*H+11.4*∑NQIK每平方米砼重量量为590..43/118.3==32.226KN//m，支撑架模模板自重标标准值；取取值0.5（KN/mm2）施工人员员及设备荷荷载标准值值；取值1.0（KN/mm2），振捣砼砼产生的荷荷载；取值2.0（KN/mm2）NQIK：端部部总荷载为为（32.226+0..5+1++2）*1.225*0..9=400.23（KN/榀）N=1.2*（NGK1+NNGK2）*H+11.4*∑NQIK=11.2*（0.1118+0..211）*8+11.4*440.233=59..5KN一榀门架的稳定定承载力设设计值按下下式计算：：Nd=φAf经计算得Nd==73.558KN，满足承承载力要求求。3、跨中段跨中段长度为112.600M，宽度度为18..3M，砼砼总重为400..73KNN/m，支架布布置方式为为：门式支支架横桥向向布置,间距90ccm，计为19榀，门架架纵向间距距为1000CM，计计为5排，N=1.2*（NGK1+NNGK2）*H+11.4*∑NQIK每平方米砼重量量为400..73/118。3=211.90KKN/M，支撑架模模板自重标标准值；取取值0.5（KN/mm2）施工人员员及设备荷荷载标准值值；取值1.0（KN/mm2），振捣砼砼产生的荷荷载；取值2.0（KN/mm2）NQIK：端部部总荷载为为（21.990+0..5+1++2）*1.55*0.99=34..29（KN/榀）N=1.2*（NGK1+NNGK2）*H+11.4*∑NQIK=11.2*（0.1118+0..211）*8+11.4*332.299=48..36KNN满足承载力要求求。一榀门架的稳定定承载力设设计值按下下式计算：：Nd=φAf经计算得Nd==73.558，满足承承载力要求求。六、主线桥第447#孔跨黄山山路支架承承载力计算算：主线桥第47孔孔箱梁为单单箱三室结结构，桥面面宽度为226.5mm，断面砼砼方量为116.033m2/m，跨黄山山路支架方方案：地基基为砼路面面，不进行行处理；基基础为条形形砼基础，宽宽度为1..0m，高高度为0..5m，φ60cmm钢管桩支支撑，单排排设6根，放置置于腹板垂垂直线下，横横向间距为为5.4++4.6++5.9++4.6++5.4mm，纵向放放置3排，间距距为2*9.77m，中墩墩放置于桥桥跨中心。钢钢管立柱顶顶放置横向向60#工字钢，中中柱放置3根，边柱柱放置2根，横向向工字钢上上放置纵向向60#工字钢，间间距为1..0m，腹腹板下加强强为0.55m，纵向向工字钢上上放置木契契块，其上上放置10*110横向方木木及竹胶底底模板。以9.7m孔进行行支架承载载能力计算算断面砼方量为116.033m2/m，相当于400..75KNN/m，支撑架模模板自重标标准值；取取值0.5（KN/mm2）施工人员员及设备荷荷载标准值值；取值1.0（KN/mm2），振捣砼砼产生的荷荷载；取值2.0（KN/mm2）9.7M荷载总总量：（400..75*99.7+（0.5++1+2）*18..3*9..7）=45008.577KN，分配于27根纵梁上上，每根纵纵梁分布166..98KNN/根，每根根纵梁自重重：1311.5kgg/m*99.7=11275..55kgg，相当于12.55KN/根，总荷荷载179..5KN//根。Wx=25553cmm3，q=1885.055N/cmmMmax=qq*l2/8=1185.005*97702/8=2217644193NN*cmσ=M/Wx=2217644193//25533=85225N/ccm2按3号钢，屈服点不不小于211Kg/mmm2，相当于205880N//cm2能满足承载力要要求。挠度计算：F==5*qq*l4/（384EEIx）E：弹性模模量，取值值：2.1**106Kg/cmm2=20..58*1106N/cmm2，Ix：惯性矩矩，取值：：765990cm，F=5*1855.05**97044/（384**20.558*1006*765590）=1.355cm，挠度充许值：9970/5500=11.94cm，符符合要求。但但要求在施施工过程中中，设置相相应的预拱拱度。横向工字钢受力力及应力、挠挠度计算取5.9m间距作作为计算工工字钢，中中柱布置为为3根横向工工字钢，边边柱布置为为2根横向工工字钢，故故按中柱1.5根横向工工字钢进行行计算。纵纵向工字钢钢间距1..0m，腹腹板下布置置为0.55m，跨间间按7根计算，每每根荷载179..5KN//根。每根根横梁自重重：1311.5kgg/m*55.9=7775.885kg，相相当于7.6KKN，荷载P=1779.5**0.5//1.5++7.6//7=600.92KKN/端Mmax=PP*l*66/8=6609200*5900*6/88=2699571000N**cmσ=M/Wx=2269577100//25533=105559N//cm2按3号钢，屈服点不不小于211KG/mmm2，相当于205880N//cm2能满足承载力要要求。挠度计算：F==（5*62-4）*Pl3/（384**6EIxx）E：弹性模模量，取值值：2.1**106Kg/cmm2=20..58*1106N/cmm2，Ix：惯性矩矩，取值：：765990cm，F=（5*36-4）*609920*55903/（384**6*200.58**106*765590）=0.611cm，挠度充许值：5590/5500=11.18ccm，符合合要求。钢管立柱承载能能力计算：：8根纵梁重量作用用于二根钢钢管立柱上上，P=1779.5**4=7118KN/端钢管A=π((D2-d2)/4II=π(D4-d4)/644WW=π[(D4-d4)/D]]/32D=600mmm,dd=5900mm则A=π(6002-59002)/4==93466mm2I=π(6004-59904)/644=413362.9945*1104mm4W=π[(6004--59044)/6000]/332=13378.7765*1103mm3σ=N/A=71180000/93..46=77682NN/cm22按3号钢,屈服点不小于221kg//mm2,相当于200580N/cmm2受力杆件压应力力合格惯性半径ii=√I/A=√413662.9445*1004/93446=2110.4mmm柔度λ=uLL/i=11*60000/2110.4==28.55查表得λλ=28ψ=0.9928ψ[σ]=0.9288*205580NN/cm2=190098N//cm2,σ=N/A=76682N//cm2<ψ[σ]=00.9288*205580NN/cm22=190998kgg/cm2支柱满足稳定条条件.3.4条形砼基基础受力计计算单根钢管受力7718KKN砼标号C20,,A=π*R2=π*33002=2827743mmm2P=N/A=77180000/28827.443=2553.944N/cmm2=2.554Mpaa<200Mpa符合要求以上选择典型断断面进行支支架验算，其其余断面可可根据荷载载情况适当当调整支架架间距或增增加散杆以以增加承载载力。匝道桥的荷载重重量与主线线桥相差不不大，故匝匝道桥连续续箱梁的支支架方案可可根据主线线桥的方案案布置，施施工前应对对支架承载载能力进行行验算。七、预压方案1、预压说明：由由于本桥箱箱梁结构形形式众多，限限于篇幅，本本方案仅对对第一联支支架预压方方案进行说说明，其余余各联的预预压方案可可参照第一一联进行。2、预压材料：外外围砂袋，中中间砂袋预预压3、预压计算：由以上计算所知知：跨中断断面8.4445m22，按110%计,则8.4445*1..1*2..5=233.22tt/m2砂的比重按1..5t/mm3计,223.222/1.55=15..48m22，底板宽宽度为9..25m，则则预压高度度为15.448/9..25=11.67mm。支点断面砼144.11mm2，按110%计,则14.111*1..1*2..5=388.8t//m2砂的比重按1..5t/mm3计,338.8//1.5==25.887m2，A1=114.344，A2=55.4325.87-AA1-A22=255.87--14.334-5..43=66.1m22H=6.1/113.255=0.446取砂袋总总高度为22.46MM。支点断面与跨中中断面设平平稳过渡。4、预压测试：按按10m/左中右3点布点，预预压前请监监理工程师师会同我项项目部测量量人员对各各观测点进进行第一次次观测，加加载至设计计荷载的50%时，观测测一次，加加载至设计计荷载的110%时观测一一次，加载载后须对支支架重新检检查加固，加加载12小时后，再再次观测。加加载后总计计48小时内测测量不出明明显沉降视视为稳定，可可完成预压压工作。卸卸载应分级级进行，反反弹5MMM认为支架架竖向刚度度许可。5、模板预压调整整在安装底模板前前，30MM跨预留1..5CM,,20M跨预预留1.00cm因非非弹性变形形而引起的的沉降量，为为消除支架架的弹性变变形在跨中中按照二次次抛物线的的形式设置置预拱度，跨跨中弹性变变形量按观观测结果而而定。八、盆式支座的的安装1、清理墩，台支支座位置处处砼表面或或支座垫石石表面，使使其平整、清清洁，以保保证全部面面积上受力力均匀。2、检查垫石顶面面标高是否否与图纸相相符，允许许偏差5mm。3、安装前对支座座进行检查查，符合要要求后方可可安装。4、安装支座除标标高符合要要求外，还还应保持两两个方向水水平。5、支座中心线与与主梁中心心线应重合合或平行。安安装时应注注意支座的的方向。6、支座按设计要要求安放好好后，墩、台台顶剩余空空间用木模模调整，木木模下垫砂砂箱。砼浇浇筑完成，张张拉结束后后，拆除砂砂箱。九、钢筋制作及及安装1、钢筋质量用于连续箱梁的的钢筋应洁洁净。每批批钢材有出出厂试验报报告，质量量证明，钢钢筋不得发发生变形或或损伤，每每批钢筋都都必须试验验合格，经经监理批准准后方可使使用。2、钢筋制作连续梁钢筋由加加工场加工工成型，钢钢筋加工场场内需设置置钢筋操作作台配备卷卷扬机，弯弯筋机，切切割机等，并并做好在雨雨天施工的的保证措施施。a）、钢筋的下料料：依照设设计图纸中中各种型号号钢筋的设设计长度，结结合弯成不不同角度的的钢筋伸长长值进行划划线下料。b）、钢筋弯曲成成型：钢筋筋的弯曲均均应在操作作台和弯筋筋机上进行行，对所下下的钢筋料料，应在弯弯起点和平平台上划线线标志。不不同的钢筋筋弯曲时应应注意确定定钢筋的板板柱位置和和板距。c）、钢筋的焊接接和骨架：：连续梁的的钢筋焊接接长度长，数数量大，为为保证钢筋筋的焊接质质量，需对对焊工进行行操作培训训，考核实实行内部的的持证上岗岗，对钢筋筋的抗拉强强度和冷弯弯均按照一一定的频率率进行抽检检。焊接质质量应符合合规范要求求。3、钢筋骨架和运运输机吊装装连续梁钢筋骨架架的运输采采取人力搬搬运和吊车车吊装两种种方法。人人力搬运时时应分段，注注意钢筋的的长度不宜宜大于255m，以防搬运运中自身产产生的变形形，当梁的的高度较高高采用吊车车吊装时，要要安排好先先后吊装的的顺序，为为防骨架弯弯曲变形，可可采用槽钢钢或工字钢钢制作简易易担梁吊装装。4、钢筋的绑扎当支座和模板安安设好，经经检查各部部尺寸及标标高符合要要求后，便便可进行钢钢筋绑扎，在在模板上按按设计图中中各种型号号钢筋尺寸寸进行划线线，编号放放样时要从从中心线向向两端量出出。然后按按照各种型型号钢筋位位置布筋，其其顺序从里里向外，从从下向上，按按穿插就位位的先后放放置，避免免乱放，布布筋时应注注意钢筋接接头按施工工规范错开开，减少断断面接头的的量，绑扎扎均采用20#铁丝，钢钢筋的保护护层底部采采用砼垫块块，侧面采采用塑料垫垫块，在下下部钢筋绑绑扎完成经经检查合格格后，安放放成孔内模模，并固定定，第一次次灌注砼达达到施工标标高，安放放顶模，然然后再绑扎扎上部钢筋筋。钢筋绑扎时，应应划线操作作，其间距距等指标应应符合规范范要求。5、预应力筋安装装：钢绞线下料编束束：在钢筋筋加工场地地留出钢绞绞线加工区区，在场地地上按下料料长度，作作出标记线线，钢绞线线用砂轮切切割机切理理成束，每每1-1.5米绑扎一道道扎丝，并并挂牌标出出长度及设设计编号，按按编号分类类堆放，钢钢束堆放时时，要防止止弯折，并并有防雨措措施。以底模为基准，按按预应力筋筋曲线坐标标定出相应应位置，将将定位钢筋筋（#字架）焊焊在钢筋骨骨架上，定定位钢筋直直线段1000cm//1处，曲线线段50ccm/1处，当预预应力筋与与钢筋位置置发生矛盾盾时，在征征得监理工工程师同意意后，调整整钢筋位置置，保证预预应力筋位位置准确，然然后将波纹纹管旋装于于#字架内，用用扎丝绑牢牢波纹管，特特别应使端端头锚栓板板与波纹管管孔道中心心保持垂直直，波纹管管的接头及及喇叭口处处要用胶布布密封。十、砼施工总体思路：砼由由项目部拌拌合站集中中拌制，砼砼运输车运运送至现场场，砼输送送泵将砼输输送至箱梁梁浇筑位置置，振捣棒棒振捣密实实。1、浇注准备a、施工前检查搅搅拌设备中中的搅拌机机，运输车车，砼输送送泵、振动动器等设备备是否运转转正常，为为防止偶然然故障，应应准备备用用设备，保保证砼梁正正常浇注。b、修筑好施工场场地和施工工便道，保保证砼输送送泵和砼输输送车的正正常运转。2、浇注前的各项项检查a、检查模板是否否按规定尺尺寸制作，连连接是否密密贴，并保保证拼装后后模板不产产生由于砼砼侧压力而而引起变形形，或者螺螺栓连接松松动而导致致胀模和漏漏浆。b、检查钢筋、支支座，波纹纹管是否按按设计图规规定的截面面位置布置置，并确保保在砼浇筑筑过程中不不变位。c、检查模板脱模模剂是否均均匀，如底底模掉落有有木片、钢钢筋头、焊焊渣等物，用用压风机吹吹扫干净或或用夹子夹夹出。3、浇筑顺序砼采取分两次浇浇注的施工工方法：第一次先浇注底底板和腹板板，施工时时先浇底板板，再施工工底部与腹腹板的交接接处，接着着施工腹板板。如图示示1，2，第二次次浇注顶板板砼3。施工顺序如图：：横向浇注示意图图4、浇注：选用砼砼固定泵或或砼汽车泵泵浇筑，砼砼浇筑按照照设计方向向进行。5、振捣作业：本本桥连续梁梁施工需配配备数量足足够的振捣捣器，使其其振动能力力大于砼灌灌注能力。连连续梁浇筑筑时，由专专人统一指指挥振动，配8名熟练振捣工，使用50型插式振捣器时，垂直插入到下一层中5-10cm左右，考虑到振动器的有效半径，其间距以不超50cm为宜。砼振捣时，不允允许碰撞波波纹管。砼砼振捣密实实的标志是是砼停止下下沉，不冒冒