毕业设计说明书二零

南华大学城市建设学院本科毕业设计PAGEIII摘要城市天然气是城市建设的重要基础设施之一，也是城市能源供应的一个重要组成部分，它为城市工业、商业和居民生活提供优质气体燃料。城市天然气输配系统的绝大部分工程属于城市地下基础工程。本设计主要是针对岳阳县城进行天然气供气规划。该设计使用的天然气管道材料为钢管。岳阳县近期（2010年）人口数量为11万，气化率为50%；远期（2020年）人口数量将达到14万，气化率将增加到80%。远近期用气量相差较大，规划时应考虑岳阳县城远期的发展需要。进行规划时除建设接收长输管线天然气的门站外，还需考虑设置储配站和调压站。因此，本设计主要包括城镇天然气环状管网的设计、门站设计、储配站和调压站设备选型计算这几个过程。关键词：天然气；城镇天然气输配管网；水力计算；可靠性分析；门站AbstractNaturalgasisoneofurbanconstruction'simportantbasisfacilities，isalsotheurbanenergyformostaimportantcomponent，itfortheurbanindustry，thetradeandtheresidentlivesprovidesthehighqualitygaseousfuel.Naturalgaslosesmatchessystem'smajorpartresilience,iswiththecityundergroundfoundationengineering.ThisdesignismainlyaimsatYueyangCountytocarryonthenaturalgasairfeedtheplan.ThedesignisSteelpipeusedingaspipelines.YueyangCounty,therecent(2010)populationof110000,50percentforNaturalgasresidentialpopulationthepercentageoftotalpopulation；long-term(in2020)thepopulationwillreach140000,Naturalgasresidentialpopulationthepercentageoftotalpopulationwillincreaseto80%.MuchlargerdifferencebetweentherecentNaturalgasconsumption,Yueyangcountyplanningshouldtakeintoaccountthelong-termdevelopmentneeds.Inadditiontoplanningtheconstructionoflong-distancepipelinetoreceivegasstation,theneedtoconsidersettingupadedicatedStorageandDistributionStationandregulatorstations.Therefore,thedesignofurbannaturalgasringmainincludingpipenetworkdesign,thedoorstopdesign,StorageandDistributionStationandregulatorstationequipmentselectionprocessofcalculatingthese.Keywords:Naturalgas，urbannaturalgastransmissionanddistributionpipelinenetwork，hydrauliccalculation，reliabilityanalysis;gasstation.PAGEVI目录摘要IAbstractII第1章绪论11.1城市天然气的重要性11.2中国天然气开发利用现状11.3城市天然气设计与规划的原则和任务31.3.1城市天然气设计与规划的目的31.3.2城市天然气设计与规划的原则31.3.3城市天然气设计与规划的内容31.3.4城市天然气设计与规划的任务4第2章设计资料52.1原始资料52.2设计依据5第3章天然气管网布置及方案确定63.1用户用气量计算63.1.1居民年用气量计算方法63.1.2各类用户年用气量63.1.3小时计算流量73.2天然气供需平衡及储气容量计算73.3管网布置83.3.1天然气输配管网平面布置83.3.2天然气输配管道纵断面布置103.4天然气输配管网方案的确定12第4章天然气输配管网水力计算134.1初定流向和管段初始流量分配134.2管径的确定154.3环状管网水力平差计算154.3.1环状管网水力计算与水力工况分析154.3.2环平衡法174.4管网事故工况分析244.4.1最不利点事故工况分析244.4.2最远点事故工况分析264.5远期规划29第5章门站的设计315.1设计目的和作用315.2设计规模和参数315.2.1设计规模315.2.2设计参数315.3工艺流程315.4站址选择325.4.1站址选择原则325.4.2站址选择325.5门站325.5.1过滤除尘装置325.5.2加臭装置325.5.3计量装置335.5.4调压装置365.5.5储气装置385.5.6其他附属装置38第6章结论40参考文献41致谢42附录43附表1：环平衡法水力平差计算表43附表2：最不利点事故工况水力计算表46附表3：最远点事故工况水力计算表50附图1：天然气管网设计总说明54附图2：岳阳县城市规划图55附图3：阀门井施工图56附图4：天然气中压管网平面布置图57附图5：天然气小时用气量分配图58附图6：天然气管网水力计算图59附图7：门站工艺流程图60附图8：门站平面布置图61第61页共61页绪论城市天然气的重要性煤炭消费在我国能源消费结构中仍占70％以上，由于煤炭的大量使用，造成严重的大气污染；能源消费结构的落后，已成为我国经济发展的主要障碍。为保护环境、减少污染、提高居民生活质量，现在必须对能源消费结构加以改善和优化，为此，国家正在加快开发和利用天然气的步伐，实施“西气东输”及“俄气南供”工程，建设全国天然气管网，为各地输送天然气，以实现我国国民经济的高速发展和环境保护的要求。天然气是一种无色、比空气轻、含碳低的烷烃混合物，发热量高，热值达到35.5MJ—41.8MJ；天然气经分离脱硫后，已基本不含硫化物和其他有害杂质，所以天然气作为燃料与油相比，它是一种优质高效和洁净的能源，燃烧产生的有害物质极少。因此被人们誉为“绿色燃料”，经济评价和环保评价好。根据有关资料表明，相等热值的天然气和煤炭燃烧时，燃烧天然气排放的颗粒物只是燃烧煤炭的1/616、二氧化碳只是燃烧煤炭的1/120、一氧化碳只是燃烧煤炭的1/132。以1×108m3的天然气替代煤炭供城镇居民生活一年用，可以节煤3×105t，节煤率达50％—70％；并减少二氧化碳排放量3600t，减少烟尘排放量300t，其经济效益和环境效益都十分明显。此外，天然气中还不含有重金属。所以，天然气作为城镇燃气较之其他矿物燃料，如在气体质量、输送使用、环境保护、减少大气污染等方面有很多优越之处。城市天然气是城市建设的重要基础设施之一，也是城市能源供应的一个重要组成部分，它为城市工业、商业和居民生活提供优质气体燃料。城市燃气由气源、输配和应用三部分组成。气源是指以煤或油为原料制取的人工煤气、液化石油气、天然气和矿井瓦斯等，服务对象主要是城镇居民、商业和少量工业用户。中国天然气开发利用现状目前中国天然气产量仅303.4亿立方米，在中国能源生产中的比例不足4％，与世界相比具有很大的差距，随着中国经济的高速发展，对清洁能源的需求不断增大，天然气开发利用存在巨大的发展空间，天然气勘探、开发、运输、销售等产业发展前景十分广阔。中国一次能源资源丰富，在世界上占有重要位置，而天然气资源却不充足。有关资料显示，中国天然气储量在世界天然气总量中不足2％。天然气产量在世界排名第十五位。改革开放以来，中国天然气开发和利用有了很大发展，尤其在我国东北、西北、四川和沿海地区。以四川为例，天然气总量达7.4万亿立方米，年产量100亿立方米，占能源结构中的14%，高于目前日本、法国。全省60%工业产值与天然气有关，70%企业用上天然气，在四川GDP增长中占有重要地位。现在全国建成天然气输送管道约2万公里，其中主要有：陕北—北京、天津；陕北—西安；陕北—银川；鄯善—乌鲁木齐；四川盆地；东海平湖—上海；渤西—塘沽。油气输配管网是国家基础设施建设的一部分，随着国民经济建设发展对能源和原材料，尤其是清洁能源需求量的增加，天然气输气干线和输配系统的建设将引起国家的高度重视，相应地也将会增加投资力度和加强政策支持。目前我国累计探明天然气储量主要分布在中西部地区和近海海域，天然气开发利用受到地域的限制，为了满足我国经济发达、能源短缺点东部及东南沿海地区的需求，我国将计划新建六项天然气利用工程，形成六个区域性输气管网。这六条管道分别是：涩北–西宁–兰州管道；“西气东输”工程—新疆轮南–上海管道；重庆忠县–武汉管道；陕北–北京复线管道；俄罗斯–东北–华北–华东管道；引进LNG和利用海上油气资源管道（参见图1.1）。待这六项工程建成后，将把这些区域性管网连接起来，形成横穿东西、纵贯南北的大天然气输送网络，这样全国的天然气利用程度也将从现在的2％左右，提高到7％以上。红线－已建燃气老管道；深绿线－新建燃气管道；青蓝线－规划中燃气管道图1.1国内主要燃气管道和LNG气源分布图城市天然气设计与规划的原则和任务城市天然气设计与规划的目的城市天然气是现代化城市居民生活和工业生产的一种主要能源。发展城市天然气可以节约能源，减轻城市污染，提高人民生活水平，促进工业生产。发展城市天然气，是建设现代化城市不可少的条件，对加速实现高度物质文明和精神文明的现代化城市具有重要的意义。城市天然气设计与规划的原则城市天然气输配系统的绝大部分工程量属于城市地下基础工程，建成后不宜破路扩建或改建。因此，城市新建天然气输配工程，首先必须在城市总体规划编制原则指导下，编制城市天然气输配系统长期规划，作为今后输配工程分期设计和建设的主要依据。对已有天然气设施的城市应根据城市总体规划，在已有供气设施的基础上，补充编制城市天然气输配系统计划，有利于改建或扩建设计和建设的进行。编制城市天然气配气工程建设项目规划时，主要遵循以下原则：城市配气系统总体规划应以城市建设和发展总体规划为基础，并遵循当地总体规划编制原则。城市配气系统规划的供气规模，应以气源能力、城市能源结构和以天然气作为化工原料的工业发展规划为依据。主要供气对象和各类用户供气量的分配比例应根据天然气气源能力确定。应综合考虑近期、远期气源情况，规划地下管网主干管道及其输送能力。地下管网主干管道走向规划，应符合城市建设长远规划要求；在管道可用期限内，应尽量避开开挖道路、修建房屋和其他市政设施的地段，以免造成管道的改建或重建等。配气系统的街区、庭院管网和地上设施等应远近期结合，并以近期规划为主。输配系统的近期规划期限为批准规划实施起的5～10年；长期规划为20年，与城市总体规划期限一致。城市总体规划由当地政府负责制定，其中城市天然气规划（包括气源规划和输配系统规划），应由城市规划设计机构和燃气专业设计单位协同编制。城市天然气设计与规划的内容近期、远期供气能力和规模论证。近期、远期有合适供应资源的制气工艺方案的选择和论证。近期、远期气源规模、工艺流程简述、投资、技术经济论证。供气对象、各类用户用气比例关系，居民用气户普及率及用气量标准（或称耗气定额）。输配系统，长期与近期各类方案的技术经济比较。调节用气不平衡设施方案的技术经济比较。地下输气干管与其他地下管道走向，布线的协调。输气管线穿、跨、越各种工程建设，如道桥、河流、铁路以及其他障碍物位置的确定。输配系统地面设施与配套设施的规划设计。输配系统规划实施的分期及年限，各阶段的建设投资、主要设备及主要管材数量、劳动定员以及征用土地面积等。规划经济效益与社会效益的分析。主要技术经济指标。城市天然气设计与规划的任务根据党与国家的有关方针政策、上级主管部门的指示和国家（或地区）燃料—动力资源的平衡情况，确定城市天然气的气化途径和供气方式。根据需要与可能，确定城市天然气供气规模、主要供气对象和供气范围。计算各类用户用气量及总用气量，选择经济合理的输配系统和调峰方式。估算规划期内所需建设投资、主要原材料。提出分期实现城城市天然气规模模的步骤和和实施方案案。提出采用新技术术、新工艺艺的研究项项目和新设设备、新材材料的试制制任务。对规划中存在的的主要问题题提出解决决意见。设计资料原始资料岳阳县城市规划划图（见附附图2）。城市人口：111万（20100年）；144万（2020年）。气化率：近期550%，远远期80%%。人均耗热指标：：近期23300兆焦/人/年（55万千卡/人/年），远远期25220兆焦/人/年（60万千卡/人/年）。天然气成份及特特性见表2.11。表2.1忠县天然气组分分及特性名称甲烷乙烷二氧化碳水蒸气氮气硫化氢组份97.030.7131.2270.0040.969≤20低热值35.58MJJ/Nm33（85000kcall/Nm33）密度0.75kg//Nm3气体常数487J/kgg·K烃露点≤－40℃水露点－10℃华白数12351kkcal//m3燃烧势38.88气源：近期内有有天然气到到达。商业用户、工业业用户用气气量：近期期商业占居居民用气的的20%，工工业占100%；远期商商业占300%，工业业占30%%。门站天然气压力力：1.66MPa。设计依据毕业设计任务书书。相关手册、规范范和参考书书。天然气管网布置置及方案确确定用户用气量计算算居民年用气量计计算方法居民生活的年用用气量可根根据居民生生活用气指指标、居民民总数、气气化率和燃燃气的低热热值按下列列公式计算算：（3-1）式中：Qa—居居民生活年年用气量，m3/年；N—居民人数，人；；k—城镇居民气化率率，%；q—居民生活用气指指标，MJ/(人.年)；Hl—燃气低热值，MMJ/m33。各类用户年用气气量根据设计原始资资料所给的的数据利用公式（33-1）可算出出居民用户户年用气量量、商业用用户年用气气量（本设设计中的商商业年用气气量包括公公共建筑年年用气量）和工业用户年用气量。近期（20100年）居民民年用气量量：。近期（20100年）商业业年用气量量：。近期（20100年）工业业年用气量量：。远期（20200年）居民民年用气量量：。远期（20200年）商业业年用气量量：。远期（20200年）工业业年用气量量：。各用户年用气量量见表3.1。表3.1用户年年用气量情情况用户类别年用气量（m33/年）20102020居民用户355.54××104793.2611×104商业用户71.108××104237.98××104工业用户35.554××104237.98××104总用气量462.2022×10441269.222×1044采用近期（即22010年年）的用气气量对岳阳阳县的天然然气输配管管网进行设设计，然后后根据近期期的设计结结果检验是是否满足远远期（即22020年年）用气量量的要求。考考虑到天然然气在输配配过程中的的未预见损失，取取未预见损失率率为5%，近期岳阳县县居民用户户的天然气气年总用气气量为Q1=373..317××104m3/年；商业用用户年总用用气量为QQ2=74..66×1104m3/年；工业业用户年总总用气量为为Q3=37..33×1104m3/年；全部部用户的年年总用气量量Q=Q1+Q2+Q3=4855.3077×1044m3/年。小时计算流量天然气供应系统统管道及设设备通过能能力按小时时计算流量量确定选择择。小时计计算流量采采用不均匀匀系数法，小时计算流量的计算公式为：（3-2）式中：Qh－小小时计算流流量，m3/h；n－最大负荷利用用小时数，h/年；其计计算式为：：；Km－月高峰系数，取1.2；Kd－日高峰系数，取1.1；Kh－小时高峰系数数，取2.7；Q－年总用气量，m3/年。根据公式（3--2）可以以确定近期期岳阳县居居民用户天天然气小时时计算流量量为Qh1=15518.99m3/h；商业用用户小时计计算流量为为Qh2=3003.8m3/h；工业用用户小时计计算流量为为Qh3=1551.844m3/h；小时总总计算流量量为Qh=Qh1+Qh2+Qh3=1974..54m3/h。天然气供需平衡衡及储气容容量计算工业用户的的用用气特点是是：用气比比较有规律律，用气量量较大，而而且用气比比较均衡。因因此，在天天然气供需需平衡上，不不考虑工业业用户的用用气不均衡衡性，只考考虑民用和和商用的用用气不均衡衡性。商业业用户用气气的不均匀匀性情况与与民用基本本相似。已知岳阳县城镇镇天然气输输配系统计计算月计算算日需用气气量（包括括商用和民民用）为::小时用气量占日日用气量的的百分数见见表3.2。在一日日内连续均均匀供气，即即平均小时时供气量百百分数为44.17%%。表3.2储气容量计算表表小时用气量(%)用气量累计值((%)供应量累计值((%)燃气储存值(%%)11.91.94.172.2721.513.418.344.9331.44.8112.57.6942.056.8616.679.8151.588.4420.8412.462.9111.352513.6574.1215.4729.1713.785.0820.5533.3412.7995.1825.7337.511.77105.2130.9441.6710.73116.3237.2645.848.58126.4243.68506.32134.945.5854.178.59144.8153.3958.344.95154.7558.1462.54.36164.7562.8966.673.78175.8268.7170.842.13187.676.3175-1.31196.1682.4779.17-3.3204.5787.0483.34-3.7214.4891.5287.5-4.02223.2594.7791.67-3.1232.7797.5495.84-1.7242.461001000由上表可以确定定储气容量量为：。管网布置天然气输配管网网平面布置置城镇天然气中压压管网一般般按以下原原则平面布布置：中压管道应布置置在城镇用用气区便于于与低压环环网连接的的规划道路路上，但应应尽量避免免沿车辆来来往频繁或或闹市区的的主要交通通干线敷设设，否则对对管道施工工和管理维维修造成困困难；中压管网应布置置成环网，以以提高其输输气和配气气的可靠性性；应考虑对大型用用户直接供供气的可靠靠性，并应应使管道通通过这些地地区时尽量量靠近这类类用户，以以利于缩短短连接支管管的长度；；管线应设分段阀阀门，一般般每公里设设一个阀门门，阀门井井施工图详详见附图3；管道应尽量避免免穿越铁路路或河流等等大型障碍碍物，以减减少工程量量和投资；；必须考虑近期建建设与远期期规划的关关系；为了保证在施工工和检修时时互不影响响，也为了了避免由于于泄露出的的天然气影影响相邻管管道的正常常运行，地地下天然气气中压管道道与各种建建筑物、构构筑物的水水平间距，见见表3.3。表3.3地下天天然气管道道与建筑物物、构筑物物或相邻管管道间的水水平间距（m）项目中压建筑物的基础1.5外墙面—给水管0.5污水、雨水排水水管1.2电力电缆（含电电车电缆）直埋0.5在导管内1通讯电缆直埋0.5在导管内1其他燃气管道DN≤3000.4DN≥3000.5热力管直埋1在管沟内（至外外壁）1.5电杆（塔）的基基础≤35kV1≥35kV2通讯照明电杆（至至电杆中心心）1铁路路堤坡脚5有轨电车钢轨2街树（至树中心心）0.75本设计将岳阳县县城分成四四个区，分别命名名为A、B、C和D区。居民用用户按面积积指标法将将居民用户户天然气总总用气量分分配到各个区区域。根据岳阳阳县城市规规划布局确确定各区天天然气引入入管（即流流量非零的的节点）及及其位置，岳阳县城天然气输配管网的平面布置见附图4。各功能区用气量量分配方法法及步骤如如下：各区功能划分A区：居民区；B区：居民区+99634厂；C区：商业区+纺纺织公司；；D区：居民区+工工业区（水水泥厂、鑫鹿纸箱箱厂、民康医药药厂、科伦制药药厂）。各功能区用户用用气量分配配情况岳阳县居民区总总面积为6643.6万平方米米,居民总用用气量为11518..9m3/h，居民民用气指标标（面积）为为2.366m3/(h．万万平方米)。A区居民区面积为为205.22万平方米米，居民总总用气量为为484..3m3/h；B区居民区面积为为196..4万平方方米，居民民总用气量量为4633.56mm3/h；D区居民区面积为为242万平平方米，居居民总用气气量为5771m3/h；C区商业区总用气气量为3003.8m3/h；D区工业区总用气气量为1001m3/h。各区的天然气用用气情况A区（居民区）4484.33m3/h；B区：463.56mm3/h（居民民区）+25.444m3/h（9634厂）；C区：303.776m3/h（商业业区）+25.444m3/h（纺织织公司）；；D区：571m3/hh（居民区区）+101m3/h（水泥泥厂+鑫鹿纸箱箱厂+民康医药药厂+科伦制药药厂）。区内用气量分配配A区区内用气量由由从节点6、7接出的支支管承担。从节点6接出的支支管负责1147.448万平方米米居民区3348.005m3/h的用气量量；从节点点7接出的支支管负责57.772万平方米米居民区1136.225m3/h的用气量量。B区内居民用气量量由从节点点3、4接出的支支管共同承担供供气，供气气量分别为为350..92m33/h、112..64m33/h。B区内9634厂用气量量（25..44m3/h）由节点10接出的支支管承担。C区内的商业用气气量（3003.766m3/h）全部由由从节点14接出的支支管承担；；纺织公司司用气量（25.44m3/h）由从节点15接出的支管承担。D区内居民区用气气量由从节节点1、12接出的支支管共同承担，供气气量分别为为355..65m33/h和215..35m33/h；从节点11接出的支支管负责水水泥厂、鑫鑫鹿纸箱厂厂、民康医医药厂和科科伦制药厂厂的用气量量101m3/h。各区天然气小时时用气量分分配详见附附图5。天然气输配管道道纵断面布布置管道埋深地下天然气管道道埋深主要要考虑地面面动负荷，特特别是车辆辆重负荷的的影响以及及冰冻线对对管内输送送气体中可可凝物的影影响。因此此管道埋设设的最小覆覆土厚度（路路面至管顶顶）应符合合下列要求求：埋设在车行道下下时，不得得小于0.9m，本设计计埋设深度度取1.0m；埋设在非车行道道下（含人人行道）时时，不得小小于0.6m，本设计计埋设深度度取0.8m；埋设在庭院内、绿绿化带以及及载货汽车车不能通过过之地时，不不得小于0.3m，本设计计埋设深度度取0.5m；埋设在水田下时时，不得小小于0.8m，本设计计埋设深度度取1.0m。天然气管道穿越越铁路、高高速公路、电电车轨道和和城镇交通通干道城镇天然气管道道穿越铁路路、高速公公路、电车车轨道和城城镇交通干干线一般采采用地下穿穿越，而在在矿区和工工厂区，一一般采用地地上穿越（即即架空敷设设）。本设计中穿越城城镇交通主主干管道、铁铁路的天然然气管道敷敷设见图33.1和图3.2。图3.1天然气管道穿越越城镇交通通干线图3.2天然气管道穿越越铁路天然气管道穿越越河流本设计中天然气气管道穿越越河流的敷敷设方法采采用沿桥架架设，见图图3.3。沿桥架架设的天然然气管道应应采取必要要的安全防防护措施。图3.3天然气管道沿桥桥架设天然气输配管网网方案的确确定天然气门站采用用高－中压压两级供气气系统，气气源（门站站）和储配配站、调压压站合建的的方案。高高－中压两两级系统一一般较高－－中－低压压三级系统统可节省投投资30%，而且高高－中压两两级系统能能够保证用用户燃具前前的压力稳稳定，提高高效率。门门站和储配配站、调压压站合建，可可以节省投投资、土地地和运行费费用。天然气从城市门门站进入城城市天然气气输配系统统的高压（次次高压）输输气管网，输输气管网的的压力一般般在4.0MMPa到1.6MMPa之间。本本设计进入入门站的天然气压压力是1.6MMPa，从门站站出来的天天然气经过过调压站调调压后进入入城镇天然然气配气系系统，此设设计的城镇镇配气系统统的供应压压力取0.3MMPa,允许最低低压力为不不小于0.155MPa。各居民区和商业业小区低压压管网系统统利用区域域调压器将将中压干管管输送来的的中压天然然气调至各各用户所需需的低压天天然气。天然气输配管网网水力计算算城镇天然气输配配管网水力力计算步骤骤如下：在已知用户用气气量和已定定管网平面面布置图的的基础上计计算整个供供气范围内内集中用户户的用气量量和单位长长度的途泄泄流量；计算管网各管段段的的途泄泄流量；假定环网各管段段中的天然然气流向；；确定流向向时，首先先确定参考考节点。根据拟定的流向向，从参考考节点开始始，逐一推推算各管段段的初始计计算流量；；由管网的允许压压力降和供供气点至参参考节点的的管道长度度，求得单位位长度平均均压力平方方差（局部部阻力损失失通常取沿沿程阻力损损失的100%），据据此可选择择各管段的的管径；根据选定的管径径，计算各各管段的实实际压力降降以及各环环的闭合差差；进行校正计算（即即水力平差差计算）；；绘制水力计算图图。高（中）压环网网各管段的的计算流量量中通常没没有途泄流流量，而只只有集中流流量。所以以本设计不不计算各管管段的途泄泄流量。初定流向和管段段初始流量量分配在管网平面布置置图上分别别对节点和和管段进行行编号，初初定各管段段的流向。根据节点流量平衡原理，进行各管段计算流量的初始分配。以节点1作为参考节点，流出该节点的流量为355.65m3/h，流入该节点的管段流量分别为：逆着流向用相同同的方法在在下一节点点处进行流流量分配。流流量分配顺顺序见图4.1。图4.1管段起始流量分分配顺序图图各管段分配的起起始流量见见表4.1和图4.2。表4.1管段初初始流量分分配与管径径初选管段编号起始节点终止节点初始流量(m33/h)长度（m）计算长度(m))管径（外径×壁壁厚,mm）121234.1818001980133×5232110.218001980108×5343461.1227553030.5159×6454573.769161007.6159×6565307.96820902159×6676656.0123002530219×6787792.2628823170.2219×6889184.520002200133×59910291.24550605133×510105265.89501045133×51192123.9816001760108×512139230.7216001760133×5131312437.82480528159×6141211222.47350385133×515111121.4734703817108×5161413668.54420462219×6171514972.34750825219×6181615997.78600660219×619168976.76465511.5219×6图4.2管段初始流量分分配图管径的确定此设计的城镇输输配管网设设计压力取取0.3MMPa,允许最低低压力不小小于0.115MPa，采用钢钢管，允许许最小管径径不小于1000mm。单位位管长平均均压力平方方差由设计计压力与允允许最低压压力的平方方差除以供供气点至参参考节点的的最不利环环路距离，并并考虑局部部阻力的影影响。假设设供气点至至参考节点点的最不利利环路为116-8--7-6--5-4--3-2--1，其实实际距离为为13.74km,考虑到局局部阻力的的影响（取取沿程阻力力的10%%），其计计算长度为为15.11km。单位管长长平均压力力平方差为为：由于在本设计中中，天然气气的密度为为0.755kg/Nmm3，还要对对上述计算算的单位管管长平均压压力平方差差进行修正正:6.488×0.755=4.886kPaa2/m。根据管管段初始流流量和单位位管长平均均压力平方方差查天然然气高、中中压钢管水水力计算图图得各管段段的管径列列于表4.1。环状管网水力平平差计算环状管网水力计计算与水力力工况分析析管段初始分配计计算流量只只是满足了了节点流量量平衡方程程组。在选选定管径后后，各个管管段的流量量应由节点点流量平衡衡方程组和和回路压力力平衡方程程组确定。管管网平差计计算，就是是求解这两两个方程组组组成的管管网数学模模型，计算算出各个管管段的实际际流量。利利用“环状管网网水力计算算和水力工工况分析”软件进行行管网平差差计算。按照软件的要求求，输入管管网的节点点数与管段段数（即分分支数）、流流体密度、节节点与管段段编号、管管段长度、局局部阻力系系数（本设设计将局部部阻力折算算成沿程阻阻力的100%，取局局部阻力系系数为零）、管管道粗糙度度（钢管的的粗糙度一一般在0..00011～0.00002m之之间，本设设计取0..000117m）、节点流流量和压力力参考节点点等信息，程程序自动计计算各管段段的阻抗、管管网图的关关联矩阵、独独立回路矩矩阵、各节节点压力和和各管段的的实际流量量（有符号号量，正值值表示最终终流向与设设定方向相相同，负值值则表示相相反）及压压降。迭代代次数199次，回路路压力闭合合差最大值值约为8..6%小于10%%，符合平平差计算要要求。利用该软件计算算出本设计计的管网水水力平差结结果，见表表4.2、表4.3和图4.3。表4.2环状管管网各节点点的压力节点编号节点流量（m33/h）节点压力(Paa)备注1-355.65529742120297793..73-350.922297772..54-112.644298412（续）节点编号节点流量（m33/h）节点压力(Paa)备注50298797..86-348.055298909..47-136.255299226..680299826..190299128..910-25.44298987..511-101299048..812-215.355299186..113029942914-303.8299500..415-25.44299771..5161974.544300000参考压力节点表4.3环状管网网各管段流流量与压降降表管段编号起始节点终止节点流量(m3/h)压降（Pa）121192.2372.7232-25.9-21.2343325639.5454437.6385.8565248.9111.7676597317.2787733.2599.5889249.3697.29910214.1141.510105188.7189.71192218.11335.212139182.9300.1131312479.8242.9141211264.5137.315111163.51627.8161413662.771.4171514966.5271.1181615992228.519168982.6173.9图4.3天然气管网水力力计算简图图环平衡法计算依据环平衡法是建立立在每个环环的压力工工况平衡方方程（即在在每环附加加校正流量量而建立压压力工况平平衡方程）的前前提下，通通过联立方方程组导出出校正流量量的近似计计算公式，不需要求解复杂的联立方程组，便于手算。数学建模对环平衡法进行行数学建模模如下：①①②②③④其中：（λ为管管道摩擦阻力系数；为管道流流量，单位位m3/h；d为管道直直径，单位位mm；天然气气密度ρ=0.775kg//m3,天然气设计计温度取20℃，T=2773+200=2933K,T0=2733K=0℃；L为管道长长度，单位km）；；；；；；；；。根据城镇天然气气输配管网网设计压力力0.3MMPa和最低允允许压力0.155MPa可以计算算出管道的的单位比摩摩阻,再结合初初始设计流流量查燃气气管道水力力计算图表表确定管径径，最后将将求得的管管段压力平平方差δ带入方程①—④解各环校校正流量△Q，用校正正后的管段段流量重新新计算管段段压力平方方差δ，若，则计计算结束；；否则继续续。环平衡法计算步步骤对环编号（见图图4.4）。图4.4天然气输配管网网环平衡法法计算简图图在确定管径的基基础上计算算环内各管管段的,其中Q为计算管管径时的管管段计算流流量，，此此时可不考考虑局部阻阻力的影响响，L取管道实实际长度。计算各环校正流流量与环内内校正后的的管段流量量。取步骤（3）的的管段流量量计算各管管段的δ，此时可可不考虑局局部阻力的的影响。统计各环闭合差差，若，则计计算结束；；否则重复复上述步骤骤（3）和（4）。最终所得各管段段的δ乘以1.05～1.1，以考虑虑局部阻力力的影响。管道摩擦阻力系系数的确定定查资料得天然气气的运动粘粘度ν=9.662×100-6m2/s，根据管管道初始流流量和管径径可以确定定天然气管管道流速uu=3～9m/s，显然u/ν＞2.4××105,即钢管内内天然气流流动状态在在阻力平方方区，管道道摩擦阻力力系数用下下式计算：：（4-1）其中：K1取11.15，K2取1.18；d为管道内内径，单位位m。各种管径钢管的的摩擦阻力力系数见表4.4。表4.4管道摩擦擦阻力系数数管道规格摩擦阻力系数λλDN108×550.027444DN133×550.026133DN159×660.0251DN219×660.023299,各管段的K为常常数，见表4.5。表4.5管段常数数K管段起始节点终止节点K(×1015)1210.0139992320.0435663430.0084334540.00285650.0025116760.0012557870.0015778890.01555599100.004288101050.00739911920.038722121390.0124441313120.0014771412110.002722151110.0839661614130.0002331715140.0004111816150.000333191680.000255计算过程及结果果计算过程（以第第一次计算算为例）根据公式计算各各管段的δδ和δ/Q见表4.6。表4.6管段的δδ和δ/Q管段编号起始节点终止节点初始流量(m33/h)长度（m）管径（外径×壁壁厚,mm）δ（×1016）δ/Q（×1014）121234.181800133×576．741732.77044232110.21800108×552.8937747.99799343461.122755159×6179.2811738.87966454573.76916159×692.2874416.08477565307.96820159×623.800777.7287676656.012300219×653.751558.1937787792.262882219×698.23612.39955889184.52000133×552.9276628.6879910291.24550133×536.26812.45310105265.8950133×552.1787719.630881192123.981600108×559.514812139230.721600133×566.21428.69899131312437.82480159×628.159116.4317141211222.47350133×513.4676.053415111121.473470108×5123.88998101.9922161413668.54420219×610.1941.5248171514972.34750219×638.506993.96181615997.78600219×632.438663.251119168976.76465219×624.091882.4665根据表4.6得得各环校正正流量系数数：根据初始设计参参数计算整整理得第一一次校正流流量计算所所用方程组组如下：①②③④用C语言编程解上述述方程组中中的校正流流量ΔQA，ΔQB，ΔQC，ΔQD，C语言程序序如下：#includde<sstdioo.h>#includde<sstdliib.h>>#includde<mmath..h>float**ColPPivott(flooat**c,inntn));voidmaain()){inti,jj;float**x;intn=44;floata[4][5]]={177.82,,-6.44168,,-5.77374,00,3444.1399,-6.4168,36.661,0,,-9.66,35333.9995,-55.73744,0,113.722,-5..74,--703.3411,0,-99.6,--5.744,44..78,3369.4498};;//系数x=ColPiivot((a[0]],n);;for(i==0;i<<n;i+++)pprinttf("QQ[%d]]=%f\\n",ii+1,xx[i]));getch());}float**ColPPivott(flooat**c,inntn)){inti,jj,t,kk;float**x,p;;x=(floaat*))mallloc(nn*sizzeof((floaat));;for(i=00;i<==n-2;;i++)){k=i;for(j=ii+1;jj<=n--1;j+++)if(fabss(*(cc+j*((n+1))+i)))>(faabs(**(c+kk*(n++1)+ii)))))k=jj;if(k!=ii)for(j=ii;j<==n;j+++){p=*(c+ii*(n++1)+jj);*(c+i*((n+1))+j)==*(c++k*(nn+1)++j);*(c+k*((n+1))+j)==p;}for(j=ii+1;jj<=n--1;j+++){p=(*(c++j*(nn+1)++i))//(*(cc+i*((n+1))+i)));for(t=ii;t<==n;t+++)*(c+j*((n+1))+t)--=p*((*(c++i*(nn+1)++t));;}}for(i=nn-1;ii>=0;;i--)){for(j=nn-1;jj>=i++1;j)(*(c+i*((n+1))+n)))-=x[[j]*((*(c++i*(nn+1)++j));;x[i]=*((c+i**(n+11)+n))/(*((c+i**(n+11)+i)));}returnx;}调试运行结果如如下：计算结果天然气环状管网网的水力计计算结果详详见附表1（环平衡衡法水力平平差计算表表）和附图图6（天然气气管网水力力计算图）。管网事故工况分分析最不利点事故工工况分析在事故工况中，假假设在最不不利点出现现事故（即即节点166和节点155之间的管管段出现故故障）则C环的天然然气流向是是16—8—9—13—14—15。事故故工况下，气源的供气全部从节点16流进节点8，商业用户和纺织公司的用气量全部由节点13承担。实际纳入环网水力计算的节点数为13，管段数为15。事故工况下的环网图见图4.5。图4.5最不利点事故工工况下环状状管网图采用环平衡法对对最不利点点事故工况况环状管网网进行水力力计算，计计算步骤跟跟运行工况况水力计算算相同。最最不利点事事故工况下下各管段初初始流量见见表4.7。表4.7最不利点点事故工况况下管段初初始流量表表管段编号起始节点终止节点初始流量(m33/h)长度（m）计算长度(m))管径（外径×壁壁厚,mm）121234.1818001980133×5232110.218001980108×5343461.1227553030.5159×6454573.769161007.6159×6565307.96820902159×6676656.0123002530219×6787792.2628823170.2219×68891182.28820002200133×59910291.24550605133×510105265.89501045133×51192123.9816001760108×512913767.0616001760133×5131312437.82480528159×6141211222.47350385133×515111121.4734703817108×5最不利点事故工工况下的水水力计算结结果见附表表2。最不利点事故工工况计算简简图见图44.6和图4.7。图4.6C环运行工况简图图图4.7C环最不利事故工况况简图C环运行工况下半半环的压力力损失为：：C环最不利事故工工况下的总总压力损失失为：此时计算压力降降的利用程程度为：为保证系统供气气的可靠性性，在系统统中必须要要有一定的的压力储备备，以便在在事故发生生时，增加加允许压力力降，从而而增加流量量，使天然然气流量不不低于允许许最低流量量值。压力储备值与管管网布置、负负荷及供气气保证系数数有关。对对于多环管管网，需要要做校核计计算的最不不利工况可可能有几个个。压力储储备随管网网环数增多多而减少，而而用户的供供气保证系系数则随环环数的增多多而增大。在本设计中，所取的供气保证系数为1，计算压降利用程度的数值可取15%；上述计算的结果11.8%显然小于15%，满足要求。最远点事故工况况分析经环平衡法水力力平差计算算确定的离离气源最远远的点为节节点3。在事故工况中，假假设在最远远点出现事事故（即节节点4和节点3之间的管管段出现故故障）。节节点3处的居民民用气量由由管段2--3独立承承担，节点点4处的居民民用气量由由管段5--4承担。实际际纳入环网网水力计算算的节点数数为14，管段数数为16。最远点事事故工况下下的环网图图见图4.8。图4.8最远点事故工况况下环状管管网图采用环平衡法对对最远点事故工工况环状管管网进行水水力计算，计计算步骤跟跟运行工况况水力计算算相同。最最远点事故工工况下各管管段初始流流量见表44.8。表4.8最远点事故工况况下管段初初始流量表表管段编号起始节点终止节点初始流量(m33/h)长度（m）计算长度(m))管径（外径×壁壁厚,mm）121234.1818001980133×5223350.9218001980108×53430000454112.649161007.6159×656560.46820902159×6676408.5123002530219×6787544.7628823170.2219×6889294.5420002200133×5991077.62550605133×51010552.189501045133×51192585.116001760108×512139368.1816001760133×5131312437.82480528159×6141211222.47350385133×5（续）管段编号起始节点终止节点初始流量(m33/h)长度（m）计算长度(m))管径（外径×壁壁厚,mm）15111121.4734703817108×5161413806420462219×61715141109.8750825219×61816151135.244600660219×619168839.3465511.5219×6最远点事故工况况下的水力力计算结果果见附表3。最远点事故工况计算算简图见图图4.9和图4.10。图4.9B环运行工况计算算简图图4.10B环最远远点事故工工况计算简简图B环运行工况下半半环的压力力损失为：：B环最远点事故工工况下的压压力损失为为：此时计算压力降降的利用程程度为：当供气保证系数数取1时，计算算压降利用用程度的数数值约为15%%；保证系系数为0..7时，压压降利用系系数为255%～30%；保保证系数为为0.5时，压压降利用系系数为约为为60%。在在本设计中中，所取的的供气保证证系数为11，计算压压降利用程程度的数值值可取155%；上述述计算的结结果为155.1%，基基本满足要要求。远期规划由3.2节计算出出的远期各各类用户用用气量分别别为：居民民用户年用用气量793..261××104m3/年；商业年年用气量2237.998×1004m3/年；工业年年用气量2237.998×1004m3/年。可知各类类用户小时时用气量分分别为：居居民小时用用气量32277.4m33/h；商业小小时用气量量968..17m33/h；工业小小时用气量量968..17m33/h，小时总总用气量为为51633.74mm3/h。城镇天然气管网网远期规划划和近期规规划的方法法相同。本本设计远期期规划是在在近期设计计的基础上上检验近期期设计的城镇镇天然气管管网是否满满足远期用用气量的需需求。远期（20200年）用气气量和管段段初始流量量分配见图图4.11。图4.11远期初初始流量分分配简图利用“环状管网水力计计算和水力力工况分析析”软件对天天然气管网网进行水力力平差计算算，迭代次次数22次，回路路闭合差为为8.4%。管段（分分支）和节节点计算结结果见表44.9和表4.10。表4.9环状管网网各管段流流量和压降降（远期）管段编号起始节点终止节点管段流量（m33/h）管段压降(Paa)121455.42093.6232-18.2-10.4343727.53204.1454966.81882.7565653.4769.567613931726.87871682.53156.5889628.644329910475.6697.610105313.4523.31192473.66297.212139320.5921.91313121401.72072.9141211944.11749.515111300.35490.31614131722.3482.11715142690.52100.71816152852.71889.3191682311.1962表4.10环状管管网各节点点压力（远期）节点编号节点流量（m33/h）节点压力(Paa)备注1-755.699286215..220288308..83-745.644288298..44-239.344291502..550293385..26-739.344294154..77-289.511295881..58029903890294606..110-162.188293908..411-643.866291705..612-457.588293455..113029552814-968.22229601015-162.188298110..7165163.744300000参考节点门站的设计设计目的和作用用为向城市、居民民点和工业业区供应天天然气，在在输气干管管的终端设设置天然气气门站，将将天然气压压力降至城城市居民区区或工业区区天然气供供应系统所所需的压力力。天然气气门站是长长距离输气气干线的终终点站，是是城市、工工业区的气气源站，在在门站内接接收长输管管线输送来来的天然气气经过除尘尘、加臭、计量量和调压后送送入城镇管管网。设计规模和参数数设计规模该门站近期设计计用气人数数为5.5万，天然然气人均用用气指标为为2300兆焦/人/年（55万千卡/人/年），商商业占居民民用气的20%，工业占10%；远期设计计用气人数数为11.2万，天然然气人均用用气指标为为2520兆焦/人/年（60万千卡/人/年），商业业占30%，工业占30%。考虑到到城市将来来的发展，该该门站的设设计规模为为12699.22××104m3/年。设计参数设计压力：1..6MPa。进站压力：0..8—1.6MMPa。出站压力：0..3MPa。工艺流程城市门站的主要要功能是对对高压管网网来气进行行过滤除尘尘、加臭、计计量和调压压，然后送入城镇中压压管网。门站必必须保证把把来气可靠靠的送往城城镇输配系系统，保证证用户的正正常用气。门站的工艺流程程为：从输输气干线来来的压力为1.6MPa的天然气气首先经过过除尘、加加臭和计量量后通过调调压器将压压力调至0.3MPa送入城镇镇管网。本站设有过站总总旁通管，站站场事故时时，关闭进进出站阀门门井内的阀阀门，同时开开启过站旁旁通管道上上的旁通阀，以以保证事故故情况下不不中断城市市供气。由于城市天然气气是具有一一定毒性的的爆炸性气气体，又是是在压力下下输送和使使用的，当当管道及设设备材质和和施工方面面存在问题题和使用不不当时，容易造造成漏气，有有引起爆炸炸、着火和和人身中毒毒的危险。因因此，当发发生漏气时时能及时被人发发觉进而消消除漏气是是很必要的的。所以对对于无色无无味的天然然气必须进进行加臭，臭臭味级别为为二级，加加臭剂使用用乙硫醇。岳阳县城市天然然气门站工工艺流程及及平面布置置详见附图7和附图8。站址选择站址选择原则应遵守安全防火火距离的规规定，并考考虑地形、地地质条件及及站厂对当当地环境的的影响，附附近企业对对站厂的影响。站址应符合城市市规划的要要求。在安全防火的允允许范围内内，站厂应应尽可能靠靠近城市居居民点，并并位于下风风向。用于站厂的站址址，应有足足够的面积积，并为扩扩建留下必必要的余地地。但是也也应少占农农田、节约约用地并应应注意与城城市景观等等协调。所选站址交通方方便，水电电来源充足足，有利于于水处理。站址应结合长输输管线位置置确定。站址选择根据岳阳县天然然气公司供供气气源位位置和城市市总体规划划安排，选选择天然气气门站站址址在城区东东北侧（毛毛家湖路北北侧，荣家家湾水库东东侧）。该该地段交通通方便（靠靠近铁路和和岳阳县至至岳阳市的的公路）安安全距离有有保证，水水源充足，有利于水水处理，站站厂占地面面积广。门站过滤除尘装置GL系列气体过滤器器主要应用用于天然气气配气站和和城市供气气系统的门门站、区域域调压站以以及各用气气设备前的的气体净化化过滤。其其适用介质质为天然气气、人工煤煤气、液化化石油气及及其他燃气气。在本设计中采用用GL系列气气体过滤器器。GL系列气体体过滤器是是不锈钢丝丝滤网，过过滤精度高高，可清洗洗再用；过过滤面积大大，强度高高，压损小小，寿命长长；安装维维护方便，易易清洗。其其技术参数数如下：设计压力：1..6MPa；过滤精度：5μμm；过滤面积：0..125～4.2mm2；过滤效率：≥998%；工作温度：-220～60℃。加臭装置加臭一般有滴入入式和吸收收式两种方方法。直接滴入式使用滴滴入式加臭装装置是将液液态加臭剂剂的液滴或或细液直接接加入燃气气管道，加加臭剂蒸发发后与燃气气气流混合合。这种装装置体积小小，结构简简单，操作作方便，一一般可在室室外露天或或遮阳棚内内放置。向向管道中直直接注入加加臭剂的自自动加臭装装置有隔膜膜式柱塞计量泵泵、加臭剂剂罐、喷嘴嘴与自动控制制器件构成成。通过流流量传感器器获得燃气气流量信号号，经自控控系统实现现燃气中稳稳定的加臭臭剂浓度。装装置可显示示燃气流量量、加臭剂剂耗量、加加臭剂罐液液位以及燃燃气温度、压压力等数据据。吸收式吸吸收式加臭臭方式是使使液态加臭臭剂在加臭臭装置中蒸蒸发，然后后将部分燃燃气引致加加臭装置中中，使燃气气被加臭剂剂蒸发所饱饱和。加臭臭后的燃气气返回主管管与主流燃燃气混合。本设计选用滴入入式加臭装装置。其结结构原理见见图5.1。图5.1滴入式加臭装置置计量装置1．流量计类型比较较流体在单位时间间内流过管管道或设备备某横截面面的数量称称为流量。它它可用体积积流量Q和质量流流量G两种方法法表示。气体的体积随温温度和压力力而变化，因因此在测量量天然气体体积流量时时，必须指指定某一温温度和压力力作为计量量的标淮温温度和压力力，称之为为“基准状态”或“标准状态”。我国SY／T61443—1996《天然气流量的标标准孔板计计量方法》中中规定：2293.115K、101..325kkPa绝对对压力作为为我国天然然气计量的的标准状态。测量天然气的流流量仪表种种类很多，常常用的主要要有差压式流量计计、容积式式流量计、速速度式流量量计、质量流流量计等，我我国目前使使用最多的的是标准孔孔板节流装装置差压式流量计。差压式流量计要求求被测介质质在物理上上和热力学学上满足单单相和均匀匀的条件。较较长的前后后直管段，苛苛刻的安装装要求和严严格的取压压方式，是是差压式流量量计正常工工作的前提提。因此，差压式流量量计适合于于测量相对对稳定、经经过净化处处理的干燥燥天然气(即干气)的流量测测量。测量天然气的速速度式流量量计目前使使用较多的的是涡轮流流量计。涡涡轮流量计计工作时转转子和轴承承均暴露在在被测介质质中，若介介质中有污污物，将加加剧轴承的的磨损；另另外，涡轮轮流量计安安装时亦要要求保证其其前、后要要有足够长长的直管段段，以使流流体达到稳稳定的流速速分布。从从技术上来来讲，满足足差压式流量量计使用条条件的场合合也可选用用涡轮流量量计。测量天然气流量量的容积式式流量计主主要有罗茨茨流量计(腰轮流量量计)和旋叶式式流量计。容容积式流量量计的原理理和结构决决定了其对对气体介质质的广泛适适应性，它它对气流条条件几乎没没有特殊的的要求。容容积式流量量计的测量量准确度也也不亚于上上述两种流流量仪表。涡街流量计在安安装要求、输输出信号形形式等方面面与涡轮流流量计相似似，但其量量程比、仪仪表口径和和对杂质的的适应性等等指标比涡涡轮流量计计更加优越越。常用的几种流量量计性能比比较见表55.1。表5.1流量计性能对比比表项目孔板涡街涡轮超声波量程比1：3（4）1：401：501：40～160压损很大较小较小无对涡流敏感度很敏感很敏感不敏感（加整流流器）不敏感对流速分布敏感感度很敏感很敏感不敏感（加整流流器）不敏感测脉动流不适合不适合不适合适合测双向流不能不能不能可以测湿空气不能不能不能可以清洗管路不能不能不能可以2．流量计选取根据要求可选择择涡轮流量量计。涡轮轮流量计主主要有一下下特点：（1）测量精度高。（2）高低压误差曲线线间的偏离离小。（3）压力损失小。（4）涡轮旋转轴牢固固地安装于于测量轮的的重心。（5）低磨损。（6）短时间的过载量量可为最大大载荷值的的1.6倍。（7）现场可取出或更更换部件。（8）可通过更换具有有相同安装装尺寸的配配套测量部部件而改变变测量范围围。（9）标准产品中均配配有一低频频脉冲发生生器以便连连接电子计计费表，打打印机，流流量传送器器及其他仪仪表。（10）低压测量范围一一般为1：20。涡轮流量计的工工作原理是是：当流体体流经传感感器壳体时时，由于叶叶轮的叶片片与流向有有一定的角角度，流体体的冲力使使叶片具有有转动力矩矩，在克服服摩擦力矩矩和流体阻阻力之后叶叶片旋转，在在力矩平衡衡后转速稳稳定。在一一定的条件件下，转速速与流速城城正比，由由于叶片有有导磁性，它它处于信号号检测器（由由永久磁钢钢和线圈组组成）的磁磁场中，旋旋转的叶片片切割磁力力线，周期期性的改变变着线圈的的磁通量，从从而使线圈圈两端感应应出电脉冲冲信号，此此信号经过过放大器的的放大整形形，形成有有一定幅度度的连续的的矩形脉冲冲波，可远远传至显示示仪表，显显示出流体体的瞬时流流量和累计计流量。在在一定流量量范围内，脉脉冲频率f与流经传传感器的流流体的瞬时时流量Q成正比，流流量方程为为：(5-1)式中：Q—流体体的瞬时流流量，m3/h；f—脉冲频率，Hzz；k—传感器仪表系数数，1/m3。在本设计中选择择涡轮流量量计是比较较合适的，选选择型号为LWQ--300的流量计计，其技术参数如如下：公称通径：3000mm；；流量范围：2000～40000m3/h；始动流量：400m3/h；耐受压力：1..6MPaa；安装形式：法兰兰；精度等级：1..0级；环境温