特铝新材料项目110kV供电线路工程-架空部分施工图设计说明书

特铝新材料项目110kV供电线路工程施工图设计说明书检索号：特铝新材料项目110kV供电线路工程架空部分施工图设计说明书目录TOC\o"2-2"\h\z\t"标题1,1"2075第一章龙都-特铝新材料变电站110kV线路新建工程 1201451.总论 1128101.1.设计依据 1318391.2.工程概况 1131061.3.设计范围 2134321.4.建设单位、设计单位及建设期限 2189031.5.主要技术经济特性 2242812.线路路径 4323582.1.变电站进出线布置 4108022.2.路径选择原则 5217282.3.路径方案 687842.4.通信保护 626912.5.地形及地貌 7300972.6.交通运输 7189202.7.地质构造 7192192.8.水文地质 7207202.9.矿产资源 8223792.10.文物古迹 879892.11.通道清理 830322.12.地震影响 8145512.13.工程地质评价 9236362.14.路径协议 9104612.15.交叉跨越情况 9150932.16.“三跨”治理 919263.气象条件 1070263.1.设计气象条件选择原则 10113283.2.设计气象条件 10101954.导线和地线 12123104.1.导地线型式 12224134.2.防振设计 16196704.3.防舞设计 17257595.绝缘配合 18179945.1.绝缘配合的原则 18139265.2.污区划分 18138675.3.绝缘子选型 19225945.4.绝缘子强度选择 2063295.5.绝缘子片数选择 205865.6.空气间隙 21100236.防雷和接地 21114126.1.防雷设计 21138726.2.接地设计 22107267.绝缘子串和金具 22170438.导地线换位及换相 23278528.1.变电站相序 23251708.2.换位及换相 23292779.杆塔规划 24186499.1.杆塔选型 24266849.2.杆塔使用情况 251574510.杆塔 26399210.1.杆塔结构 26794710.2.杆塔荷载 261157910.3.杆塔材质及强度等级 27921810.4.防护措施 27585411.基础 281821511.1.基础形式 281238611.2.砼强度等级 29213911.3.基础钢材 293267611.4.基础堡坎、降方及排水沟 291167412.其它工程量 3029691第二章高峰-特铝新材料变电站110kV线路新建工程 30197121.总论 3098941.1.设计依据 30286741.2.工程概况 31173341.3.设计范围 32248791.4.建设单位、设计单位及建设期限 3218461.5.主要技术经济特性 323122.线路路径 34226862.1.变电站进出线布置 3494972.2.路径选择原则 3678922.3.路径方案 36201102.4.通信保护 37310522.5.地形及地貌 37228502.6.交通运输 37120322.7.地质构造 38190292.8.水文地质 38272262.9.矿产资源 3874662.10.文物古迹 38208122.11.通道清理 39326752.12.地震影响 39171792.13.工程地质评价 39166852.14.路径协议 3945332.15.交叉跨越情况 4049472.16.“三跨”治理 40313693.气象条件 41285843.1.设计气象条件选择原则 418193.2设计气象条件 41220924.导线和地线 43165114.1.导地线型式 43290214.2.防振设计 476554.3.防舞设计 48197195.绝缘配合 49305055.1.绝缘配合的原则 4943775.2.污区划分 4970295.3.绝缘子选型 50205555.4.绝缘子强度选择 51247605.5.绝缘子片数选择 51252365.6.空气间隙 52173546.防雷和接地 52110676.1.防雷设计 52218506.2.接地设计 53288247.绝缘子串和金具 53248958.导地线换位及换相 54231878.1.变电站相序 5454818.2.换位及换相 5557339.杆塔规划 55197519.1.杆塔选型 55207839.2杆塔使用情况 57304210.杆塔 58213310.1.杆塔结构 581907810.2.杆塔荷载 582606110.3.杆塔材质及强度等级 59540210.4.防护措施 592041211.基础 60881011.1.基础型式 601998711.2.砼强度等级 61759611.3.基础钢材 611589011.4.基础堡坎、降方及排水沟 622316612.环境保护 62191561.2.劳动安全 621170213.其它工程量 62699614.施工注意事项 63龙都-特铝新材料变电站110kV线路新建工程总论设计依据《设计委托书》。现场察勘情况。该设计文件中执行以下规程、规范：《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB5045-2010）。《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合设计规范》（GB/T50064-2014）。《交流电气装置的接地设计规范》（GB/T50065-2011）。《电力系统污区分级与外绝缘选择标准》(Q/GDW152-2006)。《污秽条件下使用的高压绝缘子的选择和尺寸确定》（GB/T26218-2010）。《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T5154-2012）。《架空送电线路基础设计技术规定》（DL/T5219-2014）。《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。《混凝土结构设计规范》GB50010-2010。《钢结构设计规范》（GB50017-2014）。《输电线路铁塔制造技术条件》（GB2694-2010）。《架空送电线路基础设计技术规定》（DL/T5219-2014）。工程概况从龙都220kV变电站110kV特铝新材料变电站间隔（间隔由国网公司负责建设）采用电缆出线至新建的N1号塔电缆终端塔后，线路改为架空线路至110kV特铝新材料变电站，新建电缆路径长度约80米，电缆型号采用YJLW03-Z-1×1000型64/110kV交联聚乙烯绝缘皱纹铝护套铜芯电力电缆。沿电缆敷设一根48芯无机非金属光缆至站内二次电缆沟，再沿站内电缆沟敷设一根48芯无机非金属光缆至通讯机房。从N1塔新建架空线路约2.123公里至110kV特铝新材料，架空线路采用单回架设，导线采用2×JL/G1A-300/25型钢绞线，地线采用一根JLB40-100和一根48芯OPGW光缆。设计范围1）从龙都220kV变电站110kV特铝新材料变电站间隔新建电缆至新建的N1号塔本体设计。2）新建新立的N1塔至110kV特铝新材料变电站架空线路本体设计。3）从龙都220kV变电站新建一根48芯光缆至110kV特铝新材料变电站外终端塔。4）拆除原110kV高多南线N9-N12间导线、地线、光缆及铁塔。5）本工程的涉及的施工预算及工程量清单。建设单位、设计单位及建设期限建设单位：重庆市万州区经济技术开发有限公司设计单位：重庆万州光泰电力勘察设计有限公司建设期限：2021年8月主要技术经济特性全线主要经济特性表见下表：表1.1线路主要经济特性表线路名称龙都变电站站-万博特铝新材料变电站110kV线路线路起止点起于220kV龙都站，止于110kV万博特铝新材料变电站电压等级110kV线路长度单回2.123km回路数单回曲折系数1.35平均耐张段长度352m转角次数7次平均档距264档距利用系数0.66杆塔总量6种塔型，共计8基平均呼高23m基础型式掏挖基础和人工挖孔桩基础换位情况导线、地线均不换位海拔高程245～377m导线型号2×JL/G1A-300/25最大使用应力100.09(MPa)地线型号铝包钢绞线、OPGW光缆最大使用应力194.3(MPa)、197.9(MPa)主要气象条件最大风速25m/s覆冰导线5mm地线5mm最低气温-5℃绝缘子型号及片数数盘形悬式绝缘子:玻璃1002片地震烈度6度年平均雷电日50沿线地形丘陵：60%,山地：40%沿线地质普通土：20%，松砂石：30%，岩石：50%汽车运距5km平均人力运距0.4km主要技术指标见下表：表1.2主要技术指标项目名称导线塔材基础钢材混凝土量土石方量房屋拆迁林区长度林木砍伐单位t/kmt/kmt/kmm3/kmm3/kmm2/kmkm颗数量6.8540.7010.90204.4500350主要经济指标及对比情况见下表：表1.3主要经济指标及对比表造价项目施工预算初设概算施工图设计-初设总投资(万元)单位投资(万元/km)总投资(万元)单位投资(万元/km)差值

(万元)百分比

(%)线路本体工程投资其他其中：场地征用及清理费静态投资动态投资投资差别主要原因线路路径变电站进出线布置龙都220kV变电站出线情况龙都220kV变电站主变容量2×180MVA，2019年最大负荷为112.55MW,最大负载率为31.26%。110kV主接线为双母线接线，户外GIS布置。110kV最终出线15回，现有出线7回（至龙宝1回、红太阳2回，吊岩坪2回，宜化1回，索特1回），预留有8个间隔。根据变电站出线情况及位置关系，本工程采用最左侧（由站内向110kV出线方向看）的162间隔，间隔使用详见下表：表2.1220kV龙都变电站110kV间隔出线图预留（架空间隔）至万博（电缆间隔本次新建）都宜（电缆间隔）都索（电缆间隔）都宝（架空间隔）都吊西（架空间隔）都吊东（架空间隔）都红北（电缆间隔）都红南（电缆间隔）预留预留预留预留预留预留预留↑龙都站110kV出线方向（由站内向外看） 万博特铝新材料110kV变电站出线情况根据我公司从贵州勘测设研究院收集到的资料资料及现场查勘情况，万博特铝新材料110kV变电站共有110kV进、出线间隔2个，分别为龙都-万博特铝新材料110kV变电站间隔和高峰-万博特铝新材料110kV变电站间隔，根据变电站位置关系，为避免线路交叉，龙都-万博特铝新材料110kV变电站间隔占用最左侧间隔（由站内向110kV出线方向看），出线详见下图：表2.2110kV万博特铝新材料变电站110kV间隔出线龙都-万博特铝新材料110kV变电站间隔高峰-万博特铝新材料110kV变电站间隔万博特铝新材料110kV变电站110kV出线方向（由站内向外看）路径选择原则我公司于2021年2月、3月组织有关人员对现场进行了踏勘、收资，确定了线路路径方案的主要原则：贯彻国家建设的各项方针政策。在选线中对运行安全、经济合理、施工方便、环境保护等因素进行全面考虑，综合比较。尽可能靠近现有国道、省道、县道以及乡村公路，改善线路交通运输条件。尽可能少跨房屋，及其它建筑物，少占农田。尽可能避让１级通信线，军事设施，大型工厂、厂矿企业。尽可能避开悬崖峭壁、滑坡、崩塌区、不稳定岩石堆、泥石流、卡斯特溶洞等不良地质地带和重冰地段。尽可能避开林区、绿化区、果木林、防护林带等，当必须穿越时，尽量选取最窄处通过，以减少砍伐树木。尽可能避免跨越河流和与一条河流多次交叉，当与跨越河流时，尽量选择在河道狭窄、河床平直、河岸稳定、两岸尽可能不被洪水淹没的地段。尽量减少线路交叉跨越数量。尽量减少线路跨越规划用地。 路径方案根据以上原则，结合我公司收集的万州区九龙工业园规划图，高峰工业园区规划图以及地形图，再综合考虑施工、运行、交通条件，按照统筹兼顾，经济合理的原则并结合本次工程的实际情况，确定以下方案。线路由电缆出线后沿220kV金都东、西线平行走线至110kV高多南线11号塔位置后，占用于110kV高多南线9塔-11号塔间线路走廊至重庆九龙万博特铝新材料厂区南侧后右转，再沿重庆九龙万博特铝新材料厂区西南侧进入重庆九龙万博特铝新材料厂区。新建架空线路2.123公里，线路曲折系数1.35。 通信保护线路沿线影响范围内均为乡镇光纤通信线路及广播电视光缆线路，无架空电缆及架空明线通信线路极少。本工程电力线路与沿线通信线路无平行接近情况，与其它线路之间仅仅相互交叉，交叉角符合有关《110kV~750kV架空输电线路设计规范》中的规定，因而其感应纵电动势及对地电压未超过标准值，同时由于光纤抗电磁干扰影响能力强，其干扰影响也满足规程规定。因此本工程对沿线通信线不采取保护措施，只是在距离上满足要求即可。同时线路对沿线的无线、广播信号台站，移动通信机站的距离满足要求。 地形及地貌本工程新建线路走廊区域处于万州区九龙工业园区规划的绿化用地范围，最高海拔为377米，最低海拔为254米。线路两端沿线高差较小，中间段高差较大，高差较大的线路长度约0.8公里，占线路全长的40%，按规定整条线路地形特点：丘陵60％，山地占40%。交通运输由于重庆九龙万博特铝新材料厂外道路还未修建，本次线路只能利用上山侧的已建道路。线路两端离现有公路最近，直线距离约0.2公里，中间段线路离公路距离最远，约0.6公里。确定本工程汽车运距为5公里，人力运输直线距离0.4公里。地质构造线路走廊区域处于重庆市万州区九龙工业园区，线路位于重庆九龙万博特铝新材料厂区周围的山脊或山坡上，根据现场地勘情况，全线地质特点：普通土20%，松砂30%，岩石50%。水文地质线路走廊区域处于重庆市万州区九龙工业园区，线路位于重庆九龙万博特铝新材料厂区周围的山脊或山坡上，地下水位埋藏较深，在第四系覆盖层厚度较大的地段有少量上层滞水，基岩强风化带有部分裂隙水溢出，水文地质条件相对较简单。不存在影响场地稳定性的滑坡、崩塌、泥石流等其它不良地质作用。线路塔基场地地下水和地表水主要依靠大气降水补给，根据工程环境类比法，地下水对混凝土无腐蚀性。 矿产资源本工程线全部位于重庆市万州区经济技术开发公司远期规划用地范围，通过咨询重庆市万州区经济技术开发公司，本工程线路不涉及矿产资源。该结论以专业部门意见、以及本工程压覆矿报告为准。文物古迹沿线不存在需要避让的重要文物古迹、历史遗址。该结论以专业部门意见为准。通道清理本工程根据具体情况，对林木除塔位占用地及附近、以及施工放线通道，危及线路安全运行必须砍伐的林木外，对档中主要采取高塔跨越设计方案。本工程线路有零星的杂树，在铁塔组立以及导地线施放时需对影响线路施工及运行的线路进行砍伐，预计全线需砍伐杂树300棵；果树50棵。本工程线路未跨越房屋。 地震影响线路走廊区域位于重庆市万州区境内，根据《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001）及《中国地震动反应谱特征周期区划图》（GB18306-2001），线路区设计地震分组为第一组，地震动反应谱特征周期为3区，特征周期值为0.35s；地震动峰值加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度。工程地质评价本区沿线多属重庆标志典型地层，地层构造较简单，通过合理设计和施工，可进行本工程线路建设。值得重视的是，本评价均按现状(原始)地貌评价，注重相关资料的搜集。路径协议目前，本工程线路路径已取得重庆市万州区经济技术开发公司规划科口头同意，在提交前需配合重庆市万州区经济技术开发公司取得线路正式协议。交叉跨越情况新建线路跨越跨越10kV线路1次，220V低压线路1次，通信线路2次。跨越的电力线路均普通居民用电，在施工时可以按照施工停电计划停电。表2.3导线对地及交叉跨越距离要求序号被交叉跨越物名称最小垂直距离（m）备注1非居民区6.02居民区7.03通信线3.04对树木自然生长高度3.55对果树、经济作物、城市灌木及街道行道树3.5“三跨”治理本工程不涉及三跨线路。气象条件设计气象条件选择原则根据国家电网公司企业标准《110～750kV架空输电线路设计技术规定》（P/GB5054-2010）规定，设计气象条件应根据沿线的气象资料和附近已有线路的运行经验确定。110kV～330kV输电线路及其大跨越基本风速、基本冰厚应按30年重现期确定。对于无覆冰观测资料可用的地区，应通过对附近已有线路的覆冰调查分析确定设计冰厚，但不与重现期挂钩。为确定本工程的设计气象条件，本工程收集、调查了万州区气象局观象台的资料及沿线已建110kV都宝线、220kV金都东西线、220kV高都东西线的设计资料、运行情况及沿线通信线路、低压线路的运行情况。此外还调查了沿线的风害、冰害情况及雷暴所引起的各种灾害情况。设计气象条件设计气温及雷暴日参照本设计路径附近电力线路的设计运行经验，以及《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》（GB/T50064-2014）的规定，《重庆电网雷区分布图》（2018版），根据当地气象台站的资料和水文气象报告，确定本工程设计气温为：最高气温40℃，最低气温-5℃，年平均气温15℃。年平均雷暴日数为50日。基本风速根据《重庆电网风区分布图》（2020版）本设计路径附近电力线路的设计风速，以及本工程临近相似地理环境的线路设计运行经验，推荐本工程一般地段设计基本风速采用25m/s。最大设计覆冰根据《重庆电网冰区分布图（30年一遇）》（2020版）以及设计现场调查，龙都至万博特铝新材料线沿线海拔较高在245—377m之间，线路所经地区村落较多，经现场调查及询问，35kV及以上线路近年未出现过覆冰的情况。故该新建线路推荐采用5mm覆冰。设计气象条件组合根据上述分析，结合本工程沿线已建成并投入运行的送电线路的设计运行经验并参照“设计规程”典型气象区的划分情况，确定本工程设计气象条件组合如下表。表3.1设计气象条件成果表序号代表情况温度（℃）风速（m/s）冰厚（mm）1最低气温-5002年均气温15003基本风速102504最厚覆冰-51055最高气温40006安装01007雷电过电压（有风）151008操作过电压151509冰的比重0.912雷暴日数50导线和地线导地线型式 导线选型1）导线选择原则特铝新材料项目用户站的主变容量为2×100MVA，电源装机容量为168MW，万博用户站最大下网负荷为143.288MW。考虑电网的远期发展，特铝新材料项目的主供电源线路的持续输送容量按照特铝新材料项目的主变容量200MVA进行选择。根据系统接线方式和变电站主变容量，按照经济合理方式选择导线截面，在线路N-1方式下按导线允许载流量进行校验，同时校验电晕、电压损失情况。2）按经济电流密度选择架空导线①线路输送容量的确定龙都～特铝新材料变电站线路容量的确定：特铝新材料110kV变电站变电容量为2×100MVA,终期也2×100MVA，因此电源线路输送的总容量为200MVA。回路持续工作电流：I=200000/(110×1.732)=1050A②经济电流密度确定按照年最大负荷利用小时数7500计算，本工程线路的经济电流密度按0.9A/mm2选取。③导线截面计算龙都～万博用户变电站线路截面：S=I/J=1050/0.9＝1167mm2新建龙都～万博用户变电站110kV线路与新建高峰～万博用户变电站110kV线路两回110kV线路的导线截面共计需达到1167mm2因此，综合考虑本工程单回线路软导线选择2×300mm2较为合适，双回线路导线截面共计1200mm2，满足经济电流密度要求。3）按允许载流量校验万博用户站共2回进线，单回线路导线型号均为JL/G1A-300×2。根据《国网重庆电力发展部关于明确重庆电网架空输电线路载流量及功率限额的通知》（发展〔2018〕3号）中的规定：110kV电压等级下，JL/G1A-300×2导线在环境温度为35℃，导线运行温度70℃时的载流量为1198A，极限输送限额为217MW。线路载流量满足用户正常运行及线路N-1要求。4）导线电晕校验110kV导线截面大于50mm2时不必进一步验算电晕条件。5）导线选择本线路导线的结构型式、工艺、试验、制造及验收等方面按GB/T1179-2008标准执行。根据《110－750kV架空输电线路设计规范》，导线的安全系数不小于2.5，导线悬挂点安全系数不应小于2.25。覆冰验算条件下，导线弧垂最低点的最大应力不超过瞬时破坏应力的70%。根据以上计算，本工程导线采用单导线，导线截面采用300mm2。本工程大部分线位于丘陵，线路高差较小，导线覆冰为5mm，属轻冰区，综合考虑沿线气象条件，导线张力对导线弧垂的影响，对杆塔高度的影响以及对杆塔受力的影响，本工程沿线最大档距为568，因此推荐导线钢芯采用25mm²。导线选用2×JL/G1A-300/25型钢芯铝绞线。表4.1线路导线主要物理技术参数导线型号JL/G1A-300/25构造根数/直径钢芯7/2.22铝股48/2.85截面积（mm2）钢27.10铝306.21总计333.31直径（mm）23.76计算重量（kg/km）1058计算拉断力（N）83410设计安全系数2.5弹性系数（Mpa）65000线膨胀系数（1/℃）0.0000205最大使用应力（Mpa）100.09平均运行应力与拉断力比25%地线选型根据本工程接入系统意见，本工程线路上需架设一根48芯OPGW。因此，本工程的地线除满足一般地线的选择原则外，还需具有分流能力，以保证OPGW的安全运行。1)地线选择的原则a、线路发生单相接地时，地线上要通过短路电流，地线应能满足热稳定要求，短路电流地线返回电流的温升对于钢绞线应小于400℃，对于铝包钢绞线应小于300℃。b、满足OPGW地线分流的要求。c、机械强度要求，设计荷载时，地线的设计安全系数不小于导线的设计安全系数。d、地线的最小截面选择应满足规程的要求。e、满足防雷要求。从省内外线路的运行经验得知，多股单丝直径小的地线易被雷击烧伤，应尽量采用单丝直径粗的地线。f、地线选择应满足腐蚀地区的防腐要求。g、OPGW光缆的选择除需满足系统通信的要求外，还需满足设计规程对地线的要求。主要考虑在线路发生单相接地故障时，OPGW不应损坏，故OPGW的选择在满足光通信的前提下，除满足力学特性外，最重要的是对地线OPGW光缆进行热稳定验算。根据系统部分计算两端变电站的短路电流入下表：表4.2：两端变电站短路电流表变电站母线（kV）三相短路电流（kA）单相短路电流（kA）龙都11017.30918.155特铝新材料变电站11013.15715.184根据《电力设计手册》，系统切除故障的时间不超过0.3秒，在计算短路热效应时，系统切除故障的时间按0.3秒计算，地线短路电流根据两端变电站单相短路电流的最大电流选取，本工程架设双地线，地线分流系数按0.5计算，因此每根地线单相短路电流为9.08。短路电流热效应计算如下：Q=I²×t=9.08²×0.3=24.73kA²·s根据计算，光缆短路电流热效应不得小于24.73kA²·s。综合考虑导地线配合，本工程地线采用1根48芯OPGW-13-90-2型OPGW光缆；1根JLB40-100型铝包钢绞线。表4.3：地线及OPGW技术特性表型号项目JLB40-100OPGW-13-90-2铝包钢截面（mm2）100.88≈90直径D（mm）13.0≈13.2单位长度质量（kg/km）474.6≤457额定抗拉强度RTS（N）68600≥5700020℃直流电阻（Ω/km）0.433≈0.5240-200℃允许短路电流容量（kA2.s）≥40≥67防振设计影响微风振动的因素很多，主要有风速、地形和地物、架空线结构和材料、档距长度和悬挂高度、悬挂体系以及架空线使用张力等。风作用于架空线上，输入一定的风能，使其发生振动。风速和风向对振动都一定的影响。引起架空线的振动的风速一般在0.5m/s~5m/s，当风速增大，由于卡门漩涡的稳定性受到破坏，致使架空线振动减弱甚至停止。风速的均匀性与方向的恒定性，是保持架空线持续振动的必要条件，地面粗糙度越大，对防振越有利。本工程线路经过山区，地面植被较高，地面粗糙度较大，在一定程度上破坏了气流的均匀性和方向性，减弱了振动强度。但在山脊风口处要加强防振措施，以保证线路可靠运行。架空线路档距和悬挂高度对振动也有影响。档距越大，风输入能量越大，半波凑成整数的几率也增加，悬挂高度亦随之增高，振动风速范围上限也相应提高。其次，架空线越高，气流的均匀性受地面粗糙度的干扰影响越小。所以本工程尽量避免大档距。运行经验表明：提高架空线的张力，容易使其过早发生疲劳而导致断股或断线，对线路运行不利。采用架空线使用的平均运行应力和采用相应防振措施，既能使线路安全运行，又能降低建设投资。本工程导线、地线应力不大于破坏应力的25%，导地线均采用FDY防振锤防振，其具体安装数量由档距大小、线径决定。表4.4：防振锤安装数量表导地线档距（m）一个二个三个OPGW光缆≤300300～600600～900JLB40-100≤300300～600600～900JL/G1A-300/25≤350350～700700～1000防舞设计由于地理位置和气候原因，导线覆冰一般不均匀。特别是分裂导线限制了覆冰偏心重量引起扭转，更加剧了这种不均匀性而易形成机翼状冰雪断面，在一定风速范围内，易产生垂直升力而形成覆冰舞动，舞动容易造成混线短路，杆塔局部损坏，间隔棒脱落及导线和金具损伤等。本线路沿线属于轻覆冰区，且全年风力较小，受地形地貌限制，不易形成持续稳定风。根据《重庆电网舞动分布图》（2018）沿线所经过地区为1级舞动区，近十年来，重庆电网未发生输电线路舞动事件，因此本工程无需采用防舞动措施。绝缘配合绝缘配合的原则绝缘配合的原则就是综合考虑系统中可能出现的各种作用电压、保护装置特性及设备的绝缘子特性确定设备的绝缘水平，从而使设备绝缘故障率或停电事故率降低到在经济上和安全运行上总体效益最高。其最终目的就是确定电气设备的绝缘水平。本工程电压等级为110kV，在正常情况下，能耐受内过电压的作用，不专门采用针对内过电压的限制措施。大气过电压起控制作用，其决定着设备的绝缘水平。污区划分本线路所经地域为重庆市万州区九龙工业园境内，根据重庆市电力公司企业标准《电力系统污区分级与外绝缘选择标准》(Q/GDW152-2006)和《重庆市电力公司电力系统污区分布图编制报告》2020版，并参考该地区已建电力线路的设计资料及运行情况，线路基于运行需要提高外绝缘配置水平，确定本次110kV线路工程防污等级为d级污秽区。对应的电气设备外绝缘的标称爬电距离为：d级污区50.4mm/kV。绝缘子选型架空线路的绝缘子用于支持导线并使之与杆塔绝缘的。它应具有足够的绝缘强度和机械强度，同时对化学杂质的侵蚀具有足够的抗御能力，并能适应周围大气条件的变化，如温度和湿度变化对它本身的影响等。目前国内架空输电线路所用绝缘子主要有悬式、棒式及硅橡胶合成绝缘子等数种。悬式绝缘子形状多为圆盘形，又称盘形绝缘子，以往均为陶瓷制成，所以又叫瓷瓶。现在我国也有使用钢化玻璃悬式绝缘子，这种绝缘子尺寸小、机械强度高、电气性能好、寿命长不易老化，并且有故障时自爆破碎，易于巡线人员查出，维护方便。盘形绝缘子有普通型、耐污型两种。悬式绝缘子广泛用于35kV及以上的线路上。棒式绝缘子是一个资质整体，其作用相当于若干悬式绝缘子组成的悬垂绝缘子串，但质量较轻、长度短，省钢材且降低了杆塔的高度。它的缺点是制造工艺复杂、成本较高，且运行中易因振动而断裂。复合绝缘子是棒形悬式复合绝缘子的简称，由伞套、芯棒组成，并带有金属附件。伞套由硅橡胶为基体的高分子聚合物制成，具有良好的憎水性，抗污能力强。芯棒通常由玻璃纤维浸浸树脂后制成，具有很高的抗拉强度和良好的减振性、抗蠕变必以及抗疲劳断裂性。复合绝缘子适用于海拔1000m以下地区，尤其用于污秽地区，能有效地防止污闪的发生。本工程线路位于重庆市万州区九龙工业园绿化用地范围内，根据本工程的地形、地貌及气象条件，综合近年来其它110千伏线路设计、运行的经验，采用玻璃绝缘子和瓷质绝缘子较多，为了便于运行维护，本工程推荐采用防污型玻璃绝缘子。绝缘子强度选择根据国标的规定，最大使用荷载条件下，盘型绝缘子的安全系数为2.7；常年荷载条件下绝缘子的安全系数为4.0；断线条件下的安全系数为1.8；断联条件下的安全系数为1.5。根据导线荷载情况选择绝缘子如下：导线悬垂采用120kN悬式玻璃绝缘子单联成串；导线耐张采用120kN悬式玻璃绝缘子双联成串；耐张塔跳线串采用70kN悬式瓷质绝缘子单联成串。 绝缘子片数选择每一悬垂串上绝缘子的片数，是根据线路的最高相电压等级按绝缘配合条件选定。结合线路附近的污秽和发展情况，综合考虑环境污秽变化情况，选择合适的绝缘子型号和片数，并适当留有裕度。d级污秽区电气设备外绝缘的标称爬电距离为50.4mm/kV（按设备两端最高相电压计算），为满足对泄露距离的要求，并考虑零值绝缘子的影响，经计算选择绝缘子片数如下：本工程导线悬垂串选用每联8片120kN玻璃绝缘子单联成串，导线耐张串选用每联9片120kN玻璃绝缘子双联成串。盘形悬式绝缘子参数具体见下表：表5.1盘形悬式绝缘子主要尺寸及机电特性绝缘子代号悬式玻璃绝缘子U70BP/146-1U120BP/146-1绝缘件公称直径（mm）255255公称结构高度（mm）146146公称爬电距离（mm）480480连接标记（mm）1616规定机械破坏负荷（kN）70120逐个拉伸负荷试验（kN）3537湿工频耐受电压（kV）4243雷电冲击耐受电压（kV）120125工频击穿电压（kV）110115空气间隙根据沿线海拔高程，本工程沿线海拔为245—377m，海拔在1000m以下，架空电力线路带电部分与杆塔构件、拉线、脚钉的最小间隙值应不小于表5.2要求。表5.2110kV带电部分与杆塔构件的最小间隙以及校验间隙工作情况项目雷电过电压内部过电压运行电压带电检修间隙（m）10.70.251*：带电检修还须考虑人体活动范围0.3~0.5m。防雷和接地 防雷设计本线路通过地区年均雷电日数为50日，属于多雷区，从目前送电线路跳闸率分析，雷击跳闸仍占主要地位，因此，尽量降低雷击跳闸率是防雷保护设计主要解决的问题。本工程全线架设双地线，根据《重庆市电力公司架空输电线路防雷设计及技术改造规范》，双回段杆塔上地线对边导线的保护角＜10°单回段杆塔上地线对边导线的保护角＜15°。杆塔上两根地线之间的距离不超过导线与地线之间垂直距离的5倍。气温在15℃、无风时，档距中央导线与地线之间的距离应按下式校验：其中：S—导地线间的距离(m)；L—档距长度(m)。 接地设计本工程在线路路径选择中尽量优化路径，避免铁塔立于易受雷击处，并采用四腿接地尽量减小铁塔接地电阻，提高线路耐雷水平降低雷击跳闸率。接地采用常用的风车型水平射线接地方式，接地电阻满足规程要求。本工程距两端变电站不超过2km各塔位接地电阻不得超过7Ω，其余段各塔位接地电阻不得超过10Ω。绝缘子串和金具根据设计规定，普通地段金具强度的安全系数为最大使用荷载情况不小于2.5，事故情况不小于1.5。本工程线导线耐张线夹采用液压型耐张线夹，悬垂线夹采用预绞式悬垂线夹，跳线悬垂线夹采用螺栓型悬垂线夹。耐张串均用U型挂环与杆塔连接，悬垂串采用UB挂板与杆塔连接，跳线串采用UB挂板与杆塔连接。防震锤采用预绞丝防震锤。表7.1主要金具串型号金具串名称金具串代号单位数量70kN单联悬垂金具串BX2CL-BG-07串270kN单联耐张金具串BN2Y-BG-07串18双导线70kN复合（盘型悬式）绝缘子直跳跳线串1TP-10-07H(P)Z串12双导线70kN复合（盘型悬式）绝缘子双联绕跳跳线串1TP-20-08H(P)RS串6垂直双分裂导线悬垂金具串X1串6垂直双分裂导线绕跳耐张金具串NR1串11垂直双分裂导线直跳耐张金具串NZ1串31注：OPGW配套金具由中标厂家提供。导地线换位及换相变电站相序本工程在龙都站采用电缆出线，线路相序选择方便，因此本工程线路相序主要考虑方便进万博特铝新材料110kV变电站。根据从中国电建集团贵州电力设计研究院有限公司收集到的110kVGIS配电装置平面布置图，万博特铝新材料110kV变电站从左至右（右站外面向万博特铝新材料110kV变电站110kVGIS）相序依次为A、B、C，本工程线路从左至右（线路方向为龙都变电站→万博特铝新材料变电站）相序依次为A、B、C。详见线路相序示意图。换位及换相本工程新建线路全长为2.123km，未达到100km，根据规程规范的规定，本线路不需要进行导地线换位。杆塔规划杆塔选型本工程采用单回架设；导线型号为2×JL/G1A-300/25;地线一根为JLB40-100型铝包钢绞线，一根为OPGW光缆;山地占40%，最厚覆冰为5mm，基本风速为25m/s；海拔高度245—377m。结合本工程实际情况，本工程出站后的电缆终端塔根据实际情况单独设计一基110GD-15四管组合塔，综上所述，本工程选用的1C2和单独设计110GD-15四管组合塔。各塔型的使用说明如下：1）1C2模块说明：（1）该模块为海拔1000m以下单回路铁塔、设计风速27m/s（离地10m）、覆冰厚度为10mm，导线2×LGJ-300/40的单回路铁塔，地线采用JLB-100。表9.1：1C2子模块的杆塔设计条件塔型名称呼高范围（m）呼高（m）水平档距（m）垂直档距（m）允许转角（°）串型ZM115-24213504500I型串243304500ZM215-30274006000303806000ZM315-3333500700036364807000ZMK15-4545400600045-51513806000DJ15-24244005000-90J115-24244005000-20J215-242440050020-40J315-242440050040-60J415-242440050060-902）110GD模块说明：（1）该模块为海拔1000m以内单回路铁塔、设计风速25m/s（离地10m）、覆冰厚度为5mm，导线2×LGJ-300/40电缆终端四管组合塔，地线采用JLB-100。表9.2：110GD子模块的杆塔设计条件塔型名称呼高范围（m）呼高（m）水平档距（m）垂直档距（m）允许转角（°）串型110G塔使用情况本工程共使用8基铁塔其中单回角钢塔7基（直线塔2基、耐张塔5基），单回耐张四管组合塔1基。表9.4：杆塔使用情况一览表杆塔型式塔型代号呼高（m）数量（基）单基重量（吨）单回直线角钢塔1C2-ZM3-272716.7041C2-ZM3-333318.258单回耐张角钢塔1C2-J1-242419.8181C2-J2-181818.8681C2-J2-2424210.841C2-J4-2424112.829单回耐张四管组合塔110GD-1515116.25杆塔 杆塔结构杆塔结构设计采用以概率理论为基础的的极限状态设计方法。极限状态分为极限状态和正常使用极限状态。结构或构件的强度、稳定和连接强度，按承载力极限状态的要求计算；结构或构件的变形与裂缝，按正常使用极限状态的要求计算。 杆塔荷载在进行杆塔结构设计计算时，对作用在杆塔外部荷载的分析及选定计算是否合理，直接影响杆塔的安全性及经济性。按《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB5045-2010）规定，对各类杆塔均应计算线路正常运行情况、断线情况、不均匀覆冰情况和安装情况下的荷载组合，必要时尚应验算地震等稀有情况。结合本工程特点，对杆塔荷载计算中作如下特殊规定：本工程杆塔按实际代表档距计算各工况张力。导线张力及弧计算时，下导线平均高度取15m。耐张塔前后挂点垂直荷载按照2：8分配，且考虑一侧上拔情况，其上拔垂直荷载按照设计垂直档距的50%计算；直线塔风荷载前后按5：5分配，垂直荷载前后按4：6分配。综合考虑导地线安装时初伸长，过牵引、施工误差等因素，导线张力增加15%，地线增加10%。本工程铁塔结构重要性系数取1.0。杆塔材质及强度等级本工程角钢采用Q345B钢，钢管采用Q420钢，其质量标准应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）、《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）的要求。采用的螺栓有4.8级（M16）、6.8级（M20）、8.8级（M24），用于不同的连接部位；底脚螺栓采用35号优质碳素钢。其质量标准应分别符合现行国家标准《紧固件机械性能》（GB/T3098.1～2）及《优质碳素结构钢》（GB/T699）的要求。防护措施焊接与防腐措施《建筑钢结构焊接规程》（JGJ81-2002）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）均对焊缝等级和焊接质量有明确规定。对于厚钢板的焊接，焊前应有预热措施，焊后应有保温措施，以避免焊接应力的集中。焊接时应严格按照焊接工艺评定的结果和措施进行施焊。所有铁塔构件、螺栓（含防卸螺栓）均采取热浸镀锌防腐。杆塔防卸防松措施基础顶面以上8m范围内的杆塔螺栓均采用防卸螺栓（以业主及运行要求为准）。防卸螺栓要求防卸性良好、质量上乘，经过有关部门的技术鉴定，并有一定的施工、运行维护经验。全线杆塔除安装防卸螺栓（具有防松性能）外的其它单螺帽螺栓均采用防松罩。基础 基础形式杆塔基础必须保证杆塔在各种受力情况下不倾覆、不下沉和不上拔，使线路安全可靠、耐久地运行。山区线路常用基础形式有以下几种。直柱掏挖基础该基础型式土石方量最小，对地形和植被的破坏也最小，能充分利用原状土的特性，提高基础抗拔承载力，减小基础的侧向变形；同时浇制混凝土时不需要支模，可缩短施工周期，降低施工费用。在山区使用掏挖基础，可大大减少对环境的破坏，结合铁塔长短腿的使用，基本能实现基面零开方，再加上基坑土方量少，施工时对弃土的处理难度大大降低。 人工挖孔桩基础人工挖孔桩基础采用人工开挖形成，人工挖孔桩基础能减少基坑占地面积，降低基坑开挖量及小平台开挖量，减少施工弃土对表土的破坏，降低施工对环境的破坏，保护了塔基周围的自然地貌，减少对相邻建筑的影响。在大型机械无法进场的情况下需采用人工挖孔桩基础，由于人工挖孔桩基础埋深较大，在开挖中须采取一定的护壁措施。岩石嵌固式基础利用机械（或人工）在岩石地基中直接钻（挖）成所需要的基坑，将钢筋骨架和混凝土直接浇注于岩石基坑内，通过水泥砂浆或细石混凝土在岩孔内的胶结，使锚筋与岩体结成整体。该基础主要用于风化岩石中。根据本工程的地形、地质情况及水文地质特点，总结、吸收我院及其它院110千伏线路基础设计的成熟经验、先进技术，在此基础上，因地制宜规划采用人工挖孔桩基础、掏挖基础。各种基础按高低基础规划设计，尽可能减小土石方的开挖量，防止水土流失，以利保护环境。基础的外形尺寸及材料耗量见：《基础一览图》。 砼强度等级(1)基础混凝土为：C25(2)基础保护帽为：C15基础钢材1)基础主筋采用HRB400螺纹钢，箍筋及构造筋采用HRB335螺纹钢，其质量标准应符合现行国际标准的要求。2)地脚螺栓采用Q235、35号优质碳素钢，对于45号优质碳素钢，因《架空送电线路基础设计技术规定》（DL/T5219-2005）中表4.0.23备注说明“45号优质碳素钢因易断、焊接困难等原因，应慎用。当采用时，要采取预热等措施”，因此在本工程不采用45号优质碳素钢。 基础堡坎、降方及排水沟整个工程预计基础堡坎250m3；基础降方量200m3；排水沟80m。其它工程量为了方便线路的运行维护，根据电力工业部颁发的《电力建设行业基本建设预算费用标准及管理制度汇编》和国家电力公司电力规划设计总院颁发的《送电线路工程概算编制细则》的规定，线路所需所需检修、通讯、交通及警示牌等辅助设施的费用按相关规定已计入本工程概算中。由于线路走廊受限，本工程龙都-万博特铝新材料110kV线路需要占用停用的110kV高多南线N9-N12间的线路走廊，且高峰-万博特铝新材料110kV线路需跨越不过110kV高多南线N9-N10间的线路，本才考虑拆除110kV高多南线N9-N12间导线、地线、光缆，拆除线路路径长度1.499千米，导线为LGJX-300/25型稀土钢芯铝绞线，地线为一跟JLB20A-70型铝包钢绞线，光缆为一根12芯OPGW光缆，拆除110kV高多南线N10、N11两基杆塔合计重量约7.2吨。拆除110kV高多南线N9-N12间导线、地线、光缆及铁塔后需要对110kV高多南线N9和N12塔采用拉线锚固，暂估锚固110kV高多南线N9和N12费用2万元，最终据实结算。按规定要求本工程所有涉及的其他工程量的费用计列人本工程高峰-特铝新材料变电站110kV线路新建工程总论设计依据《设计委托书》。现场察勘情况。该设计文件中执行以下规程、规范：《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB5045-2010）。《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合设计规范》（GB/T50064-2014）。《交流电气装置的接地设计规范》（GB/T50065-2011）。《电力系统污区分级与外绝缘选择标准》(Q/GDW152-2006)。《污秽条件下使用的高压绝缘子的选择和尺寸确定》（GB/T26218-2010）。《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T5154-2012）。《架空送电线路基础设计技术规定》（DL/T5219-2014）。《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。《混凝土结构设计规范》GB50010-2010。《钢结构设计规范》（GB50017-2014）。《输电线路铁塔制造技术条件》（GB2694-2010）。《架空送电线路基础设计技术规定》（DL/T5219-2014）。工程概况从高峰220kV变电站110kV特铝新材料变电站间隔（间隔由国网公司负责建设）采用采用架空至原110kV高多南线N1号塔，再从原110kV高多南线N1号塔采用电缆至新建的N1号塔电缆终端塔后，线路改为架空线路至110kV特铝新材料变电站，新建电缆路径长度约182米，电缆型号采用YJLW03-Z-1×1000型64/110kV交联聚乙烯绝缘皱纹铝护套铜芯电力电缆。沿电缆敷设一根48芯无机非金属光缆至站内二次电缆沟，再沿站内电缆沟敷设一根48芯无机非金属光缆至通讯机房。从N1塔新建架空线路约3.787公里至110kV高多北线#9至环保产业园供电工程N11塔，架空线路采用单回架设，导线采用2×JL/G1A-300/25型钢绞线，地线采用一根JLB40-100和一根48芯OPGW光缆。设计范围1）从高峰220kV变电站110kV特铝新材料变电站间隔新建电缆至新建的N1号塔本体设计。2）从高峰220kV变电站110kV特铝新材料变电站间隔至原110kV高多南线N1号塔架空线路本体设计；新建新立的N1塔至110kV高多北线#9至环保产业园供电工程N11塔架空线路本体设计。3）从高峰220kV变电站新建一根48芯光缆至110kV特铝新材料变电站外终端塔。4）本工程的涉及的施工预算及工程量清单。建设单位、设计单位及建设期限建设单位：重庆市万州区经济技术开发有限公司设计单位：重庆万州光泰电力勘察设计有限公司建设期限：2021年10月主要技术经济特性全线主要经济特性表见下表：表1.1线路主要经济特性表线路名称高峰变电站站-万博特铝新材料变电站110kV线路线路起止点起于220kV高峰站，止于110kV高多北线#9至环保产业园供电工程N11塔电压等级110kV线路长度单回3.787km回路数单回曲折系数1.87平均耐张段长度326m转角次数9次平均档距283档距利用系数0.71杆塔总量7种塔型，共计13基平均呼高25m基础型式掏挖基础和人工挖孔桩基础换位情况导线、地线均不换位海拔高程245～515m导线型号2×JL/G1A-300/40最大使用应力123.66(MPa)地线型号铝包钢绞线、OPGW光缆最大使用应力194.3(MPa)、197.9(MPa)主要气象条件最大风速25m/s覆冰导线5mm地线5mm最低气温-5℃绝缘子型号及片数数盘形悬式绝缘子:玻璃1796片地震烈度6度年平均雷电日50沿线地形丘陵：30%,山地：70%沿线地质普通土：20%，松砂石：30%，岩石：50%汽车运距5km人力运输直线距离0.3km主要技术指标见下表：表1.2主要技术指标项目名称导线塔材基础钢材混凝土量土石方量房屋拆迁林区长度林木砍伐单位t/kmt/kmt/kmm3/kmm3/kmm2/kmkm颗数量7.3455.3912.12206.8900600主要经济指标及对比情况见下表：表1.3主要经济指标及对比表造价项目施工预算初设概算施工图设计-初设总投资(万元)单位投资(万元/km)总投资(万元)单位投资(万元/km)差值

(万元)百分比

(%)线路本体工程投资其他其中：场地征用及清理费静态投资动态投资投资差别主要原因线路路径2.1.变电站进出线布置2.1.1.高峰220kV变电站出线情况高峰220kV变电站主变容量2×150MVA，2019年最大负荷为181.31MW，主变负载率60.43%。高峰220kV变电站110kV主接线为双母线带旁母接线，户外AIS布置。110kV出线最终规模12回，已出11回出线，其中至龙宝站2回、三正牵引站2回、多晶硅用户站2回、赵家站1回、三峡水利的江北站1回、天城站1回、索特站1回、宜化站1回，预留1个间隔，其中因多晶硅用户已停产，多晶硅用户站2回已闲置，索特站1回已改接入龙都站，高峰220kV变电站目前有3个闲置间隔和1个预留间隔，根据国网重庆万州供电公司十四五规划，规划建设的水库110kV变电站计划从高峰站出线两回，占用预留间隔1个及利旧原110kV高多北线间隔。高峰站内已无预留110kV间隔且无法扩建。通过和政府相关部门沟通，因110kV高多南、北线剩余线路跨越多个规划地块，后期计划对原110kV高多南、北线两回线路进行拆除，故本项目不考虑利旧原高多南、北线线路。但万博用户站可利旧原110kV高多南、北线间隔接入高峰站，本工程利旧原110kV高多南线间隔。根据变电站出线情况及位置关系，本工程采用从右至左第五个间隔（由站内向110kV出线方向看），间隔使用详见下表：表2.1220kV高峰变电站110kV间隔出线图高天高观赵高高龙北高龙南预留（水库）高多北（水库）高多南（本次）高宜高索（闲置）高三北高三南↑高峰站110kV出线方向（由站内向外看）2.1.2. 万博特铝新材料110kV变电站出线情况根据我公司从贵州勘测设研究院收集到的资料资料及现场查勘情况，万博特铝新材料110kV变电站共有110kV进、出线间隔2个，分别为龙都-万博特铝新材料110kV变电站间隔和高峰-万博特铝新材料110kV变电站间隔，根据变电站位置关系，为避免线路交叉，高峰-万博特铝新材料110kV变电站间隔占用最左侧间隔（由站内向110kV出线方向看），出线详见下图：表2.2110kV万博特铝新材料变电站110kV间隔出线龙都-万博特铝新材料110kV变电站间隔高峰-万博特铝新材料110kV变电站间隔万博特铝新材料110kV变电站110kV出线方向（由站内向外看）2.2.路径选择原则我公司于2021年2月、3月组织有关人员对现场进行了踏勘、收资，确定了线路路径方案的主要原则：贯彻国家建设的各项方针政策。在选线中对运行安全、经济合理、施工方便、环境保护等因素进行全面考虑，综合比较。尽可能靠近现有国道、省道、县道以及乡村公路，改善线路交通运输条件。尽可能少跨房屋，及其它建筑物，少占农田。尽可能避让１级通信线，军事设施，大型工厂、厂矿企业。尽可能避开悬崖峭壁、滑坡、崩塌区、不稳定岩石堆、泥石流、卡斯特溶洞等不良地质地带和重冰地段。尽可能避开林区、绿化区、果木林、防护林带等，当必须穿越时，尽量选取最窄处通过，以减少砍伐树木。尽可能避免跨越河流和与一条河流多次交叉，当与跨越河流时，尽量选择在河道狭窄、河床平直、河岸稳定、两岸尽可能不被洪水淹没的地段。尽量减少线路交叉跨越数量。尽量减少线路跨越规划用地。 2.3.路径方案根据以上原则，结合我公司收集的万州区九龙工业园规划图，高峰工业园区规划图以及地形图，再综合考虑施工、运行、交通条件，按照统筹兼顾，经济合理的原则并结合本次工程的实际情况，确定以下方案。由于高峰站110kV为双母线带旁母，采用电缆出线较困难，且电缆出站要经过垂直坡度，本次设计从构架架空至原110kV高多南线N1塔上后再采用电缆至新建的N1号塔改为架空线路，架空线路沿110kV高宜高索和220k高江北线中间走线1公里，跨过35kV索矿线后右转，穿过220kV高江北线后沿220k高江北线和220k高江南间走线约1公里后左转，跨越35kV三化线，穿越220k高江北线左转，在穿越220kV都江南、北同塔双回线路两次后左转跨过35kV索矿线（跨不过，需要迁改），穿越110kV高宜、高索同塔双回线路；220kV高都东、西同塔双回线路;220kV金都东、西同塔双回线路后右转，到达110kV高多北线#9至环保产业园供电工程N11塔。新建架空线路3.787公里，线路曲折系数1.87。2.4.通信保护线路沿线影响范围内均为乡镇光纤通信线路及广播电视光缆线路，无架空电缆及架空明线通信线路极少。本工程电力线路与沿线通信线路无平行接近情况，与其它线路之间仅仅相互交叉，交叉角符合有关《110kV~750kV架空输电线路设计规范》中的规定，因而其感应纵电动势及对地电压未超过标准值，同时由于光纤抗电磁干扰影响能力强，其干扰影响也满足规程规定。因此本工程对沿线通信线不采取保护措施，只是在距离上满足要求即可。同时线路对沿线的无线、广播信号台站，移动通信机站的距离满足要求。2.5.地形及地貌本工程新建线路走廊区域处于万州区九龙工业园区规划的绿化用地范围以及高峰工业园区边缘或绿化带，最高海拔为515米，最低海拔为254米。线路两端沿线高差较大，中间段高差较小的约有1km高差较小，高差较大的线路长度约3公里，占线路全长的70%，按规定整条线路地形特点：丘陵30％，山地占70%。2.6.交通运输本次线路大部分都有已建的乡村道路，离现有公路较近，直线距离约0.2公里，中间有一段线路离公路距离稍远远，约0.4公里。确定本工程汽车运距为5公里，人力运输直线距离0.3公里。2.7.地质构造线路走廊区域处于重庆市万州区九龙工业园区和高峰工业园区边，线路位于山脊或山坡上，根据现场地勘情况，全线地质特点：普通土20%，松砂30%，岩石50%。2.8.水文地质线路走廊区域处于重庆市万州区九龙工业园区和高峰工业园区边的山脊或山坡上，地下水位埋藏较深，在第四系覆盖层厚度较大的地段有少量上层滞水，基岩强风化带有部分裂隙水溢出，水文地质条件相对较简单。不存在影响场地稳定性的滑坡、崩塌、泥石流等其它不良地质作用。线路塔基场地地下水和地表水主要依靠大气降水补给，根据工程环境类比法，地下水对混凝土无腐蚀性。2.9.矿产资源本工程线全部位于重庆市万州区经济技术开发公司远期规划用地范围，通过咨询重庆市万州区经济技术开发公司，本工程线路不涉及矿产资源。该结论以专业部门意见、以及本工程压覆矿报告为准。2.10.文物古迹沿线不存在需要避让的重要文物古迹、历史遗址。该结论以专业部门意见为准。2.11.通道清理本工程根据具体情况，对林木除塔位占用地及附近、以及施工放线通道，危及线路安全运行必须砍伐的林木外，对档中主要采取高塔跨越设计方案。本工程线路有零星的杂树和柏树，在铁塔组立以及导地线施放时需对影响线路施工及运行的线路进行砍伐，预计全线需砍伐杂树400棵；柏树150棵；果树50棵。本工程线路跨越房屋均为耐火屋顶，且高度满足规程要求，本次设计不考虑房屋拆迁。 2.12.地震影响线路走廊区域位于重庆市万州区境内，根据《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001）及《中国地震动反应谱特征周期区划图》（GB18306-2001），线路区设计地震分组为第一组，地震动反应谱特征周期为3区，特征周期值为0.35s；地震动峰值加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度。2.13.工程地质评价本区沿线多属重庆标志典型地层，地层构造较简单，通过合理设计和施工，可进行本工程线路建设。值得重视的是，本评价均按现状(原始)地貌评价，注重相关资料的搜集。2.14.路径协议目前，本工程线路路径已取得重庆市万州区经济技术开发公司规划科口头同意，在提交前需配合重庆市万州区经济技术开发公司取得线路正式协议。2.15.交叉跨越情况新建线路穿越220kV线路10条次（220k高江北线2次，220kV都江南、北同塔双回线路2次，220kV高都东、西同塔双回线路1次，220kV金都东、西同塔双回线路1次）；穿越110kV高宜、高索同塔双回线路1次；跨越35kV线路4条次（35k索矿线2次，35kV三化线2次）；跨越10kV线路4次，380V线路1次，220V低压线路5次，通信线路10次，跨越房屋12处，跨越鱼塘5处，跨越公路3次，跨越机耕到3次，跨越的电力暂按停电跨越计列，在施工时可以按照施工停电计划停电，如果确需带电跨越先经业主和监理同意后实施。表2.3导线对地及交叉跨越距离要求序号被交叉跨越物名称最小垂直距离（m）备注1非居民区6.02居民区7.03通信线3.04穿越220kV线路