制冷技术和热泵全国注册公用设备工程师执业资格考辅导

例：1个大气压（0.1MPa）沸点r(kJ/水 保 ②过热蒸气③饱和液④湿蒸逆循环在T-S图上的表制冷循环常用制冷系数ε表示它的循环经济性能，制冷系数等于单位耗功量 qq

T(SS T (TkT0)(SaSb (TkT0如果考虑冷凝器和蒸发器的传热温差分别为△Tk和△T0时，' T0' Tk

(Tk'T0')(TkT0we=△q01=h4—∴we=q0= w= qk= vqv

若已知总制冷量为Q0[kW]，则制冷剂质量循

VMvQ0 q rqvQk= N= Q0q0h1 h2同时并不增加w，因此制冷系数增加。绝热压缩后排气温度较低的制冷剂，如R12（K=1.136、R502。R22采用回热循环是制冷系数降低不多,但保证干压缩和热力膨胀阀稳定工作。1.310Pm t7=t6+△t Mr1Mr1 Mr1(h2－h3)+Mr1(h5－h7)=Mr2(h3－h6Mr1(h3'－h6)=Mr2(h5－h7)[kJ/s]Mr2h2＋Mr1h3'=(Mr1＋Mr2)h3=

=COP+常用的有R500、R502等。 (03)ODP03分子潜能的程度，即对大气03层破坏的大小。 》(1990年)、《 (1993年)、《》(1997年)和《 》(1999年)。这些 所列消耗03层物质(OzoneDeletingSubstanceo——简称ODS)的种类、消耗量基准和禁用时间等(2)．1993年的《》第一次将HCFC类物质纳入受控物质，并规定了1)对CFC(BCFC)包括CFC11、CFC12、CFC113、CFC114、CFC-1152对HCFC包括HCFC22、HCFC123、HCFC142b1996年开始冻结4)．1999年的《HCFCs,允许所有国家其冻结后可以继续生产其冻结水平15％，以满内基本需求。CFC的排放会加剧地球的温室效应，CFC是产生温室效应的气体，使地球的平均气温素中，20％-25CFC类物质作用的结果。CFCsODP值，而且应考虑到GWP值，即对温室效应的影响。CFCsHCFCsHFCs制冷剂的排放、生产和使用将会受到限制，因此，HFCs物质作为永久性替代制冷剂问题，国际上尚存着不同看法。CFC替代剂的同时，可以采取一些措施，如提高制冷系统的密封性，减少机器故障，回收制冷剂等，以降低CFC向大气的扩散。从国际制冷学会最近汇总的结果表明，如采取各种措施，有可能降低30％～50％的CFC的扩散。（R71常冷凝压力不超过1.6(MPa)。在常温下，其冷凝压力和单位容积制冷量与氨差不多。R22R12大，R22能够部分地与润滑油互相溶解，但在低R134aR134a的热力性质与R12相近毒性与R12相同， ODP=0GWP30比R22(1700)小。R134a的气、液体的导热系数高于R12，因此在蒸发器和冷凝器中的放热系数比R12约分别高35％～40％和25％～35％。常规制冷剂大都使用矿物性润滑油，但R134a与矿物油不相溶，必须使用PAG(PolyolkeneGlycol--聚乙二醇)醇类合成润滑油、POE(PolyoeEster--多元醇酯)酯类合成润滑油和改性POE油(在原POE油中添加了抗磨剂)。R134a吸水性极强，其使用的PAG和POE润滑油比常规使用的矿物油的吸水性也铜现象，一般R134a系统中的最大含水量不超过20x10-6。R134a对系统的干燥及清洁度要求比R12、R22都高，系统中使用的干燥过滤器，其干燥剂必R134a相溶的产品XH7XH9型分子筛等，润POE酯类润滑油。R134a液体密度小，故系统中充注的制冷剂质量比R12R134a中无氯原子，故其检漏应采用R134a的检漏仪。（3）R404A组成物质及质量分数为R125R143aR134a(44524)ODP=0，GWP=3260A1/Al。R404A0.5(℃)属近共沸混合物，R404A的热力性质与R22R228%～20%,但R404AR22低,因而,压缩机的容积效率比R22高。于-45／+10(℃)的蒸发温度范围的及工业用制冷系统，也可替代R22。沸混合物，其相变滑移温度为7.1(℃)。非常相似，其制冷剂的COP与R22R22R407C，需要更换润滑油，调整制冷剂的充灌量、节R407C的相变滑移温较大，在发生泄漏、部分室内机不工作的多联系统以（5）R410A是由R32和R12550HFCs混合物，其ODP=0，GWP=1730Al／A1，R4100.2(℃)，属近共沸混合物制冷剂，与R22相比，R410A的冷凝压力增大近50％，是一种高冷剂，需提高设备及系统的耐压强度。由于R410A的高压、高密度，使系统制冷剂的管路直径可减少许多，压缩机的排量也有很大降低。同时，R410A的传热和流动特性优于R22。4.2.5水度低4～5（℃（敞开式蒸发器）8～10（℃）（封闭式蒸发器）。)流叶片调节，能在30％一100％间进行无级能量调节，但负荷低于50％时，此种调节方法对压Vh

SnZ(m3/s)压缩机的实际吸气量 小于活塞排量Vh，两者之比称为压缩机的容积效率ηvvv v0.940.085

k 比应不大于8～10。VqVq0Mq(kWv vh v rv1 N= NN(kW Nb

(kW i Nc(1.10~ b(kWd

Nin

Nb(kW 部分负荷综合性能系数（IPLV）IPLV=2.3％xA+41.5％xB+46.1％xC+10.1％式 4.3-13～17 系数0.044m2·℃/kW。 制冷压缩机吸气管道≥0.01坡度，坡向压缩机；排气管道≥0.01坡度，坡向油分离器或 （1）（2）但不应低于2℃。风冷式冷凝器的空气温差不应＞8（5）3)当选用制冷量≥1160kW的一台或多台离心式制冷机时，宜同时设置一台或两台制冷量3)在民用建筑中，制冷机房一般设置于层，层的制冷机房应留有设备进氨制冷机房，不应低于4．8m。制冷机与制冷机或其他设备之间的净距不应小于1.2m； .2在土壤源热泵全年运行过程中，冬季通过热泵将吸收的热量用于建筑供热，同算，最小计算周期宜为1年。计算周期内，地源热泵系统总释热量宜与其总吸热量相平衡。”机组运行负荷，从抽取相对于夏季来说多余的热量，消除土壤负荷的不平衡。但因为使用温度会保持不变。实际上，由于含水层热湿迁移的影响，土壤的不均匀性，都会对的蓄热、散热产生一定的影响，因此土壤温度还是会有波动，只是幅度比较小。1年。计算周期内，小于0．8m。0．6m。])、溴化锂水溶液的比焓-浓度图(h-ξ图ξ=Фo/ ηd=ξ/ Ga(kg)，浓度为ξa，在发生器中被蒸汽加热后产生ξaGa=(Ga—D)令 可得a=ξr/ξr-a1(kg)冷剂水蒸气所需要溴化锂稀溶液的循环COPO=Q0,%3）．冷却水进口温度和制冷量的关系 Q0+Qh=Qa+ 在发生器出口溢流箱的上部连接—J形管通入吸收器。制冷装置正常运转时，浓由于溴化锂溶液对金属材料具有腐蚀作用，尤其在有空气存在的情况下腐蚀（6）溴化锂吸收式制冷机的制冷量调节可通过控制冷却水量、加热蒸汽量、加热蒸汽凝结水 %利用率高达80～90％ 年平均能源综合利用率=年输出能量（冷、热、电）/年输入能量（燃气热量）×100％ 年平均余热利用率=（年余热供热量+年余热供冷量）/（排烟温度降至120℃可利用热量+冷却水温度降至85℃可利用热量） 以冷(热)定电的系统，发电机组按满足基础空调负荷欠负荷匹配，并网运行约为最大负荷50～70％；峰值冷(热)负荷采用配置其他供冷(热)设备取得，不足电力从电网补充。性 400～60080NOx时发电效率高，高温烟气较3

的送风温度，形成的送风温差可达12~17℃。冷却物冷藏间的温度为4～-2℃，相对湿度保持在85%～95%，它主要用于经过冷却的鲜蛋、水果和蔬菜等，为了消除期中的异味和供给食品呼吸之用，冷却物冷-18～-2590%～95%，用于较长期的(4) 式中G——冷库计算吨位，t；ρ——食品的计算密度，kg／m3;η—

式 ㎡H=式中Rw—围护结构外表面的蒸汽渗透阻,Rw=4㎡ ) 0℃时，地面应采取防止冻胀的措施。地面下为岩层或砂 td t （m2℃）/W；tg—围护结构高温侧的气温，（℃）；b—热阻的修正系数，围护结构热惰性指标D≤4时，b=1.2；其他围护结=1.0围护结构热惰性指标D D—围护结构热惰性指标；iiQ1=αKF(tw-tn)式中α———围护结构的传热系数，Wm²·K——围护结构的传热面积，m²twtn——围护结构内侧的计算温度,Q2是随时间变化的，有时货物耗冷量会大于整个冷加工过程的平均耗冷量，因此要对货物耗冷量Q2加以修正。Qs=Q1+PQ2+Q3+Q4+ 机械负荷Qj=(n1∑Q1+n2∑Q2+n3∑Q3+n4∑Q4+n5∑Q5Qj是合理配备制冷压缩机及辅助设备的依据。因为冷间各部分的耗冷量因此计算机