18层脚手架方案

明珠苑北区1#、2#、3#楼脚手架施工方案南通清华建设工程有限企业十一月五日明珠苑北区1#、2#、3#楼脚手架施工方案一、工程概况：本工程为盐城苏源房地产开发有限企业开发明珠苑北区工程1#、2#、3#楼。位于盐城市盐都路以西，聚亨路以北。本工程±0.000以下为车库,一到十八层为住宅,顶层为跃层.建筑基底面积为575.4㎡本工程单幢建筑总面积约为10546㎡，建筑总高度均为58.本工程设计室内±0.000标高相当于绝对标高5.700米（黄海高程），室内外高差1米，地下室车库层高为米，一～十八层和跃层层高均为2.900米，每单元设电梯一部。依照本工程地理位置处于盐都新区，依照本工程特征,特编制本工程脚手架施工方案。二、脚手架选型及设计方案脚手架选型时考虑主要原因有：满足施工操作工艺要求，满足施工安全要求，满足成本低和使用期短要求。结合本工程楼层较高、工期较为担心特点，为在主体施工期间争抢工期且符合安全规程，经现场勘察，除2#楼西单元南面紧靠人防外墙，需悬挑搭设两次，（分别在四层和十一层），其余部位均能够在原自然土上搭设，并决定分别在三幢楼主体十一层以下搭设普通双排钢管脚手架（其中自然土至三层采取双立杆），十一层楼面以上设悬挑脚手架。2.1普通双排钢管脚手架搭设方案悬挑脚手架以下为双排脚手架，搭设高度约38m，立杆采取双立管。（在脚手架未超出24m时，用单立管搭设；当脚手架超出24m时，从脚手架底部开始加双立管至三层。）搭设尺寸为：立杆纵距1.40m，立杆横距1.00m，立杆步距1.80m。采取钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采取2步3跨，施工均布荷载为3.0kN/m2。2.2悬挑脚手架布设方案从11层—顶层，高度为26.1米，考虑顶层施工时设置1.5米防护栏杆，总计是27.脚手架采取密目安全网，全封闭双排钢管扣件式脚手架，立杆横距1.05米，立杆纵距1.4米，内排立杆距建筑物外边线0.3米，脚手架纵向水平杆步距为1.8米。施工层满铺竹笆脚手板，同时设置竹笆防护栏。脚手架钢管采取Φ48×3.5钢管，连墙件水平间距4.5—5米。悬挑脚手架支撑采取160#工字钢，Φ16钢丝绳制作。悬挑工字钢和钢丝绳上端与预埋在结构砼中Φ16钢筋环预埋件固定，立杆下端工字钢面上焊10厘米Φ25钢筋作为脚手架支座。三、以下为单栋建筑物外墙脚手架搭设方案：1施工准备在搭设脚手架前，应做好以下准备工作：1.1工程责任人应按施工组织设计中关于脚手架要求逐层向架设和使用人员进行技术交底。1.2使用各种材料均应符合质量要求。钢管表面应平直光滑，没有裂纹、分层、压痕、滑道和硬弯，且使用前应进行防锈处理，刷防锈漆。扣件不得有裂纹、气孔，不得有缩缝、砂眼或其余使用功效缺点，同时进行防锈处理。使用其余材料也必须满足质量要求，严格杜绝不合格材料进场。使用前应对钢管、扣件、脚手板等进行检验验收，不合格配件不得使用，经检验合格构配件应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。1.3、在搭设前应清理地面杂物，平整搭设场地，在建筑物四面离墙1.5m范围用150厚C20素砼进行场地硬化,并在硬化场地外侧砌明沟排水，保持房屋四面排水通畅。2、双排扣件式钢管脚手架搭设2.1材料要求：钢管：采取ф48mm×3.5mm无缝钢管，其材质机械性能必须符合《普通碳素结构钢技术条件》（GB700）中Q235A级钢要求。扣件：采取可锻铸铁割件、扣件质量《钢管脚手架扣件》（JGJ22）。密目网：规格型号1800×6000mm竹笆：规格1000×1500mm2.2搭设要求：双排扣件式钢管脚手架搭设必须按照《江苏省建筑安装工程施工技术规程》（《脚手架工程》DB32/303-1999）要求搭设。2.2.12.2.2立杆横距为1.0m，立杆纵距为1.40m，步距为1.802.2.3每根立杆底部向上200mm处应设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定。立杆下部用50*100木方满铺2.2.42.2.5底部立杆必须采取不一样长度钢管、立杆连接必须交织布置，相邻立杆连接不应在同一高度，其错开高差不得少于500mm2.2.6立杆接头除顶层采取搭接连接外，其余接头必须采取对接扣件连接，搭接连接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件连接，固定间距不应小于300mm2.2.7a、纵向水平杆应水平设置，钢管长度不宜小于3跨。b、接头宜采取对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆接头不应在同时同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴心线距离应小于纵距1/3。c、纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定。d、沿建筑物周围搭设脚手架应采取闭合形式，脚手架同一步纵向水平杆必须四面交圈。2.2.8a、横向水平杆应用直角扣件架设在纵向水平杆上方，凡立杆与纵向水平相交处均必须设置一根横向水平杆。b、脚手架横向水平杆处端伸出纵向水平杆处不应小于250mm，靠墙一端距墙装饰距离不应大于100mm。2.2.9a、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平杆伸出端上，其交点距主节点距离不应大于150mm，杆件接头采取搭接连接，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800mm。b、每副剪刀撑跨，立杆根数不应少于4根，也不应超出7根与纵向水平杆呈45°-60°角。2.2.10为满足脚手架搭设美化，在每四层设置一道22cm高踢脚板3.2.11为预防脚手架内外倾覆必须均匀分布地设置能承受压力和拉力连墙点。采取钢管连接外脚手架立杆，连墙件布置分别为垂直间距≤3.60m，连墙件水平间距≤4.50m。2.2.12从第二步起在脚手架操作层外侧应设置栏杆，搭设栏杆应在纵向水平杆上方1.1-1.2m2.2.132.2.14四、拆除：1、依照拆除现场情况，设围栏或警戒标志，并有专员看管。2、去除脚手架上留存材料、电线等杂物。3、拆除脚手架必须有专员指挥，参加拆除人员应注意动作配合和协调在拆除过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件等有危险构配件。4、拆除次序应是后搭设部件先拆，先搭设部件后拆，禁止采取推倒或拉倒拆除做法。5、连墙件应在位于其上全部可拆杆件，拆除之后才能拆除。6、拆剪刀撑纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆扣件时，应有预防杆件突然坠落方法。7、拆除脚手架部件应及时运走地面，禁止从空中抛掷。五、技术方法1、立杆结构要求：a立杆接头采取对接扣件连接，立杆与大横杆采取直角扣件连接；b立杆接头应交织布置，两个相邻立柱接头应防止出现在同时同跨内，并在高度方向错开距离大于50cm；各接头中心距主节点距离小于60cm。c立杆顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m；d每根立杆都应设置底座；e立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采取直角扣件固定在距底座下皮小于200㎜处立杆上。横向扫地杆应采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。2、纵向水平杆结构要求采取钢、木、脚手板时结构要求：a纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立内侧，并采取直角扣件与立柱扣紧；b纵向水平杆通常宜采取对接扣件连接，也可采取搭接。对接搭接应符合以下要求：b1、对接接头应交织布置，不应设在同时、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500㎜，并应防止设在纵向水平杆跨中。b2、搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100㎜。c纵向水平杆设置在横向水平杆上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上；d纵向水平杆在操作层间距不宜大于400㎜e纵向水平杆接长要求同上。g纵向水平杆长度通常不宜小于3跨，并大于6m。3、横向水平杆结构要求采取脚手板时结构要求：a每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采取直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点距离不应大于150㎜，在双排架中，靠墙一侧外伸长度不应大于500㎜。b操作层上非主节点处横向水平杆宜依照支承脚手板需要等间距设置，最大间距不应大于杆距1/2。采取竹笆脚手板时结构要求：双排架横向水平杆两端应采取直角扣件固定在立杆上。4、脚手板结构要求a采取脚手板时结构要求：脚手板通常应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采取两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采取平铺，亦可采取搭接铺设。b采取竹笆脚手板时结构要求：竹笆板主筋应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采取对接平铺，四个角应用直径为1.2mm镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。自顶层操作层脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5连墙件结构要求a连墙件垂直间距小于2步（3.60m），水平间距小于3倍纵距（4.50m）。b为便于施工，连墙件采取刚性连接，水平方向沿外墙、梁设置，高度方向隔步设置，与脚手架、建筑物连接采取直角扣件。c连墙件应均匀布置，优先采取花排。d连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm。e连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采取其余可靠方法固定。f连墙件中连墙杆或拉筋宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接一端可稍微下斜，不允许向上翘起。g采取拉筋时必须配用顶撑，并可靠顶在框架暗梁和剪力墙等结构部位，以预防向内倾覆。6支撑双排脚手架应设剪刀撑与横向支撑。剪刀撑设置应符合以下要求：a每道剪刀撑跨越立杆根数宜在5-7根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且大于6m，斜杆与地面倾角宜在45°-60°之间。b24m以上双排脚架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。c剪刀撑斜杆接头除顶层能够采取搭接外，其余各接头均必须采取对接扣件连接，搭接应符合上述要求。d剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点距离不应大于150mm。横向支撑设置应符合以下要求：a横向支撑斜杆应在1-2步内，由底至顶层呈之字型连续布置，斜杆应采取旋转扣件固定在与之相交立杆或横向水平杆伸出端上。b24m以上脚手架除两端应设置横向支撑外，中间应每隔6跨设置一道。7门洞a洞口处增设斜杆应采取旋转扣件优先固定在与之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。b洞口两侧增设横向支撑应伸出增设斜杆端部c增设短斜杆端部应增设一个安全扣件。8斜道斜道结构应符合以下要求：a斜道宜附着在外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置。b人行斜道宽度不应小于1m，坡度宜采取1：3（高：长）；c拐弯处应设置平台，宽度不应小于斜道宽度；d斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板不应小于150mm；斜道脚手板结构应符合以下要求：a脚手板平铺时，应在横向水平杆上增设中间纵向支承斜杆，杆间距不应大于500mm。b脚手板顺铺时，接头宜采取搭接，下面板头应压住上面板头，板头凸棱处应用三角木填顺。六、施工注意事项及安全方法1、所用钢管、扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮钢管禁止使用到外架上。2、所用小横杆长度应基本统一，且两头超出立杆长度大于10㎝。立杆和大横杆接头位置要错开。剪刀撑接头长度大于40㎝，且不能小于两个扣件。3、铺设底笆和挡笆必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四个点，外围护安全网用16#铁丝捆绑于大横杆上，须每点都应绑扎，且上下左右都要绷直。全部绑扎头公布朝向架外，以免挂烂衣服或伤人。。4、在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递，不得随意乱抛。同时施工人员必须系好安全带。在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。5、六级以上大风和雨天不可进行外架搭设，同时各架体材料放置点必须稳定。6、搭设好架体，其上构件，尤其是扣件、钢管等在使用过程中禁止随意拆卸，而且架体禁止用作材料堆场，其上只允许放置暂时零星材料，且放置要稳定。7、因为3#楼东北角约20米处有变压器和高压线，架体搭设时确保脚手架超高压线2.0米以上。以确保塔吊所吊重物距高压线保持足够多安全距离。依照现场实际情况要求，塔吊大臂已改为36米长确保塔吊臂最前端距高压线最近距离大于6米。8、脚手架使用期间，主体结构施工阶段使用二个操作层，每层使用荷载不得超出300kg/m2，装饰施工阶段使用三个操作层，每层使用荷载不得超出200kg/m2。9、建立完善验收和检验制度。搭设好外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定时和不定时检验，并安排专员对架体进行护理，清理架体上零星材料检验各连接点是否有转动。10、在恶劣天气（大风、雨、雪）前后应对外架进行检验和加固，尤其是恶劣天气之后，必须经过前面检验符合安全要求后才能继续使用。11、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考评管理规则》考评合格专业架子工。上岗人员应定时体检，体检合格者方可发上岗证。12、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。13、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专员看管，禁止一切非操作人员入内。14、操作人员在工作中除恪守以上条例外，尚应恪守高空作业条令。七、设计计算7．1、十一层以下落地式脚手架计算书：钢管脚手架计算参考（JGJ130-）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。（一）大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆自重标准值P1=0.038kN/m脚手板荷载标准值P2=0.35×1.00/3=0.117kN/m活荷载标准值Q=3.00×1.00/3=1.00kN/m静荷载计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m活荷载计算值q2=1.4×1.00=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下弯矩跨中最大弯矩计算公式以下：跨中最大弯矩为：M1=(0.08×0.186+0.10×1.40)×1.502=0.35kN.m支座最大弯矩计算公式以下：M2=-(0.10×0.186+0.117×1.40)×1.502=-0.41kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：σ=0.41×106/5080=80.71N/mm2＜205.0N/mm2故大横杆强度满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度计算公式以下：三跨连续梁均布荷载作用下最大挠度：V=(0.677×0.186+0.99×1.40)×15004/(100×2.06×105×12.19×104)=3.05mm＜1500/150与10mm故大横杆挠度满足要求！（二）小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆自重标准值P1=0.038×1.50=0.057kN脚手板荷载标准值P2=0.35×1.00×1.50/3=0.175kN活荷载标准值Q=3.00×1.00×1.50/3=1.50kN荷载计算值P=1.2×0.068+1.2×0.175+1.4×1.50=2.39kN2、强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分配弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式以下：集中荷载最大弯矩计算公式以下：M=(1.2×0.038)×1.002/8+2.39×1.00/3=0.80kN.mσ=0.80×106/5080=157.48N/mm2＜205.0N/mm2故小横杆强度满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分配挠度和均布荷载最大挠度计算公式以下：集中荷载最大挠度计算公式以下：小横杆自重均布荷载引发最大挠度V1=5×1.2×0.038×10004/(384×2.06×105×12.19×104)=0.02mm集中荷载计算值最不利分配引发最大挠度V2=2390×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72×2.06×105×12.19×104)=3.38mm最大挠度和V=V1+V2=4.00mm＜1000/150与10mm故小横杆挠度满足要求！（三）扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R≤Rc其中Rc──扣件抗滑承载力设计值，取Rc=8.0kN；R──纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；1、荷载值计算横杆自重标准值P1=0.038×1.00=0.038kN脚手板荷载标准值P2=0.35×1.00×1.50/2=0.26kN活荷载标准值Q=3.00×1.00×1.50/2=2.25kN荷载计算值R=1.2×0.038+1.2×0.26+1.4×2.25=3.51kN故单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!（四）脚手架荷载标准值作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：1、每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.1248×30.00=3.744kN2、脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取竹脚手板，标准值为0.35NG2=0.35×4×1.50×(1.00+0.30)/2=1.37kN3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.35×1.50×4/2=1.05kN4、吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.50×30.00=0.225kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.24kN。活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.00×2×1.50×1.00/2=4.50kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0──基本风压(kN/m2)，按照(GB50009-)《建筑结构荷载规范》要求采取：W0=0.45Uz──风荷载高度改变系数，按照(GB50009-)《建筑结构荷载规范》要求采取：Uz44=1.60；Uz5=0.80Us──风荷载体型系数：Us=0.8424经计算得到，风荷载标准值Wk44=0.7×0.45×1.60×0.8424=0.42kN/m2；Wk5=0.7×0.45×0.80×0.8424=0.21kN/m2。考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆纵距(m)；h──立杆步距(m)。（五）立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式其中N──立杆轴心压力设计值，N=16.19kN；φ──轴心受压立杆稳定系数,由长细比l0/i结果查表得到φ=0.185；i──计算立杆截面回转半径，i=1.58cm；l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k──计算长度附加系数，取1.155；u──考虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数，u=1.50；A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；σ──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=178.96[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；不考虑风荷载时，立杆稳定性计算σ<[f]，故满足要求！考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式其中N──立杆轴心压力设计值，N=15.24kN；φ──轴心受压立杆稳定系数，由长细比l0/i结果查表得到0.185；i──计算立杆截面回转半径，i=1.58cm；l0──计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k──计算长度附加系数，取1.155；u──考虑脚手架整体稳定原因单杆计算长度系数；u=1.50A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW──计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.12kN.m；σ──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到σ=192.08[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算σ<[f]，满足要求！（六）连墙件计算连墙件轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw──风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk──风荷载基本风压值，wk=0.42kN/m2；Aw──每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.20m2；No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)；No=5.00经计算得到Nlw=9.53kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.53kN连墙件轴向力设计值Nf=φA[f]其中φ──轴心受压立杆稳定系数,由长细比l/i=30.0/1.58结果查表得到φ=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件设计计算满足要求！（六）立杆地基承载力计算立杆基础底面平均压力应满足下式要求:p≤fgp立杆基础底面平均压力p=N/AN──上部结构传至基础顶面轴向力设计值，N=16.19kNA──基础底面面积，取A=1.2×1.5/2=0.90m2fg──地基承载力设计值，按下式计算：fg=kc×fgkkc──脚手架地基承载力调整系数，粘土取kc=0.5fgk──地基承载力标准值，回填土取fgk=60kPa则：p=17.99kPa≤fg=30kPa故基础采取1200宽，150厚C20素砼连片基础，立杆地基承载满足要求。7.2、悬挑式双排脚手架计算书。1荷载计算因外脚手架采取悬挑支撑结构，所以应减小上部荷载，脚手架做装饰使用。4.8×3.5钢管0.0384DN/M立杆自重：2×18.5×0.0384=1.421KN横杆自重：（18.5/1.8+1）×2×1.8×0.0384=1.559KN纵杆自重：（18.5/1.8+1）×2×1.3×0.0384=1.126KN扣件自重：（18.5/1.8+1）×2×0.0135=0.305KN竹串片自重：查表4—15（17.4/1.8+1）×0.3×1.5×1.2=7.74KN共计：12.151盐城地域基本风压=0.45KN/㎡，立网网目尺寸2mm绳径1mm，自重0.01KN/㎡解1、搭设尺寸设计选脚手架尺寸步距1.8m，柱距1.5m，连墙件间距2.9m，L1=3m2纵向、横向水平杆计算查表4—34A排距lb=1.05m，施工均布荷载Q=2KN/㎡操作横向水平杆间距取1m,步距1.8m均在该表允许范围，纵横轴水平杆抗弯刚度，抗弯强度及扣件抗滑移均满足要求，故不需进行计算。3立杆稳定验算先计算风荷载产生压应力3.1计算立网封闭当风系数及风荷载体形系数参考《建筑结构荷载规范》近似按以下方法计算ξ=(0.2+0.2)×0.1/0.2×0.2×1.05=1.05μs=1.2ξ=1.2×1.05=1.26风压高度系数μz按表4—19中C类取值，当H=27m时，μz=1.24，H=5m时，μz=0.54，先按μz=1.24计算=0.7×1.24×1.26×0.45=0.492KN/㎡作用于立杆风荷载标准值=0.492×1.5=0.738KN/m风荷载产生弯矩按式4-33计算M=1.4qk=1.4×0.738×1.8/10=0.334KNm在40m高处立杆段风荷载产生弯曲压应力σm=MwW=0.3347×10/(2.08×10)=65.88M/m㎡3.2底层立杆段轴心压力脚手架结构自重：12.15