锅炉负荷计算校核

TOC\o"1-5"\h\z前言 3\o"CurrentDocument"第一章锅炉设计基本特征 41.1锅炉设计参数 41.2燃料资料 41.3锅炉基本概述 5\o"CurrentDocument"第二章锅炉热力计算表 62.1锅炉设计辅助计算 6\o"CurrentDocument"第三章炉膛热力计算 12\o"CurrentDocument"第四章各种对流受热面热力计算 18\o"CurrentDocument"4.1屏的热力计算 18\o"CurrentDocument"4.2凝渣管的热力计算 23\o"CurrentDocument"4.3高温过热器的热力计算 24\o"CurrentDocument"4.4低温过热器的热力计算 28\o"CurrentDocument"4.5高温省煤器的热力计算 31\o"CurrentDocument"4.6高温空气预热器的热力计算 33\o"CurrentDocument"4.7低温省煤器的热力计算 37\o"CurrentDocument"4.8低温空气预热器的热力计算 39第五章锅炉设计汇总表 41总结 44参考文献 45锅炉课程设计是巩固我们理论知识和提高实践能力的重要环节。它不仅使我们对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高，掌握了锅炉机组的热力计算方法，学会使用锅炉机组热力计算标准方法，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；而且培养了我们查阅资料，合理选择和分析数据的能力，培养了我们严肃认真和负责的态度。我国的锅炉目前以煤为主要燃料，锅炉的结构设计和参数的设计与选择以及煤种的选择与应用等都将会对燃料效率、锅炉安全经济运行水平以及环境污染等问题有影响。因为，在锅炉设计中对锅炉的性能、结构、经济性和可靠性等方面进行各种计算，尤其是热力计算作为主要和基础的计算，为锅炉的其他计算，如水和空气动力计算、烟气阻力计算、强度计算等提供相关的重要的基础数据。第一章锅炉设计基本特征1.1锅炉设计参数所设计的煤粉锅炉型号为：WXL-220/9.8-540/540-M62额定蒸发量：220t/h汽包压力：10.98MPa过热蒸汽出口温度：540C过热蒸汽出口压力：9.8MPa（表压）给水温度：215C冷风温度：20C制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）燃烧方式：四角切圆燃烧排渣方式：固态排渣1.2燃料资料1、 煤种：西山贫煤，它的成分百分比如下：2、 煤的收到基成分：①碳Car67.6%②氢Har2.7%③氧Oar1.8%④氮Nar0.9%⑤硫Sar1.3%⑥灰分Aar19.7%⑦水分M6%ar3、煤的干燥无灰基挥发分Vdaf15%4、灰熔点特性:DT=1190CST=1340CFT=1450C5、煤的可磨度Kkm166、煤的收到基低位发热量：。协心24720kJkg1.3锅炉基本概述1、蒸汽流程汽包一顶棚管一低温对流过热器一经过一次喷水减温一屏式过热器一高温对流过热器冷段一经过二次喷水减温一高温过热器热段一汽轮机2、烟气流程炉膛一屏式过热器一高温对流过热器一低温对流过热器一高温省煤器一高温空气预热器一低温省煤器一低温空气预热器3、结构概述采用单锅筒型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。水平烟道布置两级悬挂对流过热器。布置两级省煤器及两级管式空气预热器。整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。采用光管水冷壁。本锅炉过热器采用高温过热器在前，低温过热器在后，在两级之间有锅炉自制冷凝水喷水减温装置，由进入锅炉的给水来冷却饱和蒸汽制成凝结水，回收凝结放热量后再进入省煤器。省煤器和空气预热器采用两级配合布置，以节省受热面减少钢材消耗量。燃烧方式采用四角布置的直流燃烧器。根据煤的特性选用中速磨煤机的负压直吹系统次风。第二章锅炉热力计算表2.1锅炉设计辅助计算（1）燃烧产物容积计算煤完全燃烧（a=1）时理论空气量及燃烧产物容积计算见表2—1表2-1燃烧计算表序号项目名称符号单位（标准状况下）计算公式及数据结果1理论空气量V0m3/kg0.0889(Cr+0.375S「+0.265H「0.03330r6.7092理论氮容积V0N2m3/kg0.8Nr/1OO+O.79Vo5.3073ro2容积V0RO2m3/kg1.866C/100+0.7Sr/1001.2714理论干烟气容积V0gym3/kgV0N2+VRO27.5175理论水蒸气容积V0H2Om3/kg11.1H/100+1.24M/100+1.61dV0(d=0.0ar ar, 、、 k k1kg/kg))0.4826飞灰份额dfh查表可得0.92

空气平衡及焓温表烟道各处过量空气系数、各受热面的漏风系数及不同过量空气系数下燃烧产物的容积列于表2—1中，炉膛出口处过量空气系数按表2—2取。表2-2烟气特性表序号项目名称符号单位炉膛屏凝渣管高过热器低过热器高省煤器高空预器低省煤器低空预器1受热面出口过量空气系数d-1.211.241.271.291.321.341.372平均过量空气系数dPj-1.211.2251.2551.281.3051.331.3553干烟气容积Vo+( agy-1)VopjVgym3/kg7.9868.0878.2888.4568.6248.7918.9594水蒸气容积Vo+0.161(H2Oapj-1)VoVHOm3/kg0.5040.5060.50950.51220.51490.51760.52035烟气总容积Vgy+VH2OVym3/kg8.4918.5938.79838.96879.13919.30969.48006RO2容积份额%/Vyr曲2-0.1490.1470.14440.14170.13900.13650.13407水蒸气容积份额r明-0.0590.0580.05790.05710.05630.05560.05488三原子气体和水蒸气容积总份额rRO2+rH2Or-0.2090.2060.20230.19880.19540.19210.18899容积飞灰浓度Rug/m321.3421.0820.59920.20719.83119.46819.11810烟气质量1-A/100+1.306aVomykg/kg11.405011.5311.79912.01812.23712.4562.675511PJ质量飞灰浓度a"(100m)Rykg/kg0.015870.0150.01530.01500.01470.01450.0142y烟气或空气温度(°C)理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增炉膛、顶棚管a〃=1.2hAh100976.33983888.47287—y1162.919y—11761004.1361192.8292001980.476821787.009242355.748762381033.19881225.27277373003013.675622701.647213581.0215336211063.434621259.36895234004077.110243634.667844840.390484891092.612911293.22475715005169.723154589.962356133.6152462021121.284711326.40500516006291.007865566.725667460.0202475431149.271141358.60401627007440.2796563.548888818.624268911173.539481386.0000928008613.818487575.2660810204.624310311191.986531407.8284789009805.805018603.0848811612.452811741211.033191429.3829622100011016.83829642.845713041.835713181228.30661450.333573110012245.144810700.11714492.16931465不同过量空气系数下燃烧产物的焓温表表2-3不同过量空气系数下燃烧产物的焓温表表2-3烟气焓温表(用于炉膛、屏式过热:1242.191465.569499120013487.334811763.828915957.738816131258.33351484.897103130014745.668312842.703217442.63591761263.51691491.686646140016009.185213929.225818934.322619141277.7191506.945403150017286.904215020.780120441.268020661286.10421517.133978160018573.008416120.921921958.401922201296.47411528.180141170019869.482517224.28423486.58212371298.61471530.405287180021168.097218328.048725016.987425291306.23381541.476157190022474.33119448.250426558.46352681310.04141545.002200023784.372420567.110428103.46552841321.77651558.737707210025106.148921695.497129662.203229981317.712081554.1942686220026423.8609822821.6027631216.39753155—

表2-4烟气焓温表（用于用于低温过热器、高温温省煤器的计算）烟气或空气温度理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增低温过热器a〃=1.27hVAhV3003013.675623014.67562—3691.97763—1063.434621202.93286954004077.110243634.667844894.910501092.612911307.55417485005169.723154589.962356202.464671121.284711341.05645486006291.007865566.725667543.5211331149.271141373.55636457007440.2796563.548888917.0774981173.539481401.175858008613.818487575.2660810318.25334——

表2-5烟气焓温表（用于高温空预器、低温省煤器的计算）烟气或空气温度理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增高温空气预热器低;a〃=1.32hVAhV100976.33983888.47287—1247.3240554—1004.136991278.19058292001980.476821787.009242525.51463821033.19881312.16338093003013.675622701.647213837.67801911063.434621348.00591224004077.110243634.667845185.68393121092.612911383.97773565005169.723154589.962356569.66166681121.284711419.19751966006291.007865566.725667988.8591863————

表2-6烟气焓温表（用于低温空预器的计算）烟气或空气温度理论烟气焓理论空气焓理论烟气焓增低;hy100976.33983888.47287—1291.74769891004.136992001980.476821787.009242614.86510021033.19883003013.675622701.647213972.76037961063.434624004077.110243634.667845367.41732321092.612915005169.723154589.962356799284716006291.007865566.725668267.1954693——锅炉热平衡及燃料消耗量计算表2-7锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位公式结果1锅炉输入热量Q.KJ/kg公式q.rq…247202排烟温度9°C先估后校1403排烟焓 pyhKJ/kg查焓湿表用插值法求1688.6834冷空气温度—p^t—i^C取用205理论冷空气焓ho——i^KJ/kgh°ik=(ct)kV。177.69466化学未完全燃烧损失^3%取用0.57机械未完全燃烧损失q<%取用1.58排烟处过量空气系数a查表即低温空预器出口过量空气过量系数1.379排烟损失 pyq。%(100-q)*(h-aho)/Q 4 py py——lkr 5.7585710散热损失q5%取用0.511灰渣损失q&%q6=Q6/Q*100%012锅炉总损失Eq%q2+q3+q,+q5+q68.25913锅炉热效率n%100-Eq92.741314保热系数W1-q/(n+q)0.9945815过热蒸汽焓h"KJ/kg查附录B-6,B-7，高温过热器出口参数p=9.9Mpa,t=540C3977.9116给水温度 gg-tC给定21517给水焓——gs-hKJ/kg查附录B-6,B-7,低温省煤器入口参数p=11.57Mpa,t=215C923.7318锅炉实际负荷——gs-Dkg/h22000019锅炉有效利用热八、、QKj/hD(h''h)6.7421仿20实际燃料消耗量Bkg/h gr gg-gs 100*Q/(nQ)29825.5521计算燃料消耗量B j—1kg/hB(1-q4/100)29378.17

第三章炉膛热力计算3.1燃烧室设计及传热计算表3-1炉膛结构数据序号名称符号单位公式结果1前墙总面积Aqm27.68*[(1.395+0.905)+3.955/2]+22.176*(5.888+2*1.267)219.622侧墙总面积2Acm2A=(6.912+3.955)*1.762*0.5c1Ac2=5.126*12.976C七=[5.126+(6.912-0.896-1.760)]*1.016*0.5A=(6.912-0.896-1.760)*0.344c4Ac5=[(6.912-0.896-1.760)+3.390]*0.86*0.5 Ac6=6.974*3.39A=A^Ao+Ao+A//+A=109.24218.483后墙总面积Ahm27.68*[(1.395+0.905)+3.955/2]+12.976*(5.888+2*1.267)+7.68*2.032157.744喷燃气及门孔面积Aycm265炉顶面积Aldm2(3.390+0.896)*7.68-2*0.5*0.896*0.89632.116炉膛与屏交界面积A2m2(6.974+1.225+0.344)*7.6865.617炉墙总面积A1m2Aq+2Ac+Ah+Ald+A2693.568炉膛截面积AAm26.912*7.68-0.8962*251.4799水冷壁管外径dmm6010水冷壁管节距Smm6411管子至墙中心距emm012水冷壁角系数X查图A-1（a）0.9813炉顶角系数SlX ld——0.9814出口烟窗角系数X115炉膛容积yc Vlm3Ac*7.68+(7.68+5.888)*0.896*0.5*(22.176+12.976)1052.616冷灰斗二等分平面到出口烟窗中心线的距离Hlm19.846

17冷灰斗二等分平面'到炉顶的距离Hom23.93818冷灰斗二等分平血'到燃烧器中心线的距离Hrm4.96219炉膛总有辐射受热面Alzm20.98*(A1-A2-Ayc)675.1220炉膛水冷程度XmS"0.9721炉膛有效辐射层厚度s3.6*V/All5.466表3-2炉膛热力计算序号名称符号单位公式结果1炉膛出口过量空气系数a”1查漏风系数和过量空气系数表1.212炉膛漏风系数△a1查漏风系数和过量空气系数表0.073制粉系统漏风系数△azf查漏风系数和过量空气系数表0.14热风温度trk°C先估后校2905理论热风焓horkKJ/Kg查焓温表3356.51276理论冷风焓holkKJ/Kg查锅炉热平衡及燃料消耗量计算表2-1117.69467空气带入炉膛热量QkKJ/Kg(a"—△a-a)ho+(^a+△a)ho1234.01458对应于每千克燃料送入炉膛的热量QlKJ/KgQr[1-(q3+q6)/(100-q4)]+Qk25828.532279理论燃烧温度g0查焓温表1852.64710理论燃烧绝对温度ToK2125.64711火焰中心相对高度系数Xh/H+^x(其中rlhr=4962,Hl=22176-4092+1762,△x=0)0.2512系数MMA-BX0.0713炉膛出口烟气温度g"C先估后校注：T"l=g1+273110014炉膛出口烟气焓h"glKJ/Kg查湿焓表14492.1715烟气平均热容量VcKJ/(KgC)(Q「叩/(g0-gi")15.06216水冷壁污染系数zsl查水冷壁灰污系数表0.3517水冷壁角系数Xsl查炉膛结构数据表3-10.98

18水冷壁热有效系数mslZslXsl0.34319屏，炉交界面的污染系数zycBZs"B取0.98)0.34320屏，炉交界面的角系数Xyc取用121平炉交界面的热有效系数^ycZycXyc0.34322燃烧器及门孔的热有效系数mr未敷设水冷壁023平均热有效系数mpj(mQ+mA2+ma)/a1 其中：A=Aq+2Ac+Ah+Aid-Ayc0.3424炉膛有效辐射层厚度sm查炉膛结构数据表3-15.46625炉膛内压力pMpa0.126水蒸气容积份额rH2O查烟气特性表2-20.059427三原子气体和水蒸气容积总份额r查烟气特性表2-20.268528三原子气体辐射减弱系数kq1/(m・Mpa)10X02%-QDl-QS?^^10rps 10003.07829烟气质量灰飞浓度uyKg/Kg查表2-1烟气特性表0.0158730灰粒平均直径dhum查附录B-2筒式钢球磨煤机（通常取13um）1331灰粒辐射减弱系数kh1/(m・Mpa)559003JTi-2d:81.76832燃料种类修正系数x1对底反应的燃料（无烟煤，半无烟煤，贫煤等）x1=1对高反应的燃料（烟煤，，褐煤，泥煤，页岩，木柴等）x「0.5133燃烧方法修正系数x2对室燃炉x「0.1 对层燃炉x2=0.030.134煤粉火焰辐射减弱系数k1/(m・Mpa)kr+khu+10x1x23.12735火焰黑度ah1—e-kps0.80936炉膛黑度aia h a+(1—a)m0.9337炉膛出口烟气温度（计算值）9"°CTo -27：36O0H75M3lpjo)Q6+1<iBVjc注：6°=5.67X10-iiW/(m2k4J1145.3538计算误差△9°C9-9；'估（允许误差土100C）45.3539炉膛出口烟气焓h"ylKJ/Kg查焓湿表15156.80540炉膛有效热辐射放热量Qf]KJ/KgW(Q-Q")1yl10613.03141辐射受热面平均热负荷qsW/m2BjXQf]/(3.6XALz)128286.42542炉膛截面热强度^AW/m2BjXQr/(3.6XAA)3918678.24543炉膛容积热强度qvW/m3BjXQr/(3.6XV])191649.345表3-3炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表序号名称符号单位公式结果1顶棚管径dmm382节距Smm47.53排数n1584顶棚管脚系数x查《标准》线算图1（即附录A-1）0.985顶棚面积A Id—m232.116蒸汽流通面积A It—m2158X(3.14X0.032)/40.1127炉膛顶棚热负荷分配不均系数nh查《标准》线算图1（即附录A-1）（对本炉型：x=h/H=H/H=23938/23938）0 0 00.6608炉膛顶棚总辐射吸热量Q Id—KJ/h3.6nhqA“9798665.635

9减温水总流量DjwKg/h先估后校1100010炉膛顶棚蒸汽流量DldKg/hD-D.20900011炉膛顶棚蒸汽焓增AhidKJ/Kg Q^ 46.8835676312炉膛顶棚进口蒸汽焓h' id—KJ/Kg查附录B-6,B-7 注：蒸汽参数汽包压力对应的干饱和蒸汽2708.83513炉膛顶棚出口蒸汽焓h" id—KJ/Kgh'…Ahid2755.71856814炉膛顶棚出口蒸汽温度t" id—°C345.7479807第四章各种对流受热面热力计算4.1屏的热力计算表4-1屏的结构数据计算表序号名称符号单位公式结果1管子外径dmmM2X52屏的片数Z123每片屏的管子排数n4X10404屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平面面积Am213.57屏的横向节距S 1—mm屏的间距5918比值01S/d114.19屏的纵1向节距S 2—mm4610比值0 2—S/d 2 1.0911屏的角系数x查《标准》线算图1（即附录A-1）,曲线50.9812屏的计算受热面积A——pj—m22AxZ317

13屏区顶棚面积Adpm2宽X深X角系数15.614屏区两侧水冷壁面积Aslm2高X深X角系数X230.115屏区附加受热面面积A.m2 Ap+As 45.716烟气进屏流通面积A'm28.184X(7.68-12X0.042)58.7283817烟气出屏流通面积 p—A”m26.974X(7.680-12X0.042)50.0454218烟气平均流通面积 p—Am22*少=A'+Ap5419蒸汽流通面积yA lt—m212X10XnXd2/4(其中ndn=0.042-2*0.005,单位为m)0.09720烟气有效辐射层厚度sm21.81 1 1一+一+——h L S1(注：、］单位为m)0.77921屏区进口烟窗面积A'm2见表中A265.6122屏区出口烟窗面积A"ch—m27.668X6.42449.34表4-2屏的热力计算序号名称符号单位公式结果1烟气进屏温度+P°C查表炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度3-21145.352烟气进屏焓h.kJ/kg查表炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓3-215156.8053烟气出屏温度 yp9"PC先估后校10004烟气出屏焓h"kJ/kg查焓温表13041.5355烟气平均温度 yp9pjC(9,+9”)/21072.676屏区附加受热八、、对流吸热量QdkJ/kg先估后校1807屏的对流吸热量Qd pkJ/kg1913.82

8炉膛与屏相互换热系数B查附表A-150.989炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数n查《标准》线算图11(即附录A-6)(x=h/H0=H1/H0=19846/23938)0.7210炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量 yc Q'fkJ/kgPn9(Q-h，)A，/Ayc 1 yp chiz727.75611屏间烟气有效辐射层厚度 p sm查表4-1屏的结构数据表0.77912屏间烟气压力pMpa0.113水蒸气容积份额r H2O 查表2-2烟气特性表0.058914三原子气体辐射减弱系数k1/(m・MPa)102(0'78+1.6L_0.1)Q—0.3匕)q102rps 100018.70615三原子气体和水蒸气容积总份额r查表2-2烟气特性表0.265716灰粒的辐射减弱系数k h 1/(m・MPa)5590082.59瑚9pj+273)2*d2* h17烟气质量飞灰浓度ukg/m3查表2-2烟气特性表0.015718烟气的辐射减弱系数yk1/(m・MPa)kr+kh6.2719屏区烟气黑度a1—e—kps0.38620屏进口对出口的角系数x((L)2+1—LVs1 s1注：S］单位为m0.996521燃料种类修正系数g取用0.522屏出口烟窗面积A" p 查表4-1屏的结构数据计算50

23炉膛及屏间烟气向屏后受热八、、面的辐射热量Q"fkJ/kgQf(1-a)xbaAT4^p +0chpjrp B/3600j注：b=5.67x101"伽•K)0482.77624屏区吸收的炉膛辐射热 pQfkJ/kgQ'f-Q"fp p244.9825屏区附加受热面吸收的辐射热量 pq QfpfjkJ/kgQf pfj pqA+A石30.86726屏区水冷壁吸收的辐射热量QfkJ/kgQf Asi pqA+A石20.33127屏区顶棚吸收的辐射热量Qf p1d—kJ/kgQf d pqA+Afj10.53728屏吸收的辐射热量QfkJ/kgQf-Qf pq f 214.11329屏吸收的总热量QpkJ/kgQd+Qf2157.93330第一级减温水喷水量Djw1kg/h p—p 取用825031第二级减温水喷水量Djw2kg/h取用275032屏中蒸汽流量Dpkg/hD-Djw221725033蒸汽进屏温度t.°C先估后校39534蒸汽进屏焓h.kJ/kg查附录B-6、B-7,按计算负荷下进屏p=10.49MPa3027.9735蒸汽出屏焓ph"kJ/kgh，+BQ/D p j^ p 3319.7836蒸汽出屏温度t"C查附录B-6、B-7,按计算负荷下进屏p=10.2MPa479.8537屏内蒸汽平均温度t.C(t，+t")/2429.92538平均传热温差AtiC p p pj-tpj642.74539屏内蒸汽平均比体积Vm3/kg查附录B-6、B-7，按计算负荷下屏进出口压力平均值p=10.345Mpa（查表1-6）及t pj 0.0278

40屏内蒸汽流速wm/sDv/3600*A p It 17.29541管壁对蒸汽的放热系数a2W/(m2・°C)a2=Cda0查《标注》线算图15（附录A-10）230042烟气流速wm/s勺匕(1+")(其中，见表2-9)3600xA 273 y6.32643烟气侧对流放热系数a d W/(m2・C)ad=a0CCC查《标准》线算图12（附录A-7）25244灰污系数E(m2・C)/W查附录A-14曲线2（吹灰）0.007545管壁灰污层温度t hb Ct+(&+—)BjQppj a3.6A870.71946辐射放热系数a f—W/(m2・C)af=aao查《标准》线算图19（附录° A-11）23047利用系数z查附录A-14曲线2（吹灰）0.8548烟气侧放热系数a 1 W/(m2・C)匚（a里+a）x-屏的角系数，d2sxf2查《标准》线算欧附录A-1）503.62949对流传热系数kW/(m2・C) a 11+(1+qpq)(£+a)a.72.5650屏的对流传热量QdkJ/kg3.6AAtk/B pj 1 j 1889.7151计算误差 p %[Qd(估)-Qd]/Qd1.8152屏区水冷壁的水温tC p p p 查计算负荷下汽包p=10.98Mpa的饱和温度377.9453平均传热温差At 2——C694.7354屏区水冷壁对流吸热量QdkJ/kg3.6kAtA/B ^!_j 143.9855屏区顶棚进口蒸汽温度t, pld——C查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表324.04956屏区顶棚进口蒸汽焓h， pld—kJ/kg查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表3024.64757屏区顶棚蒸汽焓增Ah pid—kJ/kg先估后校1358屏区顶棚出口蒸汽焓h" pld——kJ/kghWd3037.64759屏区顶棚出口蒸汽温度t" pld——C查附录B-6、B-7按汽包压力p=10.98Mpa（查表1-6）382.87

60屏区顶棚平均汽温t°C代'")/2353.4661平均传热温差At3°C579.2162屏区顶棚对流吸热量QdpidkJ/kg3.6kAtA/B ^fj 52.86163屏区顶棚总吸热量QkJ/kgQd+Qf63.86164屏区顶棚蒸汽流量 pld Dkg/h pid—pid 20900065屏区顶棚焓增 pld Ah pid—kJ/kgQp“Bj/Dpid12.3166计算误差检查%[Ahpid(估)-Ahpid]/Ahpid(允许误差±10%)5.6167屏区附加受热八、、面对流吸热量QdpfjkJ/kgQd]+QdE196.8468计算误差%[Q%（估）-a""。％（允许误差±10%））fJ8.5669屏区受热面总对流吸热量Qd -^q kJ/kgQdf+Qd2033.694.2凝渣管的热力计算表4-3凝渣管结构及计算序号名称符号单位公式结果1管子尺寸dmm©133*102管子排列方式及根数n根横列-排103管子节距S 1 mm7680/(10+1)7004受热面积Hmzndln=3.14*0.133*6.424*1026.85烟道流通截面积Am2 pj 6.424(7.68-10*0.133)48.46烟道容积yVm37.68*6.424*0.5527.27烟道表面积Am22(7.68*6.424+6.424*0.55+7.68*0.55)114.18烟气辐射层厚度sm3.6*V/A0.8659烟气进凝渣管温度9'C等于屏出口烟气温度100010烟气进凝渣管焓h， ynzkJ/kg等于屏出口烟气焓13041.835

11烟气出凝渣管温度9"°C99512烟气出凝渣管焓h"kJ/kg查焓温表12970.3713凝渣管对流吸热量QdkJ/kg(h'_-h"_)71.0714凝渣管角系数x查《标准》线算图1（即附录A-1）（a）曲线50.3115来自炉膛及屏的辐射热Q'fkJ/kg查表屏的热力计算第23项，即等于Q"f482.77616凝渣管吸收的辐射热QfkJ/kg Ql!«^ 149.6617凝渣管总吸收热量QkJ/kgQd"+Qf.220.7318通过凝渣管的辐射热Q"fkJ/kgQ'f(1-x)333.114.3高温对流过热器的热力计算表4-4高温对流过热器结构尺寸序号名称符号单位公式结果1管子尺寸dmm©42*52冷段横1向节距及布置n 1 顺列，逆流，双管圈403热段横1向节距及布置n顺列，顺流，双管圈394横向节距 r S 1 mm955横向节距比0 1 S1/d2.2626纵1向节距S 2 mm877纵向节距比0 2 S2/d2.078管子纵向排数n 2 89冷段蒸汽流通面积A llt ~2m2nnd2/4注:dn单位为m,下同0.064210热段蒸汽流通面积A~2m2nrnd2n/40.062811平均流通截面积A.（七"）/20.063412烟气流通面积PJA~2m(7.68-79*0.042)*5.4323.313冷段受热面积yA 1 ~2mnnndl(l=5.6m) 1—2 PJ—PJ 23714热段受热面积A~2mnnndl(l=5.6m) ^-2 PJPJ 23115顶棚受热面积 r A Id mz7.68*(0.7+0.61)10.0616管束前烟室深度lm0.717管束深度 ys l gs m0.61

18有效辐射层厚度sm0.9d(4O]O2/n-1)注：d单位为m0.188表4-5高温对流过热器的热力计算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度9'踣°C查表4-3凝渣管结构及计算第11项9952进口烟气焓h.kJ/kg查表4-3凝渣管结构及计算第12项12970.353进冷段蒸汽温度 ygg—t,C即屏出口蒸汽温度，查表4-2屏的热力计算382.874进冷段蒸汽焓h，kJ/kg即屏出口蒸汽焓，查表4-2屏的热力计算3037.6475总辐射系热量Q，fkJ/kg等于Q"f_333.116冷段辐射吸热量 gg—QfkJ/kgQ'f ^ ggA+A+A 1 r W 165.827热段辐射吸热量QfkJ/kgQ'f ArggA1+A+A1d160.968顶棚辐射吸热量 ggr QfkJ/kg~ AQf id ggAi+A+Aid7.0079出热段蒸汽温度t"C建议取额定值540C54010出热段蒸汽焓 ggr—h"kJ/kg查附录B-6、B-7，按计算负荷下高温过热段出口压力p二9.9Mpa（查表1-6）3477.9111出冷段蒸汽温度 ggr—t"C先估后校47012出冷段蒸汽焓gglh"kJ/kg查附录B-6、B-7，按计算负荷下高温过冷段出口压力p二10.1Mpa（查表1-6）3294.9613第二次减温水量Djw2kg/h取用275014减温水焓h膈kJ/kg就是给水焓，按p=10.98MPa923.7315进热段蒸汽焓h，kJ/kgh〃(D-D)+hD—gg1 jw^ 扣——Jw2D3011.2216进热段蒸汽温度 ggrt,C查附录B-6、B-7，按计算负荷下高温过冷段出口压力p二10.10Mpa（查表1-6）374.3417冷段吸热量 ggr—Q ggldl—kJ/kg—(D-叩(h"ggi-h，ggi)/Bj1302.79

18热段吸热量QkJ/kgDy、1450.4119高温过热器吸热量QkJ/kgQggidi+，grdi2753.2020高温过热器对流吸热量QdkJ/kgQgg-Q'fgg2420.0921顶棚对流吸热量 gg QkJ/kg先估后校6522高温过热器出口烟气焓h"kJ/kgh'-Qd/+Aaho ygg——gg lk 8924.8123高过出口烟气温度 ygg—9"gg°C查焓温表707.6924烟气平均温度9pj°C(9"+史)/28851.34525烟气流速wm/sBV(9+273)计工〜士、-j^―pj (其中V见表29)3600*A*273 y14.8326烟气侧放热系数ya d——W/(m2-C)a0CzCsCw查《标准》线展图»2（即附录A-7）116.9427冷段蒸汽平均温度tC(t」t"J/2426.43528冷段蒸汽平均比体积Vm3/kg查附录B-6、B-7,按冷段进出口压力平均值ppj=10.15Mpa（查表1-6）0.027929冷段蒸汽平均流速wm/s(D-D)v/(3600*A) jw2 ggl llt 26.22630冷段蒸汽放热系数aW/(m2・C)a0Cd查《标准》线算图15（即附录A-10）3284.431热段蒸汽平均温度t ggrpj—C(t‘+t")/2457.1732热段蒸汽平均比体积Vggrm3/kg查附录B-6、B-7,按热段进出口压力平均值Ppj=10Mpa（查表1-6）0.030633热段蒸汽平均流速wm/sDv/(3600*A) ggr rlt 29.77734热段蒸汽放热系数aW/(m2・C)a0Cd查《标准》线算图15（即附录A-10）234635高过烟气有效辐射厚度 ggr—sm查表高温对流过热器结构尺寸0.18836烟气压力pMpa0.137水蒸气容积份额r H2O——查表烟气特性表0.0589

38三原子气体和水蒸气 容积总份额r查表烟气特性表0.265739三原子气体辐射减弱系数k1/(m•Mpa)Q78F1& T1(2((__晚-Q)(Q3")『Ops iQqq87.34640灰粒的辐射减弱系数 q k h 1/(m•Mpa)559Q0(9.+273)2d2注：d^单位为日m37.95741烟气质量飞灰浓度Ukg/m3查表2-9烟气特性表0.015742烟气的辐射减弱系数 y k1/(m•Mpa)kr+ku q h y 23.80443烟气黑度a1-e-kps0.361144冷段管壁灰污层温度t°CBjQg3+a1)1124.227'ggipj+ 3.6Awi其中：£=0.004345热段管壁灰污层温度t°CBQgg(£+a1)1741.553tggrpj+ 3.6Ar"其中：£=0.004346冷段辐射放热系数hbggraW/(m2-C)aa0查《标准》线算图19（附录A-11）25.7247热段辐射放热系数aW/(m2・C)aa0查《标准》线算图19（附录A-11）24.5748修正后冷段辐射放热系数aW/(m2・C)a[1+0./妙7+27[q.25(_L)0.07]施 1000lgs35.2349修正后热段辐射放热系数aW/(m2・C)a[1+0.4( )0.25(十)0.07]如 1000 lgs33.7550冷段传热系数KW/(m2・C)W华供W-热有效系数，a+a1ggi查附录-4a=a+a）97.2651热段传热系数KW/(m2・C)V— (a=a+a)a+a 1 d aggr76.8352冷锻平均温差 ggr At ggi—C―dMx(其由=S—△=S—、区 dggg.1xgggglln^住x416.93

53热段平均温差At°C^dL其由=8-t，及二8-t住 dggggrxggggrln^Lx366.1354冷段对流吸热量 ggr QkJ/kg3"iA七~~&凸1156.5955计算误差[(Qggrd「Qfggl)-Qggrd2]/Qggrd2允许误差±2%0.5956热段对流吸热量QkJ/kg3"."&凸1096.2657计算误差[(Qggrdl-Qfggr)-Qggrd2]/Qggrd2,允许误差±2%1.8958顶棚入口汽温t，C即屏顶棚出口汽温382.8759顶棚入口汽焓h，kJ/kg即屏顶棚出口汽焓3037.64760顶棚出口汽焓h"kJ/kghWu3048.18961顶棚出口汽温t"C查附录B-6、B-7,p=10.00MPa384,5562顶棚对流吸热量QkJ/kg3.6XA01dBj(其中K=f~故,L=9-1")2 pp ggld60.08963计算误差允许误差±10%8.1764高温过热器区域 总对流吸热量Qd —gg kJ/kg Qggld2*Qggrd2+Qggldd2 2480.1794.4低温过热器的热力计算表4-6低温过热器的结构尺寸序号名称符号单位公式结果1布置顺列，逆流，双管圈2管子尺寸dmm祖38*43横向排数n 1 794纵向排数n 2 205横向节距S 1 mm956横向节距比0 1 S/d 1 2.57纵向节距S 2 mm80.78纵向节距比0 2 S/d 2 2.129烟气流通面积A一2mzh(a-nd)=4*(7.68-79*0.038) 1 18.710蒸汽流通面积yA —lt 一2mz2n1nd2n/4=2*79*3.14*0.032/40.112

11低温过热器受热面积A一2mnnndl+xal（包括凝渣管后蓉项顶棚管,xdb为顶棚管角系数，xdb=0.95；1曲为顶棚管长度，1db=3.744m,1pj=3.93m,a=7.68m,d单位为m）76812低温过热器前气室深度Lm0.913低温过热器前管束深度qs Lm1.53314烟气有效辐射层厚度 gs sm0.9d（4。。2/丸-1）（注：d单位为m）0.198表4-7低温过热器的热力计算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度S'dg°C即高温过热起出口烟气温度707.692进口烟气焓h，kJ/kg即高温过热起出口烟气焓8924.813进口蒸汽温度七，C即高温过热气顶棚出口蒸汽温度354.554进口蒸汽焓h，kJ/kg即高温过热气顶棚出口蒸汽焓3048.1855出口蒸汽温度t"C先估后校4406出口蒸汽焓h"kJ/kg查附录B-6、B-7，按计算负荷下低温过热器出口压力p=10.49Mpa（查表1-6）3206.297低温过热器对流吸热量Qdgd1kJ/kg(D-D)(h"-h，)/B jw dg dg j 12144.758出口烟气焓h"kJ/kgh'-Q」+Aa-h0ik7799.179出口烟气温度S"dgC查焓温表618.6110烟气平均温度SpjC(S"+S')/2dg dg663.1511烟气速度wm/sBV(S+273)q工+jjp (其中V见表2-9)3600*A*273 y13.1512烟气侧对流放热系数yadW/(m2・C)a0CzCsCw查《标准》线算图12（附…录A-7）67.12113蒸汽平均温度tC(t，+t")/2dg dg 412.27514蒸汽平均比体积vm3/kg查附录B-6、B-7，按计算负荷下低温过热器进出口压力平均值p=10.195Mpa（查表1-6） pj 0.025815蒸汽流速wm/s(D-D)v/(3600*A) jw pj it 13.37816蒸汽侧放热系数q a □ W/(m2・C)a0Cd查《标准》线算图15（即附录A-10）2000

17低过烟气有效辐射层厚度sm查表4-6低温过热器的尺寸0.19818烟气压力pMpa0.119水蒸气容积份额r H2O 查表2-2烟气特性表0.05820三原子气体和水蒸气容积总份额r查表2-2烟气特性表0.2621三原子气体减弱系数k1/(m•Mpa)(W1& T1(2*(__H-QDKC3")]1C2ps 1QQQ25.31122灰粒的辐射减弱系数qk h 1/(m•Mpa)55900(9.+273)2d2注：d^单位为pm105.65423烟气质量飞灰浓度ukg/m3查表2-2烟气特性表0.015324烟气的辐射减弱系数yk1/(m•Mpa)kr+ku q h—y 6.74425烟气黑度a1-e-kps0.12526管壁灰污层温度 y t°CBj%1(£+a1)tpj+ 23.6A衣其中：£=0.0043469.6427烟气侧辐射放热系数afW/(m2・C)a0a（含灰气流，其中a为烟气黑度）查《标准》线算图19（即附录A-11）15.23928修正后辐射放热系数afiW/(m2・C)af[1+0.4(气*27j0.25(七)0.07]dg 1000 lgs21.01329烟气侧放热系数dgaW/(m2・C)E(af1+ad)其中E=188.13430传热系数KW/(m2・C)p*aa/（a+a）（W为热有效系数，查附录B-4）50.64831平均传热温差dgAtC憧"憧/时Xl^^他x供中t=9-tf，母=9'-，ddgdg dg dg)250.49932低温过热器对流吸热量dgQdgd2kJ/kg3.6*KAtA/Bdg dgdg j 2169.55433计算误差允许误差±2%1.90234第一次减温水量D -jw1 kg/h原来假定数据8250

35减温水焓h危kJ/kg就是给水焓，按p=10.98MPa923.7336减温后蒸汽焓hpljkJ/kg[Dh+(D-D)h"]/(D-D) jw1—jw jw dg jw2 3119.6137减温后蒸汽温度tsl：°C查附录B-6、B-7，按低温过热器出口压力p=10.49Mpa（查表1-6）395.7338屏入口汽温的误差pljAt°C<=1-0.734.5高温省煤器的热力计算表4-8高温省煤器的结构尺寸序号名称符号单位公式结果1布置见图4-6错列，逆流，双面进水2管子尺寸dmm©32*43横向节距Smm864纵1向节距Smm605横向节距比0 1 S1s/d2.686纵向节距比0 2 S/d 2ss 1.877横向排数n1098纵向排数n249高温省煤器受热面积A“mz2*—tssdnl（注：l为有效长度，3取4md单位为D101110烟气流通面积Amz7.68*4.724-55*0.032*7.8423.211水流通面积yA_mz2*n,*3.14*(0.032-2*0.004)2/40.09912有效辐射层厚度sm0.9d(40]02/nT)(注：d单位为m)0.15613管束前气室深度Lm5.214管束深度 q Lm1.32表4-9高温省煤器的热力计算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度，C即低温过热器出口烟气温度618.612进口烟气焓 ss—h‘kJ/kg即低温过热器出口烟气焓7799.173出口烟气温度 yss—" ss—C先估后校4004出口烟气焓h"kJ/kg查焓温表5094.817y——1-4通用，5-18低温省煤器未计算时采用5高温省煤器吸热量Q顽（h'-h"+Aa皿丞）（其中Aa为漏风系数，h%k为理kJ/kg 论冷空气焓 2507.907

6减温水量Djwkg/hDj『+Djw2110007高温省煤器水流量Dsskg/hD-DJw2090008炉膛有效辐射放热量Qf 1 kJ/kg见表3-210613.0319屏区受热面总对流吸热量QdkJ/kg见表4-22033.6910凝渣管对流吸热量QdkJ/kg见表4-371.0711高温过热器区域总对流吸热量 ftz QdkJ/kg见表4-52420.0912低温过热器对流吸热量 gg Qd~d1kJ/kg见表4-71144.7513省煤器后工质总吸热量SQkJ/kgQf+Qd+Qd+Qd+Q 1 pq nz ggdgd1 16282.63114锅炉出口蒸汽焓h"kJ/kg查表4-9,第10项3477.9115高温省煤器出口水焓 ggr——h"sskJ/kgD B—(h"--j£Q)D ggrD1222.20216高温省煤器出口水温度t" ss °C查附录B-6、B-7，按高温省煤器 出口压力？=11.08Mpa277.6417高温省煤器进口水焓h.kJ/kgh”「Q.d1Bj/D.836.90018高温省煤器进口水温度t.C查附录B-6、B-7，按高温省煤器进口压力？=11.28Mpa（查表1-6）207.5819-22计算完低温省煤器后（低温省煤器的出口水温-高温省煤器的入口水温＞±10。0,校核计算时采用19高温省煤器进口水温度t,C即低温省煤器出口水温度，查表4-13217.2320高温省煤器进口水焓 ss h，kJ/kg即低温省煤器出口水焓，查表4-13970.11921高温省煤器出口水焓 ss h"kJ/kg hLWAs 1326.966422高温省煤器出口水温度t"CssssuiJ ss查附录B-6、B-7，按高温省煤器出口压力p=11.08Mpa297.3323-41通用23平均水温t.C(t"+t')/2236.6124平均烟气温度PJ9pjC509.30525高省烟气有效辐射层厚度sm查表4-12高温省煤器的结构尺寸0.156

26烟气压力pMpa0.127水蒸气容积份额r H2O——查表2-2烟气特性表0.057128三原子气体和水蒸气容积总份额r查表2-2烟气特性表0.255929三原子气体辐射减弱系数k1/(m•Mpa)Q784.& T102*(, H-Q1)Q-Q3i)」1C2rps 100030.57030灰粒的辐射减弱系数q k h 1/(m•Mpa)55900J(9.+273)2d2119.08731烟气质量飞灰浓度Uykg/m3查表2-2烟气特性表0.01532烟气的辐射减弱系数k1/(m•Mpa)kr+kuq h y 9.60933烟气黑度a1-e-kps0.13934管壁灰污层温度yt hb °Ct+60296.6135烟气侧辐射放热系数afW/(m2・°C)a0ay查《标准》线算图19（附7录A-11）2.98136修正后辐射放热afiW/(m2-C)。+273 l4.174修正后辐射放热系数af[1+0.4(PJ )0.25(q)0.07]s 1000 lg37烟气流速wm/sB 9+2733600 )，2为*Ay9.15138烟气侧对流放热系数a d——W/(m2・C)a0CzCwCi《标准》线算图13（即ZW附录A-8）87.00239污染系数EE0CsfCd+AE （其中Csf为修正系数, 对烟煤取1；E0、Cd查附录A-13（a）、（b）,Ae查附录B-2）0.0031440烟气侧放热系数a 1—W/(m2・C)Z3广叮（匚为利用系数，"取1）91.17641传热系数KW/(m2・C)a1/(1+Ea1)71.88342平均传热温差 ss At ss—C*d.气(其中也=9,—t",Ntx=9ff-1')At d ssss ssssln-dAtx276.89843高温省煤器对流吸热量QkJ/kg3.6KAtA/B.2466.5444计算误差允许误差±2%1.677

4.6高温空气预热器的热力计算表4-10高温空气预热器的结构尺寸序号名称符号单位公式结果1布置错列、交叉流动、双面进风2管子尺寸dmmM0*1.53横向节距S 1 mm704横向节距比0 1 S1/d1.755纵1向节距S 2 mm426纵向节距比0 2 S2/d1.057纵向排数n448受热面积A~2m4ndlN(其中l=2.564m,N=(28+27)/2*44*2*4=9680)30009烟气流通面积A~2mNnd2/4（注：d单位为m）10.410空气流通面积yA k ~2m2*4*2.564*(1.98-4*28*0.04)15.611行程数n112烟气有效辐射层厚度sm0.9d(4O]O2/nT)(注：d单位为m)0.0333表4-11高温空气预热器的热力计算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度，°C即高温省煤器出口烟气温度4002进口烟气焓h，kJ/kg即高温省煤器出口烟气焓5094.817y—1-2通用，3-12低温空气预热器未计算时采用3出口空气温度t-skC查炉膛热力计算表2904出口理论空气焓h-skkJ/kg查焓温表3356.51275进口空气温度t,skC先估后较3206进口理论空气焓h，skkJ/kg2788.2517空气侧出口处过量空气系数"sk1.04

8高温空气预热器对流吸热量QskdlkJ/kg414.2949空气平均温度tpjC34510漏风的理论空气焓h0skkJ/kg查焓温表3121.50611出口烟气焓h-yskkJ/kg4656.24812出口烟气温度9"skC查焓温表360.72513-19计算完低温空气预热器后（低温省煤器的出口水温-高温空气预热器的入口水温＞±10°C）,校核计算时采用13进口空气温度t，C即低温空气预热器出口空气温度，查表4-1523014进口理论空气焓Skh，kJ/kg即低温空气预热器出口空气焓，查表4-152069.93715假设出口烟气温度"C先估后校37016出口烟气焓h"yskJ/kg查焓温表4949.2017高温空气预热器对流吸热量QkJ/kg(h,-h"+Aah0)239.44218出口空气焓h"kJ/kg Q,,, .阳，&〃+△以sk sksk 22290.62119出口空气温度t"C查焓温表255.06120-42通用20烟气平均温度pjC算术平均值380.36321烟气流速wym/sBV(9 +273)3600y*A*27317.37322烟气侧对流放热系数adW/(m2-C)a0CiCw《标准》线算图14（即附录w A-9）44.3923高空烟气有效辐射层厚度sm查表4-10高温空气预热器的结构尺寸0.033324烟气压力pMpa0.125水蒸气容积份额r H2O—查表2-2烟气特性表0.0563

26三原子气体和水蒸气容积总份额r查表2-2烟气特性表0.251727三原子气体辐射减弱系数k1/(m•Mpa)0.78+16 T1。2*(,吁_0.1)(1_0.37忐J102rps 100072.00628灰粒的辐射减弱系数qk h——1/(m•Mpa)l55900加+273)2d2134.28129烟气质量飞灰浓度ukg/m3查表2-2烟气特性表0.014830烟气的辐射减弱系数yk1/(m•Mpa)kr+kuq h y 20.11131烟气黑度a1-e-kps0.064832管壁灰污层温度t°C(t+ )/2 pj pj 362.68233烟气侧辐射放热系数afW/(m2・°C)a0ask查《标准》线算图19（即附录A-11）3.45134烟气侧放热系数a 1—W/(m2-C)Z（afsk+adsk）（其中Z为利用系数，查附录B-5）37.88135空气流速w k——m/s△以BVt+273(P+——*)(—^~^~)( )sk 2 3600Ak 2738.93836空气侧放热系数a 2—W/(m2・C)a0CzCsCw查《标准》线算图12（附ZW录A-7）85.11937传热系数KW/(m2・C)&3V(&二0.8)a+a26.21538参数PT Q,M,(c 见本表未注释)B，—t M0.49139参数R sk sk T/T（TT见本表未注释）。 M 。、 M 1.27340转换系数4查《标准》线算图3（即附录A-12）线10.9441逆流温差AtC%—M(其中也=9'—t",Atx=9〃_t')△t d sk sk sk sklnd△tx45.0942平均传热温差AtC4At42.38543高温空气预热器对流吸热量Q——skd2kJ/kg3.6K△tA“bj407.52644计算误差%允许误差±2%1.66

4.7低温省煤器的热力计算表4-12低温省煤器的结构尺寸序号名称符号单位公式结果1布置错列逆流双面进水双层管圈2管子尺寸dmm©32*43横向节距S 1 mm904横向节距比0 1 S1/d2.85纵1向节距S 2 mm486纵向节距比0 2 S2/d1.37横向排数n 1 628纵向排数n 2 329受热面积A xs ~2m%气.ndl=32*(15+16)/2*3.14*0.032*7.68*276610烟气流通面积A~2m2*(1.44*7.68-16*0.032*7.47)14.511水流通面积 y A~2m2*(15+16)*3.14*0.0242/4*2*20.11212烟气有效辐射层厚度sm0.9d(4o1O2/n-1)(注：d单位为m)0.12713管束前及管束间气室深度Lm1.414管束深度Lgsm1.44表4-13低温省煤器的热力计算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度，°C即高温空气预热器出口烟气温度360.7252进口烟气焓 xs—h，kJ/kg即高温空气预热器出口烟气焓4656.2483出口烟气温度 yxs xs—C先估后校3154出口烟气焓h"…kJ/kg查焓温表4110.9165低温省煤器对流吸热量Q”kJ/kgh，-h"+Aah。,)557.4836进口给水温度t,C已知条件2157进口给水焓 xs h， xs kJ/kg查附录B-6、B-7,按低温省煤器入口压力p=11.57Mpa（查表1-6）923.738出口水焓h"xskJ/kgQ—*B/D+h'_970.1199出口水温度t"C查附录B-6、B-7/按低温省煤器出口压力p=11.28Mpa217.2310烟气流速 xs wm/sB.Vy(p.+273)/3600*273*Ay(Vy见表jy印2-2) y12.014T

11烟气侧对流放热系数adW/(m2・°C)a0CzCsCw《标准》线算图12(即附录A-7)75.05212低省烟气有效辐射层厚度sm查表4-12低温省煤器结构尺寸0.12713烟气压力pMPa0.114水蒸气容积份额r H2O——查表2-2烟气特性表0.055615三原子气体和水蒸气容积总份额r查表2-2烟气特性表0.247716三原子气体辐射减弱系数k1/(m•Mpa)0.78+1.6r T10.2*(—, 以2-0.1)1-0.37f)J10.2rps 100037.37317灰粒的辐射减弱系数q k h 1/(m•Mpa) 55900 (9.+273 )2d2注： d单位为 Rmh139.30118烟气质量飞灰浓度ukg/m3查表2-2烟气特性表0.014519烟气的辐射减弱系数yk1/(m•Mpa)kr+ku q h y 11.27720烟气黑度a1-e-kps0.13321管壁灰污层温度t hbxs—C[(t'xs+t〃.)/2]+25245.11522烟气侧辐射放热系数afW/(m2・C)a0a查《标准》线算图19(即附录A-11)4.82523修正后的烟气侧辐射放热系数a'f xs—W/(m2・C)以/[1+0.4(—p )0.25(—q^)0.07]疝 1000 lgs6.53524烟气侧放热系数Z(a'fxs+adxs)(其中匚为利用系数，查附录B-5)65.269625污染系数CdCfE0+Ae(其中上为修正系数，对烟煤取1；£0及Cd查附录A-13(a)、(b);Ae° "查附录B-2)0.0032526平均传热温差dx(其中At=S‘—t”,Zx=S”—t')△t d xs xs xs xslndAt114.05227传热系数xa xsl1 +saxsl53.84728低温省煤器对流吸热量3.6*KAtAB ""j567.48429计算误差允许误差±2%1.7630高温省煤器进口水温度查表4-9高温省煤器的热力计算206.5831计算误差t〃-t'允许计算误差±10C8.65

4.8低温空气预热器的热力计算表4-14低温空气预热器的结构尺寸序号名称符号单位公式结果1布置错列双面进风2管子尺寸mm<b40*1.53横向节距S 1 mm764横向节距比0 1 S/d 1 1.95纵1向节距S 2 mm446纵向节距比0 2 S/d 2 1.17横向排数n 1 8*272168管子根数N86969管箱高度Hm8.710管箱有效高度hm8.5611空气道平均高度 X Lm1.1712受热面积A xk ~2m8696*3.14*0.0385*8.56900013烟气流通面积A~2m8696*3.14*0.0322*1/49.3514空气流通面积yA k ~2m(1.976-27*0.04)*8*1.7112.315行程数n516烟气有效辐射层厚度sm0.9d(40]02/M-1)注：的单位为皿0.06表4-15低温空气预热器的热力计算序号名称符号单位公式结果1进口空气温度 xk——°C取用302进口理论空气焓h， xk——kJ/kg查焓温表266.5293高温空气预热器漏风系数△a查漏风系数和过量空气系数表0.034高温空气预热器空气侧出口过量空气系数B〃查表4-11高温空气预热器热力计算1.045低温空气预热器空气侧出口过量空气系数B〃 xk—|3"k+Aa|1.076出口空气温度t" xk——C先估后校2307出口理论空气焓h" xk——kJ/kg查焓温表2069.937

8低温空气预热器对流吸热量Q xkd1 kJ/kg(^"k+Aa/2)(h""h，k)1989.6989进口烟气温度, xk—°C即低温省煤器出口烟气温度31510进口烟气焓h.kJ/kg即低温省煤器出口烟气焓4110.91611空气平均温度 yxk—tC(t，、「t〃_k)/212512漏风理论空气焓h。 ik——kJ/kg查焓温表，按空气平均温度1113.10713出口烟气焓h〃.xkk