金山工业区分区单元（JS2）地质灾害危险性评估更新成果

(2015年度更新成果)上海市地质调查研究院ShanghaiInstituteofGeologicalSurvey金山工业分区(JS2)报告 2.2基础地质概况 6 3.1地质灾害灾种的确定 163.2地质灾害危险性现状评估 16 4.3边坡失稳危险性预测评估 284.4水土突涌危险性预测评估 30 5.1地质灾害危险性分级 325.2地质灾害防治措施 335.3场地适宜性评估 35 6.1结论 366.2建议 37金山工业分区(JS2)编号估实际材料图38~39基岩和断裂构造图面图面图42~48区图评估区及邻近区域1980~1995年间累计地面沉降等评估区及邻近区域1996~2001年度累计地面沉降等评估区及邻近区域2002~2006年度累计地面沉降等评估区及邻近区域2007~2011年度累计地面沉降等1金山工业分区(JS2)报告于加强地质灾害危险性评估工作的通知》(国土资发[2004]69号)、《地质灾害危险性评估单位资质管理办法》(国土资源部第29号令)及《上海市地面沉降防治管理条例》，进一步加强地质灾害防治工作，简化审批流程、提高工作效率，结合上海市实际，上海市规划和国土资源管理局制定了《上海市地质灾害危险性评估管理规定》，实行分区地质灾害危险性评估。根据城市总体规划和区 (县)城市总体规划及分区(新城)规划，结合地质灾害危险性分区，全市共划的地质灾害危险性评估报告(初步成果)。为使地质工作更好地服务于工程建设，提供及时可靠的地质成果，需对分区单元地质灾害危险性评估报告进行动态更新。金山工业区分区单元(JS2)位于金山区北侧，受上海市规划和国土资源管理局委托，由上海市地质调查研究院承危险性评估成果的更新工作。分区单元地质灾害危险性评估是根据评估单元地质环境条件及规划特点，针对一般建设项目(其划定标准以《上海市地质灾害危险性评估管理规定》为准)进行地质灾害危险性评估，并提出地质灾害防治措施和建议，其目的是为一般建设项目的地质灾害防治提供依据，减轻或避免工程建设引发和遭受地质灾害的风本评估报告可作为区内一般建设项目地质灾害防治依据，对于《上海市地质灾害危险性评估管理规定》(沪规土资矿规[2013]446号)界定的重要建设项目，需单独进行地质灾害危险性评估。根据相关规定，地质灾害危险性评估不代替工2金山工业分区(JS2)本次地质灾害危险性评估工作，主要依据相关法规和技术规范进行，同时，2、《国土资源部关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》，国土资发3、《上海市地面沉降防治管理条例》，上海市人民代表大会常务委员会公告第1号(2013.4)；DZT日起实施)；2、《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009版)；3、《建筑基坑工程监测技术规范》(GB50497-2009)；4、《建筑抗震设计规程》(GB50011-2010)；5、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；2、《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)；3金山工业分区(JS2)报告息共享平台本次评估充分利用了上海地质资料信息共享平台，平台集中了以往的科研成果、生产报告、地质环境监测等大量资料。评估工作实际材料图见附图1、附图1.4评估区概述金山工业区分区单元(JS2)位于金山区北侧，该评估单元的面积为1.4.2评估区内已有重大建(构)筑物概述评估区内主要道路包括：沪杭铁路、320国道、A5(嘉金)高速公路等。其，评估区内也称亭枫公路。北部工业区的定位是：充分接受上海中心城区的产业辐射，积极吸引浙江省及其他地区的民间投资，重点发展轻工机械、不锈钢制品、服装和旅游用品。其根据评估区规划定位，对于未来一般建设项目而言，主要涉及一般工业与民用建筑、城市道路、地下管线等，工程类型主要包括天然地基工程以及各类建 (构)筑物的桩基工程和基坑工程。4金山工业分区(JS2)5金山工业分区(JS2)报告1.5主要更新内容资料和内容更新根据邻近区域监测结果，补充绘制了2014年度评估区及邻近区域第Ⅰ承压。根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)关于湖沼平原区的地层划分标准，对评估区地层层序重新进行了厘定，对相关工程地质，并重新编制了评估区工程地质分区图。原评估报告提供的地面沉降资料不完整，本次根据地面沉降监测数据，补充编制了评估区2007~2011年度地面沉降等值线图。性评估内容更新1、原评估报告编制时由于时间仓促，缺少地质灾害危险性现状评估内容，“十二五”防治规划》及《上海市地质灾害危险性评估管理规定》相关要求，重点对基坑工程4、原评估报告提出的地质灾害防治措施较为笼统，本次更新时根据上海地6金山工业分区(JS2)2.1地形地貌及水文特征评估区位于长江三角洲平原的东南翼，地貌类型单一，属湖沼平原类型，且》中的Ⅰ2区。区内地形平坦，地面标高多在3.50~4.00m之间(吴淞高程，下同)。紫石泾北起松江县张泽乡境内的黄浦江，南至金山县张堰乡百家村的张泾河，全长16.69km。纵贯松江县张泽，金山县松隐、亭新、干巷、张堰5乡，与张泾河是金山的母亲河，也是金山区浦南东片最主要的河道之一，全长24.98km，北起朱泾镇大泖港，南至金山卫镇卫城河，在水资源调度、防洪排涝2.2基础地质概况2.1基岩地质概况评估区大部分区域基岩埋深在180~240m之间，但评估区南部基岩埋深较浅，最浅处约为40m。基岩主要为上侏罗统劳村组(J3l)，其次为上侏罗统黄尖组(J3h)，劳村组(J3l)岩性主要由凝灰质砂岩、凝灰质砂砾岩、流纹质凝灰熔岩及砂岩组成，黄尖组(J3h)岩性主要为辉石安山岩、安山质角砾熔岩、安山中-下元古界金山群，由浅粒岩、石英岩、斜长角闪岩、片岩夹大理岩组成。评估区及附近区域地质构造及基7金山工业分区(JS2)报告2断裂构造与地震上海地区大地构造单元属于扬子准地台浙西—皖南台褶带和下扬子台褶带的北东延伸部分，在地质历史时期总体表现为隆起状态，构造活动以断裂为主，辅根据已有资料推测，评估区内主要分布有张堰—南汇断裂(F10)、松隐—廊下断裂(F41)和朱行断裂(F42)。据已有地球物理勘查成果，上述断裂全新上海地区地震记载始于明成化十一年(1475年)，至解放时的400多年间平资料来看，在上海市地域范围内，500多年来，震级最大的为明天启四年(1624年)震中为原南市区的43/4级地震，给上海造成一定影响的主要都是邻近地域地震的波及，其中以南黄海至长江口一带的地震为最甚，其次是江苏溧阳和苏州地区的太仓－吴江一带的地震。无论是上海本地的地震，还是邻近地域地震的波及，对上海造成地震烈度活动分区中的地震活动强根据国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)和上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)有关条文规定，评估区设计基本地震g组，由于评估区南部基岩埋深较浅，建筑场地类别宜按土层等效剪切波速和覆盖层厚度判定；除临岸地段处于建筑抗震不利地段外，其余地段处于建筑抗震一般地3第四纪地质概况评估区自新近纪以来属缓慢沉降地区，广泛接受堆积，受基岩面起伏影响，第四系厚度在40m~240m之间，为黏性土与砂性土交互的碎屑沉积物，由下而上具明显韵律性变化规律。按岩性、岩相差异,可粗分为两大部分：下部，埋深约8金山工业分区(JS2)7m以下至基岩，以褐黄色为主，掺杂蓝灰、黄绿色网纹或杂斑的杂色黏土与灰白为主色的砂砾互层，称之“杂色层”，属早更新世陆相沉积物；上部，即埋深砂(或含砾)互层，称之“灰色层”，属于中更新世至全新世海陆交替以海相渐占优势环境下的沉积物，按年代地层和岩石地层可划分为中、上更新统和全新统以及若干组，其中，全新世的软黏性土层在外力作用下易产生变形，是影响评估区矿产资源根据上海地区已有的矿产资源勘察成果，评估区范围内未发现可开发利用的件评估区地下水类型主要为第四系松散岩类孔隙水。根据地质时代、成因类型第Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ4)，各含水层水文地质特征见表2-3-1。(m)(m)(m3/d)度(g/l)东西1.0~HCOCl-aQh120~30.62.4~Qp砂5~13100~30001~3Cl-Na.Qp3110~301000~30003~10ClHCONa.CaQp21局部砂100~1102~30100~10001.0~3.0ClHCONa.CaQp10~301000~3000HCONa。mmmmm深5m。9金山工业分区(JS2)报告上述各含水层中，与工程建设相关的主要为潜水含水层、微承压含水层和第Ⅰ承压含水层。根据区域监测资料，上海地区潜水位埋深通常在0.5~1.5m之间，根据评估区西部潜水含水层监测孔(金003-0000)自2005年以来水位动态2-3-1)，该孔近年来水位标高在2.6~3.1m之间波动，目前水位标高在3m左右。潜水位年内变幅大小与相应时期大气降水量大小与持续时间有关。潜水水位普遍高于地表水位，由于潜水含水层岩性以黏性土为主，富水性差，迳流缓慢，与附近地表水的水力联系弱。根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)有关条文判定，未受环境污染时，潜水对混凝土具有微腐蚀性；当长期浸水时，潜水对混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性；当干湿交替时，潜水对混凝土结构中的钢筋具有微或弱腐蚀性；潜水对钢结构有弱监测结果，绘制了2014年度评估区第Ⅰ承压含水层高水位等值线图(图2-3-2)，区内高水位一般在-1~-2m之间。金山工业分区(JS2)件根据已收集的资料，评估区内0~100m深度范围内的土层，据其成因、时代、土性及物理力学性质的不同可划分为10个工程地质层及分属不同层次的亚各地基土层的埋藏分布特征见附图5~附图11。根据已有资料初步分析，评估区中部为古河道切割区，工程地质条件较复杂，特别是桩基条件较差；其余正常沉积区地基土层分布较稳定，工程地质条件较好。工程建设影响范围内的10个工程地质层中，第③、④层为典型的软黏性2层为微承压含水层、第⑦层为第Ⅰ承压含水层，深基坑开挖时可能引发水土突涌问题；第⑦层也是上海地区建(构)筑物良好的桩基持力层。根据上海全市工程地质分区，评估区属第Ⅰ工程地质区，即：西部湖沼平原为3个亚区，即：同时有⑥1和⑥4(⑥4层对应本评估区内的⑥层)两个硬土层分布的为Ⅰ1亚区(区内无分金山工业分区(JS2)报告层分布的为Ⅰ3亚区。其中，Ⅰ2亚区又可划分为2个地段，有⑥1、无⑥4层分布的为Ⅰ2-1地段(区内无分区基区(或⑥1、浅部无粉性土、砂性土分布，软黏性土层埋藏浅且厚2、缺失第一硬土层(⑥1)；3、属于正常沉积区，第⑥ (对应湖沼平原区西部的⑥4层)、⑦层均有分布，层面般土层(⑥) (⑦)埋藏层程可涌条1、浅部无粉性土、砂性土分布，软黏性土层埋藏浅且厚2、缺失第一硬土层(⑥1)；3、受古河道切割，第⑥(对应湖沼平原区西部的⑥4层)缺失，第⑦层分布不稳大力层(⑦)层程土工般金山工业分区(JS2)度全新世①杂填、植物根圾，下部、灰色黏松散不均口②湿中锰质结局部地区黏质粉海③灰高质，偶见屑海④土灰高质均匀Qh1灰高钙质结腐植物根2灰高斑，夹薄砂，局部土质不均灰中性土薄灰中质，见腐，部分地区土，底部为湿中氧化铁斑砂质粉土和金山工业分区(JS2)报告度晚更新世⑥湿中渐过渡为草黄质黏土，含氧质结核⑦1中质粉土为黄色或灰色黏灰中，顶部夹较多质不均2灰中层状粉砂、粉中薄层层灰湿中，夹较多薄层粉⑨1灰中~低为主，部由长石、石物组成中~低，含砾石，砾⑩湿中局部见直金山工业分区(JS2)%γm)力20°C20°CCa2PaEs.1-0.2Pa击NPa②52E-676E-600③0.542E-6E2.51④7.630E-7E70.12430.58516金山工业分区(JS2)报告%γm)力20°C20°CCaaEs.1-0.2Pa击NPa.600⑥.4.13⑦1.4324.8.82204332.532⑨1砂1.730⑩注：1、表中数据除静探比贯入阻力Ps值为最小平均值外，其余均为平均值。2、资料来源：上海三维城市地质信息系统。金山工业分区(JS2)3.1地质灾害灾种的确定根据上海市工程建设特点，本次地质灾害危险性评估主要针对天然地基工程、桩基工程和基坑工程，分析工程建设与地质环境的相互作用和影响，对工程建设过程中和建成后引发和遭受地质灾害的危险性进行评估。其中，基坑工程主合分析，评估区内的地质3.2地质灾害危险性现状评估2.1地面沉降现状评估根据评估区及附近地面沉降水准点监测资料，绘制了评估区及附近区域1980~1995年间、1996~2001年度、2002~2006年度、2007~2011年度地面沉降等值线图(附图13~附图16)。降量小于5mm；亭林镇以北沉降量稍大，累计沉降量在75~125mm之间，年均沉降量在5~8.3mm之间。1996~2001年度，沉降速率明显加快，评估区内大部分地区累计地面沉降量小于75mm，年均沉降量小于12.5mm；在松隐镇、亭林镇累计沉降量在75~100mm之间，年均沉降量12.5~16.7mm，评估区南部最大累计沉降量达2002~2006年度，评估区除松隐镇附近累计地面沉降量稍大外，绝大部分区金山工业分区(JS2)报告2007~2011年度，评估区东部及西部地区累计沉降量超过25mm，年均地面mm5mm，年根据区域地面沉降监测结果，随着区内地下水的大幅压缩和地下水人工回根据已有研究成果，上海地面沉降的主要原因是地下水开采，由于评估区及邻近地区开采地下水，致使评估区及周边区域承压水水位下降，土体有效压力增评估区内无地面沉降监测站，原有的承压水位监测孔已长期无监测资料，为分析地面沉降发展过程和未来趋势，对评估区所在的金山区地下水采灌量进行了了统计(图3-2-1)，评估区地下水开采层次以第三、四含水层为主，2005年以显减小，未来地面沉降也将趋于缓和。此外，由于评估区与浙江省接壤，邻省开金山工业分区(JS2)2.2地基变形现状评估根据调查，评估区内已有建(构)筑物均在正常使用中，尚未见有因地基变形量过大而影响工程安全使用的相关案例报道。但上海是典型的软土地区，采用天然地基的多层建筑物、道路等市政工程往往产生较大的地基沉降和不均匀沉基，普遍存在地基沉降和不均匀沉降量过大的问题，严重时可使墙体开裂、渗水，影响正常使用；上海地区的已建道路虽然一般按低路堤设计，但由于路基沉降和不均匀等因素的影响，普遍存在“桥头跳车”、路面容易损坏、维护费用高等问题。为减少软土地基变形的危害，对于荷重较大的高层建筑、高架道路、桥梁、码头等工程，为满足地基强度和变形要求，常采用各种类型的桩基础；道路工程则常在桥头高路堤地段采用袋装砂井、砂桩、堆载或超载预压、土工格栅、搅拌桩等措施进行加固处理，以减小工后变形量。大量工程实践表明，当桩基设计方案合理，且在施工过程中保证质量，桩基础的绝对沉降量一般能得到有效控制，即最终沉降量和差异沉降均可控制在设计容许范围内。但如果场地受古河道切割影响，或同一结构物采用不同的桩型、桩长和桩基持力层时，桩基础有可能此外，评估区内地下空间开发过程中，基坑开挖、降水、地面超载常常引发邻近已有建(构)筑物地基变形，严重时造成邻近房屋开裂、地面沉陷、管线破m为小区道路，场地原始地面标高介于3.01m~3.58m之间，设计道路标高为5.08m，别墅邻近道路一侧±0.00绝对标高为+6.100，另一侧室外地坪高程在mm度为13.1m，均采用墙下片筏基础。别墅以第②层灰黄~兰灰色粉质黏土(Ps平均值为0.61MPa)垫层。天然地基下卧层主要为第③1层淤泥质粉质黏土：一般层厚1.30~金山工业分区(JS2)报告③2层灰色黏质粉土：一般层厚1.50~3.75m，平均层厚3.34m，松散~稍密，中压缩性，Ps平均值为1.41MPa；第③3-1层灰色淤泥黏土：一般层厚0.90~a③3-2层灰色黏土：一般层厚1.90~5.70m，平均层厚约5m，可塑~软塑，中~别墅建成约二年后出现了不同程度的向道路侧倾斜，地基总沉降量已接近cm89‰，超过了规范的允许值。按照发展趋势，如不加以控制，倾斜率的加剧可能影响建筑物的正常使用，并引起2)两排别墅之间的道路及高填土，相当于在建筑物一侧地表施加了一定的附该楼由主楼与配楼组成，平面上呈“Z”字型。主楼24m×16m，配楼16m×9m，均为6层、高22.5m。采用用砖混结构、钢砼条型基础，基础埋深1.4m，主、配楼之间未设沉降缝，连结部为楼梯间。该楼主楼明显向北倾斜，主、配楼连结部楼梯间顶层墙体出现裂缝，下部楼层及地坪也出现裂缝,大楼外台阶、散该楼发生倾斜和损坏是由于基础不均匀沉降量过大引起的。据沉降观测资料，主楼西北角与配楼东南角的最大差异沉降量达380mm，约占最大沉降量的1)不良地质条件：该处为典型的软土地基，且地基均匀性差。在主楼北侧表土层以下即为灰色淤泥质黏土(压缩模量为2.2MPa)，厚度超过20m。配楼处在表土层以下有厚达5m的灰色淤泥质粉质黏土与黏质粉土互层(压缩模量为3.5MPa)，该层土向北厚度减小，至主楼北侧呈楔状尖灭。这是造成沉降量北大金山工业分区(JS2)2)周围环境的影响：主楼西北5m处有一放映室先于主楼几个月建成，该放映室采用密集短桩基础，打桩挤土对主楼北侧的软土地基产生扰动，使其强度进一步降低，沉降量加大。而在配楼处原有二层房屋，地基经受了一定的预压作的设计方案欠妥，在主楼与配楼之间未设置沉降缝也是导致配楼损坏比较严重的主要因素。此外，基坑开挖时逢雨天，导致持力层泡水软化、强度降低。上部结构施工速度荷状态下来不及充分固综上所述，由于评估区内软黏性土层发育，且场地受古河道切割影响，工程状评估发生了多起深基坑工程事故。仅1992~1994年，就发生了30余项，造成巨大的经济损失和不良后内在地质因素则与软土、流砂层、明暗浜以及地下水等不良地质作用有关。下面是发生在上海的一些广东路、福建路处的某大厦工程，位于古河道切割区域，暗绿色硬土层(⑥)缺失，浅部流砂层、软土层发育，基坑工程地质条件差；深基坑采用地下连续墙围护，在开挖到基底深度13m，第三道支撑未及支护时，突然在广东路一的损失达上亿元，形成上海建筑史上少见的大事故。肇嘉浜污水泵站长28.70m，宽14.05m，直接建造在淤泥质黏性土的河床m西为临时用木板设置金山工业分区(JS2)报告钢板桩设置三道支撑系统。但在第三道支撑尚未装配好时，突然发现支撑木丝丝作响，下层钢板桩基坑轰然一声坍塌。幸亏人员及时撤离现场上岸，才未造成伤mmSMW三道钢支撑作度时，突然发生局部坍塌，塌方段长约36m。其原因可能与局部暗浜不良地质体根据评估区地质环境条件，区内浅部砂土、粉性土层基本缺失，基坑开挖时一般不会产生流砂问题，有利于基坑工程施工，但评估区软黏性土层发育，有 (微)承压含水层分布，因此，应对基坑工程的稳定性问题予以足够重视。根据调查，评估区内尚未见有河岸边坡失稳的相关案例报道。评估区内河流众多，主要有紫石泾、张泾河、中运河等。根据本次现场踏勘，上述河道岸坡处于稳定状态，在自然状态下产生岸坡坍塌、滑塌的可能性较小。但上海地区曾发浦河岸边短期内堆土过高，最高处达mm严重损出现了至少半米宽的裂缝，对安全防汛造成了很大的威胁，对河道的航行安全也状评估m见水土突涌事故的相实例3-7：某深基坑工程开挖深度大于20m，采用深井降水方案，因部分降水井抽水效果未达到设计要求(出水量比预定少)，基坑仍照常进行(未信息化金山工业分区(JS2)施工)，挖至第⑥层层面时突然发生承压水突涌，坑壁坍塌，因距防汛墙较近，基坑深度26m，局部深30m，采用地下连续墙围护。基坑开挖至底板并局部浇筑后，基坑底部落深段未浇筑底板处突然发生水土突涌，承压水在围护结构处形成通道，冲破基坑底板冒水冒砂，情况十分危急。由于周围建筑物和管线密集，环境复杂，紧邻在评估区内承压含水层发育，古河道区域内有微承压含水层分布，埋深较浅，状评估本次土壤环境现状评价数据来源于《上海市土地质量监测(2009年-2012年)》，采样密度为1个点/km2，采样深度为0-20cm，测试指标、测试方法及元素富集评价方法参照《多目标区域地球化学调查规范(1：250000)》(DD2005-01)。评估区内表层土壤酸碱度总体以中性为主，砷、镉、铜、汞、铅、锌等指标的平均浓度高于全市背景值，铬、镍的平均浓度与全市背景值持平。该区土壤中砷、镉、铬、铅和锌的富集程度为一般；铜、汞和镍以一般和初始富集为主。从土地质量生态管护的角度，初始富集元素为应引起关注的指标，铜、汞和镍元素采用《土壤环境质量标准》(GB15618-95)，对评估区土壤进行环境质量评价。该区土壤总体以Ⅱ类土壤为主，其次为Ⅰ类土壤，另有少量Ⅲ类和超Ⅲ类土金山工业分区(JS2)报告4.1地面沉降危险性预测评估治区(Ⅲ区)，控制目标为：至2015年末，该区年均地面沉降量控制在5mm以.1.2工程建设引发或加剧地面沉降的危险性评估的危险性评估研究表明，地下空间开发过程中的基坑工程降水，是大规模工程建设引发或加剧地面沉降的主要原因之一。基坑工程降水可能引发基坑周围一定范围的地下水位下降，导致土体排水固结而产生地面沉降。本报告主要评估开挖深度小于15m的基坑工程引发或加剧地面沉降的危险性，对于开挖深度≥15m的基坑工。开挖深度小于7m的基坑工程属三级安全等级基坑工程，工程类型一般以一层地下室或地下车库为主，实际开挖深度多在4m~5m之间。由于开挖深度相对较浅，一般仅需降潜水，降水后的坑内自由水位线应低于基坑开挖面0.5m~1.0m。根据区内浅部水文地质条件，区内无独立成层的浅部粉性土和砂土层，潜水含水层岩性主要为淤泥质粉质黏土中所夹薄层粉性土，富水性差，水量贫乏。根据上海地区工程经验，基坑工程需采取必要的围护措施，围护结构插入深度一般为坑底下(0.8~1.0)H；由于基坑围护结构一般可阻断降水目的层或显著减小，因此，对于mHm工程。区内承压水高水位标高约-1m~-2m，经初步验算(见本报告4.4节)，正常沉积区(Ⅰ2-2金山工业分区(JS2)区)局部区域第Ⅰ承压含水层有引发水土突涌的可能性，需采取减压降水措施。区内第Ⅰ承压含水层顶面埋深最浅为27.3m，水位埋深取5.0m，对于开挖深度m降深一般不超基坑周围地面沉降的危险性小。在古河道区域(Ⅰ3区)，第Ⅰ承压含水层顶面埋深更大，基坑施工时第一承压水不会引发水土突涌问题。古河道区域局部地区有微承压含水层(⑤2)分布，基坑开挖时除需降潜水外，当基坑开挖深度较大时，为满足坑底土抗承压水稳定性要求，还可能降⑤2层微承压水；区内大部分区域微承压含水层厚度较薄或缺失，基坑围护结构可阻断坑内、外地下水水力联系，坑内降水对坑外地下水的影响较小，引发基坑周围明显地面沉降的危险性小。但在评估区中部JS50孔附近第⑤2层层底埋深32m，基坑围护结构较难阻断降水目的层，减压降水对坑外地下水有一定影响，经初步估算，当采取按需减压降水措施时，水位降深约为m水的地中等。降水引发或加剧地面沉降的危险性级别为小；古河道区域(Ⅰ3区)引发地面沉降的危险性小~中等。根据上海市工程建设规范《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)，当基坑围护结构能阻断降水目的层时，坑内降水影响范围约为3H；不能地面沉降影响范围应小于基坑降水影响范围。对于评估区内开挖深度H<15m的基坑工程，当不需要减压降水时，或减压降水时围护结构已隔断降水目的层 (⑤2、⑦)，地面沉降影响范围一般不超过3H；当需采取减压降水措施，且围护结构不能隔断降水目的层(⑤2、⑦)时，基坑降水的地面沉降影响范围可能金山工业分区(JS2)报告.3工程建设遭受地面沉降的危险性评估以上海市2014年地下水开采回灌为背景，根据地下水运动和土层变形机理，利用建立的地下水准三维渗流耦合垂直一维沉降的有限元数学模型，对评估区2015~2024年度地面沉降进行了预测。根据预测结果，评估区大部分地区在受地面沉降的可能性，但影响程度有限，但当采取预留标高等措域地面沉降对工程建设本身的影响，工程建设遭受地面沉降4.2地基变形危险性预测评估或加剧地基变形危险性评估工程建设引发或加剧地基变形危险性评估，重点是对工程建设过程中和建成运营期间引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性评估，而引发或加剧工程本身地基变形的危险性将在工程建设本身遭受地基变形危险性评估时加以形危险性评估天然地基工程附加荷载小、基础开挖浅，工程建设过程中和建成运营期间对周围环境影响小，引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。危险性评估对于桩基工程，若采用钻孔灌注桩，工程建设过程中引发或加剧邻近已有建 (构)筑物地基变形的危险性小。若采用预制桩，沉桩施工时的挤土效应和打入桩的震动作用，可能对周围环境产生较大影响，短期内大量密集沉桩会产生较高的超静孔隙水压力，使沉桩区一定范围内的地表和深层土体发生水平和竖向位移，可能使已沉入桩偏位、挠曲和上浮，也可能造成局部地面隆起，群桩施工的影响范围一般可达1倍桩长左右，可能引发邻近已有建(构)筑物如：房屋、道路、地下管线等不同程度的地基变形，施工时应采取有效的防护措施，必要时可金山工业分区(JS2)险性评估基坑开挖范围内多涉及饱和软黏性土，局部地区还有暗浜土分布，由于土性较差，围护结构承受的主动土压力大，且区内地下水位埋藏浅，坑外水压力较大，因此，基坑开挖时围护结构在外侧土、水压力作用下会产生一定的位移变形；对于需采取减压降水措施的基坑工程，若围护结构不能隔断降水目的层，有引发和加剧基坑附近一定程度的地基变形可能性；此外，基坑开挖将产生坑底土回弹，有引发一定范围、一定程度地基变形的可能性。根据《基坑工程技术规J有明确的变形控制标准时，基坑变形控制指标可根据基坑环境保护等级确定，对于环境保护等级分别为一、二、三级的基坑工程，坑外地表最大沉降应分别控制根据上海地区工程经验，在正常工况下，基坑工程引发或加剧地基变形的影响范围主要与基坑开挖深度(H)有关。基坑工程最大沉降一般位于墙后0.5H处；在距离2H范围内的区域是沉降较大的区域，称为主影响区域；在距基坑2H~4H的范围内沉降较小，称为次影响区域，在4H处沉降衰减至零。综上所述，对于开挖深度H<7m的基坑工程，由于开挖深度较浅，且开挖深度内无流砂层分布，引发或加剧地基变形的范围小，程度轻，危险性小；对于开mHm形的范围、程度随开挖深度增加而加大，引发或加剧地基变形的危险性为小~中等。遭受地基变形危险性评估危险性评估天然地基工程遭受地基变形危险性主要与建(构)筑物体型大小、附加荷载评估区内广泛分布的第①1层填土成分复杂、松散、土质不均，未经处理不宜作为天然地基持力层；对于拟建场地内的暗浜土，强度低、压缩性高、土质极差，应进行有效的地基处理；区内广泛分布的第②1层褐黄色粉质黏土俗称“硬力层，但由于金山工业分区(JS2)报告压缩层范围内均有高压缩性的第③、④层软黏性土层分布，当建(构)筑物体型可能产生较大的地基变形。对于道路等线性工程，应对第①1层填土进行必要的压实处理，尽量减小工取有效的地基处理措施。工程实践表明，当沿线浅部地层变化较大或不良地质发育时，如未进行有效的地基处理，将有引发或加剧地基变形尤其是不均匀地基变形的可性。此外，天然地基工程易受邻近工程活动的影响，而评估区内工程活动可能较为频繁，当天然地基工程附近存在预制桩施工及基坑、隧道、地下管线等工程施上所述，上海是典型的软土地区，评估区内天然地基工程建设及运营期间均有遭受一定程度地基变形的影响可能性，为避免或减轻地基变形的不良影响，应按变形控制原则进行地基设计，对暗浜等不良地质进行有效的地基处理。由于天然地基工程附加荷载相对较小，当采取有效的防治措施后，工程建设本身遭受估1、位于正常沉积区(Ⅰ2-2区)的桩基工程遭受地基变形危险性评估评估区内正常沉积区(Ⅰ2-2区)有第⑥层硬土层分布，层顶埋深24.0~29.0m，厚度1.0~8.6m，分布稳定时，可作为荷重不太大的多层建筑物的桩基持力层；其下分布的第⑦层该层埋藏适中，顶面埋深28.0~34.0m，厚度一般大于25m，中密~密实，中~低压缩性，土性较好，为上海地区多层、高层建筑、高架道路、桥梁以及其它大型建(构)筑物良好的桩基持力层。根据上海地区工程遭受的地基变总体而言，正常沉积区(Ⅰ2-2工程地质区)桩基条件相对较好，桩基工程金山工业分区(JS2)埋深和厚度变化大，桩基条件复杂多变。对于不同荷载的建(构)筑物，可根据桩基承载力和地基变形控制要求，选择⑤2、⑤3、⑦层等不同埋藏深度的地基土由于地基承载力要求相对不高，地基变形较易控制，工程建设遭受地基变形危害的可能性较小；但对于荷载较大的高层建筑、高架道路、桥梁等桩基工程，桩基承载力要求高，由于区内地基土埋深和厚度变化大，可供选择的桩基持力层之间土性差异大，特别是古河道边缘附近建(构)筑物跨越不同工程地质区时，若同一建(构)筑物桩基持力层不同，则可能遭受地基不均匀沉降的影响，严重时将会影响建(构)筑物的总体而言，古河道区(Ⅰ3工程地质区)桩基条件复杂，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等。4.3边坡失稳危险性预测评估失稳危险性预测评估对于开挖深度H<7m的基坑工程，揭遇的土层主要有第①、②、③层，开挖深度7≤H<15m的基坑工程还将揭遇第④层，局部还可能揭遇第⑤1层，开挖深上述土层中，第①层为填土，结构松散，土质较差，局部为暗浜土，土质极稳定，第③、④层为淤泥质黏性土、第⑤1层土性也较差，具有高压缩性、低强度等特性外，还有触变性和流变性，基坑开挖施工过程中易产生侧向变形、坑底隆起及基坑周围地面沉降等现象，导致基坑和支护结构变形，严重时会因软土剪切破坏而导致边坡评估区潜水水位浅，水位埋深一般在0.5~1.5m之间，基坑开挖时外侧水压力较大，对基坑边坡的稳定性不利。评估区(微)承压含水层埋藏相对较浅，承金山工业分区(JS2)报告压水头较高，当基坑工程开挖深度较大时，可能产生水土突涌，影响基坑边坡稳此外，场地内分布的明、暗浜，以及施工期间坑边超载等因素，均对基坑边素及危险性评估见表4-度能层H小2、基坑深度：相对较浅，坑外水土压底回弹影响较小①、②、③、3、基坑深度：相对较深、坑外水土压基坑边坡失稳不但会影响工程施工安全，还将导致基坑周围大量的土体产生水平、垂直移动，评估区内环境条件较复杂，建(构)筑物密集，分布有铁路、道路、各类地下管线、商务建筑、居民住宅等建(构)筑物，一旦发生基坑边坡，甚至造成破坏，施工时必度内无流砂层分布，引发和遭受边坡失稳的危险性小。对于开挖深度7≤H<15m失稳危险性预测评估在自然状态下发生河岸边坡失稳的可能性较小，但近岸工程施工可能会对邻近河岸边坡造成一旦发生河岸边坡失稳，则会对工程本身和周围环境造成不良影响。因此，金山工业分区(JS2)总体而言，采取必要的防治措施后，工程建设引发和遭受河岸边坡失稳的危4.4水土突涌危险性预测评估根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)12.3.3pcz/pwy>1.05式中pcz——坑底开挖面以下至承压含水层顶板间覆盖土的自重压力(kPa)，地pwy——承压水压力(kPa)。不会引发水土突涌。开挖深度7m≤H<15m的基坑工程属一~二级安全等级基坑工程，由于开挖深度较深，评估区内可能产生水土突涌的主要为微承压含水层(⑤2)层和第Ⅰ承压含水层(⑦)，两含水层部分区域沟通。区域上评估区内第Ⅰ承压含水层 (⑦)水位标高在-1~-2m之间，验算时两含水层水位埋深均取5m，坑底土饱和算，对于开挖深度15m的基坑工程，当微承压含水层(⑤2)层和第Ⅰ承压含水层(⑦)层顶埋深浅于29m时，不满足抗承压水稳定性要求，有引发水土突涌的对于开挖深度15m的基坑工程，古河道区域(Ⅰ3区)分布的微承压含水层(⑤2)顶面埋深在20.0~于29m，不满足抗承压水稳定性要求。区内正常沉积区(Ⅰ2-2区)第Ⅰ承压含水层顶面埋深27.3~34.0m之间，古河道区域(Ⅰ3区)埋藏更深，基坑开挖时综上所述，评估区内开挖深度H<7m的基坑工程不会引发水土突涌；对于开挖深度7≤H<15m的基坑工程，古河道区域(Ⅰ3区)微承压含水层(⑤2)有引金山工业分区(JS2)报告发水土突涌的可能性，正常沉积区(Ⅰ2-2区)局部区域第Ⅰ承压含水层有引发水土突涌的可能性，必要时应采取减压降水措施。综合确定水土突涌的危险性级别为小~中等。4.5水土污染危险性预测评估评估区土壤总体以Ⅱ类土壤为主，其次为Ⅰ类土壤，另有少量Ⅲ类和超Ⅲ类Ⅱ类土壤和Ⅲ类土壤基本上对植物和环境不造成危害和污染。因此评估区工程建设遭受水土污染危害的危险性较小，对于水土生态环境要求较高的建设项目，建水土污染从某种意义上来讲主要是由于人类活动造成，因此该区建设项目在建设过程中以及项目建成投入使用期间，均应做好水土生态环境保护工作，以降水土污染的危险性级别为小。金山工业分区(JS2)5.1地质灾害危险性分级综合上述评估结果，对评估区内一般建设项目在不同工程地质区引发和遭受对于天然地基工程，一般不会引发和遭受地面沉降、边坡失稳和水土突涌地质灾害；由于附加荷载相对较小，当对暗浜、厚填土等不良地质进行有效的处理工程地质灾害对于桩基工程，一般不会引发和遭受地面沉降、边坡失稳、水土突涌地质灾害；若采用钻孔灌注桩，工程建设引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小，若采用预制桩，有引发邻近已有建(构)筑物地基变形的可能性，应采取有效的防护措施；正常沉积区(Ⅰ2-2工程地质区)桩基条件相对较好，桩基工程遭受地基变形危害的危险性小；古河道区(Ⅰ3工程地质区)桩基条件较差，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等。综合确定桩基工程地质灾害危险性级别为小~中等。对于基坑工程，引发和遭受地质灾害的风险大小与场地内软黏性土、明 (暗)浜等不良地质的分布和地下水不良作用有关，并随开挖深度增加而风险加Hm受水土突涌地质灾害，引发和遭受地面沉降、地基变形、边坡失稳的危险性小；对于开挖深度7≤H<15m的基坑工程，正常沉积区(Ⅰ2-2区)基坑降水引发或加剧地面沉降的危险性级别为小，古河道区域(Ⅰ3区)引发地面沉降的危险性小~中等；引发边坡失稳的危险性中等，引发地基变形、水土突涌的危险性小~中等。综合确定基坑工程地质灾害危险性级别为小~中等。评估区内一般建设项目在不同工程地质区引发和遭受地质灾害的灾种和危险金山工业分区(JS2)报告表害种类及危险性分级++++H<7m)++++7≤H<15m)++~+++~++++++~+++H<7m)++++7≤H<15m)+~+++~+++~+++注：1、表中“+”表示地质灾害危险性分级为小；“++”表示地质灾害危险性分级为中等；“-”表示无该项地质灾害。2、本表应结合附图12查阅使用。5.2地质灾害防治措施根据评估区地质环境条件及其地质灾害发育现状，以及工程建设可能引发和遭受地质灾害的危险性评估结果，针对各地质灾害灾种分别提出如下防治对策措地面沉降防治1、基坑工程降水设计时宜采取坑内降水方式，以避免或减轻基坑工程降水2、基坑工程减压降水设计时，有条件时(当承压含水层层底埋深≤2H时)围护结构宜阻断降水目的层；当不具备阻断降水目的层的条件时，宜适当加大基坑围护结构插入深度，且坑内降水井的滤水管设置深度不宜超过围护墙底深度，3、若围护结构不能阻断降水目的层，基坑工程减压降水时应严密监控水头4、为减轻区域地面沉降的不良影响，工程设计时应根据地面沉降预测结金山工业分区(JS2)地基变形防治1、对于采用天然地基的拟建轻型建(构)筑物以及道路、管线等市政工程，应重视对浜土、厚填土等不良地质的地基处理，防止地基变形特别是不均匀2、评估区古河道切割区(Ⅰ3工程地质区)工程地质条件较复杂，对于采用桩基础的各类建(构)筑物，应根据上部结构特点、荷载大小、地基变形控制适宜的桩基持力层。3、评估区内环境条件较复杂，应重视预制桩沉桩施工对周边环境的影响，4、应考虑深大基坑工程施工的时空效应，根据实际情况，选择合理的施工顺序、开挖方式、支护方式，采用分块、分层、对称开挖等施工方式，并及时支撑、及时浇筑，尽量缩短基坑施工周期，减轻基坑施工引发的周围已有建(构)5、当基坑工程附近分布有需保护的建(构)筑物时，应根据地质条件和基坑工程环境保护等级，按《基坑工程技术规范》(DG/TJ08-61-2010)等相关规范要求，采取减小基坑施工对周围环境影响的措施，同时加强监测工作，把基坑施6、严格控制场地内堆土高度(<3m)，重要管线上方严禁堆土堆物。边坡失稳防治1、应根据基坑工程安全等级和环境保护等级，选择合理的基坑支护方案，基坑设计时应按相关规范要求进行抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗渗流等稳定性验2、重视场地内明浜、暗浜、厚填土等不良地质对基坑围护结构施工质量的作，避免渗水、水土突涌对基坑稳定性的影响。4、应加强基坑工程的变形监测，建立预警预报机制和地质灾害防治预案，金山工业分区(JS2)报告6、应尽量避免在坑边、岸边堆土、堆物，防止地面超载对边坡稳定性的影水土