设计一座苯氯苯连续板式精馏塔

苯一氯苯板式精馏塔的工艺设计苯一氯苯分离过程板式精馏塔设计任务□□□□□□50000t，塔顶%）。□□□□□ -□□□□□□□,□□□□□□□ 50000t，塔顶%）。□□□□□□□□□□ 2%。原料液中含氯苯为 38%（以上均为质量□□□□□□.塔顶压口 4kPa（表口） ；.进料热状况，自选；.回流比，自选；.塔底加热蒸汽压力.单板压口不大于□□□□□□□□□□□□□□□□□每年300天，每天0.5MPa（表压）；0.7kPa；F1型）□24□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□.口馏塔的物料口算；.塔板数的确定；.精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算;.精馏塔的塔体工艺尺寸计算；.塔板主要工艺尺寸的计算；.塔板的流体力学验算；.塔板负荷性能图；.口馏塔接管尺寸计算；.绘制生产工艺流程图；.绘制精馏塔设计条件图；.绘制塔板施工图（可根据实际情况选作） ；.对设计过程的评述和有关问题的讨论。□□□□□□□□苯-□□□□□□□□□□□□□温度，□℃□8090100110120130131.8p。□i0.133-1kPa苯760102513501760225028402900氯苯148205293400543719760□□□□□□□□□□□□□设计方案□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□ ①251100mm、高度 0.511.5m,每段塔节可设置 112个进料口/□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□：□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□, □□□□□□□□。□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□, □□□□□□ 3001□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□位、进口量等参数均可以数字显示。

□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□腐蚀性物系，而且适合真空操作。残骛口口锩口口溆.□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□;□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□苯一氯苯板式精馏塔的工艺计算书□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□-□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□馏过程。□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□, 故操作回□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□-□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□馏过程。□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□, 故操作回□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□78.11kg/kmol和112.61kg/kmol。62/78.1162/78.11+38/112.61=0.70298/78.1198/78.11+2/112.610.2/78.11=0.9860.2/78.11+99.8/112.61=0.00288□□□□□□□□□MJ78.1198/78.1198/78.11+2/112.610.2/78.11=0.9860.2/78.11+99.8/112.61=0.00288□□□□□□□□□MJ78.1110.702口（110.702）1112.61188.39kg/kmolMD=78.11*0.986+G—0.986）x112.61=78.59kg/kmolM=78.11x0.00288+G—0.00288）x112.W61=112.5kg/kmol□□□□□□□□□□□□□□□□300天，一天以24□□□,有：W′□ 50000t/a16944.4kg/h,全塔物料衡算:F‘1 D‘口W’0.38F‘10.02D‘10.998W’F‘口18865.6kg/h18865.6/88.391213.44kmol/hD‘口11921.2kg/h11921.2/78.591F‘口18865.6kg/h18865.6/88.391213.44kmol/hD‘口11921.2kg/h11921.2/78.591151.69kmol/hW‘口6944.4kg/h8944.4/112.5161.73kmol/h□□□□□□□□□□□□□□□□N的求取T□□□□□□□□N的求取T苯-□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□MlT法）求取N，步骤T如下：.根据苯 -□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□ x~y依据x=§-p。）Q。-p。＞y=p。x/p,□□□□□□□□□□□：tBAB At表3-1 □□□□□□温度，□℃□8090100110120130131.8

P:i苯760102513501760225028402900氯苯148205293400543719760两相摩尔分率x10.6770.4420.2650.1270.0190y10.9130.7850.6140.3760.0710□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□x□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□x~y□□□□□□□□□□□□□□.确定操作的回流比将表3-1□□□□□□x将表3-1□□□□□□x~y曲线。图3-1图3-1x-在x〜y图上，因在x〜y图上，因q=1,查得y=0.925，而e=0.732x=0.986。口有：D2倍，即：xdD-0.986-2倍，即：xdD-0.986-0.925_ 0.2/40.925-0.702□□□□□□□□□□□□□□□□□R=2R=2*0.274=0.548m□□□□□□□□□□□L=RD=0.5481151.69=83.13kmol/hV=(R+1)D=(0.548+1)1151.69=234.82kmol/hL'=L+F=83.13+213.44=296.57kmol/hV'=V=234.82kmol/h3.求理论塔板数□□□□□□□□图解得口，第R+1LLx，□□□□□□□□□□□L=RD=0.5481151.69=83.13kmol/hV=(R+1)D=(0.548+1)1151.69=234.82kmol/hL'=L+F=83.13+213.44=296.57kmol/hV'=V=234.82kmol/h3.求理论塔板数□□□□□□□□图解得口，第R+1LLx，xV，Xx+—d—=0.35x+0.64R+1W .-x=1.26x'-0.000757V'w(0.00288,0.00288)和(0.702,0.884)□□□□□□苯-□□□□□□□□□□□□□□□□图3-2N=9.5-1=8.5块T□□□□□□其中，口馏段=3块，提馏段N=5.5T24块为加料板位置。□□□□□□□□1.□□□□E=0.17-0.6161og公式计算T m0.07~1.4mPa口s□□□□□,□□□ □□□□□□□□□□□□□□□□□均粘度。^■口口妈口为口偾蛏练口。□□□□□□□ 0.51(80+131.8)=106℃□□□□□□□□□□□□ ，在此平□□□□□□□□□□□ 11得： =0.24mPa-s, =0.34mPa-s□TOC\o"1-5"\h\zA B龈讶骅籴。从=从x+NG—x)=0.24*0.702+0.34xG—0.702)=0.2698mAFBFE=0.17—0.616logR=0.17—0.616log0.2698=0.52T m2.□□□□□N□□□□□□□□□□□p精馏段：N=3/0.52=5.77块，取N=6块p1 p1提馏段：N=5.5/0.52=10.58块，取N=11块P2 P2总塔板数N=N+N=17块。p p1p2□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□pm□□□□□□□□ 0.7kPa计算。塔顶：p=101.3+4=105.3kPaD加料板：p=105.3+0.7x6=109.5kPaF平均压强p=(105.3+109.5)/2=107.4kPam□□□□□□□ tm□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□:塔顶温度t=801加料板t=881口

=(80+88)/2=84℃m□□□□□□□□ Mm塔顶: y=x=0.986,x=0.940□□□□□□□1D 1M=0.986x78.11+(1-0.986)x112.61=78.59kg/kmolVD,mM=0.940x78.11+(1—0.940)x112.61=80.18kg/kmolLD,m加料板: y=0.925,x=0.702□□□□□□□F FM =0.925x78.11+(1-0.925)x112.61=80.70kg/kmolVF,mM=0.702x78.11+(1-0.702)x112.61=88.39kg/kmolLD,m口馏段：M =(78.59+80.70)/2=79.65kg/kmolV,mM=(80.18+88.39)/2=84.29kg/kmolL,m□□□□□□□m1.□□□□□□L,m表4T □□□□□□□ □kg/m3)温度，□℃□8090100110120130苯817805793782770757氯苯1039102810181008997985□□□□□□□□□□□□□□□□□□=912.13-1.18861A=1124.4-1.0657=912.13-1.18861A=1124.4-1.0657tB氯苯：B=1127-1.1111推荐：式中的t□□□,℃塔顶：=912.13-1.18861=912.13-1.1886x80=817.0kg/m3塔顶：LD,A=1124.4-1.06571=1124.4-1.0657x80=1039.1kg/m3LD,BL=4+4=竺+.n=820.5kg/m3817.01039.1 ld,m

进料板：=912.13—1.18861=912.13—进料板：=912.13—1.18861=912.13—1.1886义88=807.5kg/m3LF,A=1124.4—1.06571=1124.4—1.0657义88=1030.6kg/m3LF,Ba+——B—PLF,B0.62 0.38 + np=879.88kg/m3807.51030.6 lf，m口馏段：=(820.5+879.88)/2=850.19kg/m32.□□□□□□V,mMm V,mRTm所4Mm V,mRTm8.314*273+84)□□□□□□□□□□□□进料板： A^-B □

x+x

ABBAx、x为A进料板： A^-B □

x+x

ABBAx、x为A、B组分的摩尔分率）AB=21.08mN/m； j——[X+X]AABBA，=20.20mN/m；F,Aoo

A~B

oX+oX=26.02mN/m□801)D,B21.08x26.02121.08x0.014+26.02x0.986)=25.34mN/m□88℃)F,B20.20x25.34120.20x0.298+25.34x0.702；=21.14mN/m=20.20mN/mm附： 表4-2□□□□□□□ □mN/m)温度，□℃□8085110115120131苯21.220.617.316.816.315.3氯苯26.125.722.722.221.620.4□□□□□□□□□□□□m口馏段：o=(21.14+20.20)/2=20.67mN/mm□□□□□□□□□□□35.31103kJ/kmol□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□r—2-r0.3811Itt)

cc1y0.38t=359.2℃□c□□□□□□□□□□11,在 801下有：=(x)+(x)=0.315X0.986+0.445x0.014=0.317mPaLD,mAADBBD加料板: 日=0.28x0.702+0.41x0.298=0.318mPa・sLF,m口馏口：从 二(0.317+0.318)/2=0.3175mPa•sL,m□□□□□□□□□□□□□□□□□□ V=(R+1)D=1.548X151.69=234.82kmol/h□□□□□□VsVM—— V-m_234.82x79.65二1.804m3/s3600pV,m3600x2.88□□□□□□Vh二1.804m3/s二6494.4m3/h□□□□□□□□L二RD二0.548x151.69二83.13kmol/h□□□□□□LsLM二 Lm _83.13x84.29二0.00229m3/s3600pL,m3600x850.19□□□□□□Lh二0.00229m3/s=8.24m3/h□□□□□□□Q二Vr二(235.33x78.59)(310)/3600=1593kW□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□.初选塔板间距 H=450mm□□□□□□□ h=60mm，则：T LH—h=0.45—0.06=0.39mTL.按Smith□□□□□□□□□□ u□□□□□□u□max F

pLpV、0.5(0.00229Y850.19^5I1.804人pLpV、0.5(0.00229Y850.19^5I1.804人2.88；=0.0218□Smith□□□□□□C=0.0820□□□□20120)0.2=0.08(20.67、I20)0.2=0.0805□□□□：u=C、(p-p)/p=0.0805、(850.19-2.88)/2.88=1.3808m/smaxLLvv \口口为 0.7口口口为u=0.7u =0.9665m/smax.精口口皿D=；4V/兀u=,；4x1.804/3.14x0.9665=1.542ms□□□ D=1600mm□□□□□□□□ u=0.9665m/s.□□□□□□□□□□□□□□□□□□Z=N-1H=6-1x0.45=2.25mTOC\o"1-5"\h\z□ 精 T□□□□□□□□Z=N-1)H=11-11X0.45=4.5m□ 提 T□□□□□□□□□□□□□□□ 600mm□□□□□□□□Z=Z+Z=2.25+4.5+0.6=7.35m□ □□□□□□□□□□□□□□□□□a□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□a□]□□□□□□□□□□) 1wl=0.6D=0.6x1.6=0.96m

□□□□□L/1=8.24/0.96:8.583m3/(m.h)<100~130m3/(m.h)，满足hw筛板塔的堰上溢流强度要求。21出口堰高hwh=h—hwLow5-5得对平直口h=0.00284E(L/11/35-5得由1/D=0.6及L/12.5=8.24/0.962.5=9.13,□□□□□□□□□□w hwE=1，于是：h=0.00284x1x(8.24/0.96%3=0.0119m>0.006m□□□□□□owh=h—h=0.06—0.0119=0.0481mwLowTOC\o"1-5"\h\z(3口降液管的宽度 W□□□□□□□ Ad f由1/D=0.6,□□□□P图11-16得W/D=0.11,A/A=0.056，即：w 147 d fTW=0.176m,A=0.785D2=2.01m2,A=0.11256m2□d T f□□□□□□□□□□□□t=AH/L=0.11256x0.45/0.00229=22.12s>5s□□□□□□fTs41降液管的底隙高度液体通过降液管底隙的流速一般为0.07~0.25m/s,□□□□□□□□□□□液体通过降液管底隙的流速一般为流速u'=0.08m/s，则有:o0.02~0.025m,□□□□□□L0002290.02~0.025m,□□□□□□h=匕= =0.0298m(h不宜小于o1u' 0.96x0.08 °wo求)□□□□(1)边缘区宽度W□□□□□□

c□□□□□W:一般为

c50~75mm,D>2m时，W可达100mm□c□□□□□□□□□□W:规定D<1.5mlW=75mm；D>1.5mlW=100mm；□□□□W□□□□W=60mm,W-100mm。□2)口口区面积AaA-2Xy!R2—x2+ R2sin-1一aL 180R_-20.524v'0.742-0.5242+三x0.742sin-10.524 180 0.740_-1.408m2□□：x-D/2-W+W)=0.8-(0.176+0.100)=0.524mdsR-D/2-W-0.8-0.060-0.740mc3.□□□n□□□□-3mm□□□□□□□d--3mm□o□□t/d=3.0。口孔口口ot□□t/d=3.0。口孔口口ot-3x5-15mm□□□□□□□□□(1155x103)(1155x103)I152Jx1.408-7228(□□□□□□□□□□0.907 0.907-0.101( □□ 5~15%0000要求)□□□□□□□□□A=。A□□□□□□□□□A=。A=0.101x1.408-0.142m2□□□□□□□□□-V/A-1.804/0.142-12.70m/sso□□□□□□□□□□□a1.□□□□(1)由d/6-5/3-1.67(1)由d/6-5/3-1.67□□05-101C=0.772

0(-0.051…、uCCo-0.051PL(12.70122.88、0.772J850.19-0.0468m(2)气体通过1层的阻力h□□□□□h-phl L1.8042.01—0.11256=0.95m/s==1.61kg1/2/(s•m1/2)F=up=0.95*2880a'v查表5-11得p=0.57.h=Bh=B(h+h)=0.57(0.0481+0.0119)=0.0342m液柱□3）□3）液体表面张力的阻力owh计算□□□□□□□□□□□□h□□□□□□□□□□□□□□□□□4x即x10-3 =0.0020m液柱850.19x9.81x0.005气体通过每层塔板的液柱高度为h=h+h+h=0.0468+0.0342+0.0020=0.083m液柱pcio□□□□□□□□□□□□Ap=pgh=850.19x9.81x0.083=692.25Pa=0.69kPa<0.7kPa□□□□□pLp□□□.液面落差□□□□□,□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□3.2.液沫夹带3.25.7x10-6式中：h=2.5h=2.5式中：h=2.5h=2.510.06=0.155.7x10-63.25.7x10-60.953.220.67x10-30.45-2.5x0.06=0.011kg液/kg气<0.1kg液/kg气(满足要求)在本设计中液沫夹带量在允许范围中。uom4uom□□□□□□

u:4.4C,(0.0056+0.13h-h)p/pom o' LoLV=4.4x0.772.%：(0.0056+0.13x0.06—0.002150.19/2.88=6.23m/su 12.7□□□□□□□□ K=一=——=2.04>1.5□□□□□□□□□□u 6.24om□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□ H<(H+h)d Tw□□□□□□□□□□□□a q=0.5①H+h)=0.5(0.45+0.0481)=0.25mTwH=h+h+hdpLd□□□□□□□□h=0.153(上丫=0.15310.00213丫=0.001mdIlh)y1.12x0.0238)woH=0.083+0.06+0.001=0.144mdH<(H+h)□□□□□□□□□□□d Tw□□□□□□□□□□e=0.1k®/kg□□□□□ V_L□□□□v ss7-1)—0.53Vs5.7x107-1)—0.53Vs a oH-hTTf」V Vu— s = s aA-A2.01-0.11256Tfh=2.5h=2.5(h+h)f L wow2/3=2.50.0481+0.00284E2/3=2.50.0481+0.00284E2/3=2.50.0481+0.00284x10.96==0.12+1.71L2/3S□□□□□□□□□7-1)5.7x10-6□□□□□□□□□7-1)5.7x10-60.53V s20.67x10-30.5-0.12-1.71Lm3.2=0.1V=V=4.524-20.359L2/3□7-2)□□□□□□□□□□aL□□□□□□□□□□□□□□□aL□□□□□s7-2口口出对口口2)h=0.00284Eowf36002)h=0.00284Eowf3600LI

s-2/3=0.00284x12/3I0.96)L,m3/ss0.00050.0050.010.0150.02V,m3/ss4.3963.9293.5793.2863.0247-1□1)□□□□□□□□□□□□□□2.□口□((7-3)+h)=h+h+h+h(7-3)wpwow1=0.6855L2/3sh=0.051c(=0.051h=0.051c(=0.051=0.051ICA)oo12f2.88I10.772x0.142)1850.19)=0.01438V2s=p(h+h)=0.57^0.0481+0.6855L2/3)wow s=0.02742+0.3907L2/3s=0.002=0.01438V2+0.3907Lm+0.02942h=0.153d2 (―0.15310.96x0.0298；2―186.95Ls0.5(0.45h=0.153d2 (―0.15310.96x0.0298；2―186.95Ls0.5(0.45+0.0481)=G.01438V2+0.3907L2/3+0.02942)+0.0481s s+0.6855L2/3+186.95L2V2=11.93—74.84L2/3—13000.7L□7-4)7-4）算出对应的L,m3/ss0.00050.0050.010.0150.02V,m3/ss3.3853.0692.6752.111.17-2表2)□□□□□□□□□□□□3.液相负荷上限线（L□,□□□sV□□□□□：s3)Ls,max0.45x0.11256o, =0.01m3/s□7-504.漏液线（气相负荷下限线）（）h—h+hLwow/3h―0.00284E(L/1)/3ow hw□□□□□uom:4.4C,(0.0056+0.13h-hV=4.4CAs,minIfI]0.0056+0.13h+0.00284Ewrl)Lh\>23-h3-PL「v.w0 0Lo1=4.4x0.772x0.142|<0.0056+0.13I0.0481+0.00284x1xf360° =8.19x =8.19x10-4m3/s □7-7)s,min[0.96J-0.002j>850.19/2.88整理得：V2 =6.103L2/3+0.59□7-6)s,min s□□□□□□,□□□□L□,□□□ 7-61算出对应的sV□□□□□：s表7-3L,m3/ss0.00050.0010.010.015V,m3/ss0.630.650.870.96□□□□□□□□□□□□4)□□□□□□□□5)□□□□□□□□□h=0.006m,E-1.0□owf3600L )2/3f3600L)2/3h=0.00284E •__ s,min=0.00284x1 =0.006owl1 lw JI0.96J

图7-1□□□□□□□□□□A,连接OA,即作出操作线。由图可看出，该□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□=3.17m3/ss,maxVi=0.65m3/sVV$,max=4.88s,min筛板塔设计计算结果序号项目数值1平均温度t,℃842平均压力P,kPa107.43气相流量mV，(m3/s)1.8044液口流量L，(m3/s)0.002295□□□□□N176□□□□□Z，m7.357口径D,m1.5428板间距H，m0.45

9溢流形式口溢流10□□□□□平顶弓形11堰长l,m0.9612w堰高h,m0.048113w□□□□□□ h,m0.0614L□□□□□□ h,m0.011915ow□□□□□□□ h,m0.029816□□□□□ W,m0.117s□□□□□ W,m0.0618□□□□□ A,m21.40819a筛孔直径 d,m0.005200筛孔数目 n722821孔中心距 t,m0.01522开口口①,%10.123空塔气速 u,m/s0.966524筛孔气速 u,m/s12.70250□□系数 K2.0426□□□□□□△ P,Pa69027p负荷上限液口控制28负荷下限漏液控制29液沫夹带 e,□kg液/kg□□0.01130V□□□□□□ V,m3/s3.17s,max31□□□□□□ V,m3/s0.65s,min32操作弹性4.877设计评述□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□ 设计□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□ 经济合理□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□ DDDDD□□□□□i1满足工艺和操作的要求□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□a □□□□□□□□□度、□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□ □□□□□□□□□□□□□□□□□, □□□□□□□□□□□ 此外，在泡点□□□□□□□□□□□□2口满足经济上的要求的废热，□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□,□□□□□□,□□□□□□□面积增加，□□□□□□□因此，□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□31保证生产安全□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□.操作压力□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□但在□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□但在□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□苯-□□□□,□□□□□□□□.进料状态□□□□□□□□口径、□□□□□□□□□□□□□□□□□在实际的□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,这□□□□□□□□口径、□□□□□□□□□□□□□□□□□在实际的□□□□□□□□□,□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□□,这□□□,□□□□□□□□□□□□,□