82主动式双层幕墙热工计算

XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1Bj'ingJiangheCurtainWallDecoration

Engineering&.,Ltd.第十部分、主动式双层幕墙热工计算第一章、设计说明一、计算说明本工程位于北京市海淀区中关村地区海淀图书城，北侧为北四环路，东侧为彩和坊路。整个大厦为一座综合性的高层建筑，地上共17层，地下4层，建筑总高度为74.90m，其主要功能为商业、办公、餐饮。本项目的幕墙由双层幕墙和索网幕墙两部分组成。本工程的双层幕墙为主动式双层幕墙：主动式双层幕墙内外两层玻璃之间的空间与室内的空气相连，通过机械通风装置在两层幕墙中间形成负压，然后再排出房间。可以使得室温与玻璃内表面的温差降至最低，从而提高建筑内有效的使用面积。此外，主动式双层幕墙系统可以有效的保护幕墙间的多媒体立面，达到统一效果，并能大幅度降低噪音，同时可以阻挡室外严重的大气污染及沙尘暴。本工程共17层，八层及八层以下(标高为36.000米)层高为4.5米，九层及九层以上层高为3.8米。第二章、计算依据业主提供的招标图纸及技术要求；本公司设计的幕墙投标方案图；《采暖通风与空气调节设计规范》(GB50019-2003)；《民用建筑热工设计规范》(GB50176-93)；《建筑玻璃应用技术规程》(JGJ113-2003)；《全国民用建筑工程设计技术措施一一暖通空调•动力》；《空气调节设计手册》中国建筑工业出版社；《高层建筑空调与节能》同济大学出版社；《空气调节的科学基础》中国建筑工业出版社。结构计算书第1页共19页

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Engineering&.,Ltd.第三章、主要材料及计算参数、主要材料及热工参数序号项目使用材料热工参数备注1外幕墙玻璃TP8+12A+TP6Low-E钢化中空玻璃综合传热系数：1.6W/m2-K遮阳系数：Se=0.61太阳能透射比：48%太阳能反射比：22%2内幕墙玻璃8mm厚钢化透明玻璃导热系数：0.76W/m・K3通道内遮阳表面树脂烤漆反射比：40%；吸收比：40%；透射比：20%二、基本参数内外幕墙玻璃之间的热通道宽度为：250mm。建筑总高：74.000m。建筑层高：4.5m（标高36.000m以下）、3.8m（标高36.000m以上）。建筑室内净高：4.5-1.1=3.4m；3.8-1.1=2.7m。建筑位置：北京市（北纬39o48,），以北纬40o计算。大气透明度等级：4级。根据《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019-2003）附表C。空气渗透性能分级：II级。外层幕墙缝隙渗风系数：0.3m3/（m・h・Pa067）。夏季空调室外计算干球温度：33.2℃。夏季空调室外计算日平均温度：28.6℃。夏季空调室外通风温度：30.0℃。冬季空调室外计算干球温度：-12.0℃；冬季空调室外通风温度：-5.0℃。夏季空调室内计算温度：22.0℃。冬季空调室内计算温度：24.0℃。夏季送风温差：8.0℃。冬季送风温差：10℃。结构计算书第2页共19页

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Engineering&.,Ltd.第四章、夏季工况下的玻璃幕墙热工计算一、日射得热量计算日射得热取决于很多因素，从太阳辐射方面来讲，辐射强度、入射角均依纬度、月份、日期、时间的不同而不同。从窗户本身的结构来说，它随玻璃的光学性能、窗户结构、特性、是否遮阳等而异。此外还与内外放热系数有关。计算公式：qR.S^F.J.SJ1—Sc+SC1.Sc）式中：q：幕墙太阳辐射传热的逐时冷负荷最大值，W；F：双层幕墙的面积，4.5米层高处为：1.0X3.4=3.4m2；3.8米层高处为：1.0X2.7=2.7m2；J：幕墙所在朝向的逐时太阳总辐射照度，根据北京位于北纬40度，透明度等级为4级，W/m2；（见表一）表一夏季逐时太阳总辐射照度J透明度等级为4朝向SSEENENH时刻65225044541116516618时刻7834216305191523451781315376925061095331692585936614201357111510361576542279151842141142449336515815891913124483641621621629491213424199158158158919111436115115115115184210结构计算书第3页共19页

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Engineering&.,Ltd.1525813513513513571191613110910910910953381783838383152345718525252521651666SSWWNWNH透明度等级为4朝向工程编号：JH—8.2.1（根据《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019-2003）附表A）Sc：外层玻璃的遮蔽系数,61%；%:内遮阳的遮蔽系数，65%（根据《空气调节设计手册》）将各参数代入⑴计算得：表二幕墙太阳辐射传热的逐时冷负荷q（4.5米层高）透明度等级为4朝向SSEENENH时刻675.4362.5645.3596.0239.3240.718时刻7120.4610.5913.6752.6220.4500.3178190.0778.71003.5733.8158.1772.9169374.1859.9958.5609.1195.81031.11510523.5835.3786.0404.6219.01221.01411614.9714.9529.3229.1229.11332.71312649.7527.9234.9234.9234.91376.21213614.9288.6229.1229.1229.11332.71114523.5219.0219.0219.0219.01221.01015374.1195.8195.8195.8195.81031.1916190.0158.1158.1158.1158.1772.9817120.4120.4120.4120.4220.4500.371875.475.475.475.4239.3240.76SSWWNWNH透明度等级为4朝向结构计算书第4页共19页

北京江河幕墙装饰工程有限公司 XXXXXX工程一投标文件BeijingJiangheCurtainWallDecorationEngineering&.,Ltd, _ 工程编号：JH—8.2.1表三幕墙太阳辐射传热的逐时冷负荷q（3.8米层高）透明度等级为4朝向SSEENENH时刻659.9287.9512.5473.3190.0191.218时刻795.6484.8725.5597.7175.0397.3178150.9618.4796.9582.7125.5613.8169297.1682.9761.2483.7155.5818.81510415.7663.3624.2321.3173.9969.61411488.3567.7420.3182.0182.01058.31312515.9419.2186.6186.6186.61092.91213488.3229.2182.0182.0182.01058.31114415.7173.9173.9173.9173.9969.61015297.1155.5155.5155.5155.5818.8916150.9125.5125.5125.5125.5613.881795.695.695.695.6175.0397.371859.959.959.959.9190.0191.26SSWWNWNH透明度等级为4朝向由上表可知，日射得热（太阳辐射传热）的最大值为1003.5W（4.5米层高）和796.9W（3.8米层高），发生在东立面8点和西立面16点。二、传热得热量计算计算公式：Cl=KF（Tw1-tn）%=，+8”Tw1=『人At=~g^ wp~r0.52式中：Cl：幕墙温差传热形成的逐时冷负荷，W；K：外层玻璃的夏季白天传热系数，1.65W/（m2•K）；结构计算书第5页共19页

北京江河幕墙装饰工程有限公司 XXXXXX工程一投标文件BeijingJiangheCurtainWallDecorationEngineering&.,Ltd, _ 工程编号：JH—8.2.1F：双层幕墙的面积，4.5米层高处为：1.0X3.4=3.4m2；3.8米层高处为：1.0X2.7=2.7m2；twi：室外的逐时计算温度（℃）；tn：室内计算温度（℃）;tsh：室外计算逐时温度，（℃）；P：外层幕墙对太阳辐射热的吸取系数，0.3；J：幕墙所在朝向的逐时太阳总辐射照度，根据北京位于北纬40度，透明度等级为4级，W/m2；（见表一）aw：外层幕墙外表面换热系数，根据表四和北京市的室外平均风速1.9m/s（夏季）、2.8m/s（冬季），采用线性插入得21.18W/m2-K（夏季）、23.48W/m2-K（冬季）；twp：夏季空气调节室外计算日平均温度，28.6℃；8：室外温度逐时变化系数，见表五；twg：夏季空气调节室外计算干球温度，33.2℃；△tr：夏季室外计算平均日较差，（℃）.计算得8.85℃。表四围护结构外表面的换热系数a[W/（m2-K）] w 室外平均速（m/s）1.01.52.02.53.03.54.0换热系数aw14.017.519.822.124.426.127.9表五室外温度逐时变化系数时间1:002:003:004:005:006:007:008:009:0010:0011:0012:008-0.35-0.38-0.42-0.45-0.47-0.41-0.28-0.120.030.160.290.40时间13:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:0021:0022:0023:0024:0080.480.520.510.430.390.280.140-0.10-0.17-0.23-0.26将各参数代入计算公式计算得:表六室外的逐时计算温度（℃）透明度等级为4朝向SSEENENSWWNW时刻625.7128.5131.2830.7927.3125.7125.7125.71727.3032.0935.0533.4728.2827.3027.3027.30829.3935.1437.3434.7129.0829.0829.0829.08932.5237.2638.2334.8130.7830.7830.7830.781035.1338.1737.6933.9732.1532.1532.1532.151137.1738.1536.3433.4033.4033.9833.4033.401238.4837.2934.4334.4334.4337.2934.4334.43结构计算书第6页共19页

北京江 北京江河幕墙装饰工程有限公司 XXXXXX工程一投标文件事kBeijingJiangheCurtainWallDecorationjiam^he^roup Engineering&.,Ltd, _ 工程编号：JH—8.2.11338.8535.6635.0835.0835.0839.8338.0235.081438.3135.3435.3435.3435.3441.3640.8837.151536.7735.0235.0235.0235.0241.5142.4739.061634.2633.9533.9533.9533.9540.0142.2139.571733.2333.2333.2333.2334.2038.0140.9739.401831.8131.8131.8131.8133.4134.6237.3836.90表七幕墙温差传热形成的逐时冷负荷(W)(4.5米层高)透明度等级为4朝向SSEENENSWWNW时刻620.1835.4450.4647.8428.8920.1820.1820.18728.8354.8770.9762.4234.1428.8328.8328.83840.2271.5183.4569.1238.5338.5338.5338.53957.2383.0488.2869.7147.7547.7547.7547.751071.4287.9985.3765.1055.2455.2455.2455.241182.5387.8577.9862.0362.0365.1962.0362.031289.6783.2067.6467.6467.6483.2067.6467.641391.6774.3471.1871.1871.1896.9987.1371.181488.7472.5672.5672.5672.56105.31102.6982.431580.3370.8570.8570.8570.85106.14111.3892.811666.6965.0065.0065.0065.0097.97109.9295.591761.0761.0761.0761.0766.3887.11103.2294.661853.3953.3953.3953.3962.0968.6483.6781.054.5米层高幕墙温差传热的最大值111.38W,西立面，15点。表八幕墙温差传热形成的逐时冷负荷(W)(3.8米层高)透明度等级为4朝向SSEENENSWWNW时刻616.0328.1440.0737.9922.9416.0316.0316.03722.8943.5756.3649.5727.1122.8922.8922.89831.9456.7966.2754.8930.6030.6030.6030.60945.4565.9470.1055.3637.9237.9237.9237.921056.7269.8767.7951.7043.8743.8743.8743.871165.5469.7661.9349.2649.2651.7749.2649.261271.2166.0753.7153.7153.7166.0753.7153.71结构计算书第7页共19页北京 北京江河幕墙装饰工程有限公司 XXXXXX工程一投标文件事kBeijingJiangheCurtainWallDecorationEngineering&.,Ltd, _ 工程编号：JH—8.2.11372.8059.0356.5256.5256.5277.0269.1956.521470.4757.6257.6257.6257.6283.6381.5565.461563.7956.2656.2656.2656.2684.2988.4573.701652.9651.6151.6151.6151.6177.8087.2975.911748.4948.4948.4948.4952.7269.1881.9775.171842.3942.3942.3942.3949.3154.5166.4464.363.8米层高幕墙温差传热的最大值88.45W,西立面，15点。三、空气渗漏的耗热量计算公式：Q=0.28CpPwnL(twn-tn)L=LL1mbL0=ajpV02/2)bm=CACf(ni/b+C)ChC=0.3h0.4h^ (h-h)t-1,C=70z X-nvn--Av2h0.4273+1'

cfo n式中：Q：由缝隙渗入室内的空气耗热量，W；Cp：空气的定压比热容，取1KJ/(kg・K)；Pwn：室外计算温度下的空气密度，取1.2kg/m3；L：渗透冷空气量，m3/h；twn：夏季室外空调计算温度，33.2℃；tn：玻璃夹层内空气平均温度(℃);L。：在基准高度单纯风压作用下，不考虑朝向修正及内部隔断情况时，通过每米幕墙缝隙进入室内的理论渗透空气量，m3/(m•h)；Lj幕墙缝隙的长度，为5.24m(4.5米层高)、4.57m(3.8米层高)；m：风压与热压共同作用下，考虑建筑体型、内部隔断和空气流通等因素后，不同朝向,不同高度的幕墙渗透压差综合修正系数；b：幕墙缝隙渗风指数，取0.67；a：外层幕墙缝隙渗风系数，根据本工程的密封性能设计为2级，取为0.3m3-h-Pa0.67；vo：室外的平均风速，为1.9m/s(夏季)、2.8m/s(冬季)；ACf：风压差系数，取0.7；结构计算书第8页共19页

XXXXXX工程一投标文件工程编号：XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1Bj'ingJiangheCurtainWallDecoration

Engineering&.,Ltd.n：单纯风压作用下，渗漏空气量的朝向修正系数，按西立面取0.40；Cr：热压系数，取1.0；C：作用于幕墙上的有效热压差与有效风压差之比；Ch：高度修正系数；hz：单纯热压作用下建筑物中和面的标高，本项目取为37m；tn’：建筑物内形成热压作用的竖井计算温度，取22℃；h：计算幕墙的中心线标高，取36m（4.5米层高）、70m（3.8米层高）。将各参数代入计算得:（4.5米层高）(h-h)C=704zAv2h0.4t—t'*wnn273+rn=70x(37-36)0.7x1.92x360.4x33.2-22=0.25273+22（3.8米层高）C70 (h-h)Av2h0.4t—t'*wnn273+1'n-=70x (70-37)0.7x1.92x700.4■x33.2-22=6.34273+22(4.5米层高)C=0.3h0.4=0,3X360.4=1,26h(3.8米层高)C=0.3h0.4=0.3X700.4=1.64h(4.5米层高)m=CrACf(n1/b+C)Ch=1.0X0.7X(0.41/0.67+0.25)X1.26=0.45(3.8米层高)m=CrACf(n1/b+C)Ch=1.0X0.7X(0.401/0.67+6.34)X1.64=7.57L0=a1(PwnV02/2)b=0.3X(1.2^2X1.92)0.67=0.50(4.5米层高)L=LL1mb=0.50X5.24X0.450.67=1.53m3/h(3.8米层高)L=LLmb=0.50X4.57X7.570.67=8.87m3/ho1(4.5米层高)Q=0.28CpPwnL(twn-tn)=0.28X1X1.2X1.53X(33.2-22)=5.76W(3.8米层高)Q=0.28CpPwnL(twn-tn)=0.28X1X1.2X8.87X(33.2-22)=33.38W四、双层幕墙总得热量双层幕墙总得热量为日射得热量、传热得热量和空气渗漏的耗热量之和。结果见下表表九幕墙夏季总得热量（W）（4.5米层高）时刻6789101112131415161718Q(W)695.8984.61087.01046.8923.3802.8739.4816.4940.61069.91113.41016.8729.0位置EEEESESESSWSWWWWW表十幕墙夏季总得热量（W）（3.8米层高）时刻6789101112131415161718Q(W)552.6781.9863.2831.3733.2637.5587.1644.7746.9849.7884.2807.5578.9位置EEEESESESSWSWWWWW幕墙夏季总得热量Q的最大值为1113.4W（4.5米层高）、884.2W（3.8米层高）产生在西结构计算书第9页共19页XXXXXX工程一投标文件工程编号：XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1Bj'ingJiangheCurtainWallDecoration

Engineering&.,Ltd.立面，16点。五、4.5米层高双层幕墙的夏季空调计算⑴排风量V计算:计算公式:v=——Q——ac(t-1)p

ppnwnn式中:n式中:tp:排风温度(℃);tn：进风温度，取为22℃；t：内层玻璃内表面平均温度(℃);a：单位换算系数，取0.28。Cp：空气的定压比热容，取1KJ/(kg-K)；Pwn：室外计算温度下的空气密度，取1.2kg/ms；将各参数代入计算得：V=1113.41656.8acV=1113.41656.8ac(t-1)p=2ac(t-1)p =2x0.28x1x(t-22)x1.2=t-22ms/hppnwn p nwn⑵热通道内的风速v计算：1656.85 184v=V/A=t—22 =-.-m/s t-223600x0.25x1t⑶进风口的开口宽度计算：165685x1000_340.92W=V/v=t_22 = mmd t_22 t-221.5x3600x0.9t(v′=1.5m/s为限制风速，0.9为局部阻力系数)表十一热通道内风速v、进风口宽度Wd与t的关系(4.5米层高)t(℃)2323.52424.52525.52626.52727.528t-t(℃)11.522.533.544.555.56v(m/s)1.841.230.920.7360.6130.530.460.410.370.330.31WD(mm)341227.3170.5136.4113.697.485.2375.868.262.056.8本工程设计方案的进风口宽度取为90mm,可以算得层高为4.5米的双层幕墙内层玻璃的内表面温度为：25.8℃；热通道内风速为0.49m/s。符合使用的舒适要求。热通道的排风温度tp为：29.6℃；即热通道内排风进风温度差为：7.6℃。结构计算书第10页共19页

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1111oooo

风面断道通内表面温度t与通道断面风速v关系曲线(层高4.5米)六、3.8米层高双层幕墙的夏季空调计算⑴排风量V计算:计算公式:V=——Q——

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风面断道通内表面温度t与通道断面风速v关系曲线(层高4.5米)六、3.8米层高双层幕墙的夏季空调计算⑴排风量V计算:计算公式:V=——Q——

ac(t-1)pppnwnt=t+(t-t)/2n式中:tp:排风温度(℃);tn：进风温度，取为22℃；t:内层玻璃内表面平均温度(℃)；a：单位换算系数，取0.28。Cp:空气的定压比热容，取1KJ/(kg-K)；Pwn:室外计算温度下的空气密度，取1.2kg/ms；将各参数代入计算得：V=884.21315.77ac(t-1)p=2ac(t-1)p=2x0.28x1x(t-22)x1.2=t-22ppnwn p nwnms/h⑵热通道内的风速v计算:131577 146 .v=V/A= t-22 =-Tm/s3600x0.25x1一结构计算书第11页共19页

XXXXXX工程一投标文件工程编号：XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1Bj'ingJiangheCurtainWallDecoration

Engineering&.,Ltd.(3)进风口的开口宽度计算:131577 …-1315"/*1000 270.73W=V/v=t-22 = mmd ~J t—221.5x3600x0.9t(v′=1.5m/s为限制风速，0.9为局部阻力系数)表十二热通道内风速v、进风口宽度”与t的关系(3.8米层高)t(℃)2323.52424.52525.52626.52727.528t-t(℃)11.522.533.544.555.56v(m/s)1.460.970.730.580.490.420.370.320.290.270.24WD(mm)270.7180.5135.4108.390.277.467.745.1本工程设计方案的进风口宽度取为90mm，可以算得层高为3.8米的双层幕墙内层玻璃的内表面温度为：25℃；热通道内风速为0.49m/s。符合使用的舒适要求。热通道的排风温度tp为：28℃；即热通道内排风进风温度差为：6℃。0 1 1 1 1 1 1 122 23 24 25 26 27 28 29内表面温度(摄氏度)内表面温度t与通道断面风速v关系曲线(层高3.8米)第五章、冬季工况下的玻璃幕墙热工计算一、温差传热耗热量计算计算公式：Q=aKF(tn-twn)式中：结构计算书第12页共19页

北京江河幕墙装饰工程有限公司 XXXXXX工程一投标文件BeijingJiangheCurtainWallDecorationEngineering&.,Ltd, _ 工程编号：JH—8.2.1Q：幕墙温差传热的基本耗热量，W；twn：冬季室外空调计算温度，-12℃；tn：冬季室内计算温度，24℃；a：围护结构温度修正系数，取1.0;K：外层玻璃的冬季夜间传热系数，取1.6W/(m2-K)；F：双层幕墙的面积，4.5米层高处为：1.0X3.4=3.4m2；3.8米层高处为：1.0X2.7=2.7m2。将各参数代入公式计算得：(4.5米层高)Q=aKF(tn-twn)=1.0X1.6X3.4X(24+12)=195.8W(3.8米层高)Q=aKF(tn-twn)=1.0X1.6X2.7X(24+12)=155.5W考虑附加耗热量：朝向修正率按北方取为10%；风力附加率10%,高度附加率2%,则幕墙温差传热的耗热量为：(4.5米层高)Q=195.8X(1+10%+10%+2%)=238.9W(3.8米层高)Q=155.5X(1+10%+10%+2%)=189.7W二、空气渗漏的耗热量计算公式：Q=0.28CpPwnL(twn-tn)L=LL1mbL0=ajpv//2)bm=CACf(m/b+C)ChC=0.3h0.4h-h)t,—tC=70Z X-wn-AV2h0.4273+1'

cfo n式中：Q：由缝隙渗入室内的空气耗热量，W；Cp：空气的定压比热容，取1KJ/(kg•K)；Pwn：室外计算温度下的空气密度，取1.2kg/m3；L：渗透冷空气量，m3/h；twn：冬季室外空调计算温度，-12℃；tn：玻璃夹层内空气平均温度(℃);L。：在基准高度单纯风压作用下，不考虑朝向修正及内部隔断情况时，通过每米幕墙缝隙进入室内的理论渗透空气量，m3/(m•h)；结构计算书第13页共19页

j&H江丸n主工汨Ij&H江丸n主工汨I孽k包］JIANGMEGROUP北京江河幕墙装饰工程有限公司Bj'ingJiangheCurtainWallDecoration

Engineering&.,Ltd.XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1L1：幕墙缝隙的长度，为5.24m（4.5米层高）、4.57m（3.8米层高）；m：风压与热压共同作用下，考虑建筑体型、内部隔断和空气流通等因素后，不同朝向，不同高度的幕墙渗透压差综合修正系数；B：幕墙缝隙渗风指数，取0.67；a：外层幕墙缝隙渗风系数，根据本工程的密封性能设计为2级，取为0.3m3-h-Pa0.67；v。：室外的平均风速，为1.9m/s（夏季）、2.8m/s（冬季）;ACf：风压差系数，取0.7；n：单纯风压作用下，渗漏空气量的朝向修正系数，按北立面取1.0；Cr：热压系数，取1.0；C：作用于幕墙上的有效热压差与有效风压差之比；Ch：高度修正系数；hz：单纯热压作用下建筑物中和面的标高，本项目取为37m；tn’：建筑物内形成热压作用的竖井计算温度，取24℃；h：计算幕墙的中心线标高，取36m（4.5米层高）、70m（3.8米层高）。将各参数代入计算得:（4.5米层高）（3.8米层高）（4.5米层高）（3.8米层高）（4.5米层高）（3.8（4.5米层高）（3.8米层高）（4.5米层高）（3.8米层高）（4.5米层高）（3.8米层高）C=70— *j==70x—〜 …—xAv2h0.4273+1‛ 0.7x2.82x360.4cfo nC=70(h-h)

Acv2h0.4t'—tr八*-nwn~=70x273+1n(70-37)24+12273+24=0.369x24+12=9.330.7x2.82x700.4273+24C=0.3h0.4=0.3X360.4=1.26hC=0.3h0.4=0.3X700.4=1.64hm=CrACf(n1/b+C)Ch=1.0X0.7X(1.01/0.67+0.369)X1.26=1.21m=CrACf(n1/b+C)Ch=1.0X0.7X(1.01/0.67+9.33)X1.64=11.86L0=a1(PwnV02/2)b=0.3X(1.2^2X2.82)0.67=0.85(4.5米层高)L=LL1mb=0.85X5.24X1.210.67=5.06m3/h(3.8米层高)L=LLmb=0.85X4.57X11.860.67=20.37m3/h。1(4.5米层高)Q=0.28CpPwnL(twn-tn)=0.28X1X1.2X5.06X(24+12)=61.21W(3.8米层高)Q=0.28CpPwnL(tw「tn)=0.28X1X1.2X20.37X(24+12)=246.40W三、双层幕墙总得热量双层幕墙总得热量传热得热量和空气渗漏的耗热量之和。（4.5米层高）Q=238.9+61.21=300.1W（3.8米层高）Q=189.7+246.40=436.1W结构计算书第14页共19页

XXXXXX工程一投标文件工程编号：XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1Bj'ingJiangheCurtainWallDecoration

Engineering&.,Ltd.四、4.5米层高双层幕墙的冬季空调计算⑴排风量V计算:计算公式：V=—.Q.-ac(t-t)ppnpwnt=t-(t-t)/2式中：tp:排风温度(℃);%：进风温度，取为24℃；t：内层玻璃内表面平均温度(℃)；a：单位换算系数，取0.28。Cp：空气的定压比热容，取1KJ/(kg-K)；P］室外计算温度下的空气密度，取1.2kg/m3；将各参数代入计算得：vQ Q 300.1 446.58V=： ： =T ： ： =-_~= ac(t-1)p 2ac(t-1)p 2x0.28x1x(24-1)x1.224-1pnpwn pn wn⑵热通道内的风速v计算：v=V/A446.5824-v=V/A446.5824-t

3600x0.25x10.49624-1m/s(3)进风口的开口宽度计算:W=V/v'D446.58

24-W=V/v'D446.58

24-tx10001.5x3600x0.991.8924-1mm(v′=1.5m/s为限制风速，0.9为局部阻力系数)表十三热通道内风速v、进风口宽度WD与t的关系(4.5米层高)t(℃)1919.52020.52121.52222.52323.5t-t(℃)54.543.532.521.510.5v(m/s)00.250.330.501.0WD(mm)18.420.423.026.330.636.845.961.391.9183.8本工程设计方案的进风口宽度取为90mm,可以算得层高为4.5米的双层幕墙内层玻璃的内表面温度为：23.0℃；热通道内风速为0.49m/s。符合使用的舒适要求。热通道的排风温度tp为：22.0℃；即热通道内进风排风温度差为：2.0℃。结构计算书第15页共19页

北京江河幕墙装饰工程有限公司Bj'ingJiangheCurtainWallDecorationEngineering&.,Ltd.XXXXXX工程一投标文件内表面温度（摄氏度）内表面温度t与通道断面风速v关系曲线（层高4.5米）五、3.8米层高双层幕墙的冬季空调计算⑴排风量V计算:计算公式:V=/北京江河幕墙装饰工程有限公司Bj'ingJiangheCurtainWallDecorationEngineering&.,Ltd.XXXXXX工程一投标文件内表面温度（摄氏度）内表面温度t与通道断面风速v关系曲线（层高4.5米）五、3.8米层高双层幕墙的冬季空调计算⑴排风量V计算:计算公式:V=/Q、ac(t-1)ppnpt=t-(t-t)式中：wn/2tp：排风温度（℃）；tn：进风温度，取为22℃；t：内层玻璃内表面平均温度（℃）;a：单位换算系数，取0.28。Cp：空气的定压比热容，取1KJ/（kg・K）；Pwn：室外计算温度下的空气密度，取1.2kg/m3；将各参数代入计算得：V=436.1ac(t-1)p 2ac(t-1)ppnpwn pn wn⑵热通道内的风速v计算：=2x0.28x1x(24-1)x1.2=24-164896m3/h648.96v=V/A=24-1 =2.-m/s3600x0.25x1结构计算书第16页共19页

XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1XXXXXX工程一投标文件工程编号：JH—8.2.1Bj'ingJiangheCurtainWallDecoration

Engineering&.,Ltd.（3）进风口的开口宽度计算:64896mm64896x1000133.53mmWD=V/V= =五:1.5x3600x0.9（v′=1.5m/s为限制风速，0.9为局部阻力系数）表十四热通道内风速V、进风口宽度”与t的关系（3.8米层高）t（℃）1919.52020.52121.52222.52323.5t-t(℃)54.543.532.521.510.5v(m/s)90.360.480.721.44WD(mm)26.729.733.438.244.553.466.889.0133.5267.1本工程设计方案的进风口宽度取为90mm，可以算得层高为3.8米的双层幕墙内层玻璃的内表面温度为：22.5℃；热通道内风速为0.49m/s。符合使用的舒适要求。热通道的排风温度tp为：21.0℃；即热通道内进风排风温度差为：3.0℃。0 ' ' ' 1 1 1