广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山地质环境治理恢复与土地复垦方案

广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山地质环境恢复治理与土地复垦方案广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山地质环境恢复治理与土地复垦方案志京(资质证书技术负责人)：朱真广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山地质环境恢复治理与土地复垦方案编写人员分工表姓名性别龄职称/职务专业评估培训证书号矿山地质环境保护与恢复治理方案培训证书号承担的主要工作签字女号男号写志京男48工程师地质矿产118号方案编写、野外调查莫健男号男朱真男号男11前言 11.1任务由来及编制目的 11.2方案编制工作概况 21.3方案编制依据 61.4方案的服务年限 92矿山基本情况 102.1矿山概况 102.2矿山自然概况 312.3社会经济概况 342.4地质环境背景 353地质环境影响评估范围与级别 613.1矿山地质环境影响评估范围与级别 613.2现状评估 633.3预测评估 804矿山地质环境与恢复治理分区和土地复垦区、复垦责任范围划分 1094.1地质环境保护与恢复治理分区 1094.2土地复垦区与复垦责任范围确定 1115矿山地质环境恢复治理与土地复垦的目标任务 1125.1矿山地质环境恢复治理与土地复垦原则 1125.2土地复垦和矿山地质环境保护与恢复治理目标任务 1126矿山地质环境恢复治理与土地复垦工程 1146.1土地复垦适宜性评价 1146.2水土资源平衡分析 1236.3土地复垦质量要求 1246.4地质环境恢复治理工程设计 1256.5矿山土地复垦工程设计 1316.6矿山地质环境和土地复监测工程 13926.7管护措施工程设计 1456.8工程量测算 1477经费估算及经济可行性分析 1517.1估算说明 1517.2总体工程量 1567.3经济可行性分析 1577.4估算结果 1578工程总体部署及进度安排 2048.1总体工程部署 2048.2年度实施计划 2048.3工程费用安排 2089保障措施 2099.1组织保障措施 2099.2技术保障措施 2099.3资金保障措施 2099.4监管保障措施 2109.5公众参与 2119.6土地权属调整方案 21110结论与建议 21210.1结论 21210.2建议 21431、矿山地质环境恢复治理与土地复垦方案审查申请登记表2、方案编制委托书3、编制单位承诺书4、矿山企业承诺书5、土地权属证明材料6、土地权属人方案征求意见表7、编制单位对方案初审意见及修改说明、评审意见及修改说明8、当地国土资源局的初审意见9、矿山企业法人营业执照10、矿区企业审查申请书11、开发利用方案评审意见12、矿区照片13、矿山恢复治理效果图1、广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山地质环境及土地损毁现状评估图2、广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山地质环境及土地损毁预测评估图3、广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山地质环境恢复治理工程部署与土地复垦规划图4、广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿矿山土地利用现状图5、广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿井上、井下工程对照图(引用)6、广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿109号线开拓系统横剖面图(引用)7、广西融水县九谋锡矿区范围、地形地质及总平面布置图(引用)8、广西融水县九谋锡矿区水文地质图(引用)9、广西融水县九谋锡矿区域水文地质图(引用)11前言1.1任务由来及编制目的，报有批准权的国土资源行政主关报批材料报送。境的恶化。为及时对损毁土地复垦利用政策落到实处。为加强土地复垦要求编制土地复垦方案并随有关广西矿山地质环境恢复治理2恢复方案》与《土地九谋锡矿，项目单位为我公项目为申请延续采矿权许可证的质环境保护、土地复垦有关法律理和土地复垦义务的落实；保证措施、计划和资金落到实处；为采矿许可证申请提供依据。项目公司九谋锡矿矿山地质环境恢复国土资源厅审查。受广西壮族自有限公司承担《广西壮族自治区1.2方案编制工作概况1.2.1前期方案编制情况3有塌陷、开裂的现象，现状地表稳生活设施继续使用，无法按方的要求对项目所损毁的土地进谋锡矿矿山地质环境恢复治司九谋锡矿矿山地质环境恢复治理与土地复垦地的扩大、增加一个废石场、一个尾矿干堆场、一个选厂、主平硐工棚区、族自治区国土资源厅关于印设公司九谋锡矿矿山地质环境1.2.2本次方案编制工作情况的地质灾害发育现状、地层岩性、地质构造。同时收集项目区及周边自然地理、生态环境、社会经济、土4垦有关的资料；再进行了项目地复垦义务人、土地使用权人、土地所进行公众调查，在充分听取了他们的意理与土地复垦方案，对初步拟定的矿山组织、经济、技术、公众接受程度等方调论证结果，确定土地复垦标准，优化算，细化土地复垦实施计划安排以及资编制了《广西壮族自治区矿业建设公司5完成工作量表项目工作内容位数量11：20万三江幅区域水文地质普查报告(1987年)份11：20万三江幅区域地质测量报告书(1967年)份1广西壮族自治区地质图及说明书(1975年)份11：50万广西壮族自治区环境地质调查报告(1996~2000年)份1广西区域水文地质工程地质志(1993年10月)份1《广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿资源储量核实报份1《广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿环境影响报告书》(2009年4月)份1《广西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿开采设计方案》(2016年5月)份12野外调查调查面积km23.0地质地貌点处8水文地质点处6拍摄相关照片张86资料收集及现场踏勘矿山地质环境和土地调查确定方案的服务年限、评估范围、和级别矿山地质环境影响评估和土地复垦方案论证矿山地质环境恢复治理与土地复垦的分区和工程设计方案矿山地质环境恢复治理与土地复垦方案编制图1-1工作程序框图61.3方案编制依据1.3.1法律、法规1.3.2部门规章1.3.3政策性文件题的通知》，国土资发源部办公厅关于做好矿山地质环境保护与恢复治理方案编制4、《关于转发《国土资源部办公厅关于做好矿山地质环境保护与恢复治(财综〔2011〕128号)；7壮族自治区财政厅国土资源厅〈转发财政部国土资源部关于《广西壮族自治区国土资源厅办公室关于印发广西壮族自治区矿山地与土1.3.4技术规范7、广西壮族自治区地方标准《建设项目地质灾害危险性评估规程》8B1.3.5其他告》，湖南省地质矿产勘西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿开采设计方案》，广西工业书。91.4方案的服务年限大开采规模、变更矿区范围或恢复治理与土地复垦方案。2矿山基本情况2.1矿山概况2.1.1矿山简介山名称：广西壮族自治区矿业建设采矿种：锡矿；开采方式：地下开(表2.1-1)圈定，采矿许可证登记事项如下：锡矿九谋锡矿表2.1-1矿区范围拐点坐标表南省地质矿产勘查开发局四〇九实报告》，该报告经广西国土资矿体资源储量估算范围由17个拐点圈定，估算标高从+799.851~199.851m，bb表2-2资源储量估算范围拐点坐标表模、开采标高、开采矿种等采2.1.2矿山开采历史与现状九毛锡铜矿区的年，广西第七地质队完成广西融水县六秀锡铜矿区的2) 金属量(吨)469.581739.94院完成了国土资源大调查项目《广西融水—m所有矿体(重点对52、 采的矿体没有联系，但具体采空区要测复生产后进行测量。t斜井联合开拓运输方案，设计申请变更开采标高为+550~+95m，设计最低中，机械通风，机械排水。剩下的矿体中，95、56、57、61、67~71、73、74、91、96~98、103、m选厂运营良好，选矿工艺2.1.3矿山开发利用方案概述公司九谋锡矿开采设计方案》由广西工业建矿生产能力计算验证,设计确、探矿坑道基本探明了矿体的分布情况，设计开采矿体赋存在+800m~+199.851m标高之间，埋藏较深，根，矿石、围岩稳固性等开采技场地，不另行设计。具体布置详。山开采现状及现有井巷布置情况，设计沿用平硐~盲斜井开拓方案。(1)现有井巷工程(2)设计的矿床开拓运输系统本设计开采范围为矿区范围内+799.851~199.851m标高间剩下的的具有为运输巷道。护，但局部构造破碎带胶结差，其裂隙发育，岩体，井壁容易垮塌地段采用砼支护，以策安全。井下各中段运输用人力推矿车，轨道运输，经盲斜井由绞车提升到480m方式，设计确定矿井通风采南部已有一套通风系统，本而影响整个通风系统网络的通风，两套通风系统均设计采用机械抽出0采场污风由采场回风天井导入上中中，最终纳入回风天井由主扇风机(1)地表防治水方案此，影响矿山地表生产的主要水源(2)井下涌水防治水通过自流或机械排水方式排1充到选厂使用，少量流入乌丝沟，不会再次次级水wm北矿段也是采用平硐—盲斜井联合开拓，坑内涌水采用机械排水方案，流入坪垌沟，不会再次次级水下排水系统可满足矿井排水需要，矿山在生产过程中可视实际情况调整排水能力，及时排出井下涌水，选矿和凿岩生产用水，剩余部分造成地面水灾，矿坑水不含有害筑各种方法进行防水。配备探水设止重大透水事故发生。，保护好顶板(柱)，先排干矿坑。水叫、底板涌水或其他异常现取措施。如果情况紧急，必须的人员。本设计开采范围为融水县九谋锡矿采矿许可证确定的范围内+799.851~mm探明后再统一回采。回采作业。先采正规采场，后回m厚矿体。矿体和顶底板围岩均较稳固，矿石没我国金属矿床采矿方法分类原则，参考矿山3根据矿区的生产经验，矿块长40~50m，中段高度35m，矿房宽度视矿矿房间柱宽6m，顶柱高4m，底柱高4m，漏斗间距5m。可采矿体位于采空区施工安全，需要适当提高底柱高度，矿房间柱宽在矿体脉外，采用漏斗自重放mm层中进行崩矿、通风、局部放矿、平场及松石处理。分层高度2m，回采工作面为梯段布置，梯段长度孔深2m。每次落矿后，放出约三分之一的崩落矿石，其余矿石暂留矿房，使4循环，直到当矿房回采至顶柱运出。在开采矿体的运输平巷、沿脉运输平巷通过侧工作面的污风再由另一侧的人。各用风点视实际情况布置局心处理浮石，敲帮问顶；洗工作面顶板；用锚杆支护，必要时加留临时矿柱支撑；明；员检查和处理顶板浮石。，间柱回采2/3的宽度，留提下，方可部分回收顶、底5地表不允许陷落，采空区必须有间隔矿柱支撑一般闭通往作业区与采空区的一切通道，具体办法是在采用废石对采空区进行充填处理，使充填体与围岩共同作效控制地压和防止地表塌陷等目的；用爆破崩落采空区上盘围岩，使岩石充满采空区或形效控制地压的目的。安全管理，及时圈定采空区塌陷范围，发现位移立即组，每月把监测数据汇交九谋锡表塌陷，矿山生80t/d；45m/台班；90%；16%。本设计开采矿体赋存于+799.851~199.851m标高之间，大部分位于当地裂构造控制，沿南北向或近南北6向展布，倾向西或南西。矿体呈脉状、透镜状产出，产状较陡，一般为60~般不会引起采空区塌方。根据矿体围岩特点，并参表岩体移动范围，其圈定结果详见井上井下对照图。降尘、消防和洗巷道壁等用MPa。井下供水采用集中供水方式。供水水源m供水点供水。坑内用水设备使用的水压为0.2~0.3MPa，为防止水压过高，在各中段石门入口处设置减压阀。7分外排。南矿段井下水仓容量为400m3，满足井下6~8小时的正常涌水量要求。抽水。。硫化物型矿石，选厂日选矿石矿工艺为浮选-重选联合选矿，其工艺流程为“原矿经破碎、闭路磨矿分级，矿浆先进入浮选段进行铜浮选、锌硫混浮去除影响重选回收锡石的硫化矿，根据选厂近年的实际生产经验，锡的回收率在61﹪左右，锡精矿品位约的粒的矿石类型，铜的品位较低，故回收率也较低。8矿体的矿石，通过流程改造去经过两段一闭路破碎、一段矿石(矿浆)进入浮选流程，先经过一粗两精三扫获得含Cu浮选铜尾矿再进行一粗两精三扫混合浮选将锡石与硫化矿矿工艺流程图。程：矿石经过两段一闭路破9西壮族自治区矿业建设公司九谋锡矿选矿厂环场排出废水污染浓度符合一级标准，排出的度从+400~+450m，库区下方筑有尾矿坝，具体见《广西壮族自治区矿业建设期扩容设计说明书》及附图。库区下方原来30采空区；矿山排出地表的废石部用，剩余的废石用农用车运到废理，消除安全隐患。表2.1-3综合技术经济指标表序号指标名称单位数值备注一地质指标1保有资源储量(111b+122b+333)56.13核实报告及评审意见书t3488t482.012设计利用矿石量35.19(333)可信度系数取0.7、0.63矿石平均品位：SnCu%0.621%0.086二采选技术指标1采矿规模92开采方式地下开采3采矿回采率%04采矿贫化率%315选矿厂年生产规模t/t/90000695、51号矿体入选品位%Sn0.615，Cu0.124，Zn0.792选矿回收率%Sn61.3，Cu59.88，Zn70精矿品位%CuZn精矿产率%Sn0.84，Cu0.495，Zn1.11尾矿品位%Sn024，Cu005，Zn0247其他小矿体入选品位%Sn0.40选矿回收率%Sn55.22精矿品位%Sn45精矿产率%Sn0.49尾矿品位%三综合经济指标1新增投资万元2年销售收入万元2203123年经营成本万元4年销售税金万元345.725年毛利润总额万元6年上交所得税万元25.67年净利润万元76.88投资利润率%51.549税前投资回收期年税后投资回收期年2表2.1-4矿山主要技术人员配备一览表名称数量地质采矿选矿机电测量环境保护专职安全员生产工人合计2.2矿山自然概况2.2.1地理位置32积九谋锡矿厂部与融水县城间直距约35km，融水县城至柳州有焦柳铁路、二级公路相通，矿山与融水~安陲县级公路有简易砂石公路相通，里程约图2-3矿区交通位置示意图地形地貌高差相对较大。区内海拔最高处位于矿区中部，海拔高998m，最低处为项目2.2.3气象水文气象矿区地处北回归线以北，属亚热带季风气候区，气候潮湿，雨量充沛,m33表2.2-1区内月平均降雨量统计水文西北向东南径流穿过矿区，于下图2.2-1矿区周边地表水系图V于山区，强降雨或暴雨时，流量骤增而342.2.4土壤、红壤、石质土、冲积土、水、棕泥土、潮沙泥土等，多分布在生层次明显，有机质含量多，分布2.2.5植被。原生植被主要有壳斗科、茶有：椎木、栗木、泡桐、华南油茶、柑等。草本植物主要有2.3社会经济概况35项目所在的融水县安陲乡位于融水苗族自治县北部，地处元宝山腹地，多种，其中锡矿和重晶石的储量最多，辖区内、紫木、黄、木耳、玉兰片、茶叶、沙田柚2.4地质环境背景2.4.1地层岩性.4.1.1区域地层岩性本区区域上位于元宝山花岗岩复式背斜东翼中部，出露地层有元古界~部桂北台隆区。上古生界主要分布于本区的南部，主要出露泥盆系，以浅海相碎屑岩和36碳酸盐岩建造为主，沉积类型可分为浅水台地相和深水台盆相两种，其中浅水台地相沉积为浅灰色厚层块状灰岩和白云岩，深水台盆相沉积为富含有机岩、硅质岩。本区的赋矿层位有四堡群、丹洲群、寒武系、泥盆系等，其中四堡群为本区锡多金属矿的重要赋矿层位，九毛~六秀大型锡矿即产于四堡群中。地.4.1.2矿区地层岩性土黄、褐红色为主，顶部常含植物根次棱角状，含量一般5~15%，成分以片岩为主。土层厚度0.50~1.50m，局组(Pt2y)少量的黑云母片岩、绿泥石片岩、片麻角岩厚度约1~3m。(1)云母石英片岩岩石按矿物成分可分37云母石英片岩等，其中以白云母奥长石、斜长石、绢云母、水黑云母，副矿物成分为金红石、锆石、榍石、磷灰石、透闪石等。金属矿物主要为锡石、黄铜矿、黄铁矿、磁黄铁矿等，当一部分蚀变层本身就是矿层。(2)石英片岩(石英岩、变粒岩)分布较普遍，与云母石英片岩常呈互层状产出，该类岩石按矿物成分、岩等几类岩石，其中又按矿物成柘榴石石英岩、热液石英岩、石石石英片岩等变种岩石，均属石，金属矿物为锡石、黄铁矿、黄铜围岩，仅个别蚀变较强具金属矿(3)黑云母片岩零星偶见。均夹于其他各类岩石裂隙发育处和蚀变较强、变质较深处。38(4)绿泥石片岩育处可见。厚度一般m状产出。它的变种岩石为：黑云母岩，该类岩石及其变种绝(5)角岩(6)片麻岩中呈条带状、条纹(7)角闪石片岩岩或变粒岩中，呈似层状2.4.2地质构造及地震等级区域地质构造及地震等级北东、北东、北西、近东多组构造叠加。深大断裂控岩、控相及控矿作用明关系密切，表现为内生矿39和加里东运动。四堡运动形成的褶皱轴线在摩天岭复式花岗岩体周围以西向为主，而在元宝山周围则以北北东向为主；雪峰运动在本区形成NNESN式褶皱最为典型，此外在摩天岭复式花岗岩体以南还有三个次一级的不完整的复式背斜。与上述褶皱相伴生的还有一系列NNE~SN向的深大断裂；广西运动使丹洲群、阔的复式背斜。图2.4.2-2地震动峰值加速度区划图中性及酸性岩，其中以花岗岩类等，广为四堡期及雪露，超基性岩为四堡期蚀变出；中酸性岩仅见于矿区西部及.4.2.2矿区地质构造从整个看是一个向南东倾的单由于受基性~超基性岩体侵入的影响，在矿区南部横剖面图上形成一个反S岩层片理强烈，形成许多小的平行成，此外，尚有次一级的向(1)营梅沟向斜：由鱼西组(Pt2y)地层组成，其西侧与上营梅背斜东翼，轴面倾向西，两翼倾角西带。岩层产状倾向260~280°倾角40~60°。(2)九谋背斜：出露于九毛村西侧，轴向近南北，轴部为Pt2∑74岩体倒转，使岩体底部超基性岩覆别是云母石英片岩、黑云母片岩、绿受区域构造的影响。向分异型。2.4.3矿体地质特征.1矿体特征42性、超基性岩带之间的四~1%。厚度、向深部有变富的趋势。在标高(380~410米)之间，矿化强度一般偏小，个别有尖灭再现的现象。矿体的贫富在同一构造断裂带和围岩岩石性质不同，矿化强度也随之而异，组成不43或黄铜矿石英片岩锡石型矿石，组成富锡矿段，锡品位0.80~2%，个别达20~30%；含锡石石榴石细脉产于变岩或云母石英片岩，柔性大，岩石低，面上(也是断裂面)。大部分与锡矿体组合成锡向南(116~130线)侧伏的趋势。而且一般富集在铜矿矿石。ZK矿尚好，向深部继续延伸。矿体厚度变化大，最小厚度线(即由北向南)侧伏，侧伏角约25~30°。44表2.4-1采矿证内其他矿体地质特征一览表序号矿体编号矿体产状矿体形态矿体厚度矿体品位Sn(％)矿体主要地质特征备注倾向倾角长(m)斜深1252460.980.462见于100~122线,产于石英片岩中，见磁黄铁矿零星分布，有硅化。开采矿体226065604.440.360见于102~106线,产于橄榄岩破碎带中，有磁黄铁矿、黄铁矿零星分布。3612705420.630.209产于石英片岩中，见少量磁黄铁矿、黄铁矿零星分布。467255600.570.716见于102线,产于橄榄岩破碎带中，有磁黄铁矿、黄铁矿零星分布。568250960.930.280见于130线，产于超基性岩外接触带，有磁黄铁矿、黄铁矿等。绿泥石化强烈。66925040430.258见于101线,产于石英片岩中，见磁黄铁矿零星分布，有硅化。725068602000.610.2418241310670.271见于116~130线,产于石英片岩、二云母石英片岩中，见少量黄铁矿、磁黄铁矿沿片理分布。926044.5600.119见于102线,产于超基性岩内接触带石英片岩捕掳体边缘中，见少量黄铁矿，硅化强烈。26962.5452.320.300见于100~102线,产于橄榄岩破碎带中有磁黄铁矿、黄铁矿零星分布。2582.220.778见于105线,产于超基性岩内接触带上，含锡角闪黑云母和阳起石岩。有磁黄铁矿、黄铁矿。9127983900.430.197见于113线,产于绿泥石化橄榄岩破碎带中，有磁黄铁矿、黄铁矿等。9627652.50.371见于109线,为含锡二云母石英片岩，黄铁矿沿片理分布，有硅化云英岩化现象。9779.660602.140.183见于109线,产于阳起绿泥石岩中，可见少量黄铁矿、磁黄铁矿星散分布，绿泥石化强烈。98279830.750.963见于109线,为含锡二云母石英片岩，可见黄铁矿零星分布，硅化、云英岩化强烈。45序号矿体编号矿体产状矿体形态矿体厚度矿体品位Sn(％)矿体主要地质特征备注倾向倾角长(m)斜深27982.62.670.416见于109线,产于阳起石、绿泥石石英片岩中，见少量黄铁矿、磁黄铁矿。2829600.120见于109线,为含锡二云母石英片岩，可见零星分布有黄铁矿。2798360450.270.484见于113线,为含锡白云母石英片岩，黄铁矿沿片理零星分布。27982.690450.690.932见于113线,产于白云母石英片岩，黄铁矿、磁黄铁矿沿片理充填产出，具硅化、云英岩化。0—376.50.410.259见于126线,产于超基性岩内接触带角闪黑云母岩破碎带中，见少量磁黄铁矿、黄铁矿等。12703300.800.138见于45线，为含锡白云母石英片岩，黄铁矿沿片理零星分布破坏矿体22703350.540860.31242705780.700.174526065800.900.388见于110~114线,产于石英片岩中，见黄铁矿零星分布，有硅化。6482703800.283见于106线，为含锡白云母石英片岩，见少量黄铁矿零星分布采空矿体7270820.580.489见于105线，为含锡白云母石英片岩，见少量黄铁矿零星分布8270823.472.863地表矿体，产于超基性岩内破碎带中，见少量磁黄铁矿、黄铁矿等。9250801.371见于53~156线,产于石英片岩中，见少量磁黄铁矿、黄铁矿零星分布。90205422460.830.348见于121~125线,产于石英片岩、变粒岩、黄铁矿沿片理分布。.2围岩与夹石割不同岩层而异。当断裂切穿为全蚀变的超基性岩，顶板为石过副变质岩时，顶、底板均为石英片46基性岩体时，其顶、底板为全蚀变的超型，顶、底板与矿体界线渐变不入的矿体顶、底板岩石，岩性2.4.4岩溶发育特征2.4.5水文地质条件区域水文地质条件地质单元。是一个相对完整造裂隙水不水位。接受陡坡下渗出排向沟谷，属47有少量的黑云母片岩、绿泥石片岩、片麻岩、角闪石片岩、辉石岩、橄榄辉石岩等，富水性贫乏~中等。地表水的聚集入渗，补给条件二、岩层富水性区内岩石大多为古老的浅变质岩，经历多次构造变形。虽然褶曲、断裂发育。但构造裂隙及破碎带在硅化过程中早已受到硅质充填、胶结、透水性能弱，于储导水意义不大。新构造裂隙在区内表现不明显，在钻孔岩心检查、坑道开采观测中，未发现有富水的新构造裂隙含水带。风化裂隙含水带的富水性弱。岩裂隙水。地下水的补给循控制。大气降水和溪沟地表水入谷两侧呈散流状排泄出地表，形水条件较好地段以泉的形式集中地表溪沟水总体流向由西北向东南迳矿区水文地质条件于融江水系的曹口河段水文地、变质岩类含水岩组和岩浆岩水、变质岩裂隙水和岩浆岩风Ptb。含水岩组的岩性主要由四堡群y母片岩、绿泥石片岩和角岩等。含变但其影响采矿坑道但其影响采矿坑道水性弱，属隔水断裂构造，但其影响带水性较好，但富水性弱，对采矿坑道的影响程度较小。水量贫乏。矿区地下水主要靠岩层的孔隙和裂隙渗入地下，形地形切割深的沟谷底部以泉或渗，且为碎屑岩、变质岩和岩径较短。地下水流向主要受地形50总体流向由西北向东南迳流至化与降雨有密切的关系，雨季大雨后地下水位迅速升高。枯季地下水位和流量变化幅度属层状~似层状基岩裂隙含水岩组，含层状基岩裂隙水，水量贫乏。地表水、区的侵蚀基准面为位于矿区南面00m。，水量贫乏，地下水位与地形层接受大气直接接受大矿体分布在(1)地下水：矿区含矿地层为四堡群鱼西组(Pt2y)，岩性主要是白云水类型主要为层状变质岩裂51接对矿床进行充水。根据隙不发育或是节理裂隙张开度差，下水水量贫乏，地下水对矿坑的充的影响。(2)地表水：随着矿床开采，水位大幅度降低，影响半径扩大，且矿床(3)老窿水：矿区内遗留的老窿多为采矿老窿，窿口高于当地最低侵蚀，老窿水对矿床充水未能形成明要充水水源为层状变采标高为199.851m，最低侵蚀基m体有少部分位于最低侵蚀基准面以下，对矿床充水一定的影响。老窿水对矿区含水层会产生一定范围的产、生活用水影响不大。部分位于矿区最低侵蚀基准面以要充水水源为变质岩裂隙水。根坑正常涌水量为1499.76m3/d，最大涌水量为52Ls流量为16.3L/s。矿区生活用水取自九谋(S19，见附图1)，该泉水位于矿区成影响。矿区地表水较丰富，矿区满足目前矿山生产的需要。威胁。矿体上覆围岩为渗透性一因素有以下两种：(1)大气降水，本区年降雨量达2339.5mm，天然降雨的补给使地表风化(2)破碎带裂隙水，此为矿层和上伏围岩的充水因素。矿山坑道顶板滴水强度及极限水从51窿平硐排放，采用比拟法预测200m中段正常涌水量为Q正=1499.76m3/d，最大矿坑涌水量为Q大=2630.88m3/d,总的来说富水性较弱，说明本区地下水径流量小。53到坑道中，地表低侵蚀面以上，大部分渗透水都能m，要用抽水机抽水排出即可。所以本。水文地质条件复杂程度评述水量贫乏，变质岩裂隙水的补面董家排累东侧的九毛河水面，水位标高为矿区最低侵蚀基准面以上，部分位于矿区侵源为变质岩裂隙水。预测的矿坑正常涌水量d今后采矿对矿区水文地质条件改变不大，矿2.4.6工程地质特征组合关系，将矿区岩土体分岩性以粘性土为主，局部含风化岩碎石，属松散地层。粘土硬塑~可塑，透54岩岩组绿泥石片岩、片麻岩、角闪石片岩等。岩组岩石硬度呈软弱~较坚硬，夹坚硬状岩石。岩石结构联结以变晶~胶结联结强烈影响，节理、片理发育，各向异性明显。抗风化能力低，风化厚度10~橄榄辉石岩。矿体走向掘进。根据调查，井巷内造断裂带切割不同岩层而异。当断矿层底板为全蚀变的超基性岩，顶带通过副变质岩时，顶、底板均为超基性岩体时，其顶、底板为全蚀变接触类型，顶、底板与矿体界线较好。为云母石英片岩、石英片岩水平层理发育，岩石风55下水活动的地带开采时，由稳，易产生崩解、采进一步加强支护措施，做好事故的发生。2.4.7土地利用现状方案》，项目申请延续采矿许可证面积 FGF9G064021)和矿山设计情况分析统计。项目安锤乡乌吉村村民委员会。项目占用土项目用地未占用基本农田(见附件之融)。本项目矿山地质环境恢复治理与土及时依法按照相关规定办理用地手续。项目56矿山开采项目土地利用现状表一级地类二级地类1耕地011水田0.897013旱地0.0723林地031有林地0.340033其他林地2.8934草地043其他草地0.360城镇村及工矿用地204采矿用地3.4968.0582.4.8矿山及周边人类工程活动情况矿业活动影响特征一座尾矿干堆场、一座废石场、一个九谋锡矿厂部、以及统和联通各场地的矿山道路。法采矿活动。农业、林业及居民房屋建设矿区及周边主要以林地为主，植为主，植被茂盛；矿区中部沟谷57，砖混结构及钢筋混凝土结构的低民饮用水均取自山泉水。周边村.3工程设施屯的农村道路，无其他重要建村屯名称位置到矿区距离饮用水状况是否为敏感点董家排累矿区南偏东侧山坳村屯西北侧是上九毛矿区东偏南部山坡西北侧山泉水是矿区南部浩洞冲沟两侧山坡村屯东部山泉水是矿区南部浩洞冲沟东侧山坡村屯东部山泉水是图2-2矿区敏感点分布图58592.4.9矿山地质环境和土地条件小结家排累东侧的九毛河，水位标高为基准面以上，少部分位于矿区侵蚀基准岩裂隙水。预测的矿坑正常涌水量为根据《广西矿山地质环境恢复治理与土级表确定，评估区地质环境条件复杂程触带时，矿层底板为全蚀变的超基性岩，顶板为石英片岩或白云母石英片岩；当断裂带通过副变质岩时，底板为全蚀变的超基性岩。总体上，围岩与矿体接触关系为渐变接触类型，类型，稳定性较好。根据《广有恢60地西矿山地质环境恢复治理与土地，评估区地质环境条件复杂程度C山地质环境条件复杂程度为613地质环境影响评估范围与级别3.1矿山地质环境影响评估范围与级别3.1.1矿山地质环境影响评估范围环境调查的范围确定，包括采区申请延续的采矿权面积为m及其影响范围，大部分以矿区外3.1.2矿山地质环境影响评估级别垦方案编制技术要求》，矿别以评估区重要程度、矿山生产规。区九谋锡矿厂部常住工作人自然保护区及旅游景区，无重要水源地，破坏地类主要为林地、采矿用地，用基本农田。综上所述，确定62度为复杂。与土地复垦方案编制技术要求》 表A矿山环境影响评估精度分级表评估区重要程度矿山建设规模地质环境条件复杂程度复杂简单重要区大型一级一级一级一级一级一级小型一级一级二级较重要区大型一级一级一级一级二级二级小型一级一般区大型一级一级小型3.1.3生产工艺流程分析开采方式为地下开采。矿床的开拓方案为平硐—盲斜井联合开拓运输方案。采产生的废石大部分用于回填采空区；排出路和附近村民运走做填方用，剩余的废石运口工业场地，后期可用来充填平硐和封堵硐矿山的采选生产工艺流程(选矿工艺流程如63平硐-肓斜井矿车运输选厂销售井下开采矿平硐-肓斜井矿车运输选厂销售用于修路及平整场地开采损毁土地流程图3.2现状评估3.2.1地质灾害现状评估矿山地质灾害评估与级别评估确定为一级评估。2.1.2地质灾害现状评估矿已形成多处采空区，并存64选厂运营良好，选矿工艺尾矿干堆场，尾矿干堆场流等地质灾害弱发育；地表现象；本区无岩溶发育；根据业主象发生。度较轻。653.2.2含水层的影响和破坏现状评估m部内地下水类型主要有基岩裂隙水、变质岩裂隙水和岩浆岩风化带网状裂隙，水文地质单元的地下水位及地下水有典型代表的地下水进行水谷上游，检测结表3.2-1地下水水质监测分析结果监测间污染物含量：mg/L(pH无量纲)pHCuPbZnCdAsCr+6Sn上九用的泉水09.02.166.370.00680.01L0.05L0.001L0.007L0.004L0.005LSi0.630.0070000009.02.176.400.00690.01L0.05L0.001L0.007L0.004L0.005LSi0.600.0070000009.02.186.450.00640.01L0.05L0.001L0.007L0.004L0.005LSi0.540.00600000标准。矿环境影响评价报告书》：66地表水监测结果及评价表单位：mg/L(pH—无量纲)地点间pH值CODcrCuPbZnCd1#矿区上游处九毛沟6.340.005L0.00810.01L0.05L0.001L0.660000006.420.005L0.001L0.01L0.05L0.001L0.580000006.390.005L0.00600.01L0.05LL0.001L0.61000.0060002＃矿区下游处九毛沟6.490.005L0.001L0.01L0.0870.001L0.5100000.0906.500.005L0.001L0.01L0.0930.001L0.5000000.0906.520.005L0.001L0.01L0.001L0.4800000区下游4000m处九毛沟7.080.005L0.001L0.01L0.0560.001L0.0400000.0607.060.005L0.001L0.01L0.0530.001L0.0300000.0507.040.005L0.001L0.01L0.05L0.001L0.02000000地表水监测结果(续)单位：mg/L间HgAsCr+61#矿区上游处九毛沟0.00005L0.007L0.004L0.005L000-0.00005L0.007L0.004L0.005L000-0.00005L0.007L0.004L0.0068000-2＃矿游处九毛沟0.00005L0.0110.004L0.005L00.230-0.00005L0.007L0.004L0.005L00-0.00005L0.0170.004L0.005L00.330-区下游4000m处九毛沟0.00005L0.007L0.004L0.005L000-0.00005L0.007L0.004L0.005L000-0.00005L0.007L0.004L0.005L000-注：由于锡尚无相应的地表水环境质量标准，因此只将监测结果列出,不做评价。67及地下水水质较好，地表及开采，降落漏斗范围也越来越大，该矿山最低开采标高为m侵蚀基准面标高为九毛河+273m。矿山开采在含水层深度范深度的增加而降低，矿区地下水流向由从北向南径中央径流，局部改变了地下水流向，但对区域地下山停采后，地下水位自动恢复，对其所在的水文地水流场不会产生明显改变。矿坑排水对地下水的总活动对含水层结构破坏或影响程度较轻。抽排出矿井。由于矿山开采岩裂隙水与泥岩隔水层相间的弱含岩结构致密，透水性差，是良好隔对矿井直接充水。因此，矿山开采四系浅层地下水影响小，矿山停采后68生产生活用水均自来溪沟山泉九毛等居民点，还有零星分混结构及钢筋混凝土结构的多层建内九谋锡矿厂部建筑大部分为多层合生活饮用水水质标准。矿山开采的影响小。失近地表溪沟较发育，主要河流为最终汇入柳江上游的融江河段。九毛河河谷切割深度较大，呈“V”字型山谷，矿井开采有多年未发生地表水漏失水、废石场及硐口工业场地析结果如下表所示。尾矿干堆场废水经过渣场渗滤液收集池(即尾矿坝下的沉淀池)较长时间的澄清净化，在69经过沉淀池处理达标后循环。现有矿山矿坑(421平垌)涌水现状监测结果单位：mg/l，除PH外pHCuZnCdCr+6AsHgmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L0.001L7.08260.05L0.001L0.03L0.2080.00023污水综合排放一级标准GB6~9700.52.00.05注：数值后加L表示低于检出限。于采矿用水没有特殊要求，因此从以上现状监测表明矿坑涌水经沉淀处理后废石浸出液监测结果单位：mg/l，除pH外项目pH值HgAsPbCrCuZnCd废石浸出液6.90.00005L0.00850.2L0.00410.05L0.05L0.001L0.012《危险废物鉴别标准—浸出毒性鉴别》标准2.0~2.50.1551/《污水综合排放标准》一级标准6~90.05.00.12.0达标情况达标达标达标达标达标达标达标达标达标B70坏较轻。3.2.3地形地貌景观影响和破坏现状评估点)，元宝山国家自然保护区具体表现为：接顺坡排至硐口前山坡上，形成被，对地形地貌景观破坏和影响71m失，对原生地形地貌景观破坏和影地设计堆放高度从+400~+450m，库区下方原来是坪垌沟经过，矿山已经在矿区的排放改变了原有地形，长期压占貌景观破坏和影响较严重。平场地，改变原有地形，加上长形地貌景观破坏和影响较严重。物主要以两层或三层砖混结构改变原有地形，加上长期压占观破坏和影响较严重。72修，加上长期压占使得原有地表植严重。3.2.4土地损毁现状评估土地损毁程度评价因子及等级标准表评价因素评价因子评价等级重度破坏(Ⅲ级)挖损、压占、塌陷、污染挖、填深(高)度面积林地或草地小于等于2hm，荒山或未开发利用土地小于等于10hm耕地小于等于2hm，林地或草地2~4hm，荒山或未开发利用土地10~20hm基本农田，耕地大于2hm，林地或草地大于4hm，荒地或未开发利用土地大于20hm壤特别是耕层土壤的损毁程变土壤结构，对土壤成分改变不用原土壤，对于复垦为耕地的翻。分别描述如下：73为临时堆放器械的场所，以前开拓巷道的时候产生的废石没有运至废石场，而是直接顺坡排放至硐口前山坡上，废石堆放高度约30m、场内开挖边坡高m有运输矿石及废石的轨道及运输车。今后续采期据对照土地利用现状图，主平硐工业场地有分简易工棚，作为临时堆放器械业场地一样，以前开拓和采矿产场内建有简易工棚，以砖混结构74吉村村民委员会。地m地权属为乌吉村村民委员会。钢架结构厂棚以及选矿器械边坡高约1-3m。今后续采期内该选厂也将继续使用。经统计，选厂为压占损毁土地，吉村村民委员会。75筑物主要以两层或三层砖混结构期内该九谋锡矿厂部将继续使用。经统计，九谋锡矿厂部为压占损毁土地，m修地权属为乌吉村村民委员会。，并修石场挡渣墙，人工改河道为矩形截，土地权属为乌吉村村民委员会。道路统计)，以及联通农村道路与九谋锡矿厂部的道路，矿76mm村村民委员会。在废石场下方设置废水沉淀池，选用，在尾矿坝下方也设置三级沉淀矿泥均得到科学处理。根据环评报告监测结果(结果见下表)，表明矿区内土壤本底质已有部分重金属超标，77土壤监测结果及评价结果表单位：mg/kg(pH：无量纲)监测点pH总铜总铅总锌总镉总汞总砷总铬锡1#矿区原状土26165.30.01L23.6582.359.63Ii0.280.050.333.400.790.41-2#矿区东边界外旱地7.57420.0.4797.76.760.01L87.2245.560.02Ii0.652.6605.340.95-3＃矿区南边界外旱地7.3562.00.5139.50.280.01L26.3777.216.33Ii0.310.040.560.9300.870.39-注：由于锡尚无相应的土壤环境质量标准，因此只将监测结果列出,不做评价。B土壤超标是受非法选矿厂矿石破碎等产生的矿粉飘尘污染及尾矿渣所致。故决取缔。矿石监测结果表单位：mg/kg(干基)pH：无量纲样品名称pH总砷总铜总铅总锌总镉总铬总汞原矿石5237562497.8565.90.01L为较严重。78表3.2-2已损毁土地面积及地类统计表单位：hm项目损毁方式损毁程度损毁时段合计(hm)耕地林地草地城镇村及工矿用地土地权属水田011旱地013有林地031其他林其他草采矿用地204主平硐工业场地压占重度0.73200.732乌吉村3平硐工业场地压占重度0.29100.02200.2691平硐工业场地压占0.23500.02200.15600.057废石场压占重度0.69700.09900.39900.199尾矿干堆场压占重度1.96200.65800.02400.08600.95000.22800.016选厂压占0.51500.04800.02900.438九谋锡矿厂部压占轻度1.34201.342主平硐工棚区压占0.71200.09300.1490.47截水沟挖损0.22800.02500.203矿山道路压占轻度1.10100.2250.2820.1320.462总计(hm)7.81500.89700.07200.34002.89300.36003.2530备注：本表参照《第二次全国土地调查土地分类》进行地类统计。3.2.5现状评估小结据矿山地质灾害、含水层、地形地貌、土地等方面对矿山地质环境影响的现状评估结果，综合确定矿山地质环境影响程度分级和范围。、地质遗迹、人文景观等的影响现状评估，对矿山地质环境影响环境恢复治理与土地复垦方案编79山地质环境影响程度现状评表3.2-3矿山地质环境影响现状评估结果表矿山地质环境问题现状分布位置影响与危害对象损失情况影响程度级别地质灾害崩塌、滑坡无无无较轻泥石流无无无较轻采空区地面塌陷(地裂缝、沉陷)无无无较轻岩溶地面塌陷----老窿突水、突泥无无无较轻含水层结构破坏无无无较轻地表水漏失无无无较轻疏干影响无无无较轻水质污染无无无较轻地形地貌景观原生地形地貌矿区范围内的地表场地原生地形、地表植被较严重自然保护区、人文、风景旅游----主要交通干线----土地资源矿山建设压占堆场、选厂、道路土壤结构发生变化项目已损毁土地7.815hm2，其中水0.072hm2、有林地0.34hm2、其他林地2.893hm2、其他草较严重矿山建设挖损截水沟地表树木、农田、土壤结构发生变化较严重地面变形损毁----地质灾害汇水----土壤污染损毁----2.5.2各影响程度分级阐述m80环境影响程度较；采矿活动对地形地貌景观的破坏破坏或影响较严重。采矿活动引发地质灾害对矿山地破坏或影响较轻；采矿活动对地对土地资源的破坏或影响较轻。3.3预测评估3.3.1地质灾害预测评估斜为运输巷道。南部开拓系统继续保留，仅作为辅助场和平硐工业场地将继续使放废石渣、以及尾矿干堆场堆放塌滑坡或泥石流等地质灾害；未81空区地面塌陷、地裂隙、地面生矿坑突水等地质灾害。根据地质资料，本区无岩溶发育。故本次选取采空区崩塌滑坡、泥石流、地面塌陷、等地质灾害进行评估。预测评估采矿活动可能引发边坡崩塌、滑坡的危险性有可能存在边坡崩塌、滑坡的坝边坡，具体预测如下：m果如下)，挡墙稳定；因此，预测未来采矿活动引起的主平硐工业场地废石边坡产生崩塌、滑坡的可能性小，危害程度小，重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：主平硐工业场地、废石场挡墙原始条件:墙身尺寸:墙身高:2.400(m)82墙顶宽:0.800(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.160墙底倾斜坡率:0.000:1物理参数:圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:38.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号12水平投影长(m)3.0005.000竖向投影长(m)2.0000.000换算土柱数00坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为2.400(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角：34.130(度)Ea=28.254Ex=25.266Ey=12.647(kN)作用点高度Zy=0.811(m)83因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=2.381(m2)重量=54.758kN(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=25.266(kN)抗滑力=33.703(kN)滑移验算满足:Kc=1.334>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.502(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.054(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.811(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=20.494(kN-m)抗倾覆力矩=40.832(kN-m)倾覆验算满足:K0=1.992>1.500(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=67.405(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=20.337(kN-m)基础底面宽度B=1.184(m)偏心距e=0.290(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.302(m)基底压应力:趾部=148.935踵部=0.000(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.290<=0.250*1.184=0.296(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=148.935<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=0.000<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=56.930<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=2.381(m2)重量=54.758kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.502(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.054(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.811(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=67.405(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=20.337(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.302(m)截面宽度B=1.184(m)偏心距e1=0.290(m)84截面上偏心距验算满足:e1=0.290<=0.300*1.184=0.355(m)截面上压应力:面坡=140.675背坡=-26.815(kPa)压应力验算满足:计算值=140.675<=2100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=26.815<=150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-1.433<=110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=33.703(kN),滑移力=25.266(kN)。滑移验算满足:Kc=1.334>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=40.832(kN-M),倾覆力矩=20.494(kN-m)。倾覆验算满足:K0=1.992>1.500(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.290<=0.250*1.184=0.296(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=148.935<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=0.000<=650.000(kPa)85地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=56.930<=500.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.290<=0.300*1.184=0.355(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=140.675<=2100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=26.815<=150.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-1.433<=110.000(kPa)采矿产生的部分废石直接顺坡排石边坡产生崩塌、滑坡的可能性重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：453工业场地挡墙原始条件:86墙身尺寸:墙身高:4.000(m)墙顶宽:1.200(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.325墙底倾斜坡率:0.000:1物理参数:圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500墙身砌体容许压应力:2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力:150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:280.000(kPa)挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数87123.0005.0002.0000.00000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角：29.480(度)Ea=102.861Ex=83.736Ey=59.738(kN)作用点高度Zy=1.420(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=15.581(度)第1破裂角=32.700(度)Ea=109.516Ex=69.541Ey=84.603(kN)作用点高度Zy=1.487(m)墙身截面积=7.400(m2)重量=170.200kN墙背与第二破裂面之间土楔重=7.198(kN)重心坐标(1.685,-1.299)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=69.541(kN)抗滑力=131.000(kN)滑移验算满足:Kc=1.884>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.963(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.085(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.487(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=103.390(kN-m)抗倾覆力矩=352.477(kN-m)倾覆验算满足:K0=3.409>1.500(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=262.001(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=249.087(kN-m)基础底面宽度B=2.500(m)偏心距e=0.299(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.951(m)基底压应力:趾部=180.078踵部=29.523(kPa)最大应力与最小应力之比=180.078/29.523=6.100作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.299<=0.250*2.500=0.625(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=180.078<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=29.523<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=104.800<=500.000(kPa)88(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=7.400(m2)重量=170.200kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.963(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.017(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.487(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=262.001(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=249.087(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.951(m)截面宽度B=2.500(m)偏心距e1=0.299(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.299<=0.300*2.500=0.750(m)截面上压应力:面坡=180.078背坡=29.523(kPa)压应力验算满足:计算值=180.078<=2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-14.104<=110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=131.000(kN),滑移力=69.541(kN)。滑移验算满足:Kc=1.884>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=352.477(kN-M),倾覆力矩=103.390(kN-m)。倾覆验算满足:K0=3.409>1.500(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)89作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.299<=0.250*2.500=0.625(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=180.078<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=29.523<=650.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=104.800<=500.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.299<=0.300*2.500=0.750(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=180.078<=2100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=150.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-14.104<=110.000(kPa)生崩塌、滑坡地质灾害，但场内采用90坡的可能性小，危害程度小，危矿坝，尾矿坝分三级台阶约雨冲刷有可能产生坝体边坡不稳从而产生崩尾矿干堆场上游沿着库边更改河道修筑一道行冲刷，且尾矿坝体采用粘土夯实、外侧采能性较小。预测未来采矿活动排放尾矿渣引危害程度小，危险性小。能性小，危害程预测评估采矿活动可能引发泥石流的危险性有可能存在泥石流地质灾害的刷而发生的泥石流，具体预测如下：产生的松散石渣顺坡堆放，场地上方存土石渣，将向下流动从而产员及机械安全。但该场地废91能性及危害程度。因此，预测未来灾害的可能性小、危害程度小、危土石渣顺坡堆放，场地上方存刷土石渣，将向下流动从而产全。但该场地废弃土石渣堆放不大，同时场地下方修筑有一度小、危险性小。雨形成山洪对其进行冲刷将会产生安全。但该废石场已在下部埋涵管采矿活动引发废石场泥石流地质灾小。场内排放的尾矿干渣一旦受不畅，将会向下流动从而产生泥将会威胁至下游农田耕地、以及人畜92场进行冲刷，且在库内也修建有浆积水顺着尾矿坝两侧排水沟排至下用浆砌块石加固，坝体失稳受冲垮引发尾矿干堆场泥石流地质灾害的预测评估采矿活动可能引发采空区地面塌陷、地裂缝的危险性用地下开采方式的房柱采矿、作业时，上中段要超前于下空区的形成，为不稳定岩体下，顶部基岩及围岩可能会能引发采空区地表塌陷、地接触带至外侧的基性、超基也是今后开采的对象，本次申请开采标高为+799.851~199.851m。51号矿体伏矿体，全93表3.3-1矿体地质特征一览表矿体控制长度(m)分布标高(m)矿体平均厚度(m)倾向倾角240~270，50~80°，平均00230~300，距50m2.2460~80°平均值520分布最高361m,距地表305~499m2.6地导水裂隙带高度Hi=7.3垮落带高度Hm=(0.4~0.5)HimM—矿层厚度(m)；表3.3-2矿体采空区垮落带、裂隙带高度预测值计算表矿体平均厚度(m)2.242.6垮落带高度(m)6.487.53导水裂隙带高度(m).97.0694度及导水裂隙带高度，各中段之间高差为30~40m,导水裂隙带远未超出留设下中段可能性小。度地表一般表现为塌陷，采般表现为地裂缝，采空区埋柱采矿法，采空