流体机械原理

空町廉秋弓幡面建損1兰闻萤百2空空町廉秋弓幡面建損1兰闻萤百2空第二章叶片式流体机械的能量转换§2-1流体在叶轮中的运动分析、几个概念及进出口边符号确定流体机械叶片表面一般是空间曲面，为了

研究流体质点在叶轮中的运动规律，必须描

述叶片。叶片在柱坐标下是一曲面方程（r,z,），但解析式一般不可能获得。工程上借助几个面来研究：基本概念平面投影：平面投影是将叶片按工程图的做法投影到与转轴垂直的面上轴面（子午面）：通过转轮上的一点和转轮轴线构成平面：（一个转轮有无数个轴面，但是每个轴面相同）轴面投影：它是将叶片上每一点绕轴线旋转一定角度投影到同一轴面上的投影，叫轴面投影。流线迹线轴面流线图2*5空凤沆0］的孫幵心图2*5空凤沆0］的孫幵心R羽證止C）轴ft直圈2-1圈2-1圓样呼标孫申遵Iff农危杓分・进出边符号确定：（本书规定）P代表咼压边TP对风机，泵，压缩机，一般S代表低压边了出口边对水轮机进口边S 对风机，泵，压缩机，一般是进口边，对水轮机是出口边二、叶轮中的介质运动1•速度的合成与分解:流体机械的叶片表面是空间曲面，而转轮又是绕定轴旋转的，故通常用圆柱坐标系来描述叶片形式及流体介质在转轮中的运动。在柱坐标中，空间速度矢量式可分解为圆周，径向，轴向三个分量CCrCzCu将CZ,Cr合成得CmCmCrCzCm位于轴面内（和圆周方向垂直的面），故又叫轴面速度。

2.绝对运动和相对运动：在流体机械的叶轮中，叶片旋转，而流体质点又有相对转轮的运动，这样根据理论力学知识质：叶轮的旋转是牵连运动。流体质点相对于叶轮的运动叫相对运动，其速度叫相对速度，这样，流体质点的绝对速度为 这两速度的合成，即Cwu其中u是叶轮内所研究的流体质点的牵连速度在流体机械的静止部件内，没有牵连速度，相对运动的轨迹和绝对运动重合。用速度三角形，表示上述关系，即得：依速度合成分解，将C分解为沿圆周方向的分量C及轴面上的分量G,从速度三角形知：C=W uCuWu或uCuWU叶轮内，每一点都可作出上述速度三角形。 w和u槿沆式叶往中的相对诅和与龍对运动團2期轴潼式叶轮內的相时运动与绝对运动图2-11速度三角形在空冋中前拉匿的夹角B称为相对流动角（介质为液体，叫液流角；介质为气体，叫气流角）C和u夹角a叫绝对流动角。叶片骨线沿流动方向的切线和u方向的夹角叫叶片安放角b。作速度三角形很重要，但最重要的是叶轮进出口的速度三角形。槿沆式叶往中的相对诅和与龍对运动團2期轴潼式叶轮內的相时运动与绝对运动图2-11速度三角形在空冋中前拉匿三、几个概念流面：在叶轮机械中，空间流线绕轴线旋一周形成的回转面叫流面。对于个叶轮又无数个流面。径流式：流面可以近似看成一个平面。V轴流式：流面可以近似看成一个圆柱面，展开后是平面。I混流式：流面是一个曲锥面，不可展开。有时为了研究方便，近似看成一个圆锥面。圆锥可以展开。两类相对流面轴面流线：流面与轴面的交线叫轴面流线。 （一个转轮有无数条轴面流线）过流断面（过流断面面积）在轴面上作一曲线与轴面流线正交，该曲线绕轴线旋转一周而形成的回转面称轴面流动的过流断面。该断面面积决定了轴面速度的平均值。过流断面面积：A2&b卷向能励酌过养断如ITS血谎塔§2-2叶片式流体机械的基本方程

描述可压缩粘性介质的三元非定常流动，用N-S方程，能量方程，连续性方程和状态方程来研究显得复杂。 这节从一元理论出发导出比较简单的基本方程式（包括欧拉，能量方程及伯努力方程）进出口速度三角形：从水头、扬程等定义看，要研究叶片与介质的能量交换，研究叶片进出口的流动非常重要。以纯径向叶轮为例来研究。已知： n,qv（一）工作机的进出口速度三角形（一）工作机的进出口速度三角形1.进口：Ai2ribiCm1业虹 由于叶片存在阻塞。图2订4工作机进口速度三角形排挤系数:AiAi于是真实C图2订4工作机进口速度三角形排挤系数:AiAi于是真实CmiAiiqmiAiii圏2圏2-口匚柞机.的出口速度三角瞻c）.Cui和i的确定CUi（i）的数值取决于吸入室的类型和叶轮前是否有导流器。若无导流器，对于直锥形，弯管形，环形吸入室， Ci=O, i=900对于有导流器及半螺旋形吸入室，Cui的值依吸入室尺寸或导流叶片的角度定。在图中可知：i随Cmi，Ui，Cui等参数的变化而变化。如果参数组合使得i=ib，则流体进入叶片无冲击，称无冲击入口（进口）出口圆周速度U2 nr230出口轴面速度Cm2 且A22出口流动角2b2 一般认为，在叶片数无限多假定下介质流动的相对速度方向一定于叶片相切,2 b2但在叶片数有限情况下2 b2，如何画呢？目前难以确定，得求助于其他条件图2-16反击胡水轮U图2-16反击胡水轮U浇口遽爱三角形以水轮机为例说明:进口速度三角形1.反击式水轮机：进口速度三角形a）.b).①u1②Cm1nri30③CUi和出口速度三角形:qb).①u1②Cm1nri30③CUi和出口速度三角形:qviAiii已知（依导水机构，活动导叶工作情况定）①u2nQ.30②Cm2qv2A22③2900，这时的出口情况叫法向出口。这种水轮机,Cu20,C2Cm2），b2朮锭祠出口姦辛=宦肾当2在一定流量下，法向出口流速小（带走的能量小，水轮机效率高。2•冲击式水轮机：特点：冲击式水轮，水流不充满叶间流道，具有一个自由表面，故轴面速度和Cm和流道尺寸无直接关系。a）进口Cuiqv/A0A0为喷嘴出口面积Cm=0uinri/30此时速度三角形退化为一条直线b）出口u2 na/30ui2 b2W2Wi（为何以后讲）二、欧拉方程的推导：假设：①叶片上的叶片数无穷多，叶片无限薄，叶轮内流动是轴对称的，并且相对速度的方向与叶片相切；相对流动是定常的；轴面速度在过流断面均匀分布图2•口推导耿垃方程式用图图2•口推导耿垃方程式用图应用动量矩定量推导：取控制体如虚线所示，单位时间流出控制面的流体动量矩为 L2qmCu2「2，流入的动量矩为LiqmCuiA，由于流动定常，控制面内的动量矩不变，因此，依动量矩定理有：dL

dtqmdL

dtqm(Cu2r2Cuiri)作用力控制体的外力有:作用力控制体面内外两个圆柱上(压力)，对轴线的力矩为零a)②叶轮对控制体内流体的作用力作用力控制体的外力有:作用力控制体面内外两个圆柱上(压力)，对轴线的力矩为零a)②叶轮对控制体内流体的作用力b)c)叶轮对转轴的力矩叶轮盖板对流体的正压力，此力矩为零由于流体的粘性产生的切应力对轴的力矩dLdtqmdLdtqm(CuprpCus「s)为了对工作机、原动机统一，故为上式。M qm(Cup「pCusQqm(upCupusCus)，若不考虑叶轮内的水力损失：即叶片后流体的功率(或者流体从叶片获得的功率应等于 ML)即qmgHthqmhthqvRhqm(upCup usCus)即：gHth=hth=Pth/p=upCupusCus上即为叶片式流体机械的欧拉方程几点解释:.上式中，Hh,hth,Fth分别称为理论(水头)，理论能量头，理论全压，是指在没有损失情况下，每单位量(重力，质量，体积)流体从叶片获得

的能量或者传给叶片的能量•女口 s90°（Cus0）（指法向进口或出口）有：gHth=hth=RMp=UpCup.欧拉方程用速度环量表示：gHthgHth=hth=Rh/p=s)b—绕单个叶片环量式中b2rpCups2rsCusb—绕单个叶片环量.推导方程时引入G在过水断面均匀分布，叶轮体径向，但实际上欧拉方程的推导与假设无关，以上假设是为了便于推导。若不是进出在同一半径，G沿进出口边值不同将值代入。.叶片无穷多假定，pbp，出口速度三角形易得，实际叶片数有限，p不一定等于 bp，（为何后讲）.由欧拉方程可见：叶轮和流利交换的能量，取决于叶轮进出口速度矩的差值和①的乘积。为了有效转换能量，再径流式和混流式机器中希望rp>rs，所以工作机多是离心式，原动机向心。.轴流式rp=rshth=u（Cup-Cus）=△CUu.用相对速度表示：22222Cuw2uwcosuw2CCu故有hth=故有hth=c2c22222up us ws wp22式中第一项是介质通过叶轮后动能的变化量，第二三项是介质静压能或焓值的变化.叶片式流体机械建立了介质进出口运动参数和叶片与介质传递能量大小之间的关系三、能量方程与伯努力方程1•能量方程叶片对介质做功，将改变介质具有的能量，包括内能和宏观的动能、势能。能量方程就是建立介质的能量与叶片做功的关系。在热力学中已知开口热力系的稳流的能量方程：q h2nc；C2 , 、g(z2乙)ws2Ws流体机械单位质量介质得到或输出的功率，对叶轮而言， Ws=hth（这时不考虑损失）对于压缩机hth=-ws对于一般流体机械，介质与外界基本上无热量交换，故q=0。对于压缩机可,

除有冷却装置的外，也忽略介质通过机壳与外界的能量交换。这是由于在压缩机中，气体压缩时，热焓的变化比压缩机对外的热量交换相比大得多，故可认为q=0。C；C；hth[h2hi gZ乙）]2对于固定元件：hth=022故得 h2h|—2一C1g（z2z1）=02若不考虑重力（即进出口位能差较小）有:hthh2 hthh2 hi22C2Ci2h2hi22育=0（用于固定元件）上式只用于可压介质，对于不可压介质不考虑内能变化。注意：①能量方程是在质量守恒的前提下得到的。 即介质在压缩机内满足连续条件。方程中出现的是hth,即不考虑流动损失，但当考虑流动损失时此方程仍适用，这是由于流动损失最终以热量形式传给介质。使温度升高，而介质的温升，会反映到焓值的变化中，介质（气体）。因此，并不破坏能量的平衡。hth应理解为叶轮对介质作的功，但是实际上叶轮的泄漏损失和圆盘的损失也是叶轮与介质之间传递的能量，但这些能量损失不是通过叶片与介质之间传递的。故并未包括在欧拉方程式hth值中。2•伯努力方程叶片式流体机械，压力是一个重要参数但能量方程中没出现压力值（希望用一个方程将其联系上）依热力学第一定律，气体内能增量等于传给气体的总热量与技术功之和（介质压力作的功）对于单位质量介质。dudqApdvA—热功当量又CvdTdqAd(pv)AvdpCvARCppvRTd(pv)RdT故得dqCpdTAvdpdhAvdp其积分形式:q h2hiAfvdp此时，热量有两部分：一部分是外界传给介质热量 +q,另一部分时介质流动损失的量转变为气体的热量-q。QqhAqAh于是得： qAh=h2hiA[vdp将上式和开口系能量方程合并得：

c；C22对于固定元件：hth [2vdpc；C22对于固定元件：hth [2vdpgZzi)h]222门 C2G /1vdp- -g(Z22z1) h=0对不可压介质:2vdp(p2Pl)故hth［住亠企&2gZzi)h]22(p2Pl)C2C1g(zz)h=0g(Z2Zi)h=02四•叶片式流体机械设计理论概述：理论上给定了qv,H,n等参数后利用欧拉方程可求得进出口速度三角形，也就求得了与之相应得叶片几何形状。但实际上，几何形状与速度分布关系复杂。故引入了假设。假设不同得到了不同的设计理论及设计方法。目前有三个理论：一元理论：用无限叶片数假设，轴面速度沿过流断面均匀分布。在此假设下，流动状态只是轴面流线长度坐标的函数。故叫一元理论。二元理论：放弃上述假设之一。例如混流式，Cm沿过流断面不是均与分布。此可用欧拉方程求得C。若不考虑粘性，用轴对称有势流动求Cm,若考虑粘性，计算较难。也有依经验给出G的分布，较“一元半理论”<轴流式或径流式，G基本沿过流断面分布，用流体力学理论解环列或直列叶栅，也是二元理论。三元理论：三元，直接研究三维流动。自吴提出两类流面概念，计算理论及方法已取得进展，成为流体动力学一个分支，目前求无粘性欧拉方程已非常成熟。借助一种湍流模式，利用N-S方程求解叶轮内有粘性流动也有很大进展。§2-3过流部件的作用原理一般讲过流部件指所有流体通过的部件，但是此处则是指除叶轮以外的所有部件，即固定元件。由欧拉方程知：为使叶轮完成一定量的能量转换，叶轮前后的速度必满足一定条件。即①叶轮前过流部件应按叶轮要求的速度(大小、方向)将介质引入叶轮，进入叶轮轴对称；②多级流体机械，则应将叶轮流出的介质按要求速度引入下级。级间一般要求轴对称，使速度能减小，压力能提高；③叶轮最后一级出口，除要求轴对称外，还要求出口流体无环量。从能量转换的角度，叶轮是最重要的部件，但过流部件对整机性能有较大的影响。同时，各过流部件不是独立的，又相互影响，应综合考虑。、原动机过流部件的作用原理:以水轮机为例说明：1.水轮机引水室：由欧拉方程知：为了使转轮转换一定的能量Hth，必使水流在进入叶轮前具有一定的环量（Cup），为减小水轮机出口动能损失Cu2=0，引水室的作用是造成这个环量，并将水流均匀的（轴对称）经导水机构引入转轮•开式引水室（明槽引水室）：水力性能好，但尺寸大，只用于低水头小

功率机组种类 r钢板焊接闭式蜗壳铸造（用于小机组）一般圆形混凝土（水头较低）一般为梯形，为制造方便图147隅壳蚪形阴玉亡氷轮机螭売葡巳寸和逮卓分布

对水轮机引水部件要求：保证导水叶片进口圆周均匀进水，液流呈对称液流进入导叶之前形成一定的环量引水部件水力损失小，此外考虑强度，刚度现分析引水室踵液体的流动规律：取引水室中液流一微小质点，它在平面上饶水轮机轴旋转运动•并认为引水室中流体是轴对称有势流动：列伯努力方程：2P Vuz const2g考虑到是平面运动z=0且流体质点能量不随半径变化（能量守恒）dp2vudvu0 即dp —VudVu2g g从另一个角度考虑，流体质点绕轴旋转将产生离心力 R2VudRdm亠r式中dm—rd式中dm—rddzdr2故得dR—rddrdzVug r有离心力造成单位面积压力dPdRrddz—Vudr

r此就是压力有离心力造成单位面积压力dPdRrddz—Vudr

r此就是压力VudVu—V：空g grdVu drVu rvur=const运动，即速度矩等于常数积分得：InVur=Ci即Vuvur=const运动，即速度矩等于常数首先仍认为平面势流这是以轴面a和b有限的取出一个断面为微元流线长，对分离出来得部分,列水轮机轴的动量矩方程：MzMzfrVuVndfVn为所列面的外法线方向如果忽略液流磨擦，即认为液流不受任何外力作用 ，即Mz=0在其他面上Vn=0,只有fa及fb上有,且两个外法线方向相反故得：frvuvndf ra fbvuvndf 0又：Vndfm沿流线上液流微元的质量流量f g故得：m[(vur)b-(vur)a]=0由于a--b的任意性：故得:vur=const=k上即为液流自由运动方程，与液流不受任何外力作用，液流按此规律运动•由流体力学可知： 2Vur,可见引水室能形成一定数值的速度矩.K是蜗壳常数，由蜗壳尺寸决定.由此知，在蜗壳中vu和r成反比，水流由压力管经蜗壳进入转轮时，半径减小,速度增大，压力降低,水轮机蜗壳将一部分压力能转换为速度能•qviqqviqvi360RCub(r)dr kRi型drr水流径向速度：Cr2； 周向：Cufcr qvtgcu 2kb故固定导叶的骨线是等角螺旋线•由于液流均匀进入导叶，任一断面过流量360qvo360k值确定 若进口断面参数一定后，蜗壳形状一定，故kRorb式0称为蜗壳的包角，其值对蜗壳的功能于尺寸有影响，设计是依流量即水头定（比转数一定）固定导叶型线方程］蜗壳型线方程 '液流角：tg vmQ/2rbQ/b2constVu1/2r型线方程：从右得：tgdRtgRd设R=R时，0得,（二）导水机构（活动导叶）作用:1调节水轮机的流量径向式：导叶轴线和水轮机轴线平行类型：轴向式：导叶轴线和水轮机轴线垂直斜向式：导叶轴线和水轮机轴线既不垂直也不平行正曲率安装方式：负曲率•对称如果导叶数无穷多，就改变了导叶出流角而用导叶开度0工作原理：概念：导叶出口边骨线和圆周方向的夹角称为导叶出口角理论上导叶出口角就是导叶的出流角0，导叶转动时，即改变了水轮机的流量，但如果导叶数无穷多，就改变了导叶出流角而用导叶开度0来表征导叶工作位置的参数。 0是指一个导叶出口边到相邻导叶表面的最小距G（应叫径向速度，一般书上叫轴面速度,离，单位mmG（应叫径向速度，一般书上叫轴面速度,图活动导叶工柞原理Cm0qv2mb。b0为导叶高圆周速度:Cu0Cm0cot2r°bocotCm0丄C—tg0Cu0水流没受到叶片的作用，保持速度矩不变，故有:又因为从导叶出口到转轮进口,水流没受到叶片的作用，保持速度矩不变，故有:Cuiri Cu°roqvTbocot02Cu2r2 u2r2 Cm2cotb2r2 r2cotb2「2A2转轮出口速度矩:A 2-转轮出口面积（Cu2U2Cm2cotb2）叶片数较多？将Cu1,Cu2带入欧拉方程得：2 HthTOC\o"1-5"\h\z「2 g-qv 理论上调节流量，可调0,b2，b2coto Q 丄cotb22bo A2此方程为水轮机流量调节方程，由上可见，qvf（bo,0，b2）改变o,b2b2等参数，均可改变流量。调节流量的方法：水轮机一般改变°调节流量；在转浆式水轮机（轴流、斜流），同时采用改变0及b2方法；也有在水轮导水机构前安装圆筒阀来调节流量（实质调 b2），这种调节方法易在圆筒阀后引起漩涡区，由于漩涡大大损失不大。此方法用轴流可以，用于混流，漩涡区易扩散到转轮中，导致机组效率偏低，但有优点，可降低电站造价，停机时能有效防止导叶即转轮漏水。＜三＞水轮机的尾水管作用：①将转轮中流出的水流收集起来送入下游河流； ②回收利用转轮出口水流的剩余能量依图，水轮机转轮出口单位重力水流具有的能量为:2p2C2Z2g2g列2-5伯努力方程,Pa2g依图，水轮机转轮出口单位重力水流具有的能量为:2p2C2Z2g2g列2-5伯努力方程,Pa2g5点静压力:P5gZ5P2gZ2Pa得:P2gPagZ2gz5C5

g2g(J -H25)2G(Z5)H25显然，由于尾水管作用，使P2减小了,①若无尾水管，此点压力为Pa；②减小部分一是由已到下游水面的高度差Z2引起，称静力真空;③由2-5的动能差引起（扣除损失）叫动力真空，尾水管作用主要减小动力真

是衡量尾图：:筑屋水彗抽杵冃陌再尾水管要回收能量必是一个扩散管。故定义动力真空和叶轮出口动能之比为尾水管的回能系数或恢复系数,水管作用的指标。是衡量尾图：:筑屋水彗抽杵冃陌再尾水管要回收能量必是一个扩散管。上面讨论C2,C5指轴面速度，但一般转轮出口带有Q.该分量对应动能值，尾水管难以回收。Cu大，可能引起尾水中心压力降低，甚至出现涡带空化，另一方面，涡带在尾水管中不稳定，会引起机组振动，故空化和震动对水轮机安全运行威胁很大，因此，设计时，应满足Cu2=0，即法向出口，但若稍带环量，水流在尾水管中圆周运动产生的离心力，有助于减小尾水管边壁的分离倾向，故严格讲，在最优工况下，水轮机转轮出口不是法向，而是稍带正环量。（四）喷嘴及喷管它是冲击式原动机（水轮机、汽轮机、燃气轮机）的重要元件，介质通过后，压力及温度降低，速度提高，获得动能，动能在叶轮中变为机械能输出：不可压缩介质：图2-功喷囁流湖简图以切击式和斜击式水轮机为例。在没有损失情况下，其出流的速度应为2gh，但是由于有损失的存在，实际速度小于该值，用速度系数表示则为：C02gh——图2-功喷囁流湖简图若射流器直径为，则流量为qvd02gh4可压缩介质在汽轮机和燃气轮机中，喷嘴为喷管，且一般为叶栅形式。下图为汽轮机喷管示意图，我们将其视为一个锥管来研究其中的流动过程。在喷管中，亚音速和超音速具有完全不同的情况。（本书不讨论超音速）。以“0”表示喷管进口，“1”表示出口，依能量方程:CiCi2ho hi此对于任何流动过程均成立，但不同流动过程中焓的变化量不同。如果假定在喷管内流动是绝热等熵的，则有：k1Ci2kPoVo[1 （Pi）卞Co]Vk1 Po由此可见：①当背压Pl减小，Ci增大（即出口速度增大），但当C1达到当地音速，速度达到极大值。如果此时R再降，则C不增加。C1达到音速时的压力叫临届压力，记Per,② 电er（临界压力比）③通过喷嘴的质量Po流量为：qm也并考虑到V1Vo（旦/，得：TOC\o"1-5"\h\zV1 P1| 2 k1 2/kqmA-2kPo[（P1）k（P1）厂（小/叩―c訂 可见当出口速度达V1VoPo Po Vo到极大值时，流量也达到极大值。但实际流动过程有损失，所以实际的出口速度比理想情况下的速度小，可以用等熵焓 hs来表示：C1 .2hsC；二、工作机过流部件的作用原理：（一）吸入室：（在风机和压缩机中也叫吸气室或进气箱）（①直锥形：水力性能好，能给叶轮提供均匀，轴向入流但受结构

限制，一般用单级臂式结构弯管形：水力性能比直锥形差，一般用于系统管路有要求时肘形管：用于大型立式泵（多用于轴流）类型及特点]④环形：用于多级泵，压缩机中，入口不是均匀轴对称流动，为

了改善流动，可设导向隔离肋板。以上4种吸入室o9ooI⑤半螺旋形：在双吸或多吸泵中用，在多级压缩机中也用。吸入有环量作用：①引流；②保证叶轮进口轴对称半螺旋形：吸入室由蜗壳及非蜗壳部分组成。 其中0-川这段符合对数螺旋线规律，即液流在其中运动时，Vur=const其余部分则不然IS2•机師骼吸人宣辱濒肋片 ^2-32半螺旋吸人室内的濒动在螺旋部分符合VUr=const，也符合一切在蜗壳的规律，当采用此吸水室，由测试知，Qi>0,即使得叶轮能量头降低。这点应予以考虑。（二）压水室与扩压元件工作机后的扩压元件由几部分组成：在不同机器中，名称也不同。作用：①保证叶轮轴对称流动并将收集到的介质送入出口或下一级；②消除介质具有的环量；③将圆周速度对应的动能转化为压力能。'蜗壳：离心泵及风机中用种类无叶扩压器导叶与叶片扩压器导流器（一）蜗壳：（离心泵及风机中用）其内流流动规律和水轮机相同，显然，蜗壳的速度矩应等于叶轮出口的速度矩。收集，轴对称作用，特点：《②将v2/2转换为P消除Vu即环量f①梯形类型（以截面形状分） < ②矩形③圆形蜗壳型线方程:从右图知：tg ~^R dRtgd InRtgCRd R当R=R时， 0得RR3etg 型线方程，由此可见角影响蜗壳尺寸大小任一截面流量：qv也Cu2jR^dr360 3r有时蜗壳位于无叶扩压器之后，故速度矩应是 CU4r42.无叶扩压器 （主要用于压缩机）流体从叶轮流出进入其， 质点进入扩压器后，速度为（Cm3,Cu3）流动角为3，扩压器出口为G（Cu4,Cm4），流动角为4故依质量守恒定律：“2^2253^3364^44Cu2r2Cu3r3Cu4r4若b3=d,不考虑密度变化，3=4及摩擦力，流体质点将做等角螺旋线运动，即：3= 4C4C3B （无叶扩压器主要靠增加直径D来减小气流速度提高压力）即c和半径成反比：r增大，c减小，于是依速度降低量设计D，当考虑摩擦的时候，Cu4的值很小，故考虑也可近似看成等角螺旋线 。特点：结构简单，造价低，工作稳定范围大，对工况不敏感。②当 Ma数大时，效率下降不多直径达，机组尺寸大。流体质点运动路长，摩擦损失达，设计工况下，效率低，对于 值小的（即小流量，高能量头）效率更低。增加部分：无导叶扩压器进出口宽度b3,b4对性能的影响一般b3=b+(1-2)mm若b3>b2很多，则流体从叶轮流出后不能马上充满扩压器进口段的空间，产生涡流，带来损失tgCmCub4>b流，带来损失tgCmCub4>b3时Cm<Cn3对于扩压器，出口宽度：①若b4>b3时，流道宽度逐渐增大，这时Cm及流动角逐渐减小，流体流动路程无叶扩压劈增加，损失加大，使得扩压器效率减小，压头下降当b4〈b3时，无叶扩压器为收敛型地，此时逐渐增大,流体流路程短，摩擦损失小，也减小了分离损失，但是收敛太大也不好•推荐收敛角为2°-4°,当2小时,取大值.导叶与叶片式扩压器叶片扩压器，多级泵中的径向导叶在离心式压缩机中叫叶片式扩压器 •它是在无叶扩压器中设置若干个叶片而成•在装了叶片后，就近似使气流按叶片的方向运动，流体的运动轨迹与叶片形状一致 •一般情况下，叶片安放角 4体的运动轨迹与叶片形状一致 •一般情况下，叶片安放角 4>3,流动角不断增大•在有叶扩压器中，连续性定律适用，但由于叶片与流体的相互作用,Cur不再保持常数,由连续性定律得；2Cm2r2b2 22Cm3r3b3 32Cm4r4b4假设b4=b3,「33sin3“4sin4由上式见:当r3,r4相同时，由于叶片扩压器4>3其速度的减小比无叶扩压器大，即叶片式扩压器扩压度比无叶扩压器大，反之扩压度相等，叶片扩压器D4/D3比无叶扩压器小，即叶片扩压器路径短，摩擦损失小，设计工况的效率高.设计工况下高3%-5%.叶片扩压器D3不可能和D2重合B>D2,这段间隙主要目的是改善从叶轮流出流体的不均匀性，改善进入叶片式扩压器内的流动情况.同时可改善叶片扩压器进口气流脉动产生的噪音，这段实际相当于一段无叶扩压器•对高能量的叶轮，气流出口速度高，采用这样一段无叶段使气流速度降低 •一般,叶片扩压器进口Ma最好小于0.7-08B/D2=1.08-1.15,当M&大时，间隙

大些.即D3/D2大些。不足:由于叶片存在,变工况时冲击损失大,效率下降多,当冲角大到一定值产生强烈的分离,导致压缩喘振.试验证明:压缩机在小流量工况下工作时首先在叶片扩压器中产生旋转绕流,引起压缩机喘振.故叶片扩压器性能曲线陡,稳定工况范围小.在高Ma数下,采用叶片式扩压器,会使损失大扩压器叶片数一般为16-22片,而导叶正叶片一般为4-6片弯道:下一级叶轮进口,在扩压器后设过渡流道及叶片.这在压缩机中叫弯道或回流器在泵中叫反导叶.在弯道中一般无叶片,下面分析弯道中流体的运动规律.流体在弯道中气流应遵循连续性定律和动量矩定律.即:2r4b2r4b4Cm442r5b5Cm55一般若：r4=r5，若取b4=b5则有：Cm4=Cm5 Cu4=Cu5但由于流体在弯道中做 1800转弯,Cu4r4Cu5r55C4=C5故液体在弯道中的运动可看作由两个部分组成：a）按Curconst做圆周运动，b）绕5点的转弯运动.流体绕5点做转弯运动,由于离心力影响,转弯后运动速度Cm在A处有最大值,在B处有最小值,（受离心力影响,外壁大,r大，故Cm小）而回流器进口Cu相同,故在5-5上,A点合成速度大于B点,5A5B,这种方向不均性,导致5的不均匀,一般导致5-5截面上的平均5增大.如果考虑摩擦,Cu4Cu5造成5的增大,故实际上5>4（一些实验表明,无叶扩压器弯道中,转弯后气流角大约增大80,叶片式约40）回流器的作用：回流器的作用是气体以所需方向进入下一级,起整流作用.回流器中有叶片以保证流体以一定方向进入下一级,一般6A900即保证Cu10回流器叶片中心,一般为圆弧形,或用一段圆弧与出口处一段直线相连.其叶片有等厚度和变厚度两种.叶片数为12-18.四、导流器指泵、风机和压缩机叶轮前绕其轴线旋转的导向叶片，在泵及风机中叫“前导叶”。它是用来调节流量。导流器可以是径向，也可以是轴向，但它们的工作原理相同，在导流器出口到也论进口，仍认为Cur保持不变于是C于是Cur1ri Cur0ro qv rocoto0?2boro代入欧拉方程得:hthgHth U2Cu2—cot0当qhthgHth U2Cu22bo可改变能量头（扬程或压力值），从而调了流量。总结：①在工作机中，流体从吸入室的进口到出口，流体一般有一定加速在原动机中，引流部件进口到出口，流体加速•（都是为了损失小）在工作机中，叶片对介质做功，使其压力与绝对速度都增加，且速度增加主要是Cu2增加。而在叶间流道中，相对速度是减小的， （为了充分利用能量）故叶轮流道扩散•在原动机中，介质对叶片做功，使其压力及动能（绝对速度）都减小,在相对速度增加，叶片流道是收缩的•在工作机中，从叶轮流出液体具有较高动能，希望进一步转化为压力能，故流道扩散在原动机中，希望能回收部分从叶轮流出的动能，故也是扩散管•由于收缩流道水力损失小，所以,在相同条件下，工作机损失小，效率较低•另一原因，工作机扩压流动发生在高压侧，绝对速度很大，原动机发生在低压侧,（即尾水管中）损失比原动机尾水管大，由于这个差别，也使工作机效率低,在相同的条件下q,H,n设计方法不同.§2-4流道中介质状态参数的变化上几节经定性讨论了流体机械（原动机、工作机）中速度、压力变化但这些变化之间的关系如何？广工作机：进水管v减小p增大叶轮w减小p增大蜗壳V减小p增大〈原动机：引水：V减小p增大叶轮w减小p增大、几个名词:1•滞止温度： 滞止温度也叫总温在介质和外界没有热交换的情况下，流动着的流体无论是否有损失，其速度被滞止到零时的温度。我们知道，热焓CpT和动能（C/2g为流体的总能量，也就是讲流体的能量

取决于T,C。如果流动着的流体与速度滞止到零的流体有相同的能量， 那么可以用一个温度参数T*表示总能量。T*就叫滞止温度，它是流体的状态参数，c2 *CpT—CpTp2p②相应于滞止温度的滞止焓为：h*=GT*于是依能量方程:C； C；于是依能量方程:hthh；hi2Cp仃Cp仃2 Ti)h2 hi由上可见：当流体的滞止焓（滞止温度）增加时，流体必然与外界存在能量的交换。在绝能流中（不和外界有能量交换），流体的总能量不变，即滞止焓不变。若Cp为常数，则滞止温度不变。滞止压力：（又称总压力）p*:它是指在对外没有热交换的前提下，流体的动能全部无损地变为压力能时，流体的压力，也就是流体在无对外热交换，无损失地滞止到速度为零时的流体介质压力。（滞止压力对应滞止温度）a）对外无热量交换，就绝热：即pvkconstTOC\o"1-5"\h\zk *k由上得：P2卩1（互戶 即可知对T*有 p*p（jE71| T③静压，静温：相应P,T叫静压，静温由于P,T是状态参数，故p*，T*也是状态参数，C2C2依伯努力方程：hth 2vdp」 h222当忽略可压性，hthp2piC2C1 h2在绝能流和没有损失时有：由上式得：P；=Pi*此式说明：①当不考虑可压性，在绝能的无损失流中， P*不变；②在考虑损失③当流体的滞的绝能流中，P2 〈 Pi，即总压减小。由 hm cp（T2 T, ） h2 hi ；止焓（或滞止温度）增加时，流体必和外界存在着能量的交换。当输入功时，滞

止温度升高；④在绝能流中（不和外界交换能量）流体的总能量不变，即滞止焓不变。若Cp为常数，则滞止温度不变。③当流体的滞对不可压介质（p*，T*）无意义，且已知*p=p2勺（由伯努力方程）故对不可压介质，p*实质是全压（总压）。但对液体介质，一般考虑重力故有H*PJzconstg2gH*为总水头当考虑损失时H*（总压头或总水头）与损失关系 HP—出或gpplp2（对于静止部件）在叶轮中Hth HE—pi泵 HthH-^1—出水轮机g g由上可见：对不可压介质，p*实质是介质的有效总能量二、压缩级中温度压力变化固定元件中T固定元件中T=const.T1=To=几, =丁5=T4=T3=T2由于hth Cp（T2Ti）h2hi，知：对静止元件hth=0，故T=const通过叶轮：T2*T1*Cphth是叶轮输入总功，包括圆盘摩擦损失和泄漏损失2这样各截面实际介质温度 TiTi*22Cp利用能量方成可直接求得任一级的气流温度。TOC\o"1-5"\h\zC； Ci2 C； C12hth h2hi — - Cp仃2 Ti）— -2222Thtot G C tCp 2Cp2Cp②压力变化考虑用损失方法来精确计算压力很困难，但将级中过程视为多变过程，（pvm=Const）这样能以一定精度计算各截面压力设i为各截面与进口截面in-in 压力比值，作为各截面介质密度和进口介质的密度之比，则有PiTi、m/m1PinkPiTi、m/m1PinkpiinT|、1/m1（厂）IINiPinkiin于是当知道各截面温度，就可求得各截面的压力及介质密度、水轮机中速度与压力的变化§2-5变工况的流动分析一、 概念设计工况：流体机械德工作参数q-H,n,o及特性参数R,k,pin,Tin决定了机器的工作状况，工况。当这些参数是设计值时，称为设计工况。是非设计值的叫非设计工况。最优工况：当机器效率最高是，叫最优工况。（其参数叫最优工况参数），理论上设计工况应是最优工况，但由于目前还不能准确计算流动，其机器内流动规律或参数取值还不能准确反映流动状况，故不一致。非设计工况下机器的性能将下降。严重时引起振动，空化等现象二、 不同工况下工作机内流动冲角ibii，当bii叫无冲击但无冲击进口不一定是在最优工况下出口速度三角形，一般：b22（在无限叶片数下）在最优工况下，压水室及叶片式扩压器叶片进口应满足无冲击进口条件。G2成正比，当qv增大， 增大，Cu2减小；反之亦然对于压缩机：进出口qv不同，但不影响绘图。当n发生变化时：（规定流量不同前提下讨论）可调叶片角度规定在设计工况位置时， =0使得b朝增大方向转动为正，即 〉0，否则，〈0

显然当流量增大时，朝〉0方向转动叶片能减小负冲角i，从而减小冲击损失。在叶轮出口，转动叶片可使得2在qv增大时保持不变，避免压水室和扩压器中的冲击损失。故转动叶片能扩大转轮的高效工作范围、原动机工作（以水轮机为例）匡247藍童变此时水鸵机的爲席三餡刑■）商水生时it口廊董二fll羽b：抵水口廉區私cl出仁羈贬三酣慰訂阳？-W转湛式水轮机的空工紀遴捱三埔瑶图二5丄热殘变化时於連耀二希老§2-6流体机械内的能量平衡、流体机械内的损失类型机械损失（Pm）：轴承、轴封处的摩擦引起的损失（认为和水力参数无a2-53泄屬赢失与EDiSa2-53泄屬赢失与EDiS損矢a） 摩擦损失Prb） 圆盘损失pd:转轮克服盖板的摩擦阻力容积损失qv（泄漏损失）容积损失是由于通过间隙的泄漏而引起的流量损失qvi是轮盖地密封部分从高压区泄漏到低压区。qv2是体积流量泄露到外部。这些容积损失：在水轮机中，是水流流过水轮机，但没经过转轮，故水流对转轮没做功。在泵、风机中：流量 qvi在内部不断循环，不断从叶片获得能量，消耗在节流损失上；流量qv2是从叶轮中能量汇流到外面，所获得能量也就损失掉了。流动损失（水力损失）H（或h,p），指具有粘性的介质在流过流体b）分离损失（或扩散损机械中引起的损失。流动损失包括：a）摩擦损失,失）c）冲击损失d）二次流损失e）b）分离损失（或扩散损机械损失①流体机械腔体内的流动规律为了研究腔体内的运动规律：在右图中，取厚dr的流体应用动量矩定理，流体动量矩对时间的导数等于作用于流体上的外力对同一中心力矩Mdkddtdt(rc)dvd(rdtC)dvrl由高斯定理：竺 VurVndsM Vn：质量流量VuVn:动量dtsS组成：叶轮表面S,腔体表面S2,外层表面Sa,内层表面Sb设这两表面外法线方向速度分别为Vr得M vurbvrds vuravrdsTOC\o"1-5"\h\zSb Sa在紊流条件：腔内液体的圆周速度Vu在腔体表面上为零。在叶轮表面达到 u,中间部分近似为常数.则：这时认为：Vuconst:则得：M (Vur)bVrdS(Vur)aVrdsSbSa与流体不可压时：VrdsVrds qmSbSa故得：Mqm(Vur)baMM1M2M3M4M1是叶轮表面力矩；M是泵体力矩；M是Sa表面力矩;M4是Sb表面力矩因为：M和M与M和M相比很小，故忽略:故MiM2qm(Vur)ba在紊流下： kwTOC\o"1-5"\h\z2 2M1r2rrk(uvu)2 M2r2rrk vu代入即得:2『k[(UVu)2Vj]rqm(vur)ba2 2分析：①当qn=O (uVu)Vu0,得：w=w/2这是流体在腔体做刚体运动，且角速度为叶轮旋转角速度的一半。②当qm一＞(Vur)ba *^0 Vur=const求解腔体内压力分布：P.2—const2g当q=0vr=0vu=v故：P2Wur22c又因为当r=r2,p=Hp刁曰・得：p2.2Hp u[1 (r)2] Hp1u2 urg R2 P42g二、圆盘摩擦损失的计算:①盘上的损失： ku(u)22w2r2k4M1 rR22R2M1 rR22R2当r1=0M上1022wR2左右两侧:2K2

W1022wr 52drkr5w24②轮沿上的：M2R2e总M2M12R2R22M2k3(R2 10e)回收能量：一般口环有泄漏，故腔体内液体运动处于刚体WuW ②轮沿上的：M2R2e总M2M12R2R22M2k3(R2 10e)回收能量：一般口环有泄漏，故腔体内液体运动处于刚体WuW 、和口vur=const之2间:假设泄漏液的旋转速度在泵入口处为圆周速度的一半则依动量矩定理：,（是颈部速度的一半）,Mn(qqv)Cu2「2 qvCu1「1CnR1RnPnMn(qqv)U2Cu2qvCuiUi2Un

qqPn(qv两者之差:Pnqv)U2Cu22Un

qv[-2qvcu1U1qvuiCu1uicu1](wR2)2R2 2kw2R；w2R；(R210e)pdMk可见：pdf（,R21e,k）k和表面粗糙度有关， 基本上pd和巳的5次方成正比， 的三次方成正比应指出Pd并没有完全损失，在开式腔体的流体机械中，能回收一部分能量•因在开式腔中，离心力使一部分高能液体（靠近壁面）的微团进入压水室，提高泵的扬程,回收了一部分能量，故泵一般设计成开式泵腔.2若进口无预旋:U若进口无预旋:Pn qv—2可见：泄漏的液体能并没有完全损失 ，而是在口环将液体部分能量带进叶轮2UnPn qv-2由于泄漏时扬程改变：有泄漏时

2Pn U2CU2 qvUiVui qUn(qvqv)g gqvqv gqv qv2g不考虑时:HPnU2cu2qvUM1q5Cu1Ht(qvq)ggqvqvgqv qvgHtHtHtqvqv 12(Unqv2gU1cU1)g可见，由于泄漏存在，扬程降低,这也说明，泄漏液从叶轮中得到能量并没有全部损失,其中部分能量用减小理论扬程及水力功率形式回收了。流动损失a）磨擦损失c2hf-,R是水力半径,g4R是Re和/d（管壁相对粗糙度）的函数,当Re>Recr时,只是/d的函数,流体机械一般流动Re>Recr,所以减小/d对提高影响不大.R,水力半径,设计尽量使水力半径大，即湿润周边长.b）分离损失：主要发生在沿流动方向压力升高（逆向压力梯度）的情况下.发生于泵，风机，压缩机的扩压元件中，水轮机的压水管.减小分离损失，要控制扩散的扩散程度TOC\o"1-5"\h\z「可压缩介质 <6-7° ]对扩散角要求：4 当是圆形1不可压介质 <8°-12° j不可压介质用A2/A1表示扩散度对于复杂形状流道可压的考虑到 的变化，用进出口速度比W处21.61.8（对叶轮）w2 A-i1对叶轮而言还定义了扩散因子 DD We %（WsmaxWs2Ws1分别表示叶片低压面Ws1最大，出口,进口速度）冲击损失在叶轮和扩压器（有叶）中，当液流地进口流动角和叶片安放角不同时，即有冲角，即产生冲击损失.冲击损失也是在叶片表面产生了分离.将液流进口速度分解成无冲击进口和圆周两个方向，其中圆周速度用 Wsh表示，此速度表示冲击损失大小，故失大小，故hshsh2Wishwsh的大小和G-Cmopt成正比,即和流量差qvqvopt成正比即安放角小于液流角•在此情况下，即安放角小于液流角•在此情况下，流体进入叶栅前的速度为，进入叶栅后，介质速度在叶片作用下转变成，流动角变成但依连续性定理（忽略叶片厚度）,应保持不变,故有如图示速度变化量WSh^2-55进口冲角与涛动分离叶轮工作面及背面速度差大，叶轮工作面及背面速度差大，回流大二次流动主流区中，液体叶片弯曲造成离心力和压力相平衡，但在边界流内，压力和主流区相同，但速度小很多，其形成的离心力，所以不能和主流流动形成的压力梯度相平衡,这使得边界元内的流动质点向压力梯度相反方向流动 ，此流动和主流流动运动的方向垂直，故称为二次流.其它损失a）小流量时叶轮出口的二次回流当流量很小时，依实际泵的扬程很高，说明流体机械工作机做功能力很强，单位重量流体获得的能量大b）混流叶轮，A流线和B流线出口半径不同，为了在设计工况下扬程相同，一般2bB2bA,这使得流线特性曲线不同，一般2b大，平坦

故A,B两条流线的Q-H曲线斜率不同，在设计工况下，两者扬程相同。在设计扬程相同时，但在小流量工况下，如果A,B两条流线的流量相等，则扬程不同，而实际上压水室的压力在某一流量下A,B两处扬程相同，于是B流线有可能出现负流量，而形成二次回流。c）叶轮盖板及叶片端部的分离损失：§2-6流体机械的效率可压和不可压介质能量损失有区别。虽然两种介质都有能量损失，且均转化为热量。但作用不同。可压：T和热力学过程有关，相互影响，且一部分热能可以转化为机械能。不可压：介质的热量和流动过程无关，也不能再转化为功。一、不可压定义：qvth经过叶轮流量（理论流量）Hth理论水头，扬程qv,H在机器进出口测得流量，水头对水轮机：输入Pf gqvthHth除去泄漏进入转轮：qv qv扣除水力损失，单位重力液体传给叶片能量：日北HH转轮得到功率：Rh gqvthHth扣除Pf和Pd传给轴的：RRh Pf RdpPthgqvthHthHthgqvthHgqvthHgqgqvthHgqvHqvthqvqv

qv对泵及风机：对泵及风机：输入：R除去pf和pPfPd，实际传给叶片的功率 Rh R Rm gqvthHth11Pth由于流动损失：HHth H,Pf%P由于泄漏： qvqvthqv最后得到的功率：Pf gqvHqvPtFgqvthHgqvthHthHthHHthqvthPgqvthHgqvthHthHthHHthqvthPtF

qvthPth色P1丄Rh PthgqvHvgqvthH也能得到：qvth qvqvthqqvth对风机讲，有的情况下还考虑到，出口管路不能利用风机的出口动能，故还有静压总效率：PSF PSFSF (PfP)P Pf2222PSF P2C2 C1 C2P ———L —22P2P乞（静压指全压减去进口动能）2vvh若考虑到机械传动效率:vvhi（i:传动效率）西水鸵机和聚（通凤e心的曲乎術、可压介质:对于输运可压介质的压缩机（或压缩机的级），可测得进出口的流量和压力,并不能唯一确定有效功率，气体压缩过程与动力学过程有关。压缩机的功率Hth:叶轮对单位质量气体所做的功qm:级的质量流量qm:泄漏的质量流量Pd:圆盘摩擦损失（压缩机中又叫轮阻损失，用 Pr表示）定义：泄漏损失系数qmvqm轮阻损失系数Prqmhth（qmhth:理论上气体从级叶轮得到的功率）这样：泄漏损失分摊到单位有效介质的能量 hr vhth轮阻损失分摊到单位有效介质的能量 hr rhthvr)hthr)hth于是叶轮传递给单位介质的能量 htothth hvr)hthr)hth于是当级间流量为qm时，叶轮的总功率 Ptotqm（1v泄漏损失功率：pv vqmhth轮阻损失功率：Pr rqmhth（对于轴流式压气机，处理方式稍有不同,通常将轮毂的表面摩擦损失及叶端间（对于轴流式压气机，处理方式稍有不同,通常将轮毂的表面摩擦损失及叶端间隙损失（相当于泄漏）均归入流动损失，而不单独计算。）压缩机及压缩机组的效率一般用下标1,2分别表示压缩机或级的进出口截面，若能测得此两截面下P和C就能求出htot。用压缩元解得有用功和总耗功之比则压缩机或级的效率。但压缩过程不同，其有用功计算值不同。a多变过程： 压力由pi增加到P2所需的多变压缩功和实际总耗功之比:polRTi[(m1匹尸PpolRTi[(m1匹尸P11](1v r)hth（此用0-15代入）因从能量方程知:htotCp(htotCp(T2T1)22C2 C12kCR(T2「)22C2 C12因对于多变过程有：m1PQmconst，（旦）百T2将此式带入:p1 T1polTi)22C2C122一般立乞和前边相比很小，可以忽略2pol又因P19上P1lgT-1故得：pollg-p2polTi)22C2C122一般立乞和前边相比很小，可以忽略2pol又因P19上P1lgT-1故得：pollg-p2k1 5klgT2lg-可见只要测得P2,P1,T2,T1据求类似产品的多变效率来确定要设计级的多变效率。hpolhtotpolhth(1 vr)pol⑪绝热过程效率(定熵)：压力由功之比：就能算得polo在设计压缩机时通常依据模型级的数Pi增加到P2所需的定熵压缩功与实际总耗adadkk1(1k1RT1[(-^2)^7 1]P1 r)hthk宀R(TadT1)k1上(T2 T1)k1 2Tad为定熵过程的终点温度。与略去速度头项有:T2adad T2T1一般多变指数1<m<k,故在进出口压力相同的条件下,k1

(也厂1P1ad k1(P2)kp。1 1P1图2-70可看出压力比相差不大时，pol adpol和ad很相近。©等温效率：压力由P1增加到R所需的等温压缩功和实际耗功之比。hrP1v1lnP2P1(1r)hth(1@多变压缩效率：多变压缩功和叶轮的理论能量头之比h@多变压缩效率：多变压缩功和叶轮的理论能量头之比hpoih. (1vr)polhth流动效率h反映了全流损失的大小。在流动效率一定时，由上式可见：多变效率随Pr升高，qm升高而减小。下面分析多变效率：从1f2ad等熵压缩功had宀R(T2ad T1)从6f2ad定压过程所吸收的热量kR(T2adkR(T2adTi)k1该值就是从PifP2的绝热压缩功。可见，Fa。但从T—S图上可知：多变过程压缩功应为

看Fb:由于实际过程是多变过程，终点时2。q Cp(T2adTi)had等熵压缩功其大小就是此面积FaFc。那么Fc是什么呢？先Fb面积是由于损失(包括流动损Tds)那么由于介质加入了Pi增加到P2,则需比(忽失、泄露损失和圆盘损失)而产生的热量。 (由dQ摩擦热，那么气体温度升高。那么按多变过程将介质压力从绝热过程多做功Fc，也叫热阻损失。FaFbFc则是压缩过程的总耗功。略动能增量)3、重热现象与中间过程②重热现象：由于实际压缩过程是多变过程，这样在计算绝热等熵压缩功时，总机的绝热功和按每节计算的绝热等熵压功之和不相等， 叫重热现象。其原因是由于多变过程中，级中的能量损失使得介质温度升高，使后一级工作受影响。可分析如下：以三级压缩机为例：0表示一级进口，1表示一级出口。余此类推。那么0123表示实际的多变压缩过程。0T2〃3〃表示整机绝热等熵压缩过程。它的压缩功为hadtot，它的大小为b01'2〃3〃cdb这块面积。单级绝热压缩功为hadi<现分析：由于第一级损失，因气体温度升高使一级出口温度由 「’变为T1。于是第二级绝热压缩过程由T2〃变为12',这两个绝热压缩过程压缩功不同，其差值为hadCp(T2，TJCp(T2“T*')hadCp仃2T2'')Cp(T1T*)

定义重热系数hadi定义重热系数hadihadtot对轴流压缩机a=1.02〜1.04b中间冷却:当压缩比大，终点温度高，相同压缩比所得压缩功大，从将能耗角度需将温度。当易燃，易炸气体，不允许介质超过某温，也需冷却。◎已知等温压缩过程功最小，故希望能是等温。（这样冷却时在现实中不能实现，故采用中间冷却。即经过一定级后，冷却采用冷却器。当不考虑冷却过程升力损失时，？？等压线冷却到要求温度，上图是冷却到To。压缩过程按实际的多变过程。这样，压缩功为bo'fghicdo这块面积？？？？？。◎实际冷却也有压力损失。例第二级进口压力不再是 P2,而是比P2小，冷却？？太多，对节能也不一定有利。故应有合理的冷却次数。经验表明：当压缩机整机进口压缩比&=3.5〜5,冷却次数Z=1; &=5〜9,Z=2〜3, &=10〜20,Z=3〜5, £=20〜35,Z=4〜7◎两个冷却器之间的级叫段。§2-7有限叶片数的影响一、有限叶片数对能量转换的影响当采用无限叶片数假设时，2b2，此时通过速度三角形Cu2，这样通过欧拉方程求得理论能量头hth（Hth,Pth）为hth（Hth,Pth）但实际叶片数有限，由于流体惯性，使回流体旋转不足。下面以轴流式流体机械为例证明：对于轴流式比u2，用s点及p点代表无穷叶片数情况，s',p'代表有限叶片数情况。〈1〉对工作机，当叶片数无穷时，叶片使来Ws偏转到wp（即W2）。[S进口p出口]当叶片数有限时，由于液体流边宽，流体的惯性，使液流旋转不足，叶片使来流Ws偏转到Wp'（W2）。结果：◎此时两种情况速度出口差值为 pp' Cu2Wu2CpCp,WpWp'此值方向为u方向◎实际液流角22b2

c依欧拉方程：hthsHthPthUpCup， UsCus由于Cp，Cp故hth hth,22b此现在叫滑移。也叫功率缩减^274抽同呢橋图工-韦离心叶轮的出口禪憎三角率^274抽同呢橋图工-韦离心叶轮的出口禪憎三角率〈2〉对原动机P 为进口，S点出口，使出口液流从S点移动到S'点（是在惯性作用下）此时，ss'Cu2 W2cscs，wsws@此时Cu2的方向指向U的方向2 2b 2©对原动机Cus，Cus又hthsHth血UpCupUsCus，故hth l^th,HthHth此现象也叫滑移或叫功率缩减。以上说明：©滑移是由叶栅稠密度下降，引起叶轮做功能力减弱©滑移不是损失（这点特别重要）©在离心叶轮中还有一种现象引起一起滑移，这种现象叫轴向旋涡 。下面分析：在离心叶轮中，按一元理论，叶轮中速度应符合在同一水断面上相对速度

相等。但由于流体的惯性和叶轮的旋转，除惯性外，还有漩涡。此漩涡向量平行于轴线，故叫轴向旋涡。这样，叶轮内相对运动实际属贯通流和漩涡流的叠加。其结果（在叶片中P）:叶片工作面（压力面）W下降，背面（吸力面）W上升这样，叶片两面相对速度有差值。依伯努力方程，这样压力面压力高，背面压力低，这也是叶片压力矩的来源。这时轴向旋涡的影响，在叶轮出口：漩涡方向和叶轮方向相反，叠加将使得W2和低，这也是叶片压力矩的来源。这时轴向旋涡的影响，在叶轮出口：漩涡方向和叶轮方向相反，叠加将使得W2和W2相比偏了使功率缩减。同样：①2b22Cu2 Wu2和U2方向相反如何考虑滑移对性能（hth）等的影响在进口：轴向旋涡和叶轮旋转方向一致，使得增加速度矩，但这种旋转是液体二次折回叶轮，2 b2Wu，即相对速度产生滑移。同样，而叶轮作用是将力矩传给液体，因有一定的速度矩，故不从叶轮接受力矩，故不影响Hth。一般对工作机设计式认真计算，而原动机，认为将 b2给予修正2-40即可，并不计算。为何？主要是粘性作用。下面予以分析:图工77计算。为何？主要是粘性作用。下面予以分析:图工77死木凤时原动机和工作机的环同作用上图中：“12”代工作机叶片'“黑”代表原动机叶片卜它们两者运动方向相同，出口流动方向相同，弯曲方向相反，叶片间距相同，出口安放角 2b相同，用*代表出口前参数，**代表刚出口参数。一般由于粘性作用，在叶片出口附近凹面上出现死水区。该死水区缩小过流面积，由于面积缩小，使得w增大。***WmCmwsin2及wuwcos2由上知：也使得wm，Cm，wU增加了。但在出口后，没有死水区，由连续性方程知：w；＜wm,由动量矩方程知：wU=wU*（动量矩变），故使得：w：和wm方向不同，大小不同。实际水流角比理论值减小了 。在工作机中：有限叶片数使得 2 2b，而粘性也使得2减小，可44见 加剧了滑移现象，而在原动机：有限叶片数使得2 2b,而粘性是减小了滑移,使得2减小.故综合考虑，一般工作机要考虑滑移对性能影响，而原动机一般只给2b修正2-40即可.另外一个原因，由于工作机是渐扩流道，出口易造成脱流，脱流的作用使得滑移加大，而原动机是渐缩流道，也不易出现脱流•即使有,粘性作用是使滑移减小.二:滑移系数的计算：目前还难以有