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浙江中裕置业 诸暨金业建设浙江通和建筑设计C地基承载力不稳定可能导致电梯失稳安全事故故我项目部特提出防止沉降的措施： 年：月日 年月日11导轨架重（40180kg：180kg×40=7200kg， 施工升降机自重：P=(1.2×(1780×2 ×2+200 )+1.4×2000×2)×P=n×(P+Gk)=1×(250.88+261)=511.88kN混凝土 钢筋HRB400： εb=0.518保护层厚度=35mm h0=600-45=555mm ρ=As/bh0=1520/400×555=0.0068≥0.002≥ξb=0.45ft/fy=0.00158X=(fyAs-fy’As’)/α1fcb=360×1068/1×14.3×300=89.6<εbh0=0.518×259=134.2MU=α1fcbx（h0-x/2）+fy’As（h0-(555-41)=279KN*m>48.04架设总高度标准节长度导轨架截面长导轨架截面宽标准节重对重重量单个吊笼重吊笼载重外笼重其他配件总重量地基土承载力设计值HRB335HRB335基础长度基础宽度4基础高度 G＝261.00×1.2=>F1≤ am= F1=pj×A Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，βhp--h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=450-35=415mm；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；属于受压，在承台底部两个方向的弯矩M1=(a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-M2=(1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.5m；l,bpmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，p相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，G考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×261=352.35kN；M2=(4-0.8)2/48×(2×5.8+0.8)×(36.209+36.209-2×352.35/23.2)=111.218kN·m;αs= ξ=1-(1- γs=1- As=式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间截面1-1配

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