桥墩桩柱计算书

织女桥第1号桥墩计算书原始数据表（单位:kN-m制）受力模式盖梁顶至低水位距盖梁顶至设计水位线盖梁顶至冲刷线盖梁顶至设计地面线盖梁顶自由4.471.447.377.20稳定时的杆件计算长度系数柱顶截面柱底截面2.002.00填土的容重填土的浮容重摩擦系数18.0010.000.40正常使用裂缝宽度计算裂缝宽度限值mm计入冲击力0.200联数1联孔数12孔径1孔径216.0016.00加载方式制动系数1制动系数2自动加载1.002.00车道荷载车辆荷载人群集度车道数车道车辆荷载提高系数公路-II级公路-II级车辆3.50020.000注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列分别加载计算。内容\加载方式双孔加载左孔加载右孔加载1列汽车作用制动力（kN）自动计算自动计算自动计算计算墩（台）制动比例系数0.4000.4000.400车道荷载数据双孔加载集中力左孔加载集中力右孔加载集中力双孔加载均荷载左孔加载均荷载右孔加载均荷载199.080199.080199.0807.8757.8757.875注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。车道边轮距护轮带横向轮数1~2轮距轮距合计2列车横向近轮距0.50021.8001.8001.300车辆荷载数据

车辆轴数1~2轴距2~33~44~5轴距合计53.0001.4007.0001.40012.8001轴重2轴重3轴重4轴重5轴重轴重合计30.0120.0120.0140.0140.0550.0车辆边轮距护轮带横向轮数1~2轮距轮距合计2列车横向近轮距0.50021.8001.8001.300双孔、左孔、右孔分别加载时对应的冲击系数加载方式双孔加载左孔加载右孔加载冲击系数0.45000.45000.4500摩阻系数、温度力摩阻力用户选用摩阻力左孔支座摩阻系数右孔支座摩阻系数桥墩温度力（kN）判断组合计恒车人0.2000.2000.0上部横断面宽度数据右偏角（度）桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅宽右隔离栅宽右人行宽右护栏宽75.0008.0000.3001.7000.0000.0001.7000.300梁（板）数、梁（板）横向距离左右支座梁板数间距1~22~33~4对称180.940.310.944~55~66~77~88~99~1010~1111~1212~1313~1414~1515~1616~1717~180.310.940.310.940.310.940.310.940.310.940.310.940.310.94每片上部梁（板）恒载反力梁（板）编号1号2号3号4号5号左孔支反力160.6121.1109.083.683.6右孔支反力160.6121.1109.083.683.6合计321.1242.3217.9167.2167.26号7号8号9号10号11号12号13号14号15号16号17号18号合计83.683.683.683.683.683.683.683.683.683.6109.0121.1160.6178583.683.683.683.683.683.683.683.683.683.6109.0121.1160.61785167.2167.2167.2167.2167.2167.2167.2167.2167.2167.2217.9242.3321.13569跨径数据内容标准跨径计算跨径支座与墩中心距离支座与梁端接缝中心距离左孔数据16.0015.300.350.35

右孔数据16.0015.30右孔数据16.0015.300.350.35位 置1号边梁与桥面护栏外侧垂直距离1号边梁与盖梁端垂直距离靠左侧孔支撑0.5300.505靠右侧孔支撑0.5300.505墩身材料混凝土等级受力钢筋种类受力钢筋直径保护层厚m最少钢筋根数C30HRB335钢筋220.05024挡块数据挡块设置顺桥挡块盖梁挡块宽度挡块高度左挡块距梁端右挡块距梁端内侧斜坡加宽两侧设置齐平0.300.500.000.000.00支座高度m垫块高度m0.040.10盖梁全长盖梁宽度盖梁悬距变高悬长12.371.602.191.00盖梁混凝土等级盖梁端高盖梁高度C300.701.20墩身数据墩身截面形状墩柱高柱直径柱数柱距1~22~3圆形截面6.001.2034.004.00桥墩扩大基础数据阶数每阶高度顺桥1阶襟边横桥1阶襟边顺桥2阶横桥2阶21.000.500.500.500.50恒载作用力表（表1）内容上部墩盖梁墩身扩基扩基填土管线合计竖直力3569574509145724106350低水位浮力00-93-583-1070-783设计水位浮力00-195-583-1070-885顺桥柱中心弯矩0000000扩基中心弯矩0000000扩基低水位弯矩0000000扩基设计水位弯矩0000000注：1、盖梁容重25kN/m3，墩身容重25,扩基容重25,水容重10。

活载支反力表（表2）内容加载方式左支反力右支反力总轴重冲击系数车列走向重轴距原占八'、重车轴重人群/米双孔加载28.028.00.00.0000—0.000左孔加载28.00.00.00.0000—0.000右孔加载0.028.00.00.0000—0.0001辆车辆双孔加载276.2130.4550.00.4500向左行驶17.05550左孔加载381.90.0550.00.4500向左行驶15.65550右孔加载0.0381.9550.00.4500向右行驶15.655501列车道双孔加载63.0266.7—0.4500———左孔加载266.70.0—0.4500———右孔加载0.0266.7—0.4500———注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为3.4米。2、“总轴重”指一联加载长度内（双孔或左孔或右孔加载）的轮轴总重。计算水平制动力使用。3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。5、 双孔、左孔、右孔分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为199.08、199.08、199.08kN。6、 双孔支反力合计：人群荷载56.028kN/m，1辆车辆荷载406.634kN，1列车道荷载329.697kN。7、 左孔（或右孔）加载时1辆车轮轴只作用在左孔（或右孔）内，同车辆的前后轮轴不进入另一孔。墩顶活载作用力、制动力表（表3）内容加载方式竖直力弯矩最小制动加载长加载重10%制动制动比例制动力冲击力N冲击力M人群/米双孔加载56.00.0————————左孔加载28.09.5————————右孔加载28.0—9.5————————1辆车辆双孔加载406.649.390.0———0.4036.0183.022.2左孔加载381.9129.190.0———0.4036.0171.958.1右孔加载381.9—129.190.0———0.4036.0171.9—58.11列车道双孔加载329.7—68.890.032.0451.145.10.4036.0148.4—31.0左孔加载266.790.290.016.0325.132.50.4036.0120.040.6右孔加载266.7—90.290.016.0325.132.50.4036.0120.0—40.6注：1、左右孔的支座支撑线到墩盖梁中心线的桥轴方向距离分别是0.35米、0.35米。弯矩的力臂按桥轴向距离投影到垂直于墩台轴线的方向计算。2、 “竖直力”向下为正，桥墩“水平力”指向小桩号为正，“弯矩”指向小桩号为正。

3、制动力“双孔加载”由最小制动力控制，“左孔加载”由最小制动力控制，“右孔加载”由最小制动力控制。4、“竖直力”、“弯矩”未计入汽车冲击力的作用。“弯矩”由竖直力产生（未计水平力引起的弯矩）。5、“最小制动”指制动力标准值不得小于的规定值，见2004年桥涵通用规范4.3.6。6、制动力作用的“加载长”计入一联的长度计算加载重。柱分配系数表更表4）内容横向布载1号柱2号柱3号柱合计人群向左偏2.2425-0.65090.10851.7000向右偏0.1085-0.65092.24251.7000对称2.3509-1.30192.35093.40001辆车辆向左偏0.61320.4465-0.05971.0000向右偏-0.05970.44650.61321.0000里对称0.03750.92490.03751.0000外对称0.03750.92490.03751.00002辆车辆向左偏0.59571.35220.05222.0000向右偏0.05221.35220.59572.0000里对称0.25791.48430.25792.0000外对称0.25791.48430.25792.00001列车道向左偏0.61320.4465-0.05971.0000向右偏-0.05970.44650.61321.0000里对称0.03750.92490.03751.0000外对称0.03750.92490.03751.00002列车道向左偏0.59571.35220.05222.0000向右偏0.05221.35220.59572.0000里对称0.25791.48430.25792.0000外对称0.25791.48430.25792.0000注：1、表中活载横向作用视上部与盖梁为整体形成双悬臂多跨连续梁计算柱的横向分配系数得到柱顶竖直力。2、单独盖梁计算时，活载横向作用先传递给上部梁板，再传递给盖梁计算得到柱顶竖直力。3、车道或车辆荷载加载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。4、人群向左偏仅左人行道布载，向右偏仅右人行道布载，对称表示2侧人行道布载。5、人群横向分配系数已计入左、右人行道宽度1.7m、1.7m。横向折减系数表（表41）横向布置设计车道数12横向折减系数1.0001.000一座桥墩摩阻力表（表51）荷载加载方式反力人群反力1列反力冲击系数1列摩阻2列摩阻车道荷载双孔加载3569.5190.5329.70.4500847.6943.2左孔加载3569.595.2266.70.4500810.3887.6右孔加载3569.595.2266.70.4500810.3887.6车辆荷载双孔加载3569.5190.5406.60.4500869.9987.8左孔加载3569.595.2381.90.4500843.7954.5

右孔加载3569.595.2381.90.4500843.7954.5注：1、左支座摩阻系数为0.2，右支座摩阻系数0.2。2、1列支反力未计入冲击力的作用。3、 上部恒载摩阻力：1784.735*0.2+1784.735*0.2=713.894kN4、 人群双孔加载时：左反力为95.248kN,右反力为95.248kN,合计支反力为190.495kN。5、 1列车道荷载双孔加载时：左反力为63.032kN,右反力为266.666kN,合计支反力为329.697kN。6、 车辆荷载双孔加载时：左反力为276.242kN,右反力为130.392kN,合计支反力为406.634kN。7、 人群支反力已乘以人行道总宽度3.4米。墩顶水平力表（表5）内容加载方式制动系数1柱制动1柱温度1柱制+温1柱摩阻1柱H墩制动墩温度墩制+温墩摩阻整墩H1柱投影H整墩投影H1列车道双孔加载1.00014.40.014.4282.514.436.00.036.0847.636.013.934.8左孔加载1.00014.40.014.4270.114.436.00.036.0810.336.013.934.8右孔加载1.00014.40.014.4270.114.436.00.036.0810.336.013.934.82列车道双孔加载2.00028.80.028.8314.428.872.00.072.0943.272.027.869.5左孔加载2.00028.80.028.8295.928.872.00.072.0887.672.027.869.5右孔加载2.00028.80.028.8295.928.872.00.072.0887.672.027.869.51辆车辆双孔加载1.00014.40.014.4290.014.436.00.036.0869.936.013.934.8

左孔加载1.00014.40.014.4281.214.436.00.036.0843.736.013.934.8右孔加载1.00014.40.014.4281.214.436.00.036.0843.736.013.934.82辆车辆双孔加载2.00028.80.028.8329.328.872.00.072.0987.872.027.869.5左孔加载2.00028.80.028.8318.228.872.00.072.0954.572.027.869.5右孔加载2.00028.80.028.8318.228.872.00.072.0954.572.027.869.5注：1、摩阻力由“车道荷载+人群+上部恒载”乘以“摩阻系数”计算得到。2、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。3、表中“1柱制动”按照整个桥墩制动力平分给每根柱后再提高20%得到。4、 表中T柱H”指单根柱受到的桥轴线方向水平力（配筋等计算使用），“整墩H”指整个桥墩受到的桥轴线方向水平力。5、 表中仅列出投影水平力，结构计算时水平力采用桥轴方向的水平力。6、 表中“投影H”指斜交时垂直于墩台的水平力，由桥轴线方向水平力乘以COS©）得到。7、 人群荷载（kN/m）已乘以人行道总宽度3.4。每个墩柱作用力表（表7）内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力上部恒14271427071671601427142700.0盖梁恒载1911910191191019119100.0盖梁浮力0000000000.0柱恒载1701700170170017017000.0柱浮力-31-650-31-650-31-6500.0桩系梁含冲刷段0000000000.0

桩长0桩浮力0000000000.0管线设施0000000000.0耳墙0000000000.0背墙0000000000.0搭板0000000000.0柱顶截面以上所有恒载16181618090790701618161800.0柱顶浮力0000000000.0人群双孔加载13260-36-730132600.0左孔加载66322-18-36-6663220.0右孔加载663-22-18-366663-220.01辆车辆双孔加载249-243037618246249-243014.4左孔加载234-2379353171119234-237914.4右孔加载234-23-79353171-119234-23-7914.42辆车辆双孔加载242212960455073242212928.8左孔加载2282077567516192228207728.8右孔加载22820-77567516-19222820-7728.81列车道双孔加载202-20-42305147-64202-20-4214.4左孔加载164-165524711983164-165514.4右孔加载164-16-55247119-83164-16-5514.42列车道双孔加载19617-41489446-10219617-4128.8

左孔加载1591454396361134159145428.8右孔加载15914—54396361—13415914—5428.8柱顶反力1辆车辆双孔加载2111——1746——2111———注：1、水平力引起的弯矩未计入本表。2、 每根柱由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入浮力（Nlmax对应低水位，Nlmin对应设计水位）。3、 活载支反力引起的顺桥向每根柱（桩）弯矩由分配给柱（桩）的最大竖直力计算得到。一般截面强度和裂缝由水平力引起的弯矩控制。4、 最大柱顶反力已计入冲击力。其余未计冲击力，冲击力见表7_1。每个墩柱冲击力表（表71）内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM31辆车辆双孔加载112—11141698221112—1114左孔加载105—10361597754105—1036右孔加载105—10—3615977—54105—10—362辆车辆双孔加载1091013272247331091013左孔加载10293525523286102935右孔加载1029—35255232—861029—351列车道双孔加载91—9—1913766—2991—9—19左孔加载74—725111543874—725右孔加载74—7—2511154—3874—7—252列车道双孔加载888—18220201—46888—18左孔加载716241781626071624右孔加载716—24178162—60716—24注：1、承载力、桩长计算等计入冲击力，裂缝宽度用户输入计入冲击力影响。2、双孔加载、左孔加载、右孔加载时的冲击系数分别是0.45、0.45、0.45。

柱顶截面内力合计表（表8）内容加载方式NIMaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载21111589631416109785211115896314左孔加载20241588156140111181862024158815614右孔加载2024158818620241588—156—14恒人2辆双孔加载210116558117461631145210116558129左孔加载20141650172171116193102014165017229右孔加载2014165031020141650—172—29恒人1道双孔加载20431596—8113131048—11220431596—81—14左孔加载19211598122124610431341921159812214右孔加载19211598—12212461043122—14恒人2道双孔加载20351649—981580148198—29左孔加载19141641139146313932271914164113929右孔加载1914164122719141641—139—29柱顶反力最大2111——1746——2111———注：1、合计表中数据用于裂缝计算，内力值为代数和。2、柱顶反力值计算是将梁板和盖梁视作双悬臂多跨连续梁，计算得到柱顶反力3、“桩柱计算”与“盖梁计算”因计算方法不同，得到的柱顶反力有所差别。后者活载计算是将车辆荷载经横向分配传递给梁板，再由梁板传递给盖梁，盖梁视作双悬臂多跨连续梁，计算得到柱顶反力。4、 支座水平力（表5）引起的弯矩其力臂（支座顶与柱顶截面的距离）为1.34m。表中已计入水平力引起的弯矩。5、 车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。柱顶截面作用短期效应组合表（表81）内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人双孔加载200316005012521018662003160050141辆左孔加载19221598122124710441341922159812214

右孔加载19221598-12212471044122-14恒人2辆双孔加载199616466814831392113199616466829左孔加载19151641139146413952271915164113929右孔加载1915164122719151641-139-29恒人1道双孔加载19551604-621180984-8419551604-62-14左孔加载1850160598113999198185016059814右孔加载18501605-981139991-9818501605-98-14恒人2道双孔加载19491642-801367128780-29左孔加载18451635115129112371681845163511529右孔加载18451635-11512911237-16818451635-115-29注：1、短期效应组合用于裂缝计算。频遇值系数：汽车0.7，人群1，制动力（或摩阻力）、温度力1，等代土压力1。2、柱顶反力值计算是将梁板和盖梁视作双悬臂多跨连续梁，计算得到柱顶反力3、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。4、支座水平力（表5）引起的弯矩其力臂（支座顶与柱顶截面的距离）为1.34m。表中已计入水平力引起的弯矩。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。柱顶截面作用长期效应组合表（表82）内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载1815160637111198346181516063714左孔加载1780160674110599186178016067414右孔加载17801606-741105991-8617801606-74-14恒人2辆双孔加载18111633561243119781181116335629左孔加载177616319212291192147177616319229右孔加载17761631-921229119292-29恒人1道双孔加载17881609-441069963-5617881609-44-14

左孔加载1739161060104396265173916106014右孔加载17391610-601043962-6517391610-60-14恒人2道双孔加载17851631-6211761136-9817851631-62-29左孔加载173716277911291102114173716277929右孔加载17371627-7911291102-11417371627-79-29注：1、长期效应组合用于裂缝计算。准永久值系数：汽车0.4，人群0.4，制动力（或摩阻力）、温度力1，等代土压力1。柱顶截面作用效应组合表（表91）--采用对结构受力不利时的混凝土分项系数1.2内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载259518998318111375114259518998320左孔加载24911899207178513942572491189920720右孔加载24911899-20717851394-25724911899-207-20恒人2辆双孔加载25811992103227321231922581199210340左孔加载24771986224221920964252477198622440右孔加载24771986-22422192096-42524771986-224-40恒人1道双孔加载25001909-10716671306107-20左孔加载23471913159156912891842347191315920右孔加载2347191318423471913-159-20恒人2道双孔加载24881983-12720411912-25124881983-127-40左孔加载23381973177187217803082338197317740右孔加载2338197330823381973-177-40注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规4.1.6条）。2、 分项系数：混凝土或土重1.2，水浮力1，人群1.4，汽车1.4，制动力等1.4。3、 人群荷载效应组合系数始终屮c=0.8；其它可变作用效应组合系数屮c=0.8，用于制动力（摩阻力）等。4、 当制动力等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车+人），该值取代汽车荷载效应，不计组合系数屮c。5、 车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。

柱顶截面作用效应组合表（表92）--采用对结构受力有利时的混凝土分项系数1内容加载方式NIMaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载227215768316301194114227215768320左孔加载21671575207160412122572167157520720右孔加载21671575-20716041212-25721671575-207-20恒人2辆双孔加载22571668103209119421922257166810340左孔加载21541662224203719154252154166222440右孔加载21541662-22420371915-42521541662-224-40恒人1道双孔加载21761585-10714851124107-20左孔加载20241589159138711081842024158915920右孔加载2024158918420241589-159-20恒人2道双孔加载21641660-12718601730-25121641660-127-40左孔加载20141650177169015983082014165017740右孔加载2014165030820141650-177-40注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规4.1.6条）。2、 分项系数：混凝土或土重1，水浮力1，人群1.4，汽车1.4，制动力等1.4。3、 人群荷载效应组合系数始终屮c=0.8；其它可变作用效应组合系数屮c=0.8，用于制动力（摩阻力）等。4、 当制动力等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车+人），该值取代汽车荷载效应，不计组合系数屮c。5、 车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。柱顶截面配筋表（表10）内容最不利布载轴力弯矩C2(AK2)偏心距系数筋面积裂缝mm计算钢筋采用根数抗弯-组合各种工况配筋均为025951899--0.0-024抗裂-短长期恒人1辆双孔加载1柱1600501.5001.00003.80.0450124

抗裂-合计铁规恒人2辆左孔加载2柱16193101.300—3.80.0040124注：1、抗弯-组合：由作用效应组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积（cm2）并反算钢筋根数，抗裂-短长期：由短期、长期荷载内力表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数2、 裂缝宽度限值0.2mm。短长期钢筋应力OMPa，合计钢筋应力2.9MPa。3、 柱径1.2m，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径22mm,保护层5cm。重要性系数rO=1.1。4、 箍筋种类R235钢筋，直径8mm,间距20cm。混凝土强度等级C30,C1值1,柱输入钢筋根数24根。5、 表中抗弯钢筋面积计算已对各种组合循环均为0，轴力和弯矩给出的仅仅是组合中的某一组数据。6、 表中公路规范抗裂筋根数计算已对各种组合循环均为1根，轴力和弯矩给出的仅仅是合计中的某一组数据。7、 抗裂-短长期：按公规计算裂缝。抗裂-合计：按铁规计算，其中K1、K2、K3分别为0.8、1.3、1。8、 稳定系数＜（=1。9、 短期N=1600，长期N=1606,C2=1.502，恒载与活载N反号，C2取1.5。短期M=50，长期M=37，C2=1.369。采用C2值1.5。10、 采用钢筋根数取输入钢筋根数、计算钢筋根数、最小配筋百分率钢筋根数的最大值得到。11、 表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离1.2m乘上杆件稳定系数2。即L0=1.2*2=2.4m。柱底截面内力合计表（表14）内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载22501694150155512021722250169415014左孔加载21621693243154012222732162169324314右孔加载21621693—24315401222—27321621693—243—14恒人2辆双孔加载22401759254188517363182240175925429左孔加载21531755345185017244832153175534529右孔加载21531755—34518501724—48321531755—345—29恒人1道双孔加载21821700—16714521152—19821821700—167—14左孔加载20601703208138511482202060170320814右孔加载20601703—20813851148—22020601703—208—14恒人2道双孔加载21731754—27117191585—36021731754—271—29左孔加载20531746312160214983992053174631229

右孔加载20531746-31216021498-39920531746-312-29注：1、支座水平力（表5）引起的弯矩其力臂（支座顶与柱底截面的距离）为7.34m。表中已计入水平力引起的弯矩。2、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。柱底截®作用短期效应组合表（表141）内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载21421704136139111231522142170413614左孔加载20601703208138611482212060170320814右孔加载20601703-20813861148-22120601703-208-14恒人2辆双孔加载21341750241162214972862134175024129左孔加载20541746312160314994002054174631229右孔加载20541746-31216031499-40020541746-312-29恒人1道双孔加载2094170917020941709-149-14左孔加载19891710184127810961841989171018414右孔加载1989171018419891710-184-14恒人2道双孔加载20881746-25315061391-31520881746-253-29左孔加载19841740288142913413411984174028829右孔加载19841740-28814291341-34119841740-288-29注：1、短期效应组合用于裂缝计算。频遇值系数：汽车0.7，人群1，制动力（或摩阻力）、温度力1，等代土压力1。2、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。3、支座水平力（表5）引起的弯矩其力臂（支座顶与柱底截面的距离）为7.34m。表中已计入水平力引起的弯矩。弯矩值已计入水平力引起的弯矩。柱底截面作用长期效应组合表（表142）内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人双孔加载195417111231249108813219541711123141辆左孔加载19191711161124310961731919171116114

右孔加载19191711-16112431096161-14恒人2辆双孔加载19501737228138113012541950173722829左孔加载19151735265136712973201915173526529右孔加载19151735-26513671297-32019151735-265-29恒人1道双孔加载1927171414319271714-130-14左孔加载18781715147118210661521878171514714右孔加载1878171515218781715-147-14恒人2道双孔加载19241735-23513151241-27119241735-235-29左孔加载18751732252126812062871875173225229右孔加载18751732-25212681206-28718751732-252-29注：1、长期效应组合用于裂缝计算。准永久值系数：汽车0.4，人群0.4，制动力（或摩阻力）、温度力1，等代土压力1。柱底截面作用效应组合表（表151）--采用对结构受力不利时的混凝土分项系数1.2内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载27682038209198415142412768203820920左孔加载26642037304195815323542664203730420右孔加载26642037-30419581532-35426642037-304-20恒人2辆双孔加载27542130356244622614452754213035640左孔加载26502124477239222346192650212447740右孔加载26502124-41823922234-61926502124-418-40恒人1道双孔加载26722047-20418391444-24826722047-204-20左孔加载25202051285174114282812520205128520右孔加载25202051-25617411428-28125202051-256-20

恒人2道双孔加载26612122-32022142050-44426612122-320-40左孔加载25112112430204419185612511211243040右孔加载25112112-37120441918-50225112112-371-40注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规4.1.6条）。2、分项系数：混凝土或土重1.2，水浮力1，人群1.4，汽车1.4，制动力等1.4。3、 人群荷载效应组合系数始终屮c=0.8；其它可变作用效应组合系数屮c=0.8，用于制动力（摩阻力）等。4、 当制动力等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车+人），该值取代汽车荷载效应，不计组合系数屮c。5、 车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。柱底截面作用效应组合表（表152）--采用对结构受力有利时的混凝土分项系数1内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载24111680209176912982412411168020920左孔加载23061680304174313173542306168030420右孔加载23061680-30417431317-35423061680-304-20恒人2辆双孔加载23961773356223020464452396177335640左孔加载22931766477217620196192293176647740右孔加载22931766-41821762019-61922931766-418-40恒人1道双孔加载23151689-20416241229-24823151689-204-20左孔加载21631694285152612122812163169428520右孔加载21631694-25615261212-28121631694-256-20恒人2道双孔加载23031764-32019981835-44423031764-320-40左孔加载21531754430182917035612153175443040右孔加载21531754-37118291703-50221531754-371-40注：1、表中数据用于强度（即钢筋面积）计算，内力值已计入荷载分项系数（见2004通用桥规4.1.6条）。2、 分项系数：混凝土或土重1，水浮力1，人群1.4，汽车1.4，制动力等1.4。3、 人群荷载效应组合系数始终屮c=0.8；其它可变作用效应组合系数屮c=0.8，用于制动力（摩阻力）等。4、 当制动力等产生的效应超过汽车荷载效应（恒+车+人），该值取代汽车荷载效应，不计组合系数屮c。5、 车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。

柱底截面配筋表（表16）内容最不利布载轴力弯矩C2(AK2)偏心距系数筋面积裂缝mm计算钢筋采用根数抗弯-组合各种工况配筋均为027682038——0.0—024抗裂-短长期恒人1辆双孔加载1柱17041361.5001.51723.80.0450124抗裂-合计铁规恒人2辆左孔加载2柱17244831.300—3.80.0343124注：1、抗弯-组合：由作用效应组合表（已计入荷载分项系数）计算钢筋面积（cm2）并反算钢筋根数,抗裂-短长期：由短期、长期荷载内力表（短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数）计算钢筋根数。2、 裂缝宽度限值0.2mm。短长期钢筋应力OMPa，合计钢筋应力26.7MPa。3、 柱径1.2m，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径22mm,保护层5cm。重要性系数rO=1.1。4、 箍筋种类R235钢筋，直径8mm,间距20cm。混凝土强度等级C30,C1值1,柱输入钢筋根数24根。5、 表中抗弯钢筋面积计算已对各种组合循环均为0，轴力和弯矩给出的仅仅是组合中的某一组数据。6、 表中公路规范抗裂筋根数计算已对各种组合循环均为1根，轴力和弯矩给出的仅仅是合计中的某一组数据。7、 抗裂-短长期：按公规计算裂缝。抗裂-合计：按铁规计算，其中K1、K2、K3分别为0.8、1.3、1。8、 稳定系数申=0.92。9、 短期N=1704，长期N=1711,C2=1.502，恒载与活载N反号，C2取1.5。短期M=136，长期M=123,C2=1.452。采用C2值1.5。10、 采用钢筋根数取输入钢筋根数、计算钢筋根数、最小配筋百分率钢筋根数的最大值得到。11、 表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离7.2m乘上杆件稳定系数2。即L0=7.2*2=14.4m。墩顶位移计算表（表25）内容最不利盖梁高柱高盖梁惯矩柱惯矩弯矩水平力墩顶位移cm1列车道左孔加载1.206.001.40760.101877.5514.400.1442列车道左孔加载1.206.001.40760.101875.9728.800.2111辆车辆左孔加载1.206.001.40760.1018101.4414.400.1672辆车辆左孔加载1.206.001.40760.101899.1828.800.234注：1、假设扩大基础自身无转角和水平位移。2、 表中转角人4：指转角位移（弧度），其中"4”表示转角值应乘以10的-4次方。3、 表中“弯矩”未计入冲击力影响。4、 表中水平力和弯矩作用在支座顶面处。其值见“每个柱作用力表（表7）”。2辆车辆左孔加载位移计算表（表251）层位置项目咼度惯矩弹模段顶弯矩段顶水平力段顶土压力段底土压力顶位移顶转角

第1层盖梁1.201.407625.500099.1828.800.000.000.23395.1277第2层墩身上6.000.101825.5000133.7428.800.000.000.17265.0888第3层墩身下0.000.101825.5000306.5428.800.000.000.00000.0000第4层扩基0.000.000025.5000306.5428.800.000.000.00000.0000注：1、单位：高度m,惯矩m4,弹模Mpa,弯矩kNm,水平力kN,土压力kN/m，顶位移cm,顶转角*10E-4。2、分段顶弯矩、水平力指恒载和2辆车辆荷载共同作用下(含土压力和制动力温度力等)的内力。2辆车辆左孔加载分段位移计算表(表252)分段咼度L惯矩Ih弹模Eh段顶力H段顶矩M水平位移X转角位移F累计Xcm累计F弧度盖梁1.2001.40762550000028.899.20.0002450.000003890.2339470.00051277墩柱6.0000.10182550000028.8133.70.1726360.000508880.1726360.00050888扩大基础———————0.0000000.00000000注；1、段顶力H、段顶矩M指分段顶作用的1根柱墩(台)顶水平力kN、墩(台)顶水平力引起的弯矩kNm。2、水平位移X指分段自身水平位移(cm),X=HxLA3/3/(EhxIh)+MxLA2/2/(EhxIh)+(11xQ1+4xQ2)xLA4/(120xEhxIh)。3、 转角位移F指分段自身转角位移(弧度)，F=HxLA2/2/(EhxIh)+MxL/(EhxIh)+(3xQ1+Q2)xLA3/(24xEhxIh)o4、 累计位移即分段顶累计水平位移=分段底累计水平位移+分段底累计转角位移x分段高度L+分段自身水平位移X。5、 累计转角即分段顶累计转角位移=分段底累计转角位移+分段自身转角位移F。6、 表中柱的惯性矩指1根柱的惯性矩。扩基基底截面恒载作用力表内容内力上部盖梁台身扩基土重管线设施耳墙背墙搭板合计恒载N3569574509145724100006350M0000000000低水位浮力N00—93—583—1070000—783M0000000000设计水位浮力N00—195—583—1070000—885M0000000000扩基基底截面荷载作用力表内容加载方式弯矩竖直力水平力恒载-1低水位055680恒载-2设计水位054650

人群双孔加载01900左孔加载32950右孔加载-329501辆车辆双孔加载7159035左孔加载18755435右孔加载-187554-352辆车辆双孔加载143117970左孔加载374110870右孔加载-3741108-701列车道双孔加载-10047835左孔加载13138735右孔加载-131387-352列车道双孔加载-20095670左孔加载26177370右孔加载-261773-70注：1、人群荷载已乘以人行道总宽度3.4m。2、水平力已投影到垂直扩基横向底边方向。基底内力计算结果表（土压力算至地面线）（1--双孔加载）车列数内容恒人车道（设）恒人车辆平力（设）恒人车平力（设）恒人车道（低）恒人车辆平力（低）恒人车平力（低）恒载（低）汇总1列车弯矩-100393222-10039322200竖直力61346245613462366348623655680水平力0353503535002列车弯矩-200786443-20078644300竖直力66126835661267156938671555680水平力070700707000注：1、表中“（设）”指设计水位对应内力；“（低）”指低水位对应内力。2、 “水平力”作用点到基底的距离为9.242m。3、 表中弯矩、水平力指向左孔（小桩号一孔）作用为正，竖直力向下为正。4、 “恒人车道”指恒载+人群+车道；“恒人车辆平力”指恒载人群车辆+支座水平力；“恒人车平力”指恒载人群车道+支座水平力。基底内力计算结果表（土压力算至地面线）（2--左孔加载）车列数内容恒人车道（设）恒人车辆平力（设）恒人车平力（设）恒人车道（低）恒人车辆平力（低）恒人车平力（低）恒载（低）汇总1列车弯矩16354148416354148400竖直力59476114594760506217605055680水平力0353503535002列车弯矩2941049936294104993600竖直力63346668633464366771643655680

水平力070700707000基底内力计算结果表（土压力算至地面线）（3--右孔加载）车列数内容恒人车道（设）恒人车辆平力（设）恒人车平力（设）恒人车道（低）恒人车辆平力（低）恒人车平力（低）恒载（低）汇总1列车弯矩-163-541-484-163-541-48400竖直力59476114594760506217605055680水平力0-35-350-35-35002列车弯矩-294-1049-936-294-1049-93600竖直力63346668633464366771643655680水平力0-70-700-70-7000基底应力计算结果表（未计附加应力。单位：kN/m2）（1--双孔加载）车列数内容恒人车道（设）恒人车辆平力（设）恒人车平力（设）恒人车道（低）恒人车辆平力（低）恒人车平力（低）恒载（低）1列车最大应力176195183179198186155最小应力166154160169157162155计算偏心距0.0160.0630.0360.0160.0620.0360.0002列车最大应力195232208198235211155最小应力174150161177152164155计算偏心距0.0300.1150.0670.0300.1130.0660.000[e0]容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053注：1、扩基底截面高度3.2米，宽度11.2米，截面面积35.84平方米，截面抵抗矩19.115立方米，核心半径0.533m。2、容许偏心距取1倍截面核心半径，如果为岩石地基可提高，见85《基础规范》表3.2.4。基底应力计算结果表（未计附加应力。单位：kN/m2）（2--左孔加载）车列数内容恒人车道（设）恒人车辆平力（设）恒人车平力（设）恒人车道（低）恒人车辆平力（低）恒人车平力（低）恒载（低）1列车最大应力174199191177202194155最小应力157142141160145143155计算偏心距0.0270.0880.0810.0270.0870.0800.0002列车最大应力192241226195244229155最小应力161131128164134131155计算偏心距0.0460.1570.1480.0460.1550.1450.000[e0]容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053

基底应力计算结果表（未计附加应力。单位：kN/m2）（3--右孔加载）车列数内容恒人车道（设）恒人车辆平力（设）恒人车平力（设）恒人车道（低）恒人车辆平力（低）恒人车平力（低）恒载（低）1列车最大应力174199191177202194155最小应力157142141160145143155计算偏心距0.0270.0880.0810.0270.0870.0800.0002列车最大应力192241226195244229155最小应力161131128164134131155计算偏心距0.0460.1570.1480.0460.1550.1450.000[eO]容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053基底应力汇总表（未计附加应力。单位：kN/m2）项目内容恒人车道（设）恒人车辆平力（设）恒人车平力（设）恒人车道（低）恒人车辆平力（低）恒人车平力（低）恒载（低）汇总应力最大应力195241226198244229155244最小应力157131128160134131155128e0最大偏心距0.0460.1570.1480.0460.1550.1450.000—[e0]容许偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053—验算