外脚手架施工方案书工程施工方案

PAGEPAGE23吉林省高级人民法院审判庭工程

外脚手架施工方案目录TOC\o"1-1"\h\z\u一、工程概况 1二、脚手架设计 1三、双排脚手架的构造要点 2四、搭设要点 2五、使用要求 4六、双排落地脚手架的搭设 4七、特殊部位脚手架的搭设 5八、脚手架计算 5十、安全注意事项 16十一、卸料平台搭设计算 16十二、附图 24外脚手架施工方案一、工程概况本工程总建筑面积32758㎡，结构形式为框架剪力墙结构，结构高度45.90m。其中，一层层高4.50m，其他楼层层高为4.2m，屋面女儿墙高度4.35m。本工程审判法庭外脚手架采用双排钢管槽钢悬挑脚手架，搭设高度为38.2m，搭设自二层顶板开始二、脚手架设计外脚手架全部采用［14工字钢悬挑脚手架，工字钢一端与楼板用预埋钢筋相连，另一端用埋于上层梁的6×19×24钢丝绳张拉，槽钢悬挑部分长度1500㎜。脚手架搭设平面图及悬挑槽钢布置见附图1。悬挑梁结构形式详见悬挑梁节点图：1、立杆：立杆采用双排，内外排立杆间距为800mm，纵向间距为1500mm，接头用对接扣件。2、大横杆：步距18003、小横杆：间距1500mm，与大横杆连接用直角扣件。4、剪刀撑：倾斜角度45度。搭接处与立杆、横杆连接均用旋转扣件。5、连墙点：每层竖向设置一道，沿水平方向每隔5.4m设置一道即两步三跨设置连墙点。连墙件采用在现浇板上预埋钢筋，前后加扣件与预埋钢管连接。详细做法见附图6、脚手板：作业层木脚手板满铺，两端用12号铁丝捆紧在小横杆上。端头再用木条钉上，形成整体，脚手架与外墙的空隙采用废旧竹胶板进行封堵。7、安全网：宽1.8m，长68、剪刀撑与地面成45º－60º斜角设置。在脚手架两端和转角处起，每9m立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑应沿架体连续设置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外，中间与立杆相交点，均需扣结。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不应小于1.0m，设置3个旋转扣件。9、档脚板：200mm高，图条的倾角45度，材料为木板10、节点做法见外脚手架立面、剖面附图：三、双排脚手架的构造要点1、立杆相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于600mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不得大于架总高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm2、大横杆上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于500mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm3、小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在立杆与大横杆交点处必须设置小横杆。4、剪刀撑搭设时接头处搭接1000mm，外端两个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部150mm处，四、搭设要点1、底立杆选择长4000mm和60002、在设置第一排连墙件前，脚手架每隔6跨设置一道抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。3、抛撑要及时设置，滞后不得超过两步。4、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6米，当作业层高初期下连墙件2步或4米以上、且其上无连墙件时要采取适当的临时撑拉设施。5、周边脚手架要从一个角部开始向两边延伸交圈搭设。6、边脚手架的大横杆必须交圈和力杆拉接固定。7、作业层的栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用14号铁丝捆紧在立杆上。8、搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固。9、脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。如右图：10、立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接长度1000mm。11、脚手板铺放时，要铺平铺稳，用12号铁丝捆紧在小横杆上。铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未做固定的探头板，对接的搭法如右图。12、在搭设脚手架时.必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。13、在搭设脚手架时，同时要做好脚手架的接地工作,接地的地极用40×4的扁钢,要求扁钢的电阻不大于4欧姆,与原防雷钢筋焊接，间距20m设一道。再用40×4扁钢与钢管脚手架焊接引出。14、脚手架外立杆内侧满挂绿色密目安全网。每隔三层设置水平兜网，本工程需设置两道外挑安全网，在脚手架底部设硬覆盖。转角安全网的细部张挂方法如右图。15、当槽钢预埋部分遇到电梯井、楼梯时，槽钢端部采用预埋吊环固定于楼面上，不穿过混凝土墙；主楼四个转角预埋的槽钢遇到柱时，将主梁14槽钢预埋；次梁采用14槽钢与两侧主梁分别焊接，端头采用钢丝绳卸荷，详见外脚手架平面布置图、节点图一以及XTL2做法：16、安全挑网按照每三层一挑，斜杆采用6m长钢管，倾斜角度为45度。主要采用大眼网、安全密目网对钢管进行拉接。大眼网在上，安全密目网在下，水平方向成0.6%坡度。考虑到安全性，增设一道4号钢丝进行拉接。具体不知详见外脚手架立面、剖面图：五、使用要求1、作业层架面上实用的施工荷载（人员、材料、和机具重量）不得超过3kN/m2，砂浆和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。2、堆放的材料应码放整齐稳固，且不得集中堆放，不得影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。3、在作业中禁止随意拆除脚手架主接点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件，确因操作需要临时拆除时，必须要提前申请、经过主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时恢复。4、工人在架上作业中，要注意保护自我安全和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上嬉戏打闹和坐在横杆上休息。5、严禁攀援脚手架上下。6、不得在脚手架上进行电、气焊作业。在每步架作业完毕后，必须将架上剩余材料物品清理干净。每日收工前应清理架面上的垃圾，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料、物品、垃圾。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。7、用过程中安全网必须保持干净，如有污染、破损情况必须及时处理。六、双排落地脚手架的搭设本工程吉林省高级人民法院审判法庭及附属业务用房3-B~3-D轴、3-6~3-11轴/3-A~3-F轴、3-6~3-11轴/3-Q~3-U轴地上二层为双排落地脚手架，搭设采用φ48钢管，立杆间距为1800㎜，立杆排距为800㎜，大横杆间距1800㎜，距建筑物外墙面距离为300㎜。连墙件三步两跨设置。具体脚手架位置及相应的底标高详见外脚手架平面布置图：七、特殊部位脚手架的搭设1、龙门架预留洞口处两侧大横杆断开，洞口内大横杆与两侧搭接；2、电梯井、楼梯间部位的槽钢悬挑不伸入内侧，按照XTL3进行留设；3、转角处槽钢预埋留设，预埋槽钢与两侧槽钢采用两道［14槽钢连接，走廊两侧缩入主体内侧部分也采用［14槽钢次梁形式连接，具体部位及尺寸详见外脚手架平面布置图及外脚手架节点图1八、脚手架计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为38.2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为Φ48×3.00，连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.30m。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.800/(2+1)=0.093kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.033+1.2×0.093=0.152kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×0.800=1.120kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.152×1.5002+0.10×1.120×1.5002=0.279kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.152×1.5002-0.117×1.120×1.5002=-0.329kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.279×106,0.329×106)/4490.0=73.274N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=73.274N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.093=0.127kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.800kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.127×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×0.800×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)=2.001mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×0.800×1.500/(2+1)=0.140kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1)=1.200kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.050+0.140)+1.4×1.200=1.908kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.8002/8=0.003kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.908×0.800/3=0.509kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.512kN.m；σ=M/W=0.512×106/4490.000=114.027N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×800.04/(384×2.060×105×107800.000)=0.008mm；P2=p1+p2+Q=0.050+0.140+1.200=1.390kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1389.950×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.060×105×107800.0)=1.137mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+1.137=1.145mm；小横杆的最大挠度小于(800.000/150)=5.333与10mm,满足要求!；三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×0.800=0.027kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.027+0.210)+1.4×1.800=2.804kN；R<8kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×38.200=4.767kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.800+0.3)/2=0.578kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3=0.140×2×1.500/2=0.210kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×38.200=0.287kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.841kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.800×1.500×2/2=3.600kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.650kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.650×0.840×1.200=0.459kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.841+1.4×3.600=12.050kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.841+0.85×1.4×3.600=11.294kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.459×1.500×1.8002/10=0.265kN.m；五、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=12.050kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=12050.000/(0.188×424.000)=151.165N/mm2；立杆稳定性计算σ=151.165小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.294kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=11293.632/(0.188×424.000)+265249.858/4490.000=200.756N/mm2；立杆稳定性计算σ=200.756小于[f]=205.000N/mm2满足要求！六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.459kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=10.402kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=15.402kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=500.000/15.900的结果查表得到0.915；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.915×4.240×10-4×205.000×103=79.532kN；Nl=15.402<Nf=79.532,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=15.402小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩W=80.50cm3，截面积A=18.51cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×5.841+1.4×3.600=12.050kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×18.510×0.0001×78.500=0.174kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=15.714kN；R[2]=9.717kN；R[3]=-0.825kN。最大弯矩Mmax=2.860kN.m；截面应力σ=M/1.05W+N/A=2.860×106/(1.05×80500.0)+0.000×103/1851.0=33.836N/mm2；水平支撑梁的计算强度σ=33.836小于215.000N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[14a号槽钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度φb=570×9.5×58.0×235/(1300.0×140.0×235.0)=1.73由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.907。经过计算得到强度σ=2.860×106/(0.907×80500.00)=39.188N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=39.188小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!九、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=22.223kN十、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=22.223kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取22.223kN，α=0.820,K=10.000,得到：钢丝绳最小直径必须大于24.000mm才能满足要求!钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=22.223kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=(2222.290×4/3.142×125.000)1/2=16.000mm;十一、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.017kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=2×[8.631/(3.142×50)]1/2=14.82mm；本工程选用两根直径16的圆钢，能满足要求！水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。九、拆卸作业拆卸作业按搭设作业相反的程序进行，但要注意以下几点：1、连墙件待其上部杆件拆除完毕后才能松开拆除（伸上来的立杆除外）2、松开扣件的杆件要随即拆除，不得松挂在架上。3、拆除长杆件时要两人协同作业，以避免单人作业的闪失事故。4、拆下的杆件要运至地面，不得向下抛掷。5、当有六级及六级以上大风和雾、雪时要停止脚手架搭设与拆除作业。九、安全注意事项1、在以下情况必须验收检查后方可使用(1)搭设完毕；(2)连续使用达到6个月；(3)在施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；(4)在遭受暴风雨、大雪等强力因素作用之后；(5)在使用过程中发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉接，以及安全隐患等情况时。2、搭设脚手架人员必须持证上岗。上架必须佩戴安全带、安全帽，穿防滑鞋。3、不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、搭拆脚手架时，地面要设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5、不得用旋转扣件替换直角扣件使用。十、卸料平台搭设计算由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.60，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.10；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：4.00；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径(mm)：18.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号：16号槽钢槽口水平；次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平；次梁槽钢间距(m)：0.55，最里端次梁与墙的最大允许距离(m)：1.50。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.20，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.80；平台计算宽度(m)：2.00。二、次梁的验算:次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.55m，其截面特性为：面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198.30cm4；转动惯量Wx=39.70cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×0.55=0.19kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00/4.20/2.00×0.55=0.65kN/m；(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m；经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.19+0.65+0.10)=1.13kN；经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.55×2.00=3.08kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，最大弯矩M=1.13×2.002/8+3.08×2.00/4=2.11kN.m。3.抗弯强度验算次梁应力：其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=2.11×103/(1.05×39.70)=50.55N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=50.550N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(2.00×100.00×235.0)=1.16；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：得到φb=0.827；次梁槽钢的稳定性验算σ=2.11×103/(0.827×39.700)=64.14N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=64.143N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!三、主梁的验算（内容为固定不变）:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择12.6号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积A=15.69cm2；惯性距Iy=391.47cm4；转动惯量Wx=62.14cm3；回转半径ix=4.95cm；截面尺寸，b=53.00mm,h=126.00mm,t=9.0mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.12kN/m静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.12)=0.28kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(0.93×3.00+3.36)/2=3.07kN；2.内力验算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：R[1]=19.193kN；R[2]=6.048kN；最大支座反力为Rmax=19.193kN.m；最大弯矩Mmax=5.662kN.m；最大挠度V=4.372mm。3.抗弯强度验算其中x--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值σ=5.66×106/1.05/62137.0+5.76×103/1569.000=90.450N/mm2主梁槽钢的最大应力计算值90.450N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×9.0×53.0×235/(2500.0×126.0×235.0)=0.863；由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：可得φb=%0.743f；主梁槽钢的稳定性验算σ=5.66×106/(0.743×62137.00)=122.59N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算σ=122.59N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算（内容为固定不变）:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，RCi=RUisinθi其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；RUi--拉钢绳的轴力(kN)；θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sinθi=Sin(90-ArcTan((Lio+li)/Lw))=0.958；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；RU1=19.193/0.958=20.04kN；五、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为0.00kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取0.000kN，α=0.820,K=10.000，得到：d=0.0mm。钢丝绳最小直径必须大于1.000mm才能满足要求！六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=0.000N。拉环强度计算公式为：其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径D=[0.0×4/(3.142×50.00×2)]1/2=0.0mm。七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。十二、附图目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章项目总论 11.1项目概况 11.2编制依据和原则 31.3主要技术经济指标 41.4可行性研究结论 4第二章项目建设单位简介 6第三章项目背景及必要性分析 83.1项目建设背景 83.2项目必要性 11第四章风电行业发展趋势分析 14第五章项目选址及建设条件 195.1项目选址 195.2建设条件分析 19第六章技术与设备方案 226.1技术方案 226.2设备方案 25第七章工程方案与总平面布置 277.1工程方案 277.2总平面布置 29第八章节能措施 358.1节能法律法规 358.2用能标准和节能规范 358.2项目各类能耗指标计算 358.3节能措施 37第九章生态与环境影响分析 399.1项目环境影响评价标准 399.2环境影响