混凝土框架结构课程设计

温州大学瓯江学院《混凝土结构课程设计（二）》专业：土木工程班级：08土木工程本一姓名：王超学号：08207023219指导教师：日期：2011年6月10号混凝土框架结构课程设计设计资料某三层工业厂房，采用框架结构体系。框架混凝土柱截面尺寸边柱为500mm×500mm，中柱600mm×600mm。楼盖为现浇钢筋混凝楼盖，其平面如图所示。（图示范围内不考虑楼梯间）。厂房层高分别为4.5，4.2，4.2米。地面粗糙度类别为B类。（L1=8100，L2=6600）1.楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆地面，钢筋砼现浇板，15mm厚石灰砂浆刷。2．可变荷载：楼面屋面标准值取5.0KN／m2，活荷载分项系数1.3。3．永久荷载:包括梁、板及构造层自重。钢筋砼容重25KN／m3，水泥砂浆容重20KN／m3，石灰砂浆容重17KN／m3，分项系数为1.2。材料选用：混凝土采用C20（fc＝9.6N／mm2,ft＝1.10N／mm2）。钢筋柱、梁受力筋采用Ⅱ级钢筋（fy＝300N／mm2），板内及梁内其它钢筋采用Ⅰ级（fy＝210N／mm2）二．框架梁及柱子的线刚度计算取①轴上的一榀框架作为计算简图，如图所示。梁、柱混凝土强度等级为C20，Ec＝2.55×104N/mm2＝25.5×106KN/m2。框架梁惯性矩增大系数：边框架取1.5，中框架取2.0。中框架梁的线刚度：ib1＝αbEIb/l=2.0××25.5×106×0.3×0.73/6.6＝66.28×103KN·m2边框架梁的刚度：ib2αbEIb/l＝1.5××25.5×106×0.3×0.73/6.6＝49.70×103KN·m2底层中柱的线刚度：i底中＝EIc/l=×25.5×106×0.6×0.63/4.5＝61.44×103KN·m2底层边柱的线刚度i底边＝EIc/l=×25.5×106×0.5×0.5/4.5＝29.51×103KN·m2其余各层中柱的线刚度i其中＝0.9EIc/l=0.9××25.5×106×0.6×0.63/4.5＝55.30×103KN·m2其余各层边柱的线刚度i底边＝0.9EIc/l=0.9××25.5×106×0.5×0.5/4.5＝26.56×103KN·m2三．荷载计算1．恒荷载标准值计算楼（屋）面自重结构层:80厚现浇钢筋砼板0.1m×25KN／m3＝2.5KN／m220mm厚水泥砂浆面层0.02m×20KN／m3＝0.4KN／m220mm石灰砂浆天棚抹灰0.015m×17KN／m3＝0.26KN／m2合计gk＝3.16KN／m2梁自重次梁自重25KN／m3×0.25m×（0.45m－0.1m）＝2.19KN／m次梁抹灰自重2×17KN／m3×0.015m×（0.45m－0.1m）＋0.02m×0.25m×17KN／m＝0.26KN／m合计gk＝2.45KN／m主梁自重25KN／m3×0.3m×（0.7m－0.1m）＝4.5KN／m主梁抹灰自重2×17KN／m3×0.015m×（0.7m－0.1m）＋0.02m×0.3m×17KN／m＝0.41KN／m合计gk＝4.91KN／m柱自重边柱自重25KN／m3×0.5m×0.5m＝6.25KN／m边柱抹灰自重4×17KN／m3×0.02m×0.5m＝0.68KN／m合计gk＝6.93KN／m中柱自重25KN／m3×0.6m×0.6m＝9.0KN／m中柱抹灰自重4×17KN／m3×0.02m×0.6m＝0.82KN／m合计gk＝9.82KN／m2．活荷载标准值计算（1）楼（屋）面活荷载标准值：5.0KN／m2（2）雪荷载sk=0.35KN／m2屋面活荷载不与雪荷载同时考虑，取两者中大者。3．框架竖向荷载计算（1）A~B(B~C,C~D)轴间框架梁楼面（屋面）板传荷载;恒载：3.16KN／m2×3.3 m×5／8＝6.52KN／m活载：5.0KN／m2×3.3m×5／8＝10.31KN／m梁自重：4.91KN／mA~B(B~C,C~D)轴间框架梁均布荷载为:恒载＝板传荷载＋梁自重＝6.52KN／m＋4.91KN／m＝11.43KN／m活载<板传荷载取荷载11.34KN／mA(D)轴柱竖向荷载计算顶层柱顶顶层柱顶恒载：屋面板传荷载3.16KN／m2×3.3m×5／8×3.3m＋3.16KN／m2×3.3m×（1－2×0.422×0.423）×3.9m＝63.15KN梁传荷载2.45KN／m×（3.9m－0.25m）＋4.91KN／m×（3.3m－0.25m）＝23.92KN顶层柱顶活载：屋面板传荷载5.0KN／m2×3.3m×5／8×（3.3m－0.25m）＋5.0KN／m2×3.3m×（1－2×0.422×0.423）×（3.9m－0.25m）＝90.10KN顶层柱顶恒载＝板传荷载＋梁传荷载＝63.15KN＋23.92KN＝87.07KN顶层柱顶活载＝板传荷载＝90.10KN二层柱顶恒载＝板传荷载＋梁传荷载＋柱自重＝2×44.82KN＋2×23.92KN＋6.93KN／m×4.2m＝166.59KN二层柱顶活载＝板传荷载＝2×72.57KN＝145.14KN底层柱顶恒载＝板传荷载＋梁传荷载＋柱自重＝3×44.82KN＋3×23.92KN＋2×6.93KN／m×4.2m＝264.43KN底层柱顶活载＝板传荷载＝3×72.57KN＝217.71KN基础顶面恒载＝板传荷载＋梁传荷载＋柱自重＝3×44.82KN＋3×23.92KN＋(2×6.93KN／m×4.2m＋6.93KN／m×4.7m)＝297.0KN基础顶面活载＝0KNB(C)轴柱竖向荷载计算顶层柱顶顶层柱顶恒载：屋面板传荷载2×（3.16KN／m2×3.3m×5／8×3.3m＋3.16KN／m2×3.3m×（1－2×0.422×0.423）×3.9m）＝89.64KN梁传荷载2×（2.45KN／m×（3.9m－0.25m）＋4.91KN／m×（3.3m－0.25m））＝47.84KN顶层柱顶活载：屋面板传荷载2×（5.5KN／m2×3.3m×5／8×（3.3m－0.25m）＋5.5KN／m2×3.3m×（1－2×0.422×0.423）×（3.9m－0.25m））＝145.14KN顶层柱顶恒载＝板传荷载＋梁传荷载＝137.48KN顶层柱顶活载＝板传荷载＝145.14KN二层柱顶恒载＝板传荷载＋梁传荷载＋柱自重＝316.2KN二层柱顶活载＝板传荷载＝290.28KN底层柱顶恒载＝板传荷载＋梁传荷载＋柱自重＝494.93KN底层柱顶活载＝板传荷载＝435.42KN基础顶面恒载＝板传荷载＋梁传荷载＋柱自重＝541.08KN基础顶面活载＝板传荷载＝0KN框架在竖向荷载作用下的受荷图如图所示4．框架水平荷载计算为简化计算，将风荷载近似用作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中荷载，其标准值：Wk＝βzμsμzω0（hi＋hj）B／2WK计算过程见表集中风荷载标准值离地高度z／mμzβzμsω0KNm2hihjBWkKN13.11.058.91.001.04.23.913.674.71.001.04.23.913.81四．框架结构内力计算（采用分层法和D值法）为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：恒载作用活荷载作用于A～B轴跨间活荷载作用于B～C轴跨间活荷载作用于C～D轴跨间风荷载作用（从左向右或从右向左）恒荷载标准值作用下的内力计算节点各杆的弯矩分配系数按下式计算μik=iik／Σiik节点的不平衡弯矩即梁固端弯矩M=－1／12ql02由分层法可求得整个框架在恒荷载作用下的弯矩图（计算过程见图a），在求得结构支座弯矩（按弹性理论计算）后采用结构实际荷载按静定结构由平衡条件可求得杆件其他内力。跨内最大正弯矩近似按跨中弯矩计算。梁端剪力根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。恒荷载标准值满跨作用的弯矩图、剪力图、轴力图见图1、图2、图3活荷载标准值作用下的内力计算活荷载标准值作用在A～B轴跨间的分层法计算过程见图b、弯矩图、剪力图、轴力图见图4、图5、图6活荷载标准值作用在B～C轴跨间的分层法计算过程见图c、弯矩图、剪力图、轴力图见图7、图8、图9活荷载标准值作用在C～D轴跨间的分层法计算过程见图d、弯矩图、剪力图、轴力图见图10、图11、图12风荷载标准值作用下的内力计算采用D值法按下述步骤计算框架内力(见表1~5)确定各柱的反弯点位置；分层取脱离体计算各反弯点处剪力；先求柱端弯矩，再由节点平衡求梁端弯矩，当为中间节点时，按梁的线相对线刚度分配节点的柱端不平衡弯矩。其他内力的计算

:根据力的平衡条件，由梁两端的弯矩求出梁的剪力；由梁的剪力，根据节点的平衡条件，可求出柱的轴力。风荷载标准值作用下的内力图见图13、14、15所示图a恒荷载作用下分层法计算过程表1A(D)轴框架柱反弯点位置层号h/myoy1y2y3yyh/m34.21.750.390000.391.6424.21.750.45000.451.8914.71.760.560000.562.63表2B(C)轴框架柱反弯点位置层号h/myoy1y2y3yyh/m34.21.970.400000.401.6824.21.970.450000.451.8914.71.980.550000.552.59表3框架柱修正后的抗侧刚度轴号层号αcEI/hD=αc12EI/h3A(D)3层0.4728.469.102层0.4728.469.101层0.6028.269.21B(C)3层0.5059.0120.082层0.5059.0120.081层0.6258.6019.74表4风荷载作用下框架柱端剪力弯矩和梁端弯矩计算轴号层号VikNDkN/m∑DkN/mD/∑DVkNyh/mMcs/kN·mMcx/kN·mMbz/kN·mMby/kN·mA(D)39.059.1058.360.161.451.643.712.383.71222.729.1058.360.163.641.898.416.8810.79136.539.282.6313.6217.3120.50B(C)39.0520.0858.360.343.081.687.765.173.344.42222.7220.0858.360.347.721.8917.8314.599.8913.11136.5319.7457.900.3412.422.5926.2132.1717.5423.26表5风荷载作用下框架柱轴力和梁端剪力计算层号梁端剪力/kN柱轴力/kNAB跨BC跨CD跨A轴B轴C轴D轴31.021.341.021.02（拉）0.320.321.02（拉）23.133.973.134.15（拉）1.861.864.15（拉）15.767.055.769.91（拉）1（拉）图b活荷载作用在AB轴间分层法计算过程1图c活荷载作用在BC轴间分层法计算过程图d活荷载作用在CD轴间分层法计算过程五．框架结构内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。比较恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由恒荷载效应控制的组合的大小，取两者中大者。构件控制截面的内力按下式计算：梁支座边缘处的内力值：M边=Mb－Vb·b/2V边=Vb－q·b/2柱上端控制截面在上层的梁底,其内力按下式计算:Mcs=Mc－Vc·h/2Mcx=Mc－Vc·h/2Vc=（Mc1+Mc2）/H式中M边——支座边缘截面的弯矩标准值；V边——支座边缘截面的剪力标准值；Mb,Mc——分别为梁柱中线交点处的梁端的弯矩标准值和柱端的弯矩标准值；Mc1,Mc2——分别为梁柱中线交点处的柱上端和下端的弯矩标准值Vb,Vc——与M相应的梁柱中线交点处的梁端的剪力标准值和柱端的剪力标准值q——梁单位长度的均布荷载标准值；b——梁端支座宽度（即柱截面高度）；h——梁截面高度H——柱的计算长度本课程设计为简化计算，采用轴线处内力值进行组合。各内力组合见表6~13所示表6用于承载力计算的框架梁AB(CD)由可变荷载效应控制的基本组合层号恒载活载活载活载左风右风及相应的V及相应的V及相应的M①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3左M-18.94-24.903.81-0.745.19-5.19①+②+④+0.6⑥-47.69①+②+④+0.6⑥-47.69V33.7637.10-1.540.36-1.431.4372.0872.08中M22.3451.41-7.111.530.30-0.30①+②+④+0.6⑤75.46V右M-60.79-56.83-17.893.81-4.684.68①+②+③+0.6⑤-118.84①+②+③+0.6⑤118.84V-46.44-46.76-1.540.36-1.431.43-95.60-95.602左M-27.56-31.904.07-0.4315.11-15.11①+②+④+0.6⑥-68.96①+②+④+0.6⑥-68.96V35.4038.39-1.430.21-4.384.3876.6376.63中M24.9548.65-4.700.710.63-0.63①+②+④+0.6⑤74.69V右M-50.58-55.24-13.471.86-13.8513.85①+②+③+0.6⑤-127.6①+②+③+0.6⑤-127.6V-44.80-45.47-1.430.21-4.384.38-94.33-94.331左M-27.07-31.904.07-1.0528.7-28.7①+②+④+0.6⑥-77.42①+②+④+0.6⑥-77.42V35.2938.39-1.430.21-8.068.0678.7378.73中M24.8048.65-4.700.412.07-2.07①+②+④+0.6⑤75.10V右M-58.79-55.24-13.471.86-24.5624.56①+②+③+0.6⑤-142.24①+②+③+0.6⑤-142.24V-44.90-45.47-1.430.21-8.068.06-96.64-96.64注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.2；3、活载②③④的分项系数为1.3；左风⑤、右风⑥的分项系数为1.4，4、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为。表7用于承载力计算的框架梁AB(CD)由恒荷载效应控制的基本组合层号恒载活载活载活载左风右风及相应的V及相应的V及相应的M①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3左M-21.31-24.903.81-0.745.19-5.19①+0.7②+0.7④+0.7⑥-42.89①+0.7②+0.7④+0.7⑥-42.89V37.9837.10-1.540.36-1.431.4365.2065.20中M25.1351.41-7.111.530.30-0.30①+0.7②+0.7④+0.7⑤62.40V右M-68.39-56.83-17.893.81-4.684.68①+0.7②+0.7③+0.7⑤-132.97①+0.7②+0.7③+0.7⑤-132.97V-52.25-46.76-1.540.36-1.431.43-87.06-87.062左M-31.01-31.904.07-0.4315.11-15.11①+0.7②+0.7④+0.7⑥-63.65①+0.7②+0.7④+0.7⑥-63.65V39.8338.39-1.430.21-4.384.3870.2970.29中M28.0748.65-4.700.710.63-0.63①+②+④+0.6⑤63.06V右M-56.90-55.24-13.471.86-13.8513.85①+0.7②+0.7③+0.7⑤-114.69①+0.7②+0.7③+0.7⑤-114.69V-50.4-45.47-1.430.21-4.384.38-86.61-86.611左M-30.45-31.904.07-1.0528.7-28.7①+0.7②+0.7④+0.7⑥-73.61①+0.7②+0.7④+0.7⑥-73.61V39.7038.39-1.430.21-8.068.0672.3672.36中M27.948.65-4.700.412.07-2.07①+②+④+0.6⑤63.69V右M-66.14-55.24-13.471.86-24.5624.56①+0.7②+0.7③+0.7⑤-123.30①+0.7②+0.7③+0.7⑤-123.30V-50.51-45.47-1.430.21-8.068.06-88.98-88.98注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.35；3、活载②③④的分项系数为1.3，组合系数为0.7；左风⑤、右风⑥的分项系数为1.4，组合系数为0.64、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为。表8用于承载力计算的框架梁BC由可变荷载效应控制的基本组合层号恒载活载活载活载左风右风及相应的V及相应的V及相应的M①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3左M-54.19-30.09-43.259.116.19-6.19①+②+③+0.6⑥-131.24①+②+③+0.6⑥-131.24V41.293.181.78-3.18-1.881.8847.3747.37中M33.02-10.4949.00-10.4900①+③+0.6⑤82.02V右M-54.199.11-43.25-30.09-6.196.19①+③+④+0.6⑤-131.24①+③+④+0.6⑤-131.24V-41.293.18-1.78-3.18-1.881.88-47.37-47.372左M-51.91-18.94-47.927.1818.35-18.35①+②+③+0.6⑥-129.78①+②+③+0.6⑥-129.78V41.291.781.78-1.78-5.365.3648.0748.07中M32.34-5.8844.32-5.8800①+③+0.6⑤76.66V右M-51.917.18-47.92-18.94-18.3518.35①+③+④+0.6⑤-129.78①+③+④+0.6⑤-129.78V-41.291.78-1.78-1.78-5.365.36-48.07-48.071左M-51.97-18.94-47.927.1832.56-32.56①+②+③+0.6⑥-138.37①+②+③+0.6⑥-138.37V41.291.781.78-1.78-9.879.8750.7750.77中M32.35-5.8844.32-5.8800①+③+0.6⑤76.66V右M-51.977.18-47.92-18.94-32.5632.56①+③+④+0.6⑤-138.37①+③+④+0.6⑤-138.37V-41.291.78-1.78-1.78-9.879.87-50.77-50.77注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.2；3、活载②③④的分项系数为1.3，组合系数为0.7；左风⑤、右风⑥的分项系数为1.4，组合系数为0.64、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为。表9用于承载力计算的框架梁BC由恒荷载效应控制的基本组合层号恒载活载活载活载左风右风及相应的V及相应的V及相应的M①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3左M-60.96-30.09-43.259.116.19-6.19①+0.7②+0.7③+0.6⑥-116.01①+0.7②+0.7③+0.6⑥-116.01V46.453.181.78-3.18-1.881.8851.2451.24中M37.15-10.4949.00-10.4900①+0.7③+0.6⑤71.45V右M-60.969.11-43.25-30.09-6.196.19①+0.7③+0.7④+0.6⑤-116.08①+0.7③+0.7④+0.6⑤-116.08V-46.453.18-1.78-3.18-1.881.88-51.05-51.052左M-58.40-18.94-47.927.1818.35-18.35①+0.7②+0.7③+0.6⑥-116.21①+0.7②+0.7③+0.6⑥-116.21V46.451.781.78-1.78-5.365.3652.1652.16中M36.38-5.8844.32-5.8800①+0.7③+0.6⑤67.40V右M-58.407.18-47.92-18.94-18.3518.35①+0.7③+0.7④+0.6⑤-116.21①+0.7③+0.7④+0.6⑤-116.2V-46.451.78-1.78-1.78-5.365.36-52.16-52.161左M-58.47-18.94-47.927.1832.56-32.56①+0.7②+0.7③+0.6⑥-124.81①+②+③+0.6⑥-124.81V46.451.781.78-1.78-9.879.8754.8654.86中M36.39-5.8844.32-5.8800①+0.7③+0.6⑤76.66V右M-58.477.18-47.92-18.94-32.5632.56①+0.7③+0.7④+0.6⑤-124.81①+③+④+0.6⑤-124.81V-46.451.78-1.78-1.78-9.879.87-54.86-54.86注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.35；3、活载②③④的分项系数为1.3；左风⑤、右风⑥的分项系数为1.44、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为。表10用于承载力计算的框架柱A(D)由可变荷载效应控制的基本组合层恒载活载活载活载左风右风及相应的M、V及相应的M、V及相应的N、V①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3上M23.5830.23-4.480.92-5.195.19①+②53.81①+③+④+0.6⑤（⑥）16.91①+②+④+0.6⑥59.92N116.24138.70-1.61-0.36-1.43-1.43254.94113.41253.72下M-20.09-23.443.30-0.423.33-3.33①+②-43.49①+③+④+0.6⑤（⑥）19.21①+②+④+0.6⑥-45.95N150138.70-1.61-0.36-1.43-1.43288.7147.17287.48V10.4012.781.850.32-2.032.0323.1813.7924.721上M12.0815.95-2.030.55-19.0719.07①+②28.03①+③+④+0.6⑤（⑥）20.36①+②+④+0.6⑥29.57N421.76418.73-5.01-0.78-13.87-13.87840.49407.65831.39下M-6.65-7.980.67-0.2824.23-24.23①+②14.63①+③+④+0.6⑤（⑥）-20.80①+②+④+0.6⑥-29.45N460.08418.73-5.01-0.78-13.87-13.87878.81445.97869.71V3.995.09-0.120.18-89.5814.92注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.2；3、活载②③④的分项系数为1.3，左风⑤、右风⑥的分项系数为1.4，4、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为表11用于承载力计算的框架柱A(D)由恒荷载效应控制的基本组合层恒载活载活载活载左风右风及相应的M、V及相应的M、V及相应的N、V①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3上M26.5330.23-4.480.92-5.195.19①+②47.69①+③+④+0.6⑤（⑥）27.15①+②+④+0.6⑥51.45N0-1.61-0.36-1.43-1.43227.86128.33225.81下M-22.60-23.443.30-0.423.33-3.33①+②-39.01①+③+④+0.6⑤（⑥）-26.61①+②+④+0.6⑥-45.95N168.75138.70-1.61-0.36-1.43-1.43265.84166.51225.81V11.712.781.850.32-2.032.0320.6514.6422.091上M13.5915.95-2.030.55-19.0719.07①+②24.76①+③+④+0.6⑤（⑥）20.36①+②+④+0.6⑥36.58N474.48418.73-5.01-0.78-13.87-13.87767.59462.16758.72下M-7.48-7.980.67-0.2824.23-24.23①+②13.07①+③+④+0.6⑤（⑥）-21.75①+②+④+0.6⑥-27.8N517.59418.73-5.01-0.78-13.87-13.87810.70503.89801.83V4.495.09-0.120.18-510.9813.71注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.35；3、活载②③④的分项系数为1.3，组合系数为0.7；左风⑤、右风⑥的分项系数为1.4，组合系数为0.64、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为表12用于承载力计算的框架柱B(C)由可变荷载效应控制的基本组合层恒载活载活载活载左风右风及相应的M、V及相应的M、V及相应的N、V①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3上M-7.70-32.8030.97-6.17-6.196.19①+②+③+0.6⑤-19.41①+④+0.6⑤（⑥）-17.58①+②+④+0.6⑤-50.38N251.51300.38145.68-3.540.45-0.45694.42247.7548.62下M5.5427.24-25.654.427.24-7.24①+②+③+0.6⑤15.89①+④+0.6⑤（⑥）11.30①+②+④+0.6⑤41.54N301.00300.38145.68-3.540.45-0.45743.7297.19597.57V-3.15-14.3013.48-2.52-3.203.20-8.47.5921.891上M-3.42-18.1617.23-2.66-24.5624.56①+②+③+0.6⑤-24.20①+④+0.6⑤（⑥）-20.82①+②+④+0.6⑤38.98N850.33452.41435.90-6.684.41-4.411734.61841.001298.71下M1.729.09-17.231.3345.04-45.04①+②+③+0.6⑤21.93①+④+0.6⑤（⑥）29.62①+②+④+0.6⑤39.16N905.71452.41435.90-6.684.41-4.411790.00896.381354.15V-1.09-5.807.33-0.85-14.8114.81-9.30-10.8416.63注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.2；3、活载②③④的分项系数为1.3，左风⑤、右风⑥的分项系数为1.4，4、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为表13用于承载力计算的框架柱B(C)由恒荷载效应控制的基本组合层恒载活载活载活载左风右风及相应的M、V及相应的M、V及相应的N、V①②③④⑤⑥组合项目值组合项目值组合项目值3上M-8.66-32.8030.97-6.17-6.196.19①+②+③+0.6⑤-13.66①+④+0.6⑤（⑥）-16.69①+②+④+0.6⑤-39.65N282.95300.38145.68-3.540.45-0.45595.46280.20491.01下M6.2327.24-25.654.427.24-7.24①+②+③+0.6⑤11.69①+④+0.6⑤（⑥）14.99①+②+④+0.6⑤32.74N338.63300.38145.68-3.540.45-0.45651.14335.88546.69V-3.54-14.3013.48-2.52-3.203.20-6.037.2232.851上M-3.85-18.1617.23-2.66-24.5624.56①+②+③+0.6⑤-19.24①+④+0.6⑤（⑥）-21.24①+②+④+0.6⑤33.16N956.62452.41435.90-6.684.41-4.411581.52949.481271.28下M1.949.09-17.231.3345.04-45.04①+②+③+0.6⑤23.27①+④+0.6⑤（⑥）29.90①+②+④+0.6⑤38.08N1018.92452.41435.90-6.684.41-4.411643.821011.581333.56V-1.23-5.807.33-0.85-14.8114.81-8.35-10.7116.51注：1、活载②③④分别作用在AB轴间、BC轴间、CD轴间；2、恒载①的分项系数为1.35；3、活载②③④的分项系数为1.3，组合系数为0.7；左风⑤、右风⑥的分项系数为1.4，组合系数为0.64、以上各值均为轴线处的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为六．截面设计与配筋计算混凝土强度:C20,钢筋强度：I级钢筋II级钢筋1．框架柱截面设计（1）轴压比验算底层边柱：边柱最大轴压比：μN＝满足要求（2）截面尺寸复核取h0＝500mm－40mm＝460mm，Vmax＝14.94KN因为所以KN>14.94KN满足要求（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋A(D)轴柱Nb＝1层从柱的内力组合表可见，Nb>N，为大偏心受压，选用M大、N小的组合，最不利组合为：M=29.45KN·M和M=20.36KN·MN=869.71KNN=407.65KN第一组内力M=29.45KN·MN=869.7KN弯矩中由风荷载作用产生的弯矩>75%,柱的计算长度取下列二式中较小值：其中——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；——比值中的较小值；H——柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上、下两层楼盖顶面之间的高度。H1=4.7mψu=(28.46+28.26)/49.70=1.14l0＝(1+0.15×1.14)×4.7＝5.5ml0＝(2+2×0)×4.7＝9.4m所以取：l0＝5.5mea=20mm或h/30=500/30=16.7mm取ea=20mm应考虑偏心距增大系数η=取=1.0取=ζb<0按构造配筋：每侧实配318（）第二组内力M=20.36KN·MN=407.65KN弯矩中由风荷载作用产生的弯矩>75%,柱的计算长度取下列二式中较小值：其中——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；——比值中的较小值；H——柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上、下两层楼盖顶面之间的高度。H1=4.7mψu=(28.46+28.26)/49.70=1.14l0＝(1+0.15×1.14)×4.7＝5.5ml0＝(2+2×0)×4.7＝9.4m所以取：l0＝5.5mea=20mm或h/30=500/30=16.7mm取ea=20mm应考虑偏心距增大系数η=取=1.0取=ζb<0按构造配筋：每侧实配318（）3层最不利组合为M=59.92KN·MN=253.72KN弯矩中由风荷载作用产生的弯矩<75%,柱的计算长度l0=1.25H＝1.25×4.2＝5.25mea=20mm或h/30=500/30=16.7mm取ea=20mm应考虑偏心距增大系数η=取=1.0取=ζb<0按构造配筋：每侧实配318（）（4）垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算1层878.81KNl0/b=5500/500=11查表得0.965=0.9×0.965×(9.6×5002＋300×763×2)＝2482.00KN>878.81KN满足要求（5）斜截面受剪力承载力计算1层最不利内力组合M=29.54KN·MN=869.71KNV=14.92KN因为剪跨比4.7/（2×0.460）＝5.11＞3，所以因为0.3fcA=0.3×9.6×500×500=720KN<N=869.71KN所以N=720KN=按构造配筋，取复式箍4φ10@250。3层最不利内力组合M=45.95KN·MN=287.48KNV=24.72KN因为剪跨比4.2/（2×0.460）＝4.57＞3，所以因为0.3fcA=0.3×9.6×500×500=720KN<N=287.48KN所以N=720KN=按构造配筋，取复式箍4φ10@250。：每侧实配322（）箍筋取复式箍4φ10@250。2．框架梁截面设计1）正截面受弯承载力计算框架梁AB、BC截面尺寸都为300mm×700mmh0＝700mm－40mm＝660mm梁AB和梁BC各截面受弯承载力配筋见表14所示。表14框架梁正截面配筋计算层计算公式梁AB(CD)梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面3-47.6975.46-132.97-131.2482.02-131.240.0380.0600.1060.1050.0650.1050.039<0.062<0.112<0.111<0.067<0.111<247393710704425704420420420420420420实配钢筋/314(461)314(461)322(760)322(760)314(461)322(760)1-77.4275.10-142.24-138.3776.66-138.370.0620.0600.1130.1100.0610.1100.064<0.062<0.1207<0.117<0.063<0.117<406393761742400742420420420420420420实配钢筋/314(461)314(461)322(760)322(760)314(461)322(760)（2）斜截面受剪承载力计算梁AB和梁BC各截面受剪承载力配筋见表15所示表15框架梁斜截面配筋计算梁AB(CD)梁BC层313195.6096.6451.24154.86475.2>475.2>475.2>475.2><0<0<0<0实配箍筋28@35028@35028@35028@350六．绘制结构施工图框架立面配筋图以及框架梁柱的配筋断面图见相应图纸基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究