天津中远广场外檐工程结构计算书

PAGEPAGE30天津中远广场外檐工程结构计算书编制：审核：审定：目录目录 1第一章框架式玻璃幕墙结构计算 3一、计算说明 3二、荷载计算 31、玻璃幕墙的自重荷载计算 32、玻璃幕墙承受的水平风荷载计算 33、玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算 44、荷载组合 4三、玻璃面板计算 51、计算说明 52、外片玻璃面板强度校核 53、玻璃面板挠度校核 7四、立柱计算 81、计算说明 82、力学模型 83、荷载计算 94、立柱抗弯强度校核 95、立柱抗剪强度校核 96、立柱挠度校核 10五、幕墙埋件计算 101、荷载计算 102、抗拉承载力计算 103、抗剪承载力计算 11第二章石材幕墙结构计算 12一、荷载计算 121、自重荷载标准值计算 122、风荷载计算 123、石材承受的水平地震荷载计算 125、荷载组合 12三、石材面板计算 131、计算说明 132、石材面板强度校核 13四、立柱计算 161、计算说明 162、加载 193、立柱强度校核 214、立柱挠度校核 245、支座反力 25五、立柱与主体结构的连接 261、计算说明 262、M12螺栓验算 263、转接件校核 264、焊缝计算 27六、后置埋件校核 281、荷载计算 282、抗拉承载力计算 283、抗剪承载力计算 29第一章框架式玻璃幕墙结构计算一、计算说明本章计算的是框架式玻璃幕墙系统，面板采用6+12A+6钢化中空LOW-E玻璃，计算标高为17.35m,计算分格取最大的位置左右分格为920/920mm,立柱的计算跨度为4150mm。幕墙系统详见大样图。二、荷载计算1、玻璃幕墙的自重荷载计算(1)幕墙自重荷载标准值计算GAK：面板自重面荷载标准值面板采用6+12A+GAK=（6+6）×10-3×25.6=0.307KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的幕墙重力荷载标准值GGK=0.5kN/m2(2)幕墙自重荷载设计值计算rG：永久荷载分项系数，取rG=1.2按《玻璃幕墙幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4GG：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值GG=rG·GGK=1.2×0.5=0.6kN/m22、玻璃幕墙承受的水平风荷载计算计算标高17.35m，天津地区基本风压W0=0.50kN/m2，地面粗糙度为C类。(1)水平风荷载标准值计算βgz：阵风系数，取βgz=2.018按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表8.μS：风荷载体型系数，取μS=1.2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条μZ：风压高度变化系数，取μZ=0.693按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表8.2.1W0：作用在幕墙上的风荷载基本值0.50kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5（按50年一遇）WK：作用在幕墙上的风荷载标准值WK=βgz·μS·μZ·W0=2.018×1.2×0.693×0.50=0.839KN/m2|WK|=0.839kN/m2<1.0kN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3取WK=1.0kN/m2(2)水平风荷载设计值计算rW：风荷载分项系数，取rW=1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=rW·WK=1.4×1.0=1.4kN/m23、玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算(1)玻璃幕墙承受的水平地震荷载标准值计算αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.12按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条，7度(0.15g)抗震设计时βE：动力放大系数，取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3qEK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算qEK=αmax·βE·GGK=0.12×5.0×0.5=0.3kN/m2(2)玻璃幕墙承受的水平地震荷载设计值计算rE：地震作用分项系数，取rE=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4qE：作用在幕墙上的地震荷载设计值qE=rE·qEK=1.3×0.3=0.39kN/m24、荷载组合(1)风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5qK=ψW·WK+ψE·qEK=1.0×1.0+0.5×0.3=1.15kN/m2(2)风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·qE=1.0×1.4+0.5×0.39=1.595kN/m2三、玻璃面板计算1、计算说明玻璃面板选用6+12A+6钢化中空LOW-E玻璃。框架玻璃幕墙的分格尺寸为，a=920mm，b=2200mm。该玻璃幕墙的玻璃属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算模型。2、外片玻璃面板强度校核校核依据：≤fg按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.(1)、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条和第6.1.5条的规定，夹胶中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为、、。因为每片玻璃厚度一样，且外片玻璃承受的荷载最大，所以，只需计算外片玻璃的强度和挠度。(2)、外片玻璃承受的水平风荷载t1、t2、t3：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t1=t2=6mmWK1：外片玻璃承受的水平风荷载标准值=0.55KN/m2W1：外片玻璃承受的水平风荷载设计值=0.77KN/m2(3)、外片玻璃承受的水平地震荷载t1、t2、t3：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t1=6mmGAK’：玻璃面板自重面荷载标准值GAK’=6×10-3×25.6=0.154KN/m2αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.12按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3βE：动力放大系数，取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3qEK’：作用在夹胶玻璃上的地震荷载标准值qEK’=αmax·βE·GGK’=0.12×5.0×0.154=0.093KN/m2qEK1：作用在外片玻璃上的地震荷载标准值rE：地震作用分项系数，取rE=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4qE1：作用在外片玻璃上的地震荷载设计值qE1=rE·qEK1=1.3×0.093=0.1209KN/m2(4)、外片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3qK1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值qK1=ψW·WK1+ψE·qEK1=1.0×0.55+0.5×0.093=0.597KN/m2q1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值q1=ψW·W1+ψE·qE1=1.0×0.77+0.5×0.1209=0.830KN/m2(5)、外片玻璃的强度折减系数θ：参数t：外片玻璃厚度，取t=6mm=4.576η：折减系数，取η=1.0查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1(6)、外片玻璃强度校核m：弯矩系数，取m=0.1094由==0.418，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2σ：外片玻璃产生的最大应力==12.81N/mm2＜fg=84N/mm2玻璃面板强度符合规范要求。3、玻璃面板挠度校核校核依据：df=≤df,lim=按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.(1)、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.(2)、玻璃刚度计算t：夹胶中空玻璃的两片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条t=0.95=0.95×=7.18mmD：玻璃刚度D===2.31×106N·mm(3)、玻璃的挠度折减系数θ：参数t：玻璃厚度，取t=7.18mm=3.74η：折减系数，取η=1.0查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1(4)、玻璃挠度校核μ：挠度系数，取μ=0.01114由==0.418，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2df：玻璃产生的最大挠度df===3.45mmdf=3.45mm＜df,lim===15.33mm玻璃面板挠度符合规范要求。四、立柱计算1、计算说明幕墙立柱选用SMG02-120B，根据建筑结构特点，每根幕墙立柱简支在主体结构上，并处于受拉状态。立柱高度H=4150mm,幕墙横向计算分格宽度B=920mm。2、力学模型幕墙的荷载由横梁和立柱承担。玻璃面板将受到的水平方向的荷载，按45度角分别传递到横梁和立柱上。横梁又将承受的荷载传递给立柱，最后由立柱将所有荷载通过预埋件传递到主体结构上，立柱按单跨简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：3、荷载计算(1)立柱承受的竖直方向面荷载标准值GGK=0.5KN/m2设计值GG=0.6KN/m2(2)立柱承受的水平方向面荷载标准值qK=1.0KN/m2设计值q=1.4KN/m2(3)立柱承受的轴力值设计值N=GG·H·B=0.6×4.15×0.92=2.291KN(4)立柱承受的水平线荷载标准值qK线=qK·B=1.0×0.92=0.92KN/m设计值q线=q·B=1.4×0.92=1.288KN/m(5)立柱所受的弯矩M=q线·H2/8=1.288×4.152÷8=2.773KN·m(6)立柱承受的剪力V=q线·H=1.288×4.15=5.345KN4、立柱抗弯强度校核立柱校核依据：≤fa=215N/mm2=2.291×1000/1094.57+2.773×1000000/1.00/52646=54.77N/mm2＜fa=90N/mm2强度符合规范要求。5、立柱抗剪强度校核校核依据：≤τa按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.5条t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)τX：立柱承受的水平荷载产生的剪应力τX===9.45N/mm2＜τa=55N/mm2立柱抗剪强度符合规范要求。6、立柱挠度校核(1)由水平风荷载下引起的挠度风荷载标准值WK=1.0KN/m2水平方向线荷载标准值WK线=WK·B=1.0×0.92=0.92KN/m(2)水平方向的挠度计算df，X：水平方向的挠度df，X===11.31mmdf，X=17.61mm＜df,lim=min(L/180,30)=23.06mm立柱刚度符合规范要求。根据以上计算，立柱的各个构件均符合规范要求，满足设计要求。五、幕墙埋件计算工程选用的是后置埋件，埋件固定在主体结构上，承受立柱传递来的荷载。埋件布置图如下，采用200x120x8埋板，锚筋采用2颗M12化学锚筋。1、荷载计算V=5.345KN(剪力)N=2.291KN（拉力）考虑25mm前后偏差，弯矩为：M=5345×（225+25）=1336250N·mm2、抗拉承载力计算在轴心拉力和弯矩共同作用下，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：Nsdh=N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My1/Σyi2=2291/2-1336250×45/（2×452）=-13700<0所以：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2=(2291×45+1336250)×90/（2×902）=7996N根据厂家资料M12的化学螺栓的抗拉承载力为N=25KN>7.996KN埋件满足要求。3、抗剪承载力计算承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/2=2672.5N根据厂家资料M12的化学螺栓的抗剪承载力为V=20KN>2.670KN埋件满足要求。第二章石材幕墙结构计算一、荷载计算1、自重荷载标准值计算石材自重荷载标准值计算GAK：25mm厚的石材GAK=0.70KN/m2GGK：考虑龙骨和各种零部件等后的石材幕墙重力荷载标准值GGK=1.0KN/m22、风荷载计算计算标高取17.35m天津地区C类水平风荷载标准值计算βgz：阵风系数，取βgz=2.018μS：风荷载体型系数，取μS=1.2μZ：风压高度变化系数，取μZ=0.693W0：作用在幕墙上的风荷载基本值0.50KN/m2WK：作用在幕墙上的风荷载标准值WK=βgz·μS·μZ·W0=2.018×1.2×0.693×0.50=0.839KN/m2|WK|=0.839KN/m2<1.0KN/m2取WK=1.0KN/m23、石材承受的水平地震荷载计算天津地区7度（0.15g）αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.12βE：动力放大系数，取βE=5.0qEK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算qEK=αmax·βE·GGK=0.12×5.0×1.0=0.6KN/m25、荷载组合S1:1.2GK+1.4WK++0.65qEK+S2:1.2GK+1.4WK-+0.65qEK-三、石材面板计算1、计算说明石材面板选用25mm厚的花岗岩石材。石材幕墙的分格尺寸为具体尺寸见CAD图，石材分格高度b=900mm。因石材面板采用2个钢挂件对支撑，所以石材面板的计算采用短槽支撑的石材面板计算模型。采用sap2000进行计算。2、石材面板强度校核（一）花岗石板的强度设计值fg1=fgm/2.15=8/2.15=3.721fg2=fgm/4.30=8/4.30=1.860fg1：花岗石板抗弯强度设计值（Mpa）fg2：花岗石板抗剪强度设计值（Mpa）fgm：花岗石板弯曲强度平均值（Mpa）《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第3.2.2条规定花岗石板材的弯曲强度应经决定检测机构检测确定，弯曲强度不应小于8.0Mpa。所以本工程按不小于8.0Mpa取值。（二）石材面板弯曲强度校核校核依据：≤fg1=3.721N/mm2q=1.4x1.0+0.65x0.6=1.79KN/m21.752N/mm2＜fg1=3.721N/mm2石材面板强度符合规范要求。3、石材槽口抗剪强度校核本工程石材槽口按对边开槽设计，所以石材槽口剪应力计算按对边开槽计算。校核依据：≤fg2=1.860N/mm2。《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.5.7条规定2、石材槽口剪切强度q：风荷载和水平地震作用组合面荷载设计值，q=1.725kN/m2c:槽口宽度c=7mms:单个槽底总长度（mm），矩形槽底总长度取为槽长加上槽深的两倍，弧型槽取为圆弧总长度。本工程采用矩形槽，槽长80mm，槽深7mm，槽总长s为94mm。n:一个连接边上钢挂件对数量，n=1。β:应力调整系数，查《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001表5.5.5，得β=1.25=0.437N/mm2＜fg2=1.860N/mm2石材槽口抗剪强度符合规范要求。四、立柱计算1、计算说明立柱采用8#槽钢龙骨，材质为Q235B,采用sap2000有限元软件进行计算(龙骨的自重由软件直接加载)，具体的尺寸详见CAD图。计算模型释放模型上下层间断开为铰接材质2、加载荷载自重GK=1.0x（0.55+0.25+0.1+0.1+0.1+0.47+0.1+0.5）=1.72N/mm风荷载标准值WKWK=1.0x1.740/2=0.87N/mm地震荷载标准值qkqK=0.6x1.740/2=0.522N/mm3、立柱强度校核TABLE:SteelDesign1-SummaryData-Chinese2002FrameDesignSectRatioComboTextTextUnitlessText1GB-C80.389292S12GB-C80.139485S13GB-C80.139485S14GB-C80.139485S114GB-C80.449258S115GB-C80.449259S116GB-C80.172105S117GB-C80.263337S118GB-C80.372709S119GB-C80.379543S120GB-C80.448613S121GB-C80.448741S123GB-C80.15844S124GB-C80.16047S125GB-C80.139485S126GB-C80.185945S127GB-C80.184989S128GB-C80.139485S129GB-C80.184074S130GB-C80.183624S131GB-C80.139485S132GB-C80.139485S133GB-C80.139485S134GB-C80.139485S135GB-C80.139485S136GB-C80.139485S137GB-C80.183625S138GB-C80.184072S139GB-C80.139485S140GB-C80.184814S141GB-C80.185724S142GB-C80.139485S143GB-C80.139485S144GB-C80.139485S156GB-C80.139485S158GB-C80.139485S1则钢架的应力比最大的为0.449<0.95，则钢架的强度能满足要求。4、立柱挠度校核u=3.735mm＜H/250=2470/250=9.88mm挠度满足要求。5、支座反力节点编号S1组合TABLE:JointReactionsJointOutputCaseF1F2F3M1M2M3TextTextNNNN-mmN-mmN-mm2S104050.14668.02-201986.38-77.91453310.674S106363.64540.38-147217.18-24.5560939.716S107589.34629.35-179683.4-0.23331.238S107652.24629.04-180397.3-0.002029-5.819S103537.1110432.8400010S103537.1210432.8300015S102353.754964.9100016S102353.754964.91000155S103915.910433.04000156S103915.8910432.33000161S103674.648931.98000162S103568.6310281.21000最不利的支座反力水平方向F1=3537N竖直方向F2=10433N五、立柱与主体结构的连接1、计算说明立柱与预埋件用8#槽钢连接。立柱与立柱间通过2个M10奥氏体不锈钢（A2-70）螺栓与转接件连接。此时我们需要对连接部位的螺栓的承载能力、转接件的局部承压能力及焊缝强度进行验算。连接形式见下图。2、M12螺栓验算M10螺栓承受的剪力F1：M10螺栓承受的水平方向剪力F1=3537NF：M10螺栓承受的剪力F===11017NA0：M10螺栓有效面积,取A0=57.99mm2NVb：M10螺栓的抗剪能力NVb=nV·A0·fV=2×57.99×245=28415N＞F=11017NM10不锈钢螺栓满足设计要求。3、转接件校核V=F2=10433NN=F1=3537NMx=10433×352=3672416N·mm截面参数=148.62N/mm2＜215N/mm2强度满足要求。4、焊缝计算V=F2=10433NN=F1=3537NMx=10433×352=3672416N·mm焊缝焊高5mm焊缝强度验算=148N/mm2＜ffw=160N/mm2τ：由剪力产生的竖向焊缝剪应力τ=V/A1=10433÷1122=9.30N/mm2(N/mm2)可见，该处焊缝的强度满足设计要求。六、后置埋件校核工程选用的是后置埋件，埋件固定在主体结构上，承受立柱传递来的荷载。埋件布置图如下，采用200x120x8埋板，锚筋采用2颗M12化学锚筋。1、荷载计算V=F2=10433NN=F1=3537NMx=10433×352=3672416N·mm2、抗拉承载力计算在轴心拉力和弯矩共同作用下，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：Nsdh=N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My1/Σyi2=3537/2-3672416×45/（2×452）=-19548<0所以：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2=(3537×45+3672419)×90/（2×1202）=21286N根据厂家资料M12的化学螺栓的抗拉承载力为N=25KN>21.3KN埋件满足要求。3、抗剪承载力计算承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/2=5216.5N根据厂家资料M12的化学螺栓的抗剪承载力为V=20KN>5.216KN埋件满足要求。基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现变频调速液压电梯单片机控制器的研究基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现单片机嵌入式以太网防盗报警系统基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现HYPER