600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

□□□□□课程设计计算书题目： 600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算专 业：火电厂集控运行班 级：热动核电 1101班学 号：20n23060131姓 名：王力指导教师：冯磊华#a=a+a=0.9919+0.02974=1.0216c,4 fwsp抽汽系数a4：除氧器物质平衡与热平衡见图可由下式算出：4-3,由于除氧器为混合式加热器，进水量ac5是未知，但a=[aQ-h)/「一aQ-h)-a (h -h)-a (h -h)4 c,4 w,4 w,5 hd,3 d,3 w,5 sg,L1 sg,L1 w,5 sg,L sg,L w,5-a(h-h)]/(h-h)=[1.0216x(698.855-545.414)/1.0-0.1971nfnf w,5 4w,5x(723.32-545.414)-0.001637x(3328.1-545.414)-0.81859x(3016-545.414)-0.1893x(687-545.414)]/(3108-545.414);0.042873.低压加热器组抽汽系数计算1.低压加热器H5热平衡计算a5低压加热器H5出水系数ac5：如图 4-3所示a=a-a-a-a-a -ac,5 c,4 d,3 4 sg,L1 sg,L nf:1.0216-0.1971-0.04281-0.001637-0.001859-0.01893:0.7592低压加热器H5抽汽系数a5：a(h -h)/n 0.7592x(545.4-432.47)/1.0a=^5_w5 w6 h= =0.034945h-h 2912.9-454.45d,5低压加热器H5疏水系数a=a=0.03494d,5 52.低压加热器H6热平衡计算a6低压加热器H6抽汽系数a(h -h)/n-a(h-h)a=-c,5w6 w-7 h 3d,5 d,66 h-h6d,6_0.7592x(432.247-360.158)/1.0-0.03494x(454.414-382.024)2749.5-382.024:0.02205低压加热器H6口水系数a，：a=a+a=0.03495+0.02205=0.05700d6 d,6 d,5 63.由低压加热器H7热平衡计算a7低压加热器H7的抽汽系数a7：a(h-h)/“一a (h -h)—c,5 w,7 w8 h d,6d,6 d,7h-h6d,70.7593x(360.158—245.138)/1.0—0.057x(382.024—266.76)2649.5—266.76:0.03390ac=ac,5-ad,8-sg-axj-aw-a低压加热器H7的疏水系数：ad,7—a+ad,6 70.05700+0.03390=0.09094.由低压加热器H8低压加热器H7的疏水系数：ad,7—a+ad,6 70.05700+0.03390=0.09094.由低压加热器H8热平衡计算由于低压加热器H8的进水焓sg，8口水焓h8d为未知，故先计算口封加热器Ea(h-h

h'cH sg-sg dSG,由于SG的sgh口平衡，得到口口加热器的出水比焓=136.3+ac,50.0007069x(2976.5-415)x1.0w,sg0.7593==138.7KJ/kg式中，轴口加热器进口系数Za和进口平均焓值sg,i由p=1.724Mpa,h=138.7KJ/kg,反查焓熵图得口口加热器出口水温w,sg低压加热器t—td,8w,sgH8口水温度 td8：+5t—32.76+5.5—38.26口式中，轴口加热器进口系数Za和进口平均焓值sg,i由p=1.724Mpa,h=138.7KJ/kg,反查焓熵图得口口加热器出口水温w,sg低压加热器t—td,8w,sgH8口水温度 td8：+5t—32.76+5.5—38.26口1由P8=0.0209Mpa,td8=38.26□查得低压加热器低压加热器H8抽汽系数a8：hsg的计算见辅助计算部分。H8口水比焓t=32.76口。w,sghd8=160.27KJ/kg.a(hc,5 w,8—h)/"-a(h—h)w,sg hd,7d,7d,8； h-h8d,80.7593x(245.138-138.7)/1.0-0.0909x(266.76-160.273) ―0.030522491.1-160.273低压加热器H8口水系数a：a—a+a—0.0909+0.03052—0.1214d,8d,8d,7 84.5□□□□□□□□□□□.小汽机抽汽系数xjaxjpu puL0216x25.415—0.037873108.2-2422.6.由凝汽器的质量平衡计算=0.7592-0.1216-0.007069-0.03787-0.0003716-0.03244=0.56636ma.由汽轮机口侧平衡校核 acH4抽口口抽汽系数和 a，4：a'=a+a+a+a=0.04227+0.03791+0.01893+0.01081=0.110424xjnfpl各加热器抽汽系数和 faj：Ea=a+a+a+a'+a+a+a+aTOC\o"1-5"\h\zj1 2 3 4 5 6 7 8=0.07308+0.0812+0.03885+0.11042+0.03495+0.02205+0.03390+0.03061=0.42506口口漏气系数和 fask：2a =a +a +a+a+a+a+a+a +a +asg,kSg,kSg,BSg,L1Sg,N1sg,M1sg,Lsg,Nsg,Msg，尸sg,R+a-a=0.004008+0.0001444+0.001637+0.00004814+0.0003050+0.001859sg,T sg,s+0.00005463+0.0003456+0.0004846+0.0001027+0.0003570-0.0007637=0.008582凝汽系数a：a「1-2a-2a=1-0.42506-0.008582=0.56632cc j sg,k该值与凝汽器质量平衡计算得到的凝汽系数 ac相等，凝汽系数计算正确。4.6汽轮机汽耗量计算1.汽轮机内功计算(1)凝口流做功wcw=(a-a +a )(h-h+q)-a•q-a (h-h)c c ag,S sg,T 0crhJrh sg,A0 2=(0.56636-0.0007637+0.000357)x(3393.564-2333.8+521.75612)-0.1636x521.75612-0.0003353x(3393.564-3013.628)=886.14kJ/kg式中 口0口再热蒸汽吸热量:q=h-h'=3535.3842-3013.628=521.75612kJ/kgrhrhrh⑵抽汽流做功口wa,jTOC\o"1-5"\h\z1kg第一级抽汽做功w：w=h-h=3393.564-3132.9=260.664kJ/kg口a,1 a,10 11kg第二级抽汽做功w：w=h-h=3393.564-3016=377.564kJ/kga,2 a,2 0 21kg第三级抽汽做功 w3：

Iwa,j+aw+a'w+aw+aw+aw+aw3a,3 4a,4 5aIwa,j+aw+a'w+aw+aw+aw+aw3a,3 4a,4 5a,5 6 a,6 7 a,7 8a,81a,12a,2H1H2H3H4H5H6H7H81kg抽汽做功( kJ/kg)260.664377.564597.62807.121002.41165.81265.81424.2各级抽汽量( kg/h)135131.51501467183779270.564607407726268456434同理可算出其余 4~8级1kg抽汽做功量列于表 4-4中表4-4Dwj：=aw+aw口汽流口内功=0.07308x261.5+0.0812x378.4+0.03885x597.3+0.11042x806.8+0.03494x1002.1+0.02203x1165.5+0.03390x1265.5+0.03052x1423.9=309.15kJ/kg(3)附加功量D wsg,k附加做功量Dwsgk是指各小汽流量做功之和：1w=a (h-h+q)+(a +a +a )(h-h)sg,k sg,k0 sg,k rh sg,L1 sg,N1 sg,M1 0 sg,L1+(a +a +a )(h-h )+(a +a )(h-h+q)sg,L sg,N sg,M0sg,L sg,P sg,R0sg，尸rh=0.004008x(3393.564—3536.6+521.75612)+(0.001637+0.00004814+0.0003050)x3393.564—3328.1)用0.001859+0.00005463+0.0003456x3393.564—3016J用0.0004846+0.0001028]x3393.564—3108.2+521.75610=2.979kJ/kg(4)汽轮机内功 wiw=w+Zw+Zw =886.4+309.15+2.979=1198.529kJ/kgic a,j sg,k5.热经济指标计算汽轮机发电机组热经济性指标计算汽轮机比热耗 q:0qh—h+a.q=3393.564-1202.5+0.8250x521.75612=2621.500fwrhrh汽机绝对内效率n：H=w/q=1198.529/2621.5=0.45719i ii0

汽轮机绝对电效率n：n=nFF=0.985X0.99X0.45719=0.44583eemgi汽轮机热耗率q：q=3600/n=3600/0.44583=8074.8kJ/(kw•h)e汽轮机汽耗率d：d=q/q=8074.8/2621.5=3.0802kg/(kw•h)0汽轮机进口量口 ：D=1000.d.P=1000x3.0802x600=1848120kg/hTOC\o"1-5"\h\z口 0 e式中口口――汽轮机额定电功率，口 口=600MW。校核：汽轮机进口口 口=1849090,与初选值误差远小于 1%,计算无误。给水流量g：G=a•D=1.0216x1848120=1888039kg/hfwfwc,4 0凝结水泵流量g：G=a•D=0.7592x1848120=1403093kg/hCPcp c,5 0凝汽量d：D=a-D=0.56636x1848120=1046701kg/hCcc0各级抽汽量DjOOOO4-4OD全厂热经济指标计算1.锅炉参数及有效利用热量计算过热蒸汽参数：由 Pb=17.3Mpa,tb=541℃，口表得过热蒸汽出口比焓 hb=3399.2kJ/kg。再热蒸汽参数：锅炉设计再热蒸汽出口压力力再热蒸汽参数：锅炉设计再热蒸汽出口压力力p'rh=3.5Mpa,故按照汽轮机侧参数，确定锅炉再热器出口压力Pr=3.234Mpa和tr=541℃，口表得再热蒸汽出口比焓pr=3.734Mpa,该压力已高于汽轮机口汽压P=3.234MpaD由rh=3544.4kJ/kgDr再热器换热量 qrh=hr-h2=3544.4—3013.625=530.8kJ/kgD锅炉有效热量 q1：q=(a-a)(h-h)+a(h-h)+a(h-h)+a.q、1fwblbfwblblfwspbsprhrh=(0.9919-0.005408)x(3399.1-1202.5)+0.005408x(1751.6-1202.5)+0.02974x(3399.1-724.7)+0.825x521.8=2685.4kJ/kg.管道效率计算n=q/q=2621.5/2685.4=0.9762p0 1.全厂热效率计算n=n-n-n=0.925x0.9762x0.44583=0.40259cpbpe.全厂发电标准煤耗率系数q

1

q-系数q

1

q-n•q1bnf2685.42685.4-0.925义45.83=1.01604式中q——暖风器吸热量，按下式计算：nfq=a(h-h)=0.01893X(3108.2-687)=45.83J/kg相应于1kg相应于1kg标煤的输入量Qs=29300.r=29270x1.01604=29739.5kJ/kgb发电标准煤耗率bs：b发电标准煤耗率bs：bs3600_ 3600n-Qs―0.40259X29739.5cpb=0.30067kg/kw-h.全厂热耗率q=bs-29270=0.30067x29270=8800.6kJ/kwhcp.全厂供电标准煤耗率bsnb

bsnb

s-1-80.300671-0.07=0.3233kg/kwh式中£ 厂用电率。.反平衡校核为检查计算结果正确性，以下做全厂反平衡校核计算。校核目标为汽轮机的内功 w。反平衡计算中的各量均相应于口小汽轮机进口。.锅炉输入热量 ：q=q/n=26854/0.925=2903.1kJ/kgr1b.锅炉损失： Aq=(1-n)q=(1-0.925)x2903.1=216.50kJ/kgb br,ODDO： Aq=a(h-h)=0.005408x(1751.4-84)=9.018kJ/kgblblblma式中 hma——化学补充水比焓， hma=84kJ/kg。4,全厂工质渗漏损失 Aq=a(h-h)=0.01622x(3393.564-84)=53.69kJ/kgLLLma5,厂用汽损O： Aq=a(h-h)=0.01081x(3108.2-84)=32.69kJ/kgplplplma6,凝汽流冷源损O： Aq=a(h-h')=0.56636x(2333.8-136.3)=1244.6kJ/kgcccc.小汽机冷源损0： Aq=a(h-h')=0.03787x(2422.6-136.3)=86.58kJ/kgxjxjc,xj c

.化学补充水冷源损失：Aq=a(h—h')=0.03244义(83.7—136.3)=—1.706kJ/kgmamamac.低加口口口水冷源损失：Aq =a(h—h')=0.1214x(160.273—136.3)=2.910kJ/kgd,8 d,8d,8c.口口加热器口水冷源损失：Aq =a(h —h')=0.0007069x(415—136.3)=0.197kJ/kgd,sg d,sgd,sg c.口汽流冷源损失：Aq =a (h —h')=0.0003716x(2337.8—136.3)=0.818kJ/kgsg,W sg,Wsg,Wc以上 6—11项为凝汽器的直接冷源损失。.暖风器损失： Aq=a(h—h')=0.01893x(3108.2—687)=45.83kJ/kgnfnfnfnf.管道散热损失：Aq=a(h—h)+a(h"—h)pbb0rhrhrh=1.01622x(3399.1—3393.564)+0.8250x(3543—3535.3812D=11.912kJ/kg.口封器散热损失 ：Eaq=(a +a +a)(h—h )+a (h—h)+a (h—h)sg sg,L1 sg,N1 sg,M1 0 sg,L1 sg,S jyx sg,S sg,W jyx sg,W=(0.001637+0.00004814+0.0003050)x(3394.4—3328.1)+0.007637x(3139.2—2716.2)+0.0003716x(3139.2—2337.8)=0.752+Aq +Aq +Aq ++Aq +Aq +Aq +£Aqsg,W nf p sg£Aq=Aq+Aq+Aq+Aq+Aq+Aq+Aq +AqibblLcxjmad,8d,sg=216.50+9.018+53.69+32.69+1244.6+86.58—1.7