空港四路互通SK0+000～SK0+130段右侧边坡工程勘察报告

前言1.1地理位置及工程概况成都空港建设管理有限公司（以下简称：业主）拟建设“正公路快速化改造工程项目”。我院受业主委托，承担该项目的详细勘察任务。该项目设计由四川省公路规划勘察设计研究院有限公司（以下简称“设计单位”）担任。拟建项目场地位于正公路双流区段，项目起点接成乐扩容落地互通，终点为剑南大道与正公路互通立交，接天府新区直管段，全长约7.560公里。拟建空港四路互通SK0+000～SK0+130段，设计拟以深挖路堑形式通过该路段。该深挖路堑段总长约130m，最大挖方深度约14.7m，拟建路线施工开挖后将在路线右侧形成土质边坡。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）第3.2条，该段边坡工程安全等级为二级，边坡地质环境复杂程度为中等复杂，边坡工程勘察等级为二级。1.2勘察依据及参考资料本次深挖路堑工程施工图设计阶段地质勘察依据勘察工作大纲和相关规范的规定，以工程地质测绘为基础，辅以工程地质钻探及室内试验等方法和技术手段开展了详细地质勘察工作。本次勘察工作执行的主要规范、技术依据及相关参考资料如下：（1）《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）；（2）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）；（3）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）；（5）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）；（6）《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）；（7）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）；（8）《膨胀土地区建筑技术规范》（GB50112-2013）；（9）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（10）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（11）《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）；（12）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；（13）《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）；（14）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）；（15）成都市城乡建设委员会《关于加强我市房屋建筑和市政基础设施工程勘察质量管理的通知》（成建委【2014】427号文）。（16）业主提供的相关资料：业主提供的《正公路（双流段）快速化改造工程项目空港四路互通SK0+000～SK0+130段路堑边坡》（电子版）。1.3勘察实施情况及实物工作量为满足拟建深挖路堑施工图设计阶段的要求，查明工程区地层岩性、地质构造、水文地质等工程地质条件及工程区不良地质问题，我院采用工程地质调绘、钻探等综合勘探手段对该工程区进行了详细地质勘察工作。本深挖路堑工程由设计院布置钻孔，共计布置勘探点3个，外业施工时间为2020年3月20日至2020年3月26日。完成实物工作量见表1-1：表1-1实物勘察工作量表项目单位数量附注测量勘探点坐标测量点/次3地质测绘平面地质测绘（比例尺1:2000）km20.04半仪器法，路中线两侧各200m范围剖面地质测绘（1:500）m200钻探钻孔m/孔69/3岩土取样土试样组15黏土、含卵石黏土、全风化泥岩岩石试样组6强风化泥岩、中风化泥岩水试样组/引用临近工点（BZK26）岩土试验原位测试标贯试验（SPT）次2重型动探（N63.5）m/次/超重型动探（N120）m/次/室内试验土工试验组15黏土、含卵石黏土、全风化泥岩岩石试验组6强风化泥岩、中风化泥岩水质分析组/引用临近工点（BZK26）土腐蚀性组/引用临近工点（空港四路跨线桥）2自然地理及工程地质条件2.1气象工程所处成都地区属亚热带湿润气候区，其主要特点是：四季分明、气候温和、雨量充沛、夏无酷暑、冬少冰雪。主导风向为NNE向，常年平均风速为1.2米/秒，年平均风压140Pa，最大风压约250Pa，年平均降雨量为900～1000mm，丰水期6～9月，七、八月份雨量集中，易形成暴雨。根据成都气象台观测资料，成都地区的气象指标如下：①气温：年平均气温16.2℃，极值气温-5.9～38.3℃。②降水量：多年平均降水量为947.00mm。最大日降水量为215.8mm。③蒸发量：多年平均蒸发量1020.5mm。④相对湿度：多年平均为82%。⑤日照时间：多年平均为1228.3小时。⑥风向与风速：主导风向为NNE向，多年平均风速为1.35m/s。⑦最大风速为14.8m/s（NE向），极大风速为27.4m/s（1961年6月21日）2.2地形地貌拟建工程位于成都市双流区正公路与空港四路交汇处南侧，所处的地貌单元为岷江水系Ⅲ级阶地。根据现场测放钻孔的孔口标高，地面标高介于515.46～522.58m之间，高差约7.12m；地势较为平坦，地形起伏较小，坡度5°～10°；地表植被发育，多为灌木。2.3地层岩性根据地表工程地质测绘及钻探成果，工程区覆盖层为第四系全新统人工填土层（Q4ml）、第四系下更新统冰水沉积层（Q1fgl）和白垩系上统灌口组（K2g）。现详述如下：（1）第四系全新统人工填土层（Q4ml）杂填土1-1：色杂；由砖瓦块、卵石混黏性土组成，道路上钻孔由道路混凝土路面组成，地表零星分布。钻孔揭示厚度1.0m。素填土1-2：灰色；由黏性土混少量砖、瓦碎块及植物根系等组成，地表广泛分布。钻孔揭示厚度0.5m。（2）第四系下更新统冰水沉积层（Q1+2fgl）黏土2-1：灰黄、黄褐色；含铁锰质氧化物斑痕及其结核；硬塑。缓倾裂隙较发，隙间充填灰白色黏土矿物。分布于人工填土层下部，钻孔揭示厚度1.0~4.0m；属弱膨胀土。含卵石黏土2-2：褐黄色；稍湿～湿；该层主要由黏土夹少量卵石组成。黏土硬塑，裂隙发育，含量约60~70%，卵石成分系岩浆岩及变质岩类岩石组成，一般粒径4~12cm，部分粒径大于15cm。分布于黏土层下部，局部钻孔有揭示，厚度1.7~2.0m左右。（3）白垩系上统灌口组泥岩（K2g）紫红色，主要矿物成分为黏土矿物，部分岩体夹石英、云母和石膏等矿物质；泥质结构，块状构造，夹层状砂岩及泥岩；根据区域资料显示，岩层产状近水平；按其风化程度可分为如下三个亚层：①全风化泥岩3-1：风化后呈土状，下部夹碎岩块，用手可捏碎。硬塑。结构基本破坏，但尚可辨认，有残余结构强度，干钻可钻进。分布连续。②强风化泥岩3-2：结构大部分破坏，矿物成分显著变化，风化裂隙很发育，岩体破碎，可用镐挖，干钻不易钻进。锤击声哑，无回弹，有凹痕，易破碎，浸水后可掰开，属极软岩。③中风化泥岩3-3：结构部分破坏，沿节理面有次生矿物，风化裂隙发育，岩体被切割成岩块。用镐难挖。锤击声不清脆，无回弹，较易击碎，浸水后指甲可刻出印痕，属极软岩。局部含条带及斑点状石膏，斜状风化裂隙较为发育，上部岩体较为破碎，下部完整性较好。该层厚度较大，局部存在砂泥岩互层状态，局部夹薄层强风化砂质泥岩。以上各地层的空间展布情况，详见“工程地质剖面图”和“钻孔资料柱状图”。2.4地质构造级地震成都地区大地构造体系的西部为华夏系龙门山构造带；其东部是新华夏系龙泉山构造带；处于两构造单元间的成都平原北起安县、南至名山、西抵龙门山脉、东达龙泉山，惯称成都坳陷。龙门山滑脱逆冲推复构造带：经青川、都江堰至二郎山，绵亘达500余公里，宽约50.0公里。这是一个经历了多次强烈变动的、规模巨大的、结构异常复杂的北东向构造带。龙泉山褶断带：展布于中江、龙泉驿、仁寿一带，长约200公里，宽15公里左右。为一系列压扭性的逆（掩）断层组成，呈北东走向，构造形态狭而长，现今时期断裂活动标志少。成都坳陷与成都平原分布的范围基本一致。呈北东35o方向展布，是一西陡东缓受“喜山期”两侧断裂对冲形成的构造盆地。“喜山运动”以来一直处于相对沉降，堆积了厚度不等的第四系（Q）松散地层，不整合于下覆白垩系（K）地层之上。基岩内发育有浦江～新津、磨盘山等断裂，构造线均沿北东方向延展。浦江～新津断裂南起浦江，北过新津后隐伏于第四系地层之下，深约5.5公里，以北趋于消失，最后一次大规模活动时间距今约8.8万年；沿此断裂带的浦江曾于1734年发生过5级地震。磨盘山断裂位于成都市区以北，自新都经磨盘山进入成都市区一环路北三段附近。从区域构造背景和地震活动性分析，磨盘山断裂通过地区属不稳定的微活动区；沿此断裂带的新都曾于1971年发生过3.4级地震。成都地区在大地构造体系上位于华夏系龙门山隆起褶皱带和新华夏系龙泉山褶断带之间。该体系于印支运动早期已具雏形，印支晚期则已基本定形，进入喜山期只在此基础上进一步加剧其发展。老第三纪，青藏高原的上升，龙门山和龙泉山随着隆起，但地面高差不大。进入新第三纪差异运动不明显。早更新世，龙门山急剧抬升，龙门山随着抬升，平原西侧坳陷形成，粗碎屑之卵砾石堆积其间。早更新世晚期至中更新世早期龙门山、龙泉山继续抬升，整个平原则普遍下沉。中更新世晚期，新构造运动变得剧烈而复杂起来。龙门山、龙泉山加速抬升过程中，原有的一些主干断裂继续加强活动，成都坳陷解体，东部边缘构造带和西部边缘构造带上升，局部成为台地，中央坳陷和边缘构造带的部分地段继续沉降，接受上更新统沉积，最终形成了成都地区现今的构造轮廓和地貌景观。总体来说，成都地区为一稳定地块。本场地东侧距龙泉山褶断带约5公里，西侧距龙门山褶断带约85公里，近期龙门山地震活动较强烈，于2008年5月12日发生过8.0级汶川地震，以及2013年4月20日发生7.0级芦山地震，但对成都市区一般无太大影响。场地距离龙泉山褶断带较近，但龙泉山植被较好，现场调查和钻探，均未发现和揭见断层破碎带，也无发现岩层突变现象，同时，龙泉山褶断带无近期发震的历史记录。因此，本场地可判断为相对稳定场地。图2.4-1成都区域地质构造略图2.5水文及水文地质条件2.5.1地表水工程区地势较为平坦，地表植被发育，无明显冲沟发育，未见地表水系。2.5.2地下水根据地下水的赋存条件和水动力条件等，工程区地下水主要为上层滞水和基岩裂隙水。上层滞水主要赋存于人工填土层中，大气降水、施工用水为其主要补给源，其连通性及规律性较差，随季节及周边环境情况而变化，无统一水面，富水性弱，透水性差。基岩裂隙水主要赋存于基岩裂隙中，大气降水及填土中的土层滞水为其主要补给源，水量受裂隙发育程度控制，各地段富水性差异较大。根据区域水文地质资料和对周边工程基坑开挖施工情况的调查，基岩内存在少量的裂隙水，大气降水、填土内赋存的滞水为其补给源，渗透性弱，无稳定水位。根据周边工程建设开挖情况的调查，局部地段因裂隙发育，与上部地表水和填土内赋存的上层滞水贯通，水量较大，在基坑内有积水现象。本次勘察钻孔内未揭示地下水。2.5.3水、土腐蚀性评价根据临近工点空港四路互通SK0+000～SK0+432段左侧边坡钻孔BZK26地下水水质分析结果，地下水为HCO3--SO42--Ca2+型水，PH=7.3，属中性水，根据《公路工程地质勘察规范》(JTGC20-2011)附录K《水和土的腐蚀性评价》，工程区场地环境类型为Ⅱ类，地下水对混凝土具微腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。引用相邻场地（空港四路跨线桥）场地土腐蚀性测试数据。水、土腐蚀性评价表见表2-1和表2-2。表2-1水样腐蚀性评价表腐蚀评价类型按环境类型水对混凝土的腐蚀性评价（Ⅱ类）按地层渗透性环境水对混凝土结构的腐蚀性评价（B）环境水对混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价腐蚀介质SO42-(mg/L)Mg2+(mg/L)NH4+(mg/L)OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)PH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)Cl-(mg/L)BZK2650.017.5/0.00277.17.32.63.3629.0评价标准<200<1000<100<35000<10000ABAB>1.0<100>6.5>5.0<15<30腐蚀等级微微/微微微微微微表2-2场地土的腐蚀性判定表评价项目实测值评价标准腐蚀等级备注按环境类型对砼的腐蚀性SO42-（mg∕kg）82.0~119.80＜450微环境类型为Ⅱ类Mg2+（mg∕kg）17.10~22.15＜3000微按地层渗透对砼的腐蚀性PH值7.49~7.62＞5.0微B类对钢筋混土结构中钢筋的腐蚀性Cl-（mg∕kg）＜250微B类场地地基土对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。本工程无地下钢结构，土对钢结构的腐蚀性暂不评价。2.6不良地质及特殊性岩土2.6.1不良地质据地质调查，工程区未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质发育。2.6.2特殊性岩土工程区分布的特殊性岩土为填土和膨胀土。场地地表广泛分布素填土、杂填土，自重固结未完成，承载力低，均匀性较差，工程力学性质差，但厚度薄，一般0.5～1.0m。另外，场地分布的黏土具弱膨胀潜势，胀缩等级为Ⅰ级；设计时应严格按《膨胀土地区建筑技术规范》GB50112-2013进行。3岩土体物理力学性质3.1土体物理力学性质3.1.1原位测试根据本次勘察钻探成果，工程区覆盖层为第四系全新统人工填土层、第四系下更新统冰水沉积黏土、含卵石黏土和白垩系上统灌口组泥岩，本次钻探勘察过程中针对全风化泥岩层在钻孔内进行了标准贯入测试，各层原位测试成果统计如下：表3-1原位测试成果统计表钻孔编号岩土名称统计数实测击数（击）平均值（击）标准差变异系数计算值(击)BZK29全风化泥岩28.08.0///3.1.2土体物理力学试验工程区覆盖层为第四系全新统人工填土层、第四系下更新统冰水沉积黏土、含卵石黏土，本次勘察分别于钻孔中采取黏土、全风化泥岩进行了室内试验，并结合空港四路互通SK0+000～SK0+432段左侧边坡土工试验数据进行统计分析，具体试验成果见表3-2。表3-2土样物理性质试验成果表土样名称统计项目样本数最大值最小值平均值标准差变异系数修正系数标准值黏土含水率W（%）725.320.422.811.8690.082密度ρ（g/cm3）72.11.972.020.0510.025比重Gs72.752.742.750.0050.002饱和度Sr（%）798.890.894.02.9780.032孔隙比eo70.7490.5770.670.0650.097液限WL（%）740.537.939.101.1560.030塑限IL（%）722.120.121.040.6500.031塑性指数IP719.417.218.060.9270.051液性指数IL70.210.020.100.0900.914压缩系数av(MPa-1)70.2430.150.200.0370.183压缩模量Es(Mpa)710.517.048.461.3120.155天然状态粘聚力c（kPa）797.0045.0066.7119.5510.2930.78352.26内摩擦角Ф(度)718.6015.6017.331.1280.0650.95216.49饱和状态粘聚力c（kPa）779.0030.0051.1418.7830.3670.72837.25内摩擦角Ф(度)717.8013.7015.941.4220.0890.93414.89全风化泥岩含水率W（%）723.921.322.530.8580.038密度ρ（g/cm3）72.081.932.030.0510.025比重Gs72.762.742.750.0080.003饱和度Sr（%）798.184.293.75.2810.056孔隙比eo70.7450.6040.660.0480.072液限WL（%）740.238.239.030.6920.018塑限IL（%）721.819.520.840.7350.035塑性指数IP719.217.318.190.7340.040液性指数IL70.200.010.090.0720.774压缩系数av(MPa-1)70.2390.1580.190.0280.148压缩模量Es(Mpa)710.227.029.061.0560.116天然状态粘聚力c（kPa）798.0055.0072.4314.7180.2030.85061.54内摩擦角Ф(度)720.2015.7017.931.3850.0770.94316.90饱和状态粘聚力c（kPa）790.0041.0058.7116.0280.2730.79846.86内摩擦角Ф(度)718.6013.9016.261.4160.0870.93615.21根据土体试验成果分析可知：黏土液限39.10，塑性指数17.37，液性指数0.10，现场判断以硬塑状为主，孔隙比0.62，孔隙率较大，压缩系数0.20MPa-1，属于中等压缩性土，压缩变形较大。全风化泥岩液限38.52，塑性指数17.64，液性指数0.09，现场判断以硬塑状为主，孔隙比0.63，孔隙率较大，压缩系数0.17MPa-1，属于中等压缩性土，压缩变形较大。本次勘察采取黏土进行了胀缩试验，具体胀缩性分析试验成果见表3-3。表3-3胀缩试验成果表土层名称统计项目自由膨胀率δep（%）50kPa下的膨胀率（%）膨胀力Pe(kPa)收缩系数λs黏土样本容量3333最大值410.651.60.41最小值380.336.50.36平均值390.543.70.39依据《膨胀土地区建筑技术规范》（GBJ112-2013）5.2.9Ss=Ψs式中Ss—地基土的收缩变形量（mm）；Ψs—计算收缩变形量的经验系数，宜根据当地经验确定，取0.89；λsi—第i层土的收缩系数，应由室内试验确定；—地基土收缩过程中，第i层土可能发生的含水量变化的平均值（以小数表示）；n—自基础底面至计算深度内所划分的土层数，计算深度可取大气影响深度，当有热源影响时，应热源影响深度确定。在计算深度内，各土层的含水量变化值，应按下式计算：=-（-0.01）式中w1—地表下1m处土的天然含水量；zi—第i层土的厚度；zn—计算深度，可取大气影响深度3m；根据该膨胀土物理指标特性，按胀缩变形量计算得地基最大胀缩分级变形量Sc＝20.36mm，该膨胀土地基的胀缩等级为Ⅰ级。成都地区膨胀土的湿度系数为0.89，大气影响深度为3.0m，大气影响急剧层深度为1.35m。粘性土自由膨胀率38%～41%，塑性指数17.7，15≤Ip＜28，综合判断工程区黏土具弱膨胀潜势。扰动土试样颗粒分析试验成果见表3-4。含卵石黏土颗粒分析试验成果统计表表3-4地质时代名称项目颗粒组成百分比（%）卵石/碎石砾粒砂粒粉粒粒径大小d(mm)>6060～2020～22～0.50.5～0.250.25～0.0750.075～0.050.05～0.005Q1+2fgl含卵石黏土统计数1111111/试验值15.97.65.33.90.71.365.3/3.2岩体物理力学性质工程区泥岩的物理力学性质，主要利用临近工点空港四路互通SK0+000～SK0+432段左侧边坡及空港四路互通XMK1+175～XMK1+533段边坡泥岩试验数据分析成果，岩石力学试验成果统计见下表。表3-4岩石力学试验成果统计表岩石名称状态统计项目统计样本数最大值最小值平均值标准差变异系数修正系数标准值泥岩强风化密度(g/cm3)32.312.192.27////天然抗压强度Rc（MPa）32.221.111.74////中风化密度(g/cm3)32.482.372.42////天然抗压强度Rc（MPa）37.475.496.18////天然抗剪强度内聚力（MPa）30.810.580.67////内摩擦角φ337.535.036.0////饱和抗剪强度内聚力（MPa）30.670.400.51////内摩擦角φ336.033.034.2////根据上表中的统计结果，强风化泥岩天然状态单轴抗压强度平均值为1.74MPa，按坚硬程度划分均属于极软岩；中风化泥岩天然状态单轴抗压强度平均值为6.18MPa，按坚硬程度划分均属于极软岩。根据现场取芯鉴别强风化泥岩的完整程度为破碎，中等风化泥岩为较完整，岩石基本质量等级为Ⅴ。3.3岩土体物理力学参数建议根据工程地质调查（边坡土体特征、地下水等情况）、附近工点岩土体物理力学试验资料及工程类比分析，具体的岩土体物理力学参数见下表。表3-5工程区各岩土体物理力学参数建议值表地层名称天然容重抗剪强度承载力基本容许值基底摩擦系数压缩模量建议开挖坡比天然饱和γcφcφfa0EskN/m3kPakPakPa—MPa杂填土19.0101055///1:1.5素填土19.0101055///1:1.5黏土（硬塑）19.5501540102200.257.01:1.25含卵石黏土19.5402030151900.256.51:1.25全风化泥岩19.5501540102000.256.01:1.25强风化泥岩22.0702060153000.4020.01:1中风化泥岩23.050035450308000.50/1:0.754工程地质评价4.1区域稳定性评价据区域地质资料显示，工程区距龙泉山褶断带约15公里，现今时期断裂活动标志少，无近期发震的历史记录。现场调查和钻探，均未发现和揭示断层破碎带，也未发现岩层突变现象。根据《公路工程抗震规范》(JTGB02-2013)、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）和《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）的规定：成都市双流区黄甲镇一带抗震设防烈度均为7度，设计地震分组均为第三组，设计特征周期为0.45s，设计基本地震峰值加速度值为0.10g。工程区基本地震动峰值加速度为0.10g，场地抗震设防烈度为Ⅶ度，根据《水电工程区域构造稳定性勘察规程》（NB/T35098-2017）表9.2.2区域构造稳定性分级规定，工程区所处区域构造稳定性较好。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）中第4.1.1条规定，该工程场地为建筑抗震的不利地段。4.2场地类型及稳定性评价4.2.1场地类别根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）中第4.1.3条规定知：场地内填土属软弱土；黏土、含卵石黏土、全风化泥岩、强风化泥岩属中硬土，中风化泥岩属软质岩石。场地土类型综合判定为软弱土～中硬场地土。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）中表4.1.3条，引用临近工点空港四路跨线桥场地等效剪切波速成果，场地等效剪切波速约为280m/s。覆盖层厚度>5.0m，场地类别据表4.1.6条规定知：场地类别为Ⅱ类场地。4.2.2地震液化及软土震陷性评价场地区未揭示粉土、砂土等可液化土层分布。本工程场地范围抗震设防烈度为7度，场地内无软土分布，可不考虑场地软土的震陷影响。4.2.3场地稳定性及适宜性评价工程区属于地貌单元为岷江水系Ⅲ级阶地，地势较为平坦，地形起伏较小，地表植被发育。场地内主要第四系全新统人工填土（素填土、杂填土）、下更新统冰水沉积层（黏土、含卵石黏土），整体厚度较小，下伏基岩为白垩系上统灌口组泥岩，根据区域资料显示，岩层产状近水平，地层层位稳定；场地内未见活动性断裂通过；场地内未见滑坡、泥石流、崩塌等不良地质现象发育，工程区场地属于建筑抗震的不利地段。综上所述，工程区场地稳定性较好，适宜工程建设。4.3边坡稳定性评价4.3.1自然边坡稳定性评价工程区地势较为平坦，地形起伏较小，坡度5°～10°；覆盖层主要为第四系全新统素填土、杂填土，下更新统冰水沉积黏土、含卵石黏土，硬塑为主，覆盖层整体厚度一般2.0～6.5m，厚度较小，下伏基岩为白垩系上统灌口组泥岩；地表植被发育，以灌木为主；根据现场调查，地表无开裂、下错等变形迹象，坡体林木等无歪斜现象，自然边坡稳定性较好。4.3.2路堑边坡稳定性评价空港四路互通SK0+000～SK0+130段路堑开挖后形成路堑边坡为高度约14.7m的土质边坡，路堑边坡上部以黏土、含卵石黏土及全风化泥岩为主，其岩土体物理力学性质较差，边坡开挖后易发生滑塌；底部为强～中风化泥岩，具有遇水易崩解、抗风化能力弱等工程特性，边坡开挖后，在雨水冲刷、日照等自然营力以及开挖卸荷等作用下，易发生小规模滑塌、掉块等现象；因此，路堑边坡应采取合理的开挖坡比，且应进行必要支挡防护。假定两级边坡开挖坡比自上而下分别为1：1.75、1：1.5，通过理正岩土6.5版软件采用简化Bishop圆弧形滑面稳定分析方法，利用理正岩土搜索最不利滑动面计算边坡稳定性，计算成果如下。天然状态下，不考虑地震因素，边坡稳定系数1.198，处于基本稳定状态，见图5-1。暴雨或连续降雨工况下，不考虑地震因素，搜索出的最危险滑动面和天然状态基本一致，边坡稳定系数1.017，处于欠稳定状态，见图5-2。地震工况下，不考虑暴雨或连续降雨因素，搜索出的最危险滑动面和天然状态基本一致，边坡稳定系数1.046，处于欠稳定状态，见图5-3。因此，必须采用适当的措施对边坡进行支挡防护。图5-1天然工况断面自动搜索计算结果简图图5-2暴雨工况断面自动搜索计算结果简图图5-3地震工况断面自动搜索计算结果简图4.3.3建议处理措施（1）建议开挖坡率参见表4-1；（2）建议边坡开挖严格按逆作法施工，采取边开挖边支护的施工方法；（3）建议分级放坡，每6～8m设置一级宽度不小于2.0m的平台，平台处设置排水沟；（4）每级开挖后及时支护，建议采用框架锚杆（或锚索）对开挖边坡进行防护；（5）建议在坡顶开挖线外5m设置环形截水沟，拦截坡面水，防止雨水冲刷坡面，同时还需加强坡体内排水措施；（6）建议在边坡开挖施工过程中加强监测，施工完成后应在边坡范围设置完善的监测系统，对边坡稳定性进行监测。5施工对周围环境的影响评价及注意事项5.1施工对周围环境的影响评价（1）生态环境的影响：在施工期开挖、占压、堆渣、取料及施工道路修建等施工活动，将破坏地表植被，产生水土流失。但由于工程区属人类活动频繁的地区，未发现珍稀保护动植物，且施工期破坏的植被较少，后期可通过人工种植等在较短的时间内进行恢复。（2）声环境的影响：施工中噪音较大，应尽量避免夜间施工。（3）大气环境影响：主要是运输车辆道路扬尘和施工作业扬尘，通过在易扬尘的作业时段采取洒水的方式降低本项目工程施工扬尘对周围环境影响。（4）固体废弃物影响：施工期固体废弃物主要包括两部分，一部分来自工程的新建时产生的弃土、弃石，运至临时表土堆放场堆放，应按水土保持要求，在弃土、弃石周围用编织土袋拦挡等措施，减少表土的裸露及被雨水的冲刷。另一部分来自施工区的垃圾，包括废弃的建材、包装材料、生活垃圾等，对于这部分固体废弃物应设置临时的固废收集点，集中收集并及时送往附近的垃圾处理场进行处置。5.2施工注意事项边坡岩土体的稳定性受施工方法的影响较大，边坡开挖过程中应分段开挖，且应从上至下开挖，开挖坡比按要求进行，开挖至设计坡面时宜预留保护层。禁止大面积开挖和不按规程开挖，避免造成人为开挖形成不稳定块体及滑坡，增加工程量；严格控制爆破，以免因施工诱发滑坡、崩塌等地质灾害，边坡开挖过程中，应加强施工边坡动态监测工作。6、地质条件可能造成的工程风险按住建部2018年3月8日发布的《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》的要求，本工程周边为市政道路、和正在施工场地，地质条件可能造成的工程风险有：（1）由于地基承载力不足或变形量大造成模板及支撑体系、脚手架工程、起重机械安装与拆卸分部分项工程的失稳造成安全质量事故、经济损失。（2）由于地层应力释放、边坡静动荷载等引起土方开挖工程中的边坡和地层失稳、塌陷，影响周围建筑或市政道路、设施；地下水变化引起坑壁、斜坡失稳造成安全质量事故、经济损失。（3）基槽开挖深度范围内均为第四系