石唐大道(N标准分区南段)工程地质勘察报告（一次性勘察）

石唐大道(N标准分区南段)工程地质勘察报告（一次性勘察）

目录TOC\o"1-2"\h\z1前言 页共29页1前言1.1任务由来拟建石唐大道（N标准分区南段）场地位于重庆市渝北区玉峰山镇中心村。建设单位：重庆创新经济走廊开发建设有限公司委托单位：重庆创新经济走廊开发建设有限公司为满足施工图设计，重庆创新经济走廊开发建设有限公司特委托我院对拟建石唐大道（N标准分区南段）场地进行一次性勘察工作。为石唐大道（N标准分区南段）的施工图设计和施工方案的确定提供地质依据。根据2018年03月08日业主提供的设计及地形图等资料，拟建石唐大道（N标准分区南段）起止桩号为K0+000.0～K1+912.628，道路全长1912.628m。我院技术人员根据业主提供资料布置勘察工作量，共布置勘探点171个(编号ZY1～ZY171)，经设计及业主审核后开始准备进场施工。2018年05月18日我单位准备设备进场施工，我单位技术人员与外业见证技术员及甲方相关人员现场验收工作量。1.2拟建工程概况拟建石唐大道（N标准分区南段）为城市Ⅰ级主干路，设计车速60～80km/h，路幅宽46m，双向六车道。本次勘察路段南起内环快速路一横线交叉口，里程桩号为K0+000.0，起点坐标（中线）：X=79007.543、Y=74300.959；往北与石岩大道、龙井大道相交，终点接龙兴隧道，本次勘察范围终点里程桩号为K1+912.628，终点坐标（中线）：X=80829.221、Y=74869.750，道路全长1912.628m。设防烈度为6度，设计路面标高为205.894m～220.379m，最大挖方边坡高度为18.05m，最大填方边坡高度为22.86m，边坡安全等级为一级。根据设计方案说明，路线全部设计为普通挖填路基，无桥梁、隧道、下穿道特殊构筑物存在。填方段边坡高度小于8m，坡率为1:1.50，大于8m每10m为一级边坡，第二级坡比为1:1.75，第三级以下坡比均为1:2，两级边坡间留2.0m宽马道。挖方边坡岩层部分放坡坡率采用1：0.75，每级边坡高8～10m，中间设2.0m宽马道，在坡顶土层部分放坡坡率采用1：1.50。道路工程概况一览表见表1.2-1，路段区挖填方边坡一览表见表1.2-2。表1.2-1道路工程概况一览表顺序里程桩号设计标高纵坡长度1K0+000～K0+680205.894～220.379-5.0%～0.3%680.002K0+680～K1+010206.878～207.8980.3%330.002K1+010～K1+198207.988～208.2950.3%188.003K1+198～K1+360207.755～208.257-0.3%162.004K1+360～K1+540207.215～207.755-0.3%180.005K1+540～K1+912.628206.113～207.215-0.3%372.628表1.2-2路段区挖填方边坡概况一览表顺序里程桩号类型路段长度(m)左侧最大

挖填高度(m)右侧最大

挖填高度(m)设计放坡坡率最大

分阶数1K0+000.000～K1+010.000路堤1010.00填18.67填20.701:1.5～1:1.7532K1+010.000～K1+198.000路堑188.00挖14.94挖10.981:1～1:0.7523K1+198.000～K1+360.000路堤162.00填14.37填15.071:1.5～1:1.7534K1+360.000～K1+540.000半挖半填180.00填7.48挖18.50填4.21挖10.541:1.5～1:1.751:1～1:0.75225K1+540.000～K1+912.628路堤372.628填19.43填20.151:1.5～1:1.7531.3勘察工作目的与任务及执行的主要技术标准1.3.1勘察工作目的与任务本次工程地质勘察的目的：是在充分搜集研究已有资料的基础上，查明拟建路段区的工程地质条件，为确定拟建道路工程的岩土工程资料，对沿线各地段路基的稳定性和岩土性质作出工程地质评价，为路基设计、确定路基设计回弹模量和适宜的路面结构组合类型、路基压实、防护与加固、路基排水设计以及不良地质现象防治等提供工程地质依据和必要的设计参数，并提出相应的建议。具体任务是：本次岩土工程勘察的目的：是在充分搜集研究已有资料的基础上，查明拟建路段区的工程地质条件，为确定石唐大道（N标准分区南段）的岩土工程资料，对沿线各地段路基的稳定性和岩土性质作出工程地质评价，并提出相应的建议。具体任务是：1.3.1.1查明路段区地层结构、地质构造、地形地貌、岩土成因类型；1.3.1.2查明沿线地段的地质构造、岩土的类型、性质及其分布，基岩风化层厚度及风化破碎程度；1.3.1.3查明各岩土层厚度、变化情况及其物理力学性质，提供各岩土层设计所需的物理力学参数；1.3.1.4查明沿线各地段路基的湿度状况，提供划分土基干湿类型所需参数；1.3.1.5对可能出现的高切坡，高填方路段的稳定性进行评价，提出力学指标，并对防护加固形式提出处理建议；1.3.1.6查明沿线地段不良地质现象的成因、类型、性质、空间分布、发生和诱发条件、发展趋势及危害程度，论证对路基稳定性的影响程度，并提出计算参数及整治措施的建议；1.3.1.7实测沿线地下水位，并查明沿线各地段的地下水类型、地表水的来源、水位和积水时间，以及排水条件，论证地表水、地下水对路基稳定性的影响；1.3.1.8查明沿线暗埋的河、湖、沟的分布；1.3.1.9查明埋藏的河道、暗沟/渠、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物及收集相关资料。1.3.1.10查明路段区水文地质条件并判明其腐蚀性；1.3.1.11对路段区基础持力层选择及施工提出建议。1.3.2执行的主要技术标准根据设计及建设单位提出的勘察任务委托书的要求，本次勘察主要根据现行《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014及其它相关规范进行勘察。在勘察及报告编写中，主要执行了以下技术标准及文件：本次勘察执行的主要技术标准为：（1）《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014；（2）《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016；（3）《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；（4）《岩土工程勘察规范》GB50021-2001〈2009年版〉（参考规范）；（5）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）；（6）《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-2013；（7）《土工试验方法标准》GB/T50123-1999(2007年版)；（8）《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分）；（9）《建筑边坡工程技术规范》GB50330－2013；（10）《公路工程抗震规范》JTGB02-2013（11）《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）（12）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）（13）《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》（2017年）；主要的文件：（1）业主及设计单位提出的《工程地质勘察任务委托书》；（2）业主提供的线路平面布置图（光盘）；（3）我院根据《工程地质勘察任务委托书》，经现场踏勘后我院编制的《石唐大道（N标准分区南段）工程地质勘察纲要》等。1.4勘察阶段及岩土工程勘察等级的确定根据渝建[2013]345规定，勘察范围判定见表1.4-1。根据业主提出的《工程地质勘察任务委托书》的规定及渝建[2013]346规定，本次石唐大道（N标准分区南段）工程地质勘察按一次性勘察执行。本次勘察，遵照《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014等规范的规定及业主单位提出的《岩土工程勘察任务委托书》，场地地震设防烈度为6度，路段区按设计路面标高整平将形成高约0～19.11m的人工填方边坡，高约0～13.04m的人工挖方边坡。不良地质现象不发育，地质环境可能受到一般破坏，地形地貌中等复杂，岩土种类较多。工程勘察等级根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014表4.1.2及表5.1.2综合划分，工程重要性等级为一级，边坡安全等级一～二级；根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014表3.2.3划分（见上表1.4-3），场地类别为中等复杂场地；再由《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014表3.2.2综合确定本次工程地质勘察等级为甲级。表1.4-1勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。K0+520～K0+540边坡、K1+020～K1+170边坡、K1+410～K1+450边坡满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。无满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。K0+160～K0+190右侧边坡、K0+300～K0+350右侧边坡、K0+610～K0+770右侧边坡、K1+180～K1+260右侧边坡、K1+320～K1+380右侧边坡满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围根据渝建[2013]346规定，勘察阶段判定判定见表1.4-2表1.4-2勘察阶段判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。道路重要性等级为一级，边坡安全等级为一～二级，场地中等复杂。可不进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。影响面积不足建设场地50%不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。无不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。无不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。无不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需进行初步勘察表1.4-3场地类别划分判定因素特征场地类别1地形、地貌地形坡度一般7°～22°中等复杂2岩层倾角（°）38°～45°中等复杂3岩土特征种类少，较不均匀，有特殊性岩土（素填土）中等复杂4岩体完整程度较破碎～较完整中等复杂5土层厚度（m）0.20～25.00中等复杂6地表水、地下水对岩土体影响程度小简单7不良地质现象发育程度不发育简单8破坏地质环境的人类活动不强烈简单综合判定场区场地类别为中等复杂场地1.5勘察方法、工作布置及任务完成情况按甲级勘察在一次性勘察阶段的要求，确定本次勘察主要采用钻探、地面地质调查、原位测试及室内试验相结合的综合方法。沿拟建道路中线及两侧布置勘探点，并针对道路挖、填边坡地段位置布置钻孔，间距40～60m左右设置勘探线一条，本次共布置钻孔171，实际完成钻孔167个，其中一般性钻孔98个，控制性钻孔69个，控制性钻孔占总孔数的约40%。根据规范要求，本次为一次性勘察，孔深控制应该结合初步勘察及详细勘察综合控制。路基一般性钻孔进入设计路面标高以下3～5m，控制性钻孔进入设计路面标高下5～8m；挡墙钻孔进入中等风化基岩5～8m。在挖方地段（边坡孔）应达到路面设计标高或最下一层替在滑面以下2～5m；当线路通过含有有机质的垃圾、疏松的杂填土、未经沉实的近期回填土、软土和可液化土层（饱和砂土、粉土层）的地段时，勘探孔应适当加深或钻穿土层。钻孔取样:=1\*GB3①原状土样：一般在粉质粘土厚度在1.50m以上的钻孔中，采集土样进行土工常规试验。=2\*GB3②岩样：技术性钻孔均作为岩样孔，采集岩样进行单轴抗压强度试验。取样深度为进入路面以下中等风化岩层1～3m，高边坡技术性钻孔的一半作为取样孔，在坡顶下1/3坡高处取岩样进行三轴剪切和物理性质试验。在预计采样位置若遇岩性变化分层，则每层均应取样。③水样：在抽水试验钻孔中取地下水样品，进行水质简分析和侵蚀性CO2分析。原位测试：=1\*GB3①声波测试：在挖方段钻孔中选取6个钻孔作物探声波波速测试，并对岩芯进行波速测试(利用岩芯试件)，判断强、中、微风化界线，确定岩体完整性系数，了解岩体完整性。=2\*GB3②剪切波测试：分区段选取覆盖层厚度较大的钻孔作剪切波测试，以评价场地地震效应。=3\*GB3③抽水试验：对地势低洼地段，选取有代表性的钻孔作抽水试验，了解地下水的赋存情况，并取水样作水质分析。④在素填土厚度较大的钻孔中，选择钻孔做超重型动力触探测试（N120），以评价场地素填土的密实度及均匀性。⑤在粉质粘土厚度较大或疑似软土的钻孔中，选择钻孔做标准贯入试验测试（N），以评价场地粉质粘土的物理力学性质。本次勘察，外业于2018年5月18日开始，至2018年6月14日结束外业工作，随后转入内业资料综合分析整理与报告编写。完成主要实物工作量见表1.5-1。表1.5-1完成主要实物工作量统计表项目单位完成工作量备注工程地质测绘1：500km20.74中等复杂场地，带状工程地质测绘，与地质测绘同时进行。钻探孔数个167线路上作业钻孔进尺m2691.00取样及试验岩样组44土样件21水样组2抽水试验台班/孔6/2水位观测个167原位测试超重型触探（N120）m/孔4.3/1标准贯入试验（N）个13工程测量勘探点及地质点测量组日3中等复杂场地地质断面测量（1：200）Km/条10.313/40工程物探剪切波、声波测试m/孔140/81.6勘察工作质量评述1.6.1工程测量：起算成果有甲方提供的I级导线点，平面系重庆独立坐标系，高程为1956年黄海高程系（四等水准高程）(详见表1.6)。点位标志清晰完好，观测时对已知点坐标和高程进行了检测，精度符合规范要求，可作为勘察区内的平面、高程的起算数据。钻孔定位及地质剖面测量均采用动态GPS(RTK)仪器施测，勘探钻孔施工结束后进行了孔位复测，其成果精度能满足本次勘察要求。钻孔定位水平误差、高程误差符合《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）规定。表1.6起始点成果表点名横坐标X（m）纵坐标Y（m）高程H（m）QY0177984.78171301.115244.123QY0277382.52771672.653296.253QY0377637.35872244.730253.880QY0477462.40672537.246251.494QY0577967.73873374.649242.824QY0681511.78673638.211282.171QY0781792.81373530.746269.598QY0883015.88172304.581313.867QY0983083.46671984.839319.5431.6.2工程地质测绘：采用业主提供的1:500现状地形图，现场实际勾绘了地层界线，并在场地内基岩露头处实测了地层产状与裂隙产状，对路段区及周边进行了1:500比例尺精度的工程地质调查、测绘，其精度满足规范要求。1.6.3钻探：采用4台XY-1型回转钻机施工，钻孔直径130～91mm。地质技术人员跟班编录。钻进过程中严格按勘察纲要、钻探技术要求及钻探操作规程进行，由于准备充分，现场对质量、安全的管理措施到位，故本次勘察中未出现质量与安全事故，勘探钻孔施工顺利。钻孔岩芯采取率：第四系土层大于80～90%；强风化基岩67～85%；中等风化基岩80～95%。各孔在钻探施工结束后均抽出了孔内循环水，间隔24小时以后再进行了钻孔静止水位的观测记录，以确保钻孔中地下水位观测的准确性。本次所施工的各勘探钻孔均未进行封孔处理。1.6.4岩、土样采取及试验：本次勘察在粉质粘土层中用薄壁取土器采用静力压入法采取原状土样23件，样品等级为Ⅰ级，样品直径108mm，长度满足试验项目要求，其测试项目为天然含水量和液、塑限试验等土常规物性指标，天然及饱和快剪试验。试验执行标准为《土工试验方法标准》GB/T50123-1999(2007年版)。在中等风化基岩中采取岩样44组，试验项目为天然密度、天然及饱和单轴抗压强度，边坡地段取样加作天然抗剪、变形试验样，岩样直径108～89mm，长度满足测试项目要求。岩样试验执行标准为《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-2013。对岩、土样均及时进行密封送检，试验时样品保持天然状态。岩、土样取样质量及测试项目满足规范要求，试验成果质量良好。岩、土样试验结果详见附件4。1.6.5抽水试验及水样采取：本次勘察选择在ZY59、ZY146钻孔中进行了提筒简易抽水试验，抽水试验结束后，即进行恢复水位观测记录，直至完全恢复为止，其水位观测稳定标准为：三次所测水位值相同，或4小时内水位差不超过2cm，即视为稳定水位。1.6.6本次勘察对于部分钻孔进行了波速测井。该资料的获得为确定基岩岩体的完整程度及岩、土体的类别提供了较充分的依据。采用的仪器性能指标、操作过程均满足有关规程规范要求，质量优良。1.6.7现场原位测试主要在钻孔中进行超重型动力触探测试（N120）、标准贯入试验测试（N），测试工作按规范要求进行，测试层位合理、测试仪器完好、试验方法正确、试验成果可靠，试验成果能反映各层土的工程特性，较好的达到了查明各层土体工程特性的目的。1.6.8水位观测及试验：对施工的所有钻孔，按要求地钻孔施工完成后，用提筒提出孔内循环水，24小时后进行水位观测工作；对确定的水文地质试验孔，进行静止水位观测水位，达到要求后进行现场的水文地质试验工作。1.6.9建设工程勘察外业见证情况说明本次勘察，严格执行了重庆市建设委员会渝建发「2008」209号文关于加强全市建设工程勘察外业工作的意见的通知精神。本次勘察外业见证单位为业主委托的重庆华地工程勘察设计院，勘察外业作业是在见证单位指派的见证员全程旁站监督下进行的，见证员姓名陈仕欢，印章号：YKJZ-2310088-0018，勘察资料真实可靠。见证单位同时出具了勘察外业见证报告（详见附件8）。本勘察报告采用制图软件“工勘绘图软件2005”，并通过授权，满足重庆市岩土工程勘察图例图示规定。综观，本次勘察工作质量优良，满足相关规范要求、满足委托书要求，勘察资料经重庆市建委认可的审查机构审查后可供设计使用。2路段区工程地质条件2.1地形地貌拟建石唐大道（N标准分区南段）场地位于重庆市渝北区玉峰山镇中心村。拟建路段区东侧为朝阳河，地形总体以朝阳河为最低点，向西逐渐抬高。其中K0+000.0～K0+880.0段、K1+000.0～K1+912.628主要为西高东低，西—东向沟谷发育；K0+880.0～K1+000.0段主要为东高西低，东—西向沟谷发育。路段区地形标高184.8～227.4m，相对高差42.6m。地形坡度整体较缓，局部为陡坎，在丘包、斜坡及山脊两侧处坡角较陡，一般15°～36°，在沟谷、耕作区处坡角较缓，一般6°～22°。路段区基本为原始地貌，仅在起点处为人工地貌区。拟建场地地貌上总体属构造剥蚀丘陵地貌。2.2气象、水文拟建场地属亚热带湿润季风气候区，气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。多年平均气温17.72℃，极端最高气温41.7℃（2006年8月15日），极端最低气温-1.8℃（1975年12月15日）；多年无霜期314.9天，雾日平均30～40天；多年平均降雨量1163.3mm，主要集中于每年4～10月，多呈大雨或暴雨，占全年总降雨量的76%左右。区内多年平均最大日降雨量93.9mm，最大日降雨量178.3mm（1971年6月1日），多年年平均降雨量为1357.7mm。年平均降雨日为168天。春冬多雾，雾日最长达148天。因大气污染，时有酸雨、酸雾发生。常年风速较小，年平均风速1.1m/s，最大风速28.4m/s，以偏西北风为主。场地气候全年可施工作业。经工程地质测绘调查，距拟建区东侧有一常年性河流——朝阳河，为长江一级支流，拟建区河段河流略呈S形，流向由北向南，河道宽敞，水流平缓，常年河宽约15m～25m。朝阳河构成拟建区内的最低侵蚀基准面，勘察时水位约184.5～186.7m，流量约60～100L/s。据调查访问，朝阳河由于地下水补给，终年不断流，最高洪水位约188.2～190.4m。其余地表水体为鱼塘、水田，在拟建路线区内零星分布2.3地质构造拟建道路位于位于川东南弧形地带，华蓥山帚状褶皱束东南部的铜锣峡背斜南倾末端西侧(构造纲要图见图2-3)，构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动，勘察区未发现断层通过。线路位于铜锣峡背斜北西翼，背斜走向北东——南西向，岩层为侏罗系中统沙溪庙组，呈单斜构造。拟建道路通过段大部分基岩裸露，本次岩层产状、裂隙产状的实测地点均为路线基岩出露处，可代表本场地产状，但仍建议加强施工期的产状校核。现对拟建场地的岩层产状及裂隙分述如下：1)K0+000(起点)～K0+380段：位于铜锣峡背斜北西翼，岩层产状275～280°∠38～47°，优势产状为278°∠42°，裂面平直光滑，张开度0～3mm，局部泥质充填，间距0.30～0.90m，延伸长度大，结构面结合很差，属软弱结构面。图2-3构造纲要示意图据在基岩露头处量测统计，岩体中主要可见两组构造裂隙：①150°～170°∠70°～84°，延伸长1.50～3.10m，间距一般0.9～1.5m，张开宽度3～8mm，裂面平直，局部可见泥质充填，结构面结合差，属硬性结构面；②75°～86°∠50°～64°，延伸0.9～3.2m，间距一般1.1～2.0m，张开宽度2～6mm，裂面平直，局部充填泥质或铁质氧化膜，结构面结合差，属硬性结构面。2)K0+380～K1+630段：位于铜锣峡背斜北西翼，岩层产状294°～297°∠40°～45°，裂面平直光滑，张开度0～3mm，局部泥质充填，间距0.30～1.50m，延伸长度大，结构面结合很差，属软弱结构面。据在基岩露头处量测统计，岩体中主要可见两组构造裂隙：①125°～182°∠50°～59°，局部倒转，延伸1.10～2.60m，间距一般1.6～2.6m，张开宽度1～3mm，裂面平直，多为无充填，为硬性结构面，结构面结合差；②210°～240°∠68°～75°，延伸1.5～2.9m，间距一般1.4～2.2m，张开宽度2～6mm，裂面平直，局部泥质充填，结构面结合差，属硬性结构面。3)K1+630～K1+912.628（终点）段：位于铜锣峡背斜北西翼，岩层产状270°～276°∠38°～50°，优势产状为273°∠44°，裂面平直光滑，张开度0～3mm，局部泥质充填，间距0.30～1.50m，延伸长度大，结构面结合很差，属软弱结构面。据在基岩露头处量测统计，岩体中主要可见两组构造裂隙：①25°～43°∠69°～85°，延伸1.10～2.60m，间距一般1.6～2.6m，张开宽度1～3mm，裂面平直，多为无充填，为硬性结构面，结构面结合差；②145°～175°∠35°～61°，延伸1.5～2.9m，间距一般1.4～2.2m，张开宽度2～6mm，裂面平直，局部泥质充填，结构面结合差，属硬性结构面。2.4地层岩性据钻探揭露，路段区内地层主要为第四系全新统人工素填土（Q4ml），第四系全新统残坡积层（Q4el+dl）粉质粘土，侏罗系中统沙溪庙组（J2S）粉砂质泥岩及砂岩。其特征由新至老，由上至下分述如下：2.4.1第四系全新统人工素填土（Q4ml）：杂色，其中ZY2、ZY4、ZY5、ZY7～12、ZY18钻孔地段主要由粉砂质泥岩、砂岩块、碎石及粉质粘土组成。块、碎石含量约占56～82%，块径一般40～380mm，其间充填粉质粘土，松散～稍密，稍湿。回填时间约1年，系公路修建场地整平所抛填，分布厚度0.5(ZY7)～25.0m(ZY5)。2.4.2第四系全新统残坡积（Q4el+dl）粉质粘土：黄褐色～褐色，可塑状，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，切面稍有光泽，表层含少量植物根系，分布场地大部分地段。本次钻探揭露最大厚度11.80m(ZY148)。2.4.3侏罗系中统沙溪庙组（J2s）粉砂质泥岩：暗紫红色，粉砂泥质结构，中～厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质团块或条带。具风干起裂纹之特征。本次勘察揭露最大厚度17.60m（ZY143）。为线路区的主要岩性，分布于整个场区，与砂岩呈互层状。砂岩：灰黄、灰白、灰色，中粒结构，中～厚层状构造，主要由石英、长石组成，岩屑、云母次之，钙泥质胶结。本次勘察揭露最大厚度14.40m（ZY37）。为线路区的主要岩性，分布于整个场区，与粉砂质泥岩呈互层状。各孔岩土层厚度、底界高程详见附件6（钻孔情况一览表）。2.5基岩顶面及基岩风化带特征拟建路段区地形坡度较缓，局部为陡坎，基岩面起伏随地形起伏基本一致，基岩界面一般在5～30°之间。按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014规定，结合钻探获取岩芯的实际情况及物探测试资料，将钻探深度范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩芯破碎，多呈碎块状，少数短柱状、饼状，岩质软，岩块手折易断，岩体不完整。厚0.60m(ZY7)～11.0（ZY142)m。中等风化带：岩芯较完整，主要呈柱状、长柱状，节长一般50～670mm，局部夹少量碎块状，质硬，碎块手难折断，岩体较完整。钻孔揭露最大厚度14.8m（ZY131、139）。本次勘察，为确定岩体的完整性，于8孔内作声波测井试验，试验报告见附件，成果汇总见表2.5-1。由表和宏观判断相结合进行综合判断：强风化粉砂质泥岩纵波速1.97～1.99km/s，完整性系数为0.33～0.34，岩体破碎；中风化粉砂质泥岩纵波速为2.68～2.76km/s，完整性系数为0.61～0.64，岩体较完整；强风化砂岩纵波速为2.23km/s，完整性系数0.34，岩体较破碎；中风化砂岩纵波速为3.12～3.20km/s，完整性系数0.67～0.70，岩体较完整。试验成果表明，场地内中风化岩石在测试深度范围内，岩体完整性为较完整。表2.5-1声波速度测井成果表孔号测试深度（m）平均波速（km/s）完整性指数岩性岩体完整程度分类ZY430.0～31.51.970.33强风化粉砂质泥岩破碎31.5～32.52.700.62中风化粉砂质泥岩较完整32.5～35.03.130.67中风化砂岩较完整ZY95.5～6.52.230.34强风化砂岩破碎6.5～9.03.150.68中风化砂岩较完整9.0～13.02.740.63中风化粉砂质泥岩较完整13.0～14.03.190.70中风化砂岩较完整ZY265.0～8.01.970.33强风化粉砂质泥岩破碎8.0～10.03.120.67中风化砂岩较完整10.0～14.02.740.63中风化粉砂质泥岩较完整ZY781.0～2.01.990.34强风化粉砂质泥岩破碎2.0～3.52.680.61中风化粉砂质泥岩较完整3.5～10.03.170.69中风化砂岩较完整10.0～14.02.750.64中风化粉砂质泥岩较完整ZY1000.0～5.01.970.33强风化粉砂质泥岩破碎5.0～14.02.760.64中风化粉砂质泥岩较完整ZY1320.0～3.51.970.33强风化粉砂质泥岩破碎3.5～15.02.760.64中风化粉砂质泥岩较完整ZY14710.0～12.01.970.33强风化粉砂质泥岩破碎12.0～18.02.760.64中风化粉砂质泥岩较完整ZY15310.0～10.51.970.33强风化粉砂质泥岩破碎10.5～14.02.740.63中风化粉砂质泥岩较完整14.0～16.03.200.70中风化砂岩较完整粉砂质泥岩岩块波速值为3.45km/s；砂岩岩块波速值为3.82km/s2.6水文地质条件2.6.1地表水线路区东侧为朝阳河，勘察时水位184.4～186.7m，常年枯水位184.8m，最高洪水位约188.2～190.4mm，线路里程K0+730.0～K0+890.0、K1+200～K1+300、K1+670～K1+780段路基受朝阳河影响较大，根据规划河流进行改道，设计及施工时应引起注意。其余地表水体主要为鱼塘、水田，在勘察区内零星分布，水量小。2.6.2地下水沿线地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制。地下水受大气降雨等渗漏补给。勘察区地下水类型主要为松散岩类孔隙水和碎屑岩类孔隙裂隙水。①第四系松散层孔隙水：不连续分布于场地原始地貌中的沟槽地带，水量及水位受季节和气候影响显著，水质成分由含水介质的性质决定。路段区地下水主要接受大气降水补给，地形上有利于地表及地下水顺丘包流向沟谷汇集后顺坡向地势低洼处排泄。在丘包地带，覆土层薄，除雨季外一般无地下水；在丘谷（沟心）地带，覆土层较厚，有少量地下水存在，其流量随季节改变变化大。雨季时，地下水埋深浅，枯水期时，地下水埋藏深。=2\*GB3②碎屑岩类孔隙裂隙水：包括风化裂隙水和构造裂隙水。风化裂隙水分布在浅表层基岩强风化带中，为局部上层滞水或小区域潜水，水量小，受季节性影响大，各含水层自成补给、径流、排泄系统。构造裂隙水分布于厚层块状砂岩层中，以层间裂隙水或脉状裂隙水形式储存，总体向路段区两侧地势低凹方向渗流排泄；粉砂质泥岩为相对隔水层，水量稍小，动态不稳定。综合相邻场地勘察成果，该类地下水主要赋存于基岩（特别是砂岩）裂隙中。这类型地下水动态明显有随季节变化之特点，其在顺向斜坡低洼地段，含水性相对较好。据当地居民的水井调查：红层中的基岩裂隙水以泉水的型式排泄。勘察区地下水主要接受大气降水补给，勘察区总体地形为北、西高，南、东低，地形上有利于地下水地势较高处丘包段流向沟谷汇集后顺坡排泄。地势较高处丘包段排泄条件较好，沟谷底部有利于地下水的汇集。勘察期间，对钻孔进行简易水文观测，提干钻孔循环水后，在地势低处钻孔内揭露地下水位，丘包中上部地段钻孔均为干孔或水位埋深较大。勘察中选择ZY59、ZY146钻孔进行一次降深简易抽水试验，试验成果见抽水试验成果表（表2.6-1）。估算渗透系数K＝0.113～0.129m/d。说明场地在钻探施工深度范围，丘包顶部地下水贫乏，沟谷底部有地下水存在，水量受大气降水补给，分布无规律，水量变化大。雨季地下水位可能会进一步上升，水量会增加。场地水文地质条件复杂程度为中等复杂，地下水环境类型分类为Ⅱ类。表2.6-1简易抽水试验成果钻孔编号ZY59ZY146计算公式抽水前静止水位(m)5.211.5含水层厚度H(m)10.18.3地层岩性砂岩、粉砂质泥岩砂岩、粉砂质泥岩降深S(m)4.53.3流量Q（m3/d）6.34.6恢复水位(m)0.911.31抽水稳定延续时间h（h）88恢复水位观测时间（h）1212抽水段钻孔半径r(m)0.0550.055渗透系数（m/d）0.1130.1292.7特殊性土评价拟建场地人工填土松散～稍密，稍湿，粉质粘土呈硬～可塑状。根据钻探揭露和相邻场地的勘察资料：拟建场地不存在生活垃圾进一步分解腐殖质引起变形，场地人工填土及粉质粘土对混凝土具有微腐蚀性。拟建道路K0+000～K0+080处为场地平场回填区，填土回填方式为无序抛填，回填时间为一年内平场所填，抛填的碎、块石均一性差，呈松散～稍密状，故该段填方可能存在路基沉降的不良地质作用。拟建道路路段区内零星分布有鱼塘、水田，根据钻探及土样试验成果，拟建道路区分布粉质粘土主要为硬～可塑状，鱼塘、水田表层分布有软塑状粉质粘土，为高压缩性流塑～软塑状淤泥及粉质粘土，土体物理力学性质差，其强度不能满足设计要求，处理不当亦会产生不均匀沉降或路堤变形破坏。线路里程K0+810～K0+890左侧分布鱼塘，软土厚度0.50～4.60m；线路里程K1+160～K1+185段左右两侧分布鱼塘、水田，软土厚度0.60～3.80m。对于以上软土，建议采用清淤、抛石挤淤等措施处理。2.8不良地质作用经过工程地质测绘调查，场内及邻近未发现滑坡、泥石流等不良地质现象与地质灾害，亦未发现暗沟、渠、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。线路路基填方受朝阳河河道影响，在朝阳河规划改道实施后影响较小。3路段区岩土物理力学特征3.1岩土测试成果的可靠性分析及统计原则3.1.1素填土（Q4ml）素填土分布于拟建道路ZY2、ZY4、ZY5钻孔及已拆迁居民屋基、院坝地段，未经碾压、夯实等，土质不均，埋置厚度不一，含有砂、粉砂质泥岩块碎石，结构松散，整体均匀性较差。对素填土采取超重型动力触探试验，试验结果按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014规范要求，采用实测锤击数进行统计见动力触探试验曲线图（附图6）。根据统计结果表3.1.1可知：锤击数平均值4.81，变异系数0.537～0.654，锤击数变异系数高，均匀性较差。由于场地素填土大块石架空效应，变异系数过大，统计结果依据不充分，并根据现场实际填土未压实、回填时间约1年，因此根据经验和测试结果综合判定：素填土属松散～稍密状，均匀性差。表3.1.1素填土超重型触探（N120）试验击数成果统计汇总表钻孔试验深度（m）单孔锤击数平均值（击）变异系数Cv加权平均击数（击）ZY42.2～3.63.820.5374.817.6～8.94.840.53812.7～14.35.650.6543.1.2粉质粘土（Q4e+dl）勘察中，在整个场地粉质粘土层中采取原状土样23件（试验成果详见附件3），由于用薄壁取土器采用静力连续压入法采取土样，尽量减小了对土样的扰动，所取土样现场均及时密封送检，从而保证了取样质量。本土层土样室内测试成果物性指标与力学指标，经检查与对比，与实际状态相符，未发现有异常，其测试成果可靠，可进行统计评价。表3.1.2粉质粘土标准贯入试验成果统计表状态标贯深度击数平均值（击）标准差S变异系数δ统计修正系数γs标准值（击）承载力基本容许值（kpa）可塑ZY162.5～2.888.452.070.240.867.31120ZY320.8～1.15ZY452.0～2.374.2～4.59ZY581.0～1.310ZY832.6～2.98ZY1382.3～2.66ZY1482.8～3.196.5～6.811ZY1621.4～1.783.4～3.712软塑ZY821.5～1.833.500.710.20//100ZY1381.1～1.44对粉质粘土层中采取标准贯入试验测试8个孔共计12次，试验结果按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014规范要求，采用实测锤击数进行统计，试验成果统计表见表3.1.2。根据统计结果可知：锤击数平均值8.45，变异系数0.24，锤击数变异系数较低，均匀性一般。3.1.3岩样勘察中在中等风化基岩中采取岩样44组（试验成果详见附件3），其中粉砂质泥岩岩样28组，砂岩岩样16组。从测试成果分析看：粉砂质泥岩、砂随着竖向深度的增加，强度有所提高；中等风化粉砂质泥岩数值变异性很高，分析原因是因为局部砂质含量较高，局部含砂质团块或条带。岩石试样所测试的成果中某些值有偏大或偏小，局部砂岩因胶结物及胶结形式的变化使强度出现较大差异，是由于物质成份的均匀性差异性造成的，这与粉砂质泥岩中局部砂质含量较高和砂岩中局部含泥质条带的实际相吻合。3.1.4岩土测试成果的统计原则（1）本次勘察岩石试验按《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-2013执行，其抗压强度制样规格为φ7cm，径高比2：1。岩土物理力学性质指标的统计分析严格按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14节的规定执行。（2）岩石的重度指标平均值作为标准值。3.2岩土物理力学性质指标统计、分析本工程场地勘察所采取的岩、土试样的室内测试成果详见附件4。按照上述统计原则，按岩性及工程部位分别对本工程场地中等风化粉砂质泥岩、砂岩的室内测试的物理力学性质指标统计如下：3.2.1岩土物理力学性质指标统计（1）粉质粘土物理力学性质指标统计详见表3.1.2-1～3.1.2-3；（2）粉砂质泥岩物理力学性质指标统计详见表3.1.3-1；（3）砂岩物理力学性质指标统计详见表3.1.3-2；（4）软砂岩物理力学性质指标统计详见表3.1.3-3；3.2.2岩土物理力学性质指标分析据统计结果，粉质粘土样品试验成果液性指数-0.12～0.60，呈坚硬～可塑状，液性指数变异系数0.90，变异性高，故本次对于土体物理力学性质指标按状态分别统计（根据现场调查实际情况，统计时剔出坚硬状粉质粘土）。硬塑状粉质粘土压缩系数0.28～0.38，平均0.33，为中压缩性土；天然状态抗剪强度指标标准值为c=22.09kPa、ф=15.01°；饱和状态抗剪强度指标标准值为：C=13.32kPa、ф=12.21°；可塑状粉质粘土压缩系数

0.37～0.57，平均0.45，为中压缩性土；天然状态抗剪强度指标标准值为c=23.83kPa、ф=13.76°；饱和状态抗剪强度指标标准值：C=14.54kPa、ф=10.76°。根据统计表3.1.2-1及表3.1.2-2查《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014表14.3.3-3得粉质粘土的地基极限承载力标准值为348kPa，由于粉质粘土内部含少量砂岩、粉砂质泥岩碎石，对第一指标孔隙比影响较大，故按试验成果采用《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014规定取值偏大。本次勘察结合原位测试、地区经验综合取值。表3.1.3-1粉砂质泥岩物理力学性质指标统计表岩性样品

编号天然重度(g/cm3)天然抗拉强度(MPa)单轴抗压强度三轴抗剪强度指标变形试验天然值(MPa)饱和值(MPa)图解法变形模量弹性模量泊松比μφ(°)C(Mpa)E(104MPa)E(104MPa)中等风化粉砂质泥岩ZY5-Y12.516.23.22.515.72.52.505.13.5ZY9-Y12.525.83.62.526.74.32.526.34ZY13-Y12.572.912.572.40.82.583.21.3ZY22-Y12.514.81.72.5142.32.513.61.9ZY27-Y12.525.22.52.524.62.92.514.92.1ZY30-Y12.525.33.22.524.62.92.525.62.6ZY40-Y12.535.73.62.535.13.22.546.23ZY43-Y12.515.432.515.43.32.515.82.8ZY50-Y12.440.34042.433.81.120.14660.1850.362.440.3304.92.10.13830.1780.372.440.3204.42.80.14010.1770.36ZY57-Y12.587.63.82.596.94.72.586.34.3ZY66-Y12.5610.35.92.569.56.82.569.16.3ZY71-Y12.535.32.72.535.732.544.93.3ZY78-Y12.569.55.62.557.96.12.568.54.8ZY87-Y12.526.23.72.526.73.92.515.84ZY95-Y12.480.3404.32.934.61.260.15510.1960.352.480.3805.82.40.14650.1870.362.480.3705.23.30.15940.2010.35ZY98-Y12.510.5208.44.835.81.900.17660.2200.342.520.5608.55.10.18520.2270.342.510.5307.75.70.16680.2100.35ZY101-Y12.500.4106.1335.01.400.15780.1990.362.500.4105.73.60.16350.2060.352.510.4005.13.30.15000.1920.36ZY104-Y12.549.14.92.558.56.12.547.65.4ZY115-Y12.504.31.72.504.722.513.82.7ZY120-Y12.4874.52.486.542.487.33.8ZY132-Y12.520.3805.83.934.61.30.14670.1850.372.520.4105.23.40.15280.1930.352.520.3606.43.20.14130.1790.36ZY135-Y12.537.13.72.546.74.42.536.24.1ZY136-Y12.530.3305.92.633.81.180.13390.1730.372.530.3505.13.40.13850.1760.372.520.3404.630.14300.1820.36ZY145-Y12.5410.76.32.5410.17.52.559.56.7ZY152-Y12.525.42.32.514.92.92.524.32.5ZY156-Y12.485.62.92.484.63.32.495.12.6ZY159-Y12.5711.17.52.5710.66.92.5711.77.9ZY170-Y12.538.34.92.537.75.72.537.24样本数n8418848466181818范围值最小值2.440.322.400.8033.801.120.130.170.34最大值2.590.5611.707.9035.801.900.190.230.37平均值φm2.520.396.303.7634.601.370.1520.1920.36标准差σf0.030.071.971.540.760.280.010.020.01变异系数δ0.010.180.310.410.020.210.090.080.03统计修正系数γs0.940.920.980.83标准值φk5.933.4833.971.14表3.1.3-2砂岩物理力学性质指标统计表岩性样品

编号天然重度(g/cm3)天然抗拉强度(MPa)单轴抗压强度三轴抗剪强度指标变形试验天然值(MPa)饱和值(MPa)图解法变形模量弹性模量泊松比μφ(°)C(Mpa)E(104MPa)E(104MPa)中等风化砂岩ZY7-Y12.4535.424.12.4633.726.52.4531.925.7ZY17-Y12.4724.416.52.4621.817.82.4722.516.1ZY20-Y12.4219.714.12.4117.813.32.4220.513.1ZY26-Y12.5036.729.32.4935.228.22.4938.127.1ZY37-Y12.4634.625.92.4635.324.12.4631.926.2ZY48-Y12.5138.231.12.5040.530.52.5039.632.1ZY59-Y12.4636.628.52.4537.527.32.4637.930.2ZY82-Y12.5036.226.52.5033.726.12.5135.125.7ZY94-Y12.471.4124.916.843.505.140.4670.5290.212.481.3525.618.30.4750.5390.202.471.3822.818.70.4550.5210.20ZY102-Y12.441.2722.81542.604.650.4130.4730.212.441.2120.616.20.4060.4640.222.431.2721.314.60.4300.4870.21ZY103-Y12.4826.120.22.4925.718.72.4827.219.2ZY113-Y12.4733.326.72.4635.225.32.4734.626.7ZY117-Y12.5434.323.32.5430.624.32.5433.325.7ZY166-Y12.471.7732.125.546.706.430.4960.5650.202.481.8530.926.30.5140.5820.192.471.8636.524.60.5070.5730.19样本数n429424233999范围最小值2.411.2117.8013.1042.604.650.410.460.19最大值2.541.8640.5032.1046.706.430.510.580.22平均值φm2.471.4930.7823.1544.275.410.4630.5260.20标准差σf0.030.266.465.432.150.920.040.040.01变异系数δ0.010.180.210.230.050.170.090.080.05统计修正系数0.940.94标准值φk29.0621.70路段区中等风化粉砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值为5.93MPa，岩石饱和单轴抗压强度标准值为3.48MPa，为极软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅴ级；中等风化砂岩天然单轴抗压强度标准值为29.06MPa，岩石饱和单轴抗压强度标准值为21.70MPa，为较软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ级。根据经验强风化基岩岩体基本质量等级为Ⅴ级。表3.1.3-3软砂岩物理力学性质指标统计表岩性样品

编号天然重度(g/cm3)天然抗拉强度(MPa)单轴抗压强度三轴抗剪强度指标变形试验天然值(MPa)饱和值(MPa)图解法变形模量弹性模量泊松比μφ(°)C(Mpa)E(104MPa)E(104MPa)软砂岩ZY32-Y12.540.488.34.735.801.980.1370.1800.272.530.518.75.70.1460.1870.262.540.477.83.90.1400.1830.26ZY93-Y12.5015.29.32.5016.110.52.5014.311.1样本数n636611333范围最小值2.500.477.803.9035.801.980.140.180.26最大值2.540.5116.1011.1035.801.980.150.190.27平均值φm2.520.4911.737.5335.801.980.1410.1830.26标准差σf0.020.023.853.140.000.000.01变异系数δ0.010.040.330.420.030.020.02统计修正系数0.730.66标准值φk8.554.943.3设计参数取值原则及设计参数建议值①设计参数取值原则：地基承载力特征值[fak]根据室内岩块天然单轴抗压强度统计概率值结合《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014规定综合取值。岩体抗剪强度标准值建议值：粘聚力c取岩块值的0.3倍，内摩擦角取岩块值的0.9倍；岩体抗拉强度取岩块值的0.4倍。岩体变形模量、弹性模量取岩石的0.7倍。岩石的泊松比可似为岩体的泊松比。粘性土地基极限承载力标准值[f0]根据地区经验确定。压实填土地基极限承载力标准值[fk]按地区经验确定。其它参数根据试验成果或地区经验，并结合本工程的特征按照《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014确定。岩体较完整，地基条件系数取1.20。按照《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014，地基承载力特征值fak：岩质可由地基极限承载力标准值乘以0.33的系数确定；对土质地基可由地基极限承载力标准值乘以0.50的系数确定。②路段区岩土体设计参数建议值按如下表3.3-1～3.3-2采用。表3.3-1土体设计参数建议取值表项目岩土名称天然重度(KN/m3)饱和重度(KN/m3)地基承载力特征值fak(Kpa)天然抗剪强度指标饱和抗剪强度指标压缩系数a1-2(MPa-1)压缩模量Es1-2(MPa)基底摩擦系数C(Kpa)Φ(°)C(Kpa)Φ(°)素填土20*20.5*150（压实）*5*25*3*23*0.30*粉质粘土硬塑19.720.5180*22.0915.0113.3212.210.334.980.25*粉质粘土可塑19.419.7150*23.8313.7614.5410.760.453.840.25*备注1、带“*”号的数值为经验值。2、土体水平抗力系数的比例系数：可塑状粉质粘土14MN/m4，人工素填土8MN/m4。3、压实素填土的地基承载力特征值fak(kPa)暂取150kPa，且压实系数达到0.94以上，建议施工时实测压实填土的地基承载力特征值。4、表中素填土基底摩擦系数为压实填土取值。表3.3-2岩体设计参数建议取值表项目岩土名称天然重度(KN/m3)岩石单轴极限抗压强度标准值(Mpa)抗拉强度(Kpa)地基承载力基本容许值fa0(Kpa)地基承载力特征值Fak(Kpa)抗剪强度指标基底摩擦系数变形模量（MPa）弹性模量（MPa）泊松比岩体水平抗力系数天然饱和粘聚力(Kpa)内摩擦角(°)强风化粉砂质泥岩24.0*300*0.30*20*强风化砂岩24.0*350*0.35*25*中风化粉砂质泥岩25.25.933.48145.2400195734030.60.45*106413440.3660中风化砂岩24.729.0621.7052812008594162239.80.55*267432370.20180软砂岩25.28.554.94182500195759432.20.40*98612820.2660备注*为经验值。说明：1、*为经验值，其余根据岩土试验统计结果和有关规范结合场地实际情况得来；2、砂岩极限粘结强度标准值建议取1000kPa，粉砂质泥岩极限粘结强度标准值建议取300kPa，软砂岩420kPa；3、岩体中裂隙结构面属硬性结构面，其结合程度差，抗剪强度标准值建议，内摩擦角φ取50°，粘聚力c取18kPa；层面属软弱结构面：内摩擦角φ取13°，粘聚力c取25kPa；4、未清坡的岩土界面抗剪强度按可塑状粉质粘土取值；5、采取清坡措施处理后，填土与基岩接触面抗剪强度取值，天然：c取4kPa，φ取28°，饱和：c取2kPa，φ取18°。6、砂岩及粉砂质泥岩结构面结合差或很差，岩层层面和裂隙面的力学参数为静态情况下的建议值，在外部环境影响下（放炮、暴雨等）值有可能急剧下降。3.4路段区土、石可挖性分类道路上覆土层主要为素填土、粉质粘土，下伏基岩为粉砂质泥岩、砂岩。根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A进行土、石可挖性分类：1．全线的素填土：稍湿、松散～稍密，土质较不均匀，部分用镐刨松，再用锹挖，以脚蹬锹需连磴数次才能挖动，为Ⅱ级普通土。2．全线的粉质粘土：可塑状，土质均匀，用铁锹挖，脚蹬一下到底的松散土层，为Ⅰ级松土。3．全线的基岩强风化带：岩石风化强烈，呈碎块状，质软，部分呈土状或土夹石状，必须用镐整个刨过才能用锹挖，为Ⅲ级硬土。4．中风化粉砂质泥岩：裂隙较发育，岩石单轴极限天然抗压强度为2.4～11.70MPa，部分用撬棍或十字镐及大锤开挖，部分用爆破开挖，为Ⅳ级软石。5．中风化的砂岩：裂隙较发育，岩石单轴极限天然抗压强度为17.80～40.50MPa，用爆破法开挖，为Ⅴ级次坚石。4路段区工程地质分析与评价根据路面设计标高将拟建道路分为10段，分段表见表4.1，各段工程地质分析评价如下：表4.1路段区分段表序号分段代表性剖面1K0+000～K0+515段填方路堤段1～102K0+515～K0+555段挖方路堑段113K0+555～K0+700段填方路堤段12～144K0+700～K1+010段填方路堤段15～205K1+010～K1+170段挖方路堑段21～236K1+170～K1+400段填方路堤段24～277K1+400～K1+540段半挖半填段28～308K1+540～K1+912.628段填方路堤段31～374.1K0+000～K0+515段填方道路该段为填方道路,路段长515m，地表主要覆盖第四系粉质粘土，呈硬～可塑状，厚0.50～4.70m。K0+000～K0+080段覆盖人工填土，呈松散～稍密状，厚度一般10.00～25.00m。下伏基岩为粉砂质泥岩、砂岩，强风化层厚0.60～7.00m。设计拟采用，填方段边坡按1:1.5～1：1.75放坡；挖方边坡岩层部分采用1：0.75放坡。拟建道路整平后两侧将形成填方边坡，最大填方边坡高20.71m（代表性剖面1～10’剖面）。由代表性剖面及平面图可知，该路段为构造剥蚀浅丘地貌，丘包与沟谷相连，地形地势变化较大，无统一的自然坡向。丘包处地形坡角一般15～30°，沟谷处地形坡度一般2～10°，基岩顶面倾向与地形坡向基本一致。路基两侧形成的填方边坡大部分位于地势平缓地带，不会沿岩土界面或地貌产生整体滑移，但部分段落靠近斜坡外侧的边坡由于地形较陡，有滑移破坏的可能（代表性剖面4-4’、7-7’），边坡需要稳定性分析。选择4-4’、7-7’剖面对边坡用折线滑动法进行稳定性验算，路基面按设计标高及放坡线考虑。计算中主要考虑暴雨状态工况。暴雨条件下采用饱和重度；本场地边坡填土范围内无地下水，因此不考虑地下水的影响。勘察区地震基本烈度为6度，计算时不考虑地震力的影响。计算工况：填方加载+车载+边坡处于暴雨或连续降雨状态下。计算参数的选取：结合场地实际并参照地区经验进行综合取值：素填土：饱和重度取21.00KN/m3。素填土抗剪强度指标根据规范及地区经验取值，饱和抗剪指标c取3Kpa、φ取23.0°。粉质粘土厚度较薄，其饱和重度按填土取值。路段区粉质粘土硬、可塑状土体分布不均，稳定性计算按最不利情况考虑，抗剪强度指标根据规范及地区经验取值，饱和抗剪指标c取14.54Kpa、φ取10.76°。边坡安全系数1.35。方边坡的稳定性进行计算。K=Ψj=cos(αi-αi+1)－sin(αi-αi+1)tanφi+1=Ψi×Ψi+1×Ψi+2...×Ψn-1Ri=[Ni+DiSin(i-i)-kcNi]tgi+CiLiNi=QicosαiTi=Qisinαi+Dicos(i-i)式中K—稳定系数；Qi—第i块段滑体所受的重力（kN/m）；Ri—作用于第i块段的抗滑力（kN/m）；Ni—第i块段滑动面的法向分力（kN/m）；i—第i块段土的内摩擦角（º）；Ci—第i块段土的粘聚力（kPa）；Li—第i块段滑动面的长度（m）；Ti—作用于第i块段滑动面上的滑动分力（kN/m），出现与滑动方向相反的滑动分力时，Ti应取负值；Ψj—第i块段剩余下滑动力传递至i+1块段时的传递系数（j=i）；Di—作用于第i块段的动水压力（kN/m）Di=γwVIγw—水重度（kN/m3）V—渗透部分的体积（m3）i—水面倾角（°）Kc—水平地震加速度系数稳定性计算过程及成果见表4.1-1及图4.1-1、4.1-2，计算成果见表4.1-1.图4.1-1剖面4-4’计算模型图4.1-2剖面7-7’计算模型表4.1-1稳定性计算汇总表计算剖面计算滑面计算工况稳定性系数Fs安全系数稳定状态剩余下滑力（kN/m）4-4′岩土界面饱和0.8071.35不稳定774.887-7′岩土界面饱和1.2361.35基本稳定260.19根据稳定性计算结果，K0+140～K0+190段右侧填方边坡在极端下，稳定系数K=0.807，处于不稳定状态，剩余下滑力774.88KN/m，边坡会沿岩土界面产生整体滑移破坏；K0+310～K0+340段右侧填方边坡在极端下，稳定系数K=1.236，处于基本稳定状态，剩余下滑力260.19KN/m，边坡需要需要加固支护。建议K0+140～K0+190段右侧填方边坡按1:2.50～1:3.00坡率进行放坡处理，或在右侧路肩处设置桩板墙进行支挡，挡墙以中风化基岩作为持力层。K0+000～K0+500段其余段各侧填方边坡建议按设计坡率1:1.50～1:2.00放坡处理。建议填方路堤采用分层压实处理，路基压实度应满足规范的要求。路基填筑前应将地表耕植土等清除，并设置成台阶状，坡面及坡顶设置完善的排水系统，确保道路安全。并在坡脚设置护脚挡墙、坡面设置格构护坡及截排水处理。4.2K0+515～K0+555段挖方路堑拟建路段按路面设计标高进行整平后，将在道路K0+515～K0+555段(代表性剖面11-11′)左右两侧形成高度不等的人工挖方岩、土质混合边坡，左侧最大挖方高度9.47m，右侧挖方最高约3.65m，边坡安全等级为一级。坡体上部覆盖层厚度0.2～0.9m，物质组成为粉质粘土，下部为强～中等风化粉砂质泥岩，边坡岩体类型为Ⅲ类。岩体破裂角：左侧边坡54.5°，右侧边坡40°。岩体等效内摩擦角：砂岩58°、粉砂质泥岩50°。根据裂隙结构面与边坡组合关系对下部岩体进行的赤平投影图(图4.2.1)分析，左侧边坡为反向坡，边坡主要受裂隙1-2组合交面（90.7°∠54.5°）控制，并受岩层层面切割影响，易产生楔体掉块危险；右侧边坡为顺向坡，边坡易沿岩层层面产生整体滑塌破坏。图4.2.1赤平投影图边坡上部土体厚度较薄，建议清除上部厚度较薄的土体后，左侧边坡按1:0.75～1:1.00坡率放坡并进行必要的坡面防护处理，右侧边坡建议顺层放坡处理并进行必要的坡面防护处理。坡面及坡顶设置完善的排水系统。挖方段路基应采取跳槽开挖，逆作法分段施工。4.3K0+555～K0+700段填方道路该段为填方道路,路段长145m，地表主要覆盖第四系粉质粘土，呈硬～可塑状，厚0.20～6.40m，下伏基岩为粉砂质泥岩、砂岩。设计拟采用，填方段边坡按1:1.5～1：1.75放坡，最大填方边坡高11.09m（代表性剖面12～14剖面）。由代表性剖面及平面图可知，该路段为构造剥蚀浅丘地貌，丘包与沟谷相连，地形地势变化较大，无统一的自然坡向。丘包处地形坡角一般12～28°，沟谷处地形坡度一般2～10°，基岩顶面倾向与地形坡向基本一致。路基两侧形成的填方边坡大部分位于地势平缓地带，沿岩土界面或地貌产生整体滑移的可能性较小。建议K0+560～K0+700段填方边坡按设计坡率1:1.50～1:2.00放坡处理。建议填方路堤采用分层压实处理，路基压实度应满足规范的要求。路基填筑前应将地表耕植土等清除，并设置成台阶状，坡面及坡顶设置完善的排水系统，确保道路安全。并在坡脚设置护脚挡墙、坡面设置格构护坡及截排水处理。4.4K0+700～K1+010段填方道路该段为填方道路,路段长410m，地表主要覆盖第四系粉质粘土，呈硬～可塑状，厚0.50～7.90m。下伏基岩为粉砂质泥岩、砂岩。设计拟采用，填方段边坡按1:1.5～1：1.75放坡；挖方边坡岩层部分采用1：0.75放坡。拟建道路整平后两侧将形成填方边坡，最大填方边坡高22.85m（代表性剖面15～20剖面）。由代表性剖面及平面图可知，该路段为构造剥蚀浅丘地貌，丘包与沟谷相连，地形地势变化较大，无统一的自然坡向。丘包处地形坡角一般15～36°，沟谷处地形坡度一般2～12°，基岩顶面倾向与地形坡向基本一致。路基两侧形成的填方边坡大部分位于地势平缓地带，不会沿岩土界面或地貌产生整体滑移，但部分段落靠近斜坡外侧的边坡由于地形较陡，有滑移破坏的可能（代表性剖面15-15’），边坡需要稳定性分析。选择15-15’剖面对边坡用折线滑动法进行稳定性验算，路基面按设计标高及放坡线考虑。计算中主要考虑暴雨状态工况。暴雨条件下采用饱和重度；本场地边坡填土范围内无地下水，因此不考虑地下水的影响。勘察区地震基本烈度为6度，计算时不考虑地震力的影响。计算工况：填方加载+车载+边坡处于暴雨或连续降雨状态下。计算参数的选取：结合场地实际并参照地区经验进行综合取值：边坡物质组成主要为填土，饱和重度取21.00KN/m3。岩土界面及粉质粘土抗剪强度指标根据规范及地区经验取值，饱和抗剪指标c取14.54Kpa、φ取10.76°。边坡安全系数1.35。稳定性计算过程及成果见表4.1-1及图4.4-1、计算成果见表4.4-1。根据稳定性计算结果，K0+710～K0+770段右侧填方边坡在极端下，稳定系数K=0.993，处于不稳定状态，剩余下滑力1490.55KN/m，边坡会沿岩土界面产生整体滑移破坏，边坡需要需要加固支护。图4.4-1剖面15-15’计算模型表4.4-1稳定性计算汇总表计算剖面计算滑面计算工况稳定性系数Fs安全系数稳定状态剩余下滑力（kN/m）15-15′岩土界面饱和0.9931.35不稳定1490.55建议K0+710～K0+770段右侧填方边坡将地表开挖成台阶状，放坡后设置抗滑桩进行支挡，支挡结构以中等风化基岩作为持力层，若有放坡条件可按坡率1:3.00坡率放坡+支护处理，边坡设置适当的坡面防护措施。K0+700～K1+010段其余段各侧边坡建议按设计坡率1:1.50～1:2.00坡率进行放坡处理，并设置适当的坡面防护措施。建议填方路堤