预应力连续箱梁桥毕业设计计算书

Ⅰ外文摘要 Ⅱ 1 1 22基本资料 3 3 3 3 4 4 4 74结构尺寸及施工方案确定 9 9 9 9 5荷载内力计算 . 15 17 19 22 23 25 256配筋设计 41 42 7截面验算 . 参考文献 附录三MIDAS建模原始数据 ..Abstract.（3）全预应力混凝土梁在使用荷载下不出现裂缝，即使是部分预应力混凝土梁在常遇荷大了对多种桥型的适应性，并更加提高了结构的耐久性。.毕业设计的目的在于培养毕业生综合能力，灵活运用大学所学的各门基础课和专业课知.2基本资料ppck.够满足桥两个方面需求的情况下要尽量考虑是否经济，是否以最少的投入获得最好的效果。段施工，施工长度为3—5m，挂篮以万能杆件组拼。墩顶的箱梁在墩旁托架上立模现场浇筑，提高了施工效率。.方案二：中承式拱桥方案，跨径组成(30+100+30)m,全桥长160m。不等跨钢管混凝土中承式拱桥。拱肋轴线采用悬链线性，拱肋外形为等截面结构，中承式自锚结构，钢管拱肋。由于桥面位置在拱的中部穿过，可以随引桥两端接线所需的高度上下调整，所以适应性强。钢管混凝土结构中钢管对混凝土的套箍作用使钢管内混凝土处于三向受力状态，提高了混凝土的抗压强度和变形能力。采用塔架斜拉锁法施工。拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载q的作用下，设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。桥型方案第一方案：预应力混凝土连续箱梁桥第二方案：中承式拱桥第三方案：装配式预应力混凝土剪支T型梁桥使用性能建筑高度较低，易保养和维护，抗震能力强，受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适，桥下视觉效果好。建筑高度较低，易保养和维护；抗震能力建筑高度较低，易保养和维护，桥下视觉效果好。受力性能会发生体系转换，受力复杂受力复杂，是一种充分发挥圬工及钢筋混凝土材料抗压性能的合理桥型。受力明确经济性变截面形式，可减少混凝土圬工，但施工难度大，维修费用低施工工艺复杂，适用于城市桥梁，费用较高，维修费用低等截面形式能大量节约模板，加快建桥进度，简易经济，但不能充分利用截面作用，基础设计量大。美观性构造简单，线形简洁美观外形美观构造简单，线形简洁施工方面本桥采用悬臂浇筑法，结构整体性较好，施工变形易控制可利用计算机程序逐段控制底模标高。悬浇起重能力要求不高，仅起吊钢筋骨架及混凝土。本桥采用有支架施工，但这种方法需要耗费大量的建筑材料和劳动力，并且工期较长，因而大大影响了拱桥的推广使用。等跨径布置，细部尺寸相同，可以重复利用模板预制，施工较为方便。适用性适用于对桥下视觉有要求的工程，适用于各种地质情况；跨越能力较大。可以不受桥下地形条件限制或通航限制因地基要求高，要求地质情况好；适用于城市桥梁。跨越能差。各梁受力相对独立，避免超静定梁的复杂问题，行车较.4结构尺寸及施工方案确定本桥为(45+70+45)m预应力混凝土连续梁桥，最大跨径为70m,本桥采用单箱双室在顶板与腹板接头处有必要设置梗腋，它可提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度，减少了扭转剪应力和畸变应力，底板和腹板接头处可根据需要设置。梗腋形式一般为1:2,1:1或3:1,te——箱梁跨中腹板厚度总和；H——跨中梁高；腹板厚度梁端和跨中为55cm,桥墩处为90cm。箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位，当采用悬臂施工方法时，梁的下缘特别是靠近桥墩的截面承受很大的压力，箱形截面的底板应提供足够大的承压面积，发挥良好的受力作用。在发生变号弯矩的截面中，顶板和底板都应各自发挥承压的作用。一般来讲，变截面箱梁底板厚度也随梁高变化，墩顶处底板厚为梁高的1/10-1/12,跨中处底板厚一般为200~250mm,底板厚最小应有120mm。本次设计的底板厚度由梁端和跨中的30cm渐变至桥墩处的75cm。跨中箱梁截面和墩顶箱梁截面尺寸如图所示10010090导导90100270寻图4-1支点截面(尺寸单位：cm)4.5施工方案确定施工边跨主梁主梁恒载内力，包括主梁自重引起的内力(一期恒载)Sg1和二期恒载(如铺装、栏杆等)引起的主梁后期恒载内力Sg2。本次设计由MIDAS软件计算的有关截面几何特性结果如表3-1所示：毛截面几何特性控制截面单元号截面类型AIY上H边左支点截面1变截面i段边跨1/4跨截面5变截面i段边跨1/2跨截面8桥墩截面(左)桥墩截面(右)剪力(kN)1左支点0050800桥墩支点(左)0桥墩支点(右)0000.00000=+0002.858714+004982994e+004 文件：桥采桃型2日场：04/19/20148.681250+003(1)杠杆原理法——把横向结构(桥面板和横隔梁)视作在主梁上断开而剪支在其上的W=11.5m,设计为单向3车道。1)计算横向影响线竖标值本设计可看作梁数n=2,梁间距为6.5m,则：影响线如下：图5-3箱梁影响线同理求得(1)按一车道加载时：(2)按二车道加载时：横向分布系数：(3)按三车道加载时：横向分布系数：汽车以较高的速度驶过桥梁时，由于桥面不平整、发动机震动等原因，会引起桥梁结构的振动，从而造成内力增大，这种动力效应称为冲击作用。在计算中采用静力学的方法，即引入一个竖向动力效应的增大系数即冲击系数μ,来计及汽车荷载的冲击作用，汽车荷载的冲击力即为汽车荷载标准值乘以冲击系数μ。冲击系数的计算采用以结构基频为指标的方法。桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性，它直接反映了冲击系数与桥梁结构间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。按结构不同的基频，汽车引起的冲击系数在桥梁的自振频率(基频)宜采用有限元方法计算，对于连续梁结构，当无更精确的方法计算时，也可以采用下列公式估算：因边垮跨度小按照最不利效应计算法则取l=45m,查得Ic=8.574m4式中1+μ——冲击系数；n车道横向折减系数，查表5-3:考偏载系数表5-3车道横向折减系数横向布载车道数(条)2345678横向折减系数15.2.3各控制截面的内力影响线1)剪力影响线图5-6边跨跨中剪力影响线图5-7边跨3/4剪力影响线图5-8左中支点左剪力影响线图5-9左中支点右剪力影响线图5-10中跨1/4剪力影响线2)弯矩影响线图5-12边跨1/4弯矩影响线图5-13边跨跨中弯矩影响线图5-14边跨3/4弯矩影响线图5-15左中支点弯矩影响线图5-16图5-16跨中1/4弯矩影响线图5-17中跨跨中弯矩影响线根据最不利布载原则，在各个截面的内力影响线上按《通规》第4.3.1条的布载要求可求减系数以及增大系数后，可得到活载内力，其结果见表5-4。控制截面汽车Mya汽车QMax汽车Qmin边左支点截面边跨1/4跨截面边跨1/2跨截面边跨3/4跨截面桥墩截面(左)桥墩截面(右)中跨1/4跨截面中跨1/2跨截面S-5582818+002图5-19活载作用下最大最小剪力图5.3.1承载能力极限状态下的效应组合或用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其S、S—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用c效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组c应（含汽车冲击力、离心力）外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数c.本设计中由MIDAS软件自动生成的荷载组合如下表5-5:表5-5荷载效应组合值名称激活类型承载能力相加承载能力相加使用性能相加1.0(cD)cTPcTScCRcSHmu使用性能相加使用性能相加(1)荷载组合二：1.2自重+1.2钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+1.4车道荷载单元荷载位置轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z1cLCB2(最大)00001cLCB2(最大)0005cLCB2(最大)005cLCB2(最大)008cLCB2(最大)08cLCB2(最大)0cLCB2(最大)0cLCB2(最大)0cLCB2(最大)00cLCB2(最大)000cLCB2(最大)0cLCB2(最大)0cLCB2(最大)cLCB2(最大)cLCB2(最大)0cLCB2(最大)001cLCB2(最小)0001cLCB2(最小)05cLCB2(最小)5cLCB2(最小)续表5-6荷载内力组合二8cLCB2(最小)8cLCB2(最小)cLCB2(最小)cLCB2(最小)cLCB2(最小)0cLCB2(最小)0cLCB2(最小)00cLCB2(最小)0cLCB2(最小)cLCB2(最小)cLCB2(最小)0cLCB2(最小)01cLCB2(全部)001cLCB2(全部)05cLCB2(全部)5cLCB2(全部)8cLCB2(全部)8cLCB2(全部)cLCB2(全部)cLCB2(全部)cLCB2(全部)0cLCB2(全部)0cLCB2(全部)0cLCB2(全部)0cLCB2(全部)cLCB2(全部)cLCB2(全部)0cLCB2(全部)06.67279m+0041.118640+005以MIN:以日烟：04/27/2014BEAMDIAGRAM穹是-y saxt⁵1w:17日系：04/27/2014c日04/27/2014农示-方向(2)荷载组合十二：1.0自重+1.0钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+1.4车道荷载单元位置轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z100001000500500808000000000000010001055880续表5-6荷载内力组合十二cLCB12(最小)0cLCB12(最小)00cLCB12(最小)0cLCB12(最小)cLCB12(最小)cLCB12(最小)0cLCB12(最小)01cLCB12(全部)001cLCB12(全部)05cLCB12(全部)5cLCB12(全部)8cLCB12(全部)8cLCB12(全部)cLCB12(全部)cLCB12(全部)cLCB12(全部)0cLCB12(全部)0cLCB12(全部)0cLCB12(全部)0cLCB12(全部)cLCB12(全部)cLCB12(全部)0cLCB12(全部)0MIN:17目期：04/27/2014MIDAS/OvilPO5TPROCESSORBEAMD[AGRAM写是γ1.95250-+0052.17334+0052.19519*+005waxt⁵1MIN:17三：04/27/2014POSTPROCESSORBEAMD[AGRAM写定丫粉：04/27/2014表示-方向(3)荷载组合二十二：1.0自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+0.7车道荷载(不计冲击系数)单元位置轴向剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z1cLCB22(最大)001cLCB22(最大)005cLCB22(最大)005cLCB22(最大)008cLCB22(最大)08cLCB22(最大)0cLCB22(最大)0cLCB22(最大)0cLCB22(最大)0cLCB22(最大)00cLCB22(最大)cLCB22(最大)cLCB22(最大)cLCB22(最大)cLCB22(最大)cLCB22(最大)01cLCB22(最小)01cLCB22(最小)5cLCB22(最小)5cLCB22(最小)8CLCB22(最小)8cLCB22(最小)cLCB22(最小)cLCB22(最小)续表5-7荷载内力组合二十二cLCB22(最小)cLCB22(最小)cLCB22(最小)0cLCB22(最小)cLCB22(最小)cLCB22(最小)cLCB22(最小)cLCB22(最小)1cLCB22(全部)1cLCB22(全部)5cLCB22(全部)5cLCB22(全部)8cLCB22(全部)8cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)cLCB22(全部)MIN:16单位：kNm:04/27/2014MIDAS/OmlPO5TFROCESSOR元丫期：04/27/2014表示方同表示方同POSTFROCESSORBEAMD[AGRAM写爬-γ4.09544+004日期：04/27/2014(4)荷载组合三十一：1.0自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+0.4车道荷载(不计冲击系数)单元位置剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z1cLCB31(最大)001cLCB31(最大)005cLCB31(最大)005cLCB31(最大)008cLCB31(最大)08cLCB31(最大)0cLCB31(最大)0cLCB31(最大)0cLCB31(最大)0cLCB31(最大)00cLCB31(最大)cLCB31(最大)cLCB31(最大)cLCB31(最大)cLCB31(最大)cLCB31(最大)01cLCB31(最小)01cLCB31(最小)5cLCB31(最小)5cLCB31(最小)8cLCB31(最小)8cLCB31(最小)cLCB31(最小)cLCB31(最小)续表5-8荷载内力组合三十一cLCB31(最小)cLCB31(最小)cLCB31(最小)0cLCB31(最小)cLCB31(最小)cLCB31(最小)cLCB31(最小)cLCB31(最小)1cLCB31(全部)1cLCB31(全部)5cLCB31(全部)5cLCB31(全部)8cLCB31(全部)8cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部)cLCB31(全部) 动：04/27/2014表示-方周1.45979-+0042.36065e+0047.76717=+0048.66822e+004日期：04/27/2014-日期：04/27/2014表示-方向图5-31cLCB31包络图(5)荷载组合三十六：1.0自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+1.0车道荷载单元位置剪力-y剪力-z扭矩弯矩-y弯矩-z1cLCB36(最大)001cLCB36(最大)005cLCB36(最大)005cLCB36(最大)008cLCB36(最大)08cLCB36(最大)0cLCB36(最大)0cLCB36(最大)0cLCB36(最大)0cLCB36(最大)00cLCB36(最大)cLCB36(最大)cLCB36(最大)cLCB36(最大)cLCB36(最大)cLCB36(最大)01cLCB36(最小)01cLCB36(最小)5cLCB36(最小)5cLCB36(最小)8CLCB36(最小)8cLCB36(最小)cLCB36(最小)cLCB36(最小)续表5-9荷载内力组合三十六cLCB36(最小)cLCB36(最小)cLCB36(最小)0cLCB36(最小)cLCB36(最小)cLCB36(最小)cLCB36(最小)cLCB36(最小)1cLCB36(全部)1cLCB36(全部)5cLCB36(全部)5cLCB36(全部)8cLCB36(全部)8cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)cLCB36(全部)平矩了自期：04/27/2014专名了日别：04/27/2014农示-方间9.49814+004日期：04/27/2014表示-方向6配筋设计6.1.1按承载能力极限计算时满足正截面强度要求：h或ZN=0,N=fbx=nAfM,=fbx(h,-x/2)b—截面宽度6.1.2使用荷载下的应力要求对于截面下缘k由预应力钢束产生的截面上缘应和截面下缘应力σ分为三种情况讨论：p下a.截面上下缘均配有力筋上下将式(6.1-9)、(6.1-10)分别代入式(6.1-11)、(6.1-12),解联立方程后得到令N=nAσN=nAOp上上ppep下下ppe当由上缘不出现拉应力控制时n当由下缘不出现拉应力控制时r当按上缘和下缘的压应力的限制条件计算求得预应力筋束数的最大值。可由前面的式(6.1-6)和式(6.1-8)推导得：有时需调整束数，当截面承受负弯矩时，如果截面下部多配n.根束，则上部束也要相应当承受M时，上此项估算是非常粗略的，计算结果见表6-1:表6-1预应力钢筋估算表单元位置顶/底1底000001顶000001底01顶0005底05顶0005底05顶08底08顶08底0008顶0底000顶0底000顶0底000顶0底000顶0底000顶0底000顶0底000顶0续表6-1预应力钢筋估算表底000顶0底0顶0底0顶0附注：表中单元为各控制截面所在单元，I代表单元左节点，J代表单元右节点6.3预应力钢束的布置7)预应力筋应尽量对称布置；9)锚具的最小间距要满足设计要求。fbx=fA+f,A,结合已知的预应力钢筋用量估算普通钢筋的用量。当对梁底和梁顶分别pd通钢筋量见附表6-2。单元位置顶/底组合名称类型验算1底001顶001底01顶05底05顶05底05顶08底08顶08底08顶0底0顶0底0顶0底0顶0底0顶0底0顶0底0顶0底0顶0底0顶0底0顶0底0顶0间距1.5m;角度45°;Aw:0.0005m27.1正截面抗弯承载力验算图7-1单筋矩形截面计算简图2x=0→fbx=f,A式中s—桥涵结构重要性系数。对安全等级为一级的桥（特大桥、重要大桥），=1.1；对安00dV—斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值，单位KN；pd.0.7f0ltpcltA类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下0.5f0.5f.—作用（或荷载）标准值产生的混凝土法向压应力；ptf—混凝土轴心抗压强度标准值。（2）使用阶段受拉区预应力钢筋的最大拉应力限值料在较高的反复应力作用下，将使其强度下降，甚至造成疲劳破坏。为了避免这种不利影响，路桥规》对于钢丝、钢绞线对上述应力限值的规定为：p0.6ff—混凝土轴心抗压强度标准值。.式中f,一混凝土轴心抗压强度标准值。本设计由MIDAS软件求得使用阶段斜截面主压应力验算结果，验算结果见附表6,由附表6可知斜截面抗剪验算合格。7.7预应力钢筋拉应力验算1、钢丝、钢绞线的张拉控制应力值式中pk设计由MIDAS软件得出的验算结果如下表7-1所示：钢束验算N1-1N1-10N1-2N1-3N1-5N1-6N1-7N2-1N2-10N2-11N2-12N2-13N2-14N2-2N2-3N2-5N2-6N2-7N3-1N3-2N3-3N3-5N3-6N4-1N4-2N4-3N4-5N4-6指的是扣除全部预应力损失并考虑使用阶段作用标准值引起的钢束应力变化后的预应力钢筋的拉应力；许值。预应力钢筋混凝土受弯构件受拉区的普通钢筋，其使用阶段应力很小可不必验算。荷载的长期挠度值即为汽车荷载作用的长期挠.基础；四年来,我们所学的土木工程方面的知识面比较宽，但同时也致使了我们对桥梁的专业难，要做好毕业设计对我们来说无疑是一次巨大的挑战。分考虑施工的方便性。在设计过程中采用桥梁博士软件进行验算，较多的使用了AUTOCAD.参考文献4.JTGD62-2004.公路钢筋混凝土及预应力桥梁设计规范［S］.北京:人民交通出版..附录一外文参考文献（译文）桥梁工程和桥梁美学....附录二外文参考文献（原文）.....附表1使用阶段正截面抗弯承载力验算单元位置最大/最小组合名称类型验算1最大02最大3最大4最大5最大6最大7最大8最大9最大最大最大最大最大最大最大最大续附表1使用阶段正截面抗弯承载力验算最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大续附表1使用阶段正截面抗弯承载力验算最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大最大附表2使用阶段斜截面抗剪单元位置最大/最小组合名称类型验算截面验算剪力验算1最大跳过2最大跳过3最大跳过4最大跳过5最大跳过6最大跳过7最大跳过8最大跳过9最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过续附表2使用阶段斜截面抗剪最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过续附表2使用阶段斜截面抗剪最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过最大跳过附表3使用阶段正截面抗裂验算单元位置组合名称短/长类型验算1长期01短期2长期02短期3长期03短期4长期04短期5短期5长期06长期06短期7长期07短期8长期0续附表3使用阶段正截面抗裂验算8短期9长期09短期长期0短期长期0短期长期0短期长期0短期长期0短期短期长期0长期0短期续附表3使用阶段正截面抗裂验算长期0短期长期0短期短期长期0长期0短期长期0短期长期0短期短期长期0长期0短期长期0续附表3使用阶段正截面抗裂验算短期长期0短期短期长期0长期0短期长期0短期短期长期0长期0短期长期0短期长期0短期续附表3使用阶段正截面抗裂验算短期长期0长期0短期长期0短期长期0短期短期长期0长期0短期长期0短期长期0短期短期续附表3使用阶段正截面抗裂验算长期0长期0短期长期0短期短期长期0长期0短期长期0短期长期0短期长期0短期长期0短期续附表3使用阶段正截面抗裂验算长期0短期长期0短期长期0短期长期0短期短期长期0长期0短期长期0短期长期0短期附表4使用阶段斜截面抗裂验算单元位置组合名称类型验算SigP1(kN/m^2)SigP4(kN/m^2)SigP5(kN/m^2)SigP6(kN/m^2)100000020000003000000400000050000006000000700000080000009000000000000000000000000000000000000000000000000续附表4使用阶段斜截面抗裂验算000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000续附表4使用阶段斜截面抗裂验算000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000续附表4使用阶段斜截面抗裂验算000000000000000000000000000000000000000000000000单元位置组合名称类型验算100200300400500600700续附表4使用阶段斜截面抗裂验算800900000000000000000000000000000000续附表4使用阶段斜截面抗裂验算0000000000000000000000000000000000续附表4使用阶段斜截面抗裂验算0000000000000000000000000000000000附表5使用阶段正截面压应力验算单元位置组合名称类型验算123456789续附表5使用阶段正截面压应力验算续附表5使用阶段正截面压应力验算续附表5使用阶段正截面压应力验算附表6使用阶段斜截面主压应力验算单元位置组合名称类型验算SigP1(kN/m^2)SigP2(kN/m^2)SigP4(kN/m^2)123456789续附表6使用阶段斜截面主压应力验算000续附表6使用阶段斜截面主压应力验算000续附表6使用阶段斜截面主压应力验算单元位置组合名称类型验算SigP9(kN/m^2)12345678续附表6使用阶段斜截面主压应力验算9续附表6使用阶段斜截面主压应力验算续附表6使用阶段斜截面主压应力验算附录四MIDAS建模原始数据本设计采用midascivil建模，共59个节点、58个单元，分别为3@3,2,11@3,2@1,11@3,2@1,11@3,2@1,11@3,2,3@3。模型如下图附图1-1MIDAS模型图2建立模型文件/新项目：文件/保存(桥梁模型)工具/单位体系：长度>m;力>KN模型/材料和截面特性/材料名称(主梁)类型>混凝土；规范>JTG04(RC);数据库>C40;名称(桥墩)）；.）；