某钢筋混凝土多层框架结构设计

某钢筋混凝土多层框架构造设计计算书班级：学号：指导教师：一、工程概况与设计条件〔一〕、工程概况与构造选型1、该工程为某办公楼，地面以上为2层办公楼，首层层高3.6m，标准层层高为3.6m，室内外地面高差为0.45m，建筑物总高度为3.6×2+0.45=7.65m，建筑物沿X方向的宽度为33m，沿Y11.4m。2、依据建筑的使用功能，房屋的高度和层数，地址条件，构造材料以及施工技术等因素综合考虑，抗侧力构造拟承受现浇钢筋混凝土框架构造体系。〔二〕、设计依据本工程依据以下现行国家标准或行业标准进展构造设计：1、《建筑构造牢靠度设计统一标准》GB50068 20232、《建筑构造荷载标准》〔2023版〕GB50009 20233、《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223 20234、《建筑抗震设计标准》〔2023版〕GB50011 20235、《混凝土构造设计标准》GB50010 20236、《高层建筑混凝土构造技术过程》JGJ3 2023〔三〕、设计的根本条件建筑构造的设计使用年限、安全等级及建筑抗震设防类别本工程为一般多层民用办公楼，属于一般的建筑物。依据《建筑构造牢靠度设计统一标准》GB50068----20231.0.550年。依据《建筑构造牢靠度设计统一标准》GB50068----2023第1.0.87.0.3条，建筑构造的安全等级为二级，构造重要性系数γ0=1.0。依据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223---20233.0.23.0.3条，建筑抗震设防类别为标准设防类，简称丙类；地震作用和抗震措施按本地区抗震设防烈度的要求进展设计。3.6×2+0.45=7.65m7.65/14.1=0.543<4满足钢筋混凝土框架构造七度设防烈度最大高宽比要求。雪荷载依据《建筑构造荷载标准》〔2023〕GB50009---2023建筑物所在地区的根本雪压s0=0.40KN/m²风荷载根本风压依据《建筑构造荷载标准》〔2023版〕GB50009----2023建筑物所在地区的根本风压s0=0.45KN/m²地面粗糙度《建筑构造荷载标准》〔2023〕GB50009----2023第8.2.1条规定，本工程位于有密集建筑群的C类。〔四〕、混凝土构造的环境类别依据《混凝土构造设计标准》GB50010---2023环境类别为Ⅰ类环境。二、主要构造材料〔一〕、钢筋HRB400级，其余钢筋均承受HPB300级，钢筋的强度设计值与弹性模量依据《混凝土构造设计标准》GB50010----2023第4.2.34.2.4条的规定承受，1钢筋种类符号f钢筋种类符号fy〔N/mm²〕fE (3.0×10N/ mmy〔N/mm²〕s=5²)HPB3002702702.1HRB4003603602.0〔二〕、混凝土在本工程中，构造各楼层承受混凝土强度等级的状况参见表2。混凝土强度设计值与弹性模量依据《混凝土构造设计标准》GB500010—20234.1.14.1.5的规定承受,见表3。阻尼比=0.05部位底层部位底层二层-三层梁C30C30柱C30C30楼板C30C30混凝土强度等级f混凝土强度等级f(N/mm²)cf(N/mm²)tE(×10N//mm²)c4C3014.31.433.00〔三〕、构造混凝土耐久性的要求环境类别最大水灰比最小水泥用量〔kg/m〕³最大氯离子含量(%)环境类别最大水灰比最小水泥用量〔kg/m〕³最大氯离子含量(%)最大碱含量〔kg/m〕³一类0.652251.0三、、构造布置及计算简图〔一〕1、截面尺寸的初步确定〔1〕.梁截面尺寸各梁截面尺寸确定如下：跨〔AB 、BC 〕梁：取

h (1~1)l

1l 16000600mm1 1 1b ( ~ )h h 300mm

b 14 8

10b 10b 2 3 b 2 bh

1)l

16000400mm

1h

200mmb 12 18 b 15

b 2 b〔2〕.板厚边跨长短边之比 按双向版设计双向板h(1~1)l1330082.5mm 取h100mm36 45 1 40当为屋面板时取 h120mm2、柱截面尺寸由轴压比限值按以下公式估算：N AnA N []c [ ]fN c

为框架柱轴压比限值，依据《建筑抗震设计标准》GB50011 2023N6.3.6[N

]=0.85。〔抗震等级为三级〕14kN/m2初估N1.3143.333540.54KN540.54103cA 0.8514.3c

44471mm bh Ac

N1.214(3.332)3997.92KN997.92103cA 0.8514.3c

82100mm bh287mmN1.114(3.3323.31.052)31234.93KN1234.93103cA 0.8514.3c

101598mm bh319mm—、二、三级框架构造柱截面的宽度和高度当超过2层时不宜小于400mmbh400mm400mm验算剪跨比，避开形成短柱：H n

(3.60.6)1034.172 满足要求2h 2(40040)03、计算简图壤冻结深度取0.7m，承台厚度取400mm,承台底面在冰冻线以下200mm,根底埋深d=0.7+0.2-0.4=0.5m,底层柱高h=3.9+0.45+0.5-0.1=4.75m,1：1计算简图屋面荷载〔为不上人屋面〕屋盖恒载：4.65KN/m2屋面活载：0.5kN/m2屋面雪荷载：0.35KN/m2楼面荷载楼面恒载：30mm厚水磨石地面 0.65KN/m2100mm厚钢筋砼现浇板 0.10×25=2.5KN/m220mm厚板底抹灰 0.02×17=0.34KN/m2Gk=Σgk=3.49KN/m2楼面活载：卫生间： 2.0kN/m2办公室： 2.0kN/m2走廊、楼梯： 2.5kN/m2梁、柱、墙重力荷载1〕梁重：〔考虑梁上抹灰，取梁自重26kN/m3〕主梁： 26×0.3×0.6=4.68kN/m次梁： 26×0.20×0.40=2.08kN/m2〕柱：〔考虑到柱子抹灰，取柱子自重26kN/m3〕各层：26×0.4×0.4=4.16kN/m3〕2006×0.2=1.2kN/m23006×0.3=1.8kN/m2二层楼 面：3.493314.1=1623.90KN主 梁：4.6814.16395.93KN纵 梁：4.68(6.60.3)45589.68KN次 梁：2.08(60.3)25118.56KN柱 子：4.163.60.646299.52KN3.60.12331.82.1102外墙：1.8 448.16KN3.60.1214.10.92.1 活 载：2.0(6.6-0.3)(6-0.3)102.533(2.10.2)=874.95KNG恒载+0.5活载2=1623.90395.93589.68118.56

+299.52448.16430.70+ 2 2+0.5874.954343.92KN+一层楼 面：3.493314.1=1623.90KN主 梁：4.6814.16395.93KN纵 梁：4.68(6.60.3)45589.68KN次 梁：3.25(60.3)25185.25KN柱 子：4.165.20.646459.26KN3.90.12331.82.1102外墙：1.8 499.02KN3.90.1214.10.92.1 活 载：2.0(6.6-0.3)(6-0.3)102.533(2.10.2)=874.95KNG恒载+0.5活载1=1623.90395.93589.68185.25459.26499.02471.74

+299.52448.16430.70+ 2 20.5874.954469.75KN一、 框架侧移刚度计算现浇钢筋砼梁：边框架梁=1.5I0中框架梁=2I0梁承受Ｃ30＝3.0×104N/mm2C柱承受C30＝3.0104N/mm2CI=1/12×bh3(mm4) /0横梁线刚度

ib4，柱线刚度

ic5i4横梁线刚度

b计算类类层次EbhIlEIc01.5EI2EIc0c 0llc0l别别N/mm2mmmmmm4mmNmmNmmNmm13.01043006005.410960002.710104.051010 5.41010边横23.01043006005.41092.710104.051010 5.41010梁走13.01043006005.410921007.711010 11.61010 15.41010道梁23.01043006005.41097.711010 11.61010 15.41010i层次h/mmc层次h/mmcE /(n/mm2)cbh/mmmmI /mm4cEIhcc/NmmN/mmc136003.01044004002.131091.641010236003.01044004002.131091.7810106，表76D〔N/mm〕层数层数KαcDijKαcDijΣD22.27530.53228771.48.79210.814713427.1266382.211.08540.51386648.49.54270.870011257.4214870.1层数层数∑Di1266381.82266381.8Di8

将上述不同状况下同层框架柱侧移刚度相加7横向框架层间侧移刚度〔N/mm〕验算剪重比水平地震作用计算时，构造各楼层对应于地震作用标准值的剪力应符合下式要求：VEki

jji式中：VEki

—第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；5.2.5，70.10g0.016。G j层重力荷载代表值。j99剪重比验算VV/kNi0.016nGiji比较V/kN、i0.016njiGiV2874.82969.503大于V11104.67771.516大于水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架构造的层间位移ui

和顶点位移ui

按下式确定uVi i

Dij

i层间弹性位移角e

ui

j1 i1/h10i10横向水平地震作用下的位移验算层数V/KNiD(N/mm)iu/mmiu/mmih/mmieuihi2874.829266382.233.2848.42536001/109611104.677214870.135.1415.14152001/101110可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/1263<1/550,满足弹性层间位e

e

=1/5505.5.1水平地震作用下框架内力计算框架柱端剪力及弯矩按下式确定DV ij Vij s D iijj1yh(yh(y)hij ijMu Vij ijDij

取自表6， D 取自表8，具体计算过程见表11ij11各层柱端弯矩及剪力计算23.6874.83266382.22638771.38828.812.27530.5051.8551.8515.21104.68214870.12726648.42434.181.08540.564100.2477.4923.6874.83266382.226313427.1344.108.79210.5079.3779.3715.21104.68214870.127211257.4257.889.54270.55165.53135.43层数h/miV/层数h/miV/kNi边柱D /(N/mm)ijDi1Vi1KyMbi1Mui1层数h/miV/kNi中柱D /(N/mm)ijDi2Vi2KyMbi2Mui2)梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算，其中梁线刚度取自表6，具体计算过程见表12。)lMl ibl

(Mb

Mu b ilb

irbbirb

i1,j ij Mr b

il irb

(Mbi1,j

Muij)bV bb

MrblnN (Vlni bki

Vr )b边梁走道梁柱轴力表边梁走道梁柱轴力层数MlbMrblVbMlbMrblVb边柱NN278.3532.21618.4392.2492.242.187.85-25.77-93.901129.3555.59630.82159.21159.212.1151.63-56.59-214.71注：1〕柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2〕表中MkN/mm，V量纲为kN，NkNl量纲为m。水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图如以以下图22：弯矩、轴力、剪力2.横向风荷载作用下框架构造内力和位移验算自然状况0.65kN/m2荷载计算：

²,即0=0.65kN/m2²,c1〕

F w Ak z s z 0

wki ki1βz-高度z处的风振系数，高度小于30，取=1.02风压高度变化系数：z=0.743=0.8-(-0.5)=1.313：13风荷载标准值层数AFVzsz0kwki21.01.30.740.650.63118.874.29123.8111.01.30.740.650.63123.7577.38201.19风荷载作用下的水平位移验算1414风荷载作用下框架层间位移计算层数F /kNwkV/KNiD(N/mm)iu/mmiu/mmih/mmieuih349.5249.52266381.8130.1861.5873600i19364274.29123.81266382.22630.4651.40136007746177.38201.19214870.12720.9360.93652005554由表14可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/55541/550，满足标准要求。风荷载作用下框架构造内力计算层数h/mi层数h/miV/kNiD /(N/mm)ijDi1Vi1边柱KyMbi1Mui123.6123.81266382.22638771.3884.082.27530.507.347.3415.2201.19214870.12726648.4246.231.08540.56418.2614.11层数h/miV/kNiD /(N/mm)ijDi2Vi2中柱KyMbi2Mui223.6123.81266382.226313427.136.248.79210.5011.2311.2315.2201.19214870.127211257.4210.549.54270.56430.9123.90注：表中MkN/mm，V量纲为kN。表16 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁边梁走道梁柱轴力层数MlMrlb bVbMlMrbblVbNN29.983.95 62.3211.3211.32 2.110.78-3.07-11.201 21.45 9.09 6 5.09 26.04 26.04 2.1 24.80 -8.16 -30.91注：1〕柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2〕表中MkN/mm，V量纲为kN，NkNl量纲为m。七、竖向荷载作用下框架构造的内力计算1.横向框架内力计算计算单元3轴线横向框架进展计算，计算单元宽度为6.6，如图3所示，由于房间内布置由次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示心与柱的中心不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。荷载计算1〕 恒荷载计算

3横向框架计算单元4q1

、q”代表横梁自重，为均布荷载。131q4.68kN/m q”4.68kN/m11q2为房间和走道板传给横梁的梯形荷载q 4.653.315.35kN/m2PP

分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的1 2重力荷载：4各层梁上作用的恒载 1 2.76 P3.31.6522 2 1.654.651 4.686.62.086250.080.66.6103.74kN2 P3.31.65122.761.652.16.6 2

2 2 2 +4.686.62.086128.05kN2集中力矩1、2

M Pe1 11

103.74

0.40.32

5.19kNmq4.6860.2(3.60.6)8.28kN/m q”4.68kN/m1 1q 3.493.311.52kN/m2 1 2.76 P3.31.6522 2 1.653.491 4.686.62.0861.8(3.60.6)6.6116.82kN2 P3.31.65122.761.652.16.6 2

2 2 2 4.686.62.0861.2(3.60.6)6.6129.13kN2mM Pe116.820.40.35.84kNm1 11 22〕 活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图3q 3.30.51.65kN/m22.76P(3.31.651

1.65)0.56.31kN2P(3.31.652.761.652.16.6)0.59.23kN2 2 2mM Pe6.310.40.30.32kNm1 11 2同理，在屋面雪荷载作用下q 1.16kN/mm2mP4.42kN M1 P6.46kN2

0.22kN1、2q2

3.326.6kN/m2.76P(3.31.651

1.65)225.25kN2P(3.31.652.761.652.16.6)2.039.11kN2 2 2mM Pe25.250.40.31.26kNm1 11 2212221横向框架恒载汇总表121数/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m) /kN /kNkNm34.684.6815.35 103.74 128.055.191、28.284.6811.52 116.82 129.135.8422横向框架活载汇总表层数 q /(kN/m) P/kN P/kN M/kNm2 1 2 131.65(1.16)6.31(4.42)9.78(6.84)0.32(0.22)1、26.6025.2539.111.26注：表中括号内的数值对应于屋面雪荷载作用状况。恒、活荷载作用下的内力计算均布荷载。〔1.650.275〕6恒载：顶层g”边

q(1223〕q1

4.68(120.27520.2753)15.3518.02kN/mg” q”4.68kN/m中 1g”边

q(1223〕q1

8.28(120.27520.2753)11.5218.29kN/m层q1q”1q2PPM层q1q”1q2PPM中 133恒荷载等效的均布荷载布置图活载：顶层：余层：

g” q边 1

(1223〕q2

(120.27520.2753)1.65(1.16)1.43(1.00)kN/mg” q边 1

(1223〕q2

(120.27520.2753)6.605.74kN/m荷载荷载边跨中跨恒荷载活荷载顶层61.43 -4.30〔1.00〕〔-3.01〕5.74 -17.224.30〔3.01〕17.222.1000其它层62.1000部位跨度均布荷载左固端弯矩右跨度均布荷载左固端弯矩右顶层618.02-54.0754.072.14.68-1.721.72其它层618.29-54.8854.882.14.68-1.721.72梁端弯矩以绕杆端顺时针为正，反之为负。固端弯矩=〔均布荷载×跨度〕/12=ql2/122323竖向荷载作用下框架梁的固端弯矩注：括号中数值表示雪荷载3层次3层次节点相对转动刚度左梁右梁上柱下柱相对转动刚度之和安排系数左梁右梁上柱下柱321A 4.05 1.78 5.83 0.00000.69470.00000.3053B4.0511.61.7817.430.23240.66550.00000.1021A4.051.781.787.610.00000.53220.23390.2339B4.0511.61.781.7819.210.21080.60390.09270.0927A4.051.781.647.470.00000.54220.23830.2195B4.0511.61.781.6419.070.21240.60830.09330.0860弯矩二次安排法计算过程见表25——27弯矩图如图以以下图竖向荷载作用下梁、柱内力计算梁端、柱端弯矩见弯矩图。梁端剪力：梁端剪力示意图ql 1V (MlMr)bl 2 l b bql 1V (MlMr)br，+1，

2 l b b 边柱〔上〕：N

cil(m)

ni1

Vbil(m)

l(r)

柱轴力示意图中柱〔上〕：N

cil(m)

ni1

(V bi,j1

V l)bij

cil(m)

ni1

(Vbil(m)

l(r)Gil(m)

) 〔下〕：N

cil(m)

ni1

(V

rVbij

lG)ij29活荷载作用下梁端剪力及柱轴力29活荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端荷载引起剪力梁端弯矩引起剪力梁端总剪力柱轴力28竖向恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端荷载引起剪力梁端弯矩引起剪力梁端总剪力28竖向恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端荷载引起剪力梁端弯矩引起剪力梁端总剪力柱轴力层次ABVA=VBBCVB=VCABVA=-VBBCVB=VCVAVBBCVB=VCNANNBN354.074.91-5.01049.0659.074.91152.81167.21192.04206.44254.884.91-2.79052.1057.674.91284.03298.43398.14412.54154.884.91-3.54051.3558.424.91415.25436.05605.00625.80层次ABBCABBCABBCABVA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVB VB=VCN=NN=N34.300-0.2404.064.540.0010.3814.32217.220-1.00016.2218.220.0055.7871.64117.220-1.08016.1418.300.00113.02129.04层次ABVA=VBBCVB=VCABVA=-VBBCVB=VCVAVBBCVB=VCAN=NBN=N33.010-0.2002.813.210.007.2210.06217.220-1.10016.1218.320.0051.4267.48117.220-1.17016.0518.390.00108.77124.97构件截面设计30雪荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端荷载引起剪力30雪荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端荷载引起剪力梁端弯矩引起剪力梁端总剪力柱轴力32。rRE

0.75

31梁最不利内力选取AAB左B右MV-211.47116.26144.92-116.26-231.59202.37M-V*b/2188.21121.67191.120.75M141.1691.26143.3432柱最不利内力选取上端下端M(kNm)117.24138.56N(kN)639.68664.64M(kNm)-184.37-222.32N(kN)1082.551107.51ABAB梁的正截面受弯承载力计算C30fc

14.3N/mm2

f 1.43N/mm2tHRB400fy

f”y

360N/mm2梁截面：b=300mmh=600mma 35mm hs

”100mm h0

60035565mm 1

1.0当梁下部受拉时按T形截面设计，当梁上部受拉时按矩形截面设计，框架横梁配筋：梁内纵向钢筋选HRB400级钢b0.550，下部按Tm正弯矩换算到支座边缘，取支座边缘及跨中最大正弯矩三者最大值计算梁下部配筋mM0.75102.3776.78kN确定翼缘计算宽度b”

l

6000

2023mmf按净距考虑： b”f

3 3bSn

300(3300250)3350mmh”按翼缘高度考虑： h0

1000.180.1〔不受此限〕565所以取b”f

2023mmTh”

100 fb”mmM76.78kNm

h”(hf 0

f)1.011.92023100(565 2 2所以属于第一类T

1225.7kN求 1 1 M0.5fb” h21c f 01 1

76.781060.51.011.9202356520.0102b

0.550求As As

fb”h1c f 0fy1.011.920235650.01023000.45f457mm2max(

tbh,0.002bh)386.1mm2fy2

18,伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋〔A”s

509mm2〕，在计As

,即支座A上部〔按矩形截面设计〕Mf”y

A”(hs

a”)ss f1

bh2c 0124.22106300509(56535)1.011.93005652

0.03801 12 1 120.03800.0388s2a”sh0

2350.124565A”富有，且达不到屈服，可近似取sM 124.22106A 781.3mm2s f(ha”) 300(56535)y 0 smax(

0.55ff

tbh,0.0025bh)450mm2y实配钢筋2 22〔As=760mm2〕相差不超过5%。A”s5090.670.3A”sA 760sxfAy s 300xfAy s

0.1130.35h0B右下部

fbh1c

1.011.9300565M0.75106.3379.75kNm求 1 1 M0.5fb” h21c f 01 1

79.751060.51.011.9202356520.0106b

0.550求As As

fb”h1c f 0fy1.011.920235650.01063000.45f475mm2max(

tbh,0.002bh)386.1mm2fy2

18,伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋〔A”s

509mm2〕，在计As

,即支座B上部〔按矩形截面设计〕fbh2y s 0sMfbh2y s 0ss1c 0

a”)119.20106300509(56535)1.011.93005652

0.03351 12 1 120.03350.0341s2a”sh0

2350.124565A”富有，且达不到屈服，可近似取sM 119.20106A 749.7mm2s f(ha”) 300(56535)y 0 smax(

f

tbh,0.0025bh)450mm2y实配钢筋2 22〔As=760mm2〕A”s5090.670.3〔满足要求〕A 760ssx fyAh fbhs

3007601.011.9300565

0.1130.350 1c 0梁斜截面受剪承载力计算1〕截面限制条件AB、BC、CD1(0.2r cRE

fbh)c 0

10.85

(0.21.011.9300565)474.6kN2〕混凝土的抗剪承载力AB、BC、CD0.42fbh

0.421.2730056590.4kNt 03)梁端剪力设计值的调整性铰消灭后，也不应过早被剪坏，按以下公式调整，三级框架：bV1.1Mlb

MrbVl Gbn3333工程ABB右 备注V(kN)123.07123.07212.11底层r1底层r1(0.2fbh)474.6kNcc 0>>>梁的截面限制条件满足RE0.42fbh 90.4kNt 0<<<需计算配置箍筋梁端加密区箍筋取2肢 8@150，箍筋用HPB235级钢筋〔fyvA

210N/mm2〕，则V 0.42fbh1.25f svhu t 0

yv s 00.421.273005651.25210250.35651500.85123.07104.61kNmax(1.5hb,500),900mm, 250.3 fAsv Asv 0.224%0.26 t 0.157%箍筋设置满足要求。sv bs 300150 fyv A 250.3 f2BC

8@200，

sv 0.168%0.26 t 0.157%sv bs 300200 fyv2

8@150，箍筋用HPB235〔fyvA

210N/mm2〕V 0.42fbh

1.25f

svhu t

yv s 00.421.273005651.25210250.3565150189.88kN0.85212.11180.29kN A 250.3 f sv 0.224%0.26 t 0.157%sv bs 300150 fyv由于非加密区长度较小，故全跨均按加密区配置。2.框架柱设计分别选出底层内力组合表中最不利内力，进展配筋计算。对于弯矩和轴力，承载力抗震系数按轴压比确定，当轴压比小于0.15rRE

0.75，当0.15rRE

0.800.85。〔1〕剪跨比和轴压比验算33

33柱的剪跨比与轴压比验算层次柱号b/mmh/mm0f /(N/mm2)cMc/kNmVc/kNN/kNMcVch0Nfbhc底A40036014.3122.6746.49761.427.33>20.333<0.85层B40036014.3150.3456.991027.337.33>20.499<0.85柱正截面承载力验算C30fc

14.3N/mm2

f 1.43N/mm2t

1.01HRB335级钢筋：fy

300N/mm2 b

0.55截面尺寸：bh400mm400mm h0

40040360mm as

40mm为了避开柱脚过早屈服，三级框架底层柱下端截面弯矩设计值应乘以增大系数1.3。AM0.81.3122.67127.58kN/mN0.8761.42609.14kNM 127.58106e 209.4mm0 N 609.14103le20mm

400较大值，即

13.3mm，故取e

=20mma底层柱的计算长度l0

30 30 a1.0H4.9meeei 0 a

209.420229.4mml 49000

12.255故应考虑偏心距增大系数h 4000.5fA c

0.514.34002

1.881.0〔取

1.0〕1 N 609.14 1l015,取h 2

1.01

1 l 201

1400ei

/hh01

1212.252

1.171400229.4/360eei

ha2

40428.4mm2对称配筋：x

609.14103

0.550h fbh0 1c 0

14.3400360

2a”sh0

b2400.222360为大偏心状况

Nefbh2(10.5)A” As s

1c f”(h

a”)y 0 s609.14609.14103428.41.014.340036020.296(10.50.296)300(36040)770.9mm20.002bh0.002400400320mm2AA”s s

2770.91541.8mm20.006bh960mm23

18(As

A”s

763mm25%总配筋量8254.342035mm20.008bh1280mm2BM0.81.3150.34156.35kN/mN0.81027.33821.86kNM 156.35106e 190.2mm0 N 821.36103le20mm

400较大值，即

13.3mm，故取e

=20mma底层柱的计算长度l0

30 30 a1.0H4.9meeei 0 a

190.220210.2mml 49000

12.255故应考虑偏心距增大系数h 4000.5fA c

0.514.34002

1.391.0〔取

1.0〕1 N 821.86 1l015,取h

1.01

1 l 201

1400ei

/hh01

1212.252

1.181400210.2/360eei

ha2

1.18210.240040408.0mm2对称配筋：x

821.86103

0.550h fbh0 1c 0

14.3400360 b2a”s2402a”s为大偏心状况

Nefbh2(10.5)

h 3600A” As s

1c f”(h

a”)y 0 s821.86821.86103408.01.014.340036020.399(10.50.399)300(36040)1026.5mm20.002bh0.002400400320mm2AA”s s

21026.52053mm20.006bh960mm23

22(As

A”s

1140mm2)‘总配筋量83803039mm20.008bh1280mm2m柱斜截面受剪承载力计算mAMtc

0.8105.1384.1kNmMbmMbc

0.81.3122.67127.58kN框架柱的剪力设计值V1.21.014.34001.014.3400360r VRE

4.9

51.89kN fbhc c 0

0.0210.2〔满足要求〕McVch0

7.333〔取