箱涵结构计算书三篇

箱涵结构计算书三篇篇一：箱涵结构计算书项目名称日期设计者校对者一、示意图：二、基本设计资料依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL191-20XX),以下简称《规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007—20XX)《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《公路桥涵设计通用规范》JTJD60-20XX，以下简称《通规》《涵洞》(中国水利水电出版社出版，XX编著)中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》几何信息：孔净宽B=2.900m孔净高H=2.500m底板厚dl=0.500m顶板厚d2=0.500m侧墙厚d3=0.400m加腋尺寸t=0.250m荷载信息：埋管方式：上埋式填土高Hd=3.200m填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角6=36.0度水下内摩擦角6=32.0度填土容重Y=22.000kN/m3填土浮容重Ys=18.000kN/m3汽车荷载等级：公路TI级荷载系数：可变荷载的分项系数丫必=1.20可变荷载的分项系数Y性=1.10永久荷载的分项系数丫皿=1.05永久荷载的分项系数YG2k=1.20构件的承载力安全系数K=1.35材料信息：混凝土强度等级：C15纵向受力钢筋种类：HRB335纵筋合力点至近边距离as=0.040m最大裂缝宽度允许值«max=0.250mm荷载组合：组合名称类型孔内水位（m）两侧水位（m）土压力汽车何载正常使用基本0.00.0VV7.荷载组合下附加荷载信息:组合名称均布死荷载（kN/m）均布活荷载（kN/m）集中死荷载（kN）死荷载间距（m）集中活荷载（kN）活荷载间距（m）正常使用0.00.00.00.00.00.0约束信息：第1跨左侧支座约束：铰支第1跨右侧支座约束：铰支地基土参数：按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。地基模型：弹性半空间模型地基土的泊松比no=0.200地基土的变形模量Eo=20.00MPa三、荷载计算垂直压力计算

12.500kN/m=d2X25=12.500kN/m=d2X25=顶板自重q垂直土压力计算公式如下：qi=KXyXHd工况：正常使用，顶板上的垂直土压力qvi=84.053kN/m作用于顶板上的垂直压力qt=qi+q2=96.553kN/m侧向水平土压力计算水平土压力计算公式如下：qh=yXHXtan2（45°—6/2）汽车荷载由《通规》第4.3.1条规定并考虑车辆荷载的相互作用得到：qq=8.676kN/m，顶板承受汽车荷载汽车荷载产生的对称作用于侧墙两侧水平土压力为：qh=qXtan2（45°—6/2）=2.25kN/m荷载单位及方向规定垂直、平行集中荷载单位：kN弯矩单位：kN•m均布荷载、三角形、倒三角形等线性分布荷载单位：kN/m垂直集中荷载及线性分布荷载垂直单元轴线，以向上或者向左为正平行集中荷载平行于单元轴线，以向上或者向右为正弯矩以逆时针为正。列表中a表示荷载起点到单元始端节点的距离，单位为米列表中c表示线性荷载的线性分布长度，单位为米

工况“正常使用”荷载列表荷载设计值列表:类型荷载值所在单元a(m)c(m)满布均布荷载-88.263--满布均布荷载-22.911--满布均布荷载-12.153--满布均布荷载-2.701--满布均布荷载22.914--满布均布荷载2.704--满布均布荷载-13.132--满布均布荷载-13.133--垂直集中荷载-31.5020.000-垂直集中荷载-31.5022.900-倒三角形荷载-17.9910.0003.000倒三角形荷载17.9940.0003.000荷载标准值列表:类型荷载值所在单元a(m)c(m)满布均布荷载-84.053--满布均布荷载-21.821--满布均布荷载-10.123--满布均布荷载-2.251--满布均布荷载21.824--满布均布何载2.254--满布均布荷载-12.502--满布均布荷载-12.503--垂直集中荷载-30.0020.000-垂直集中荷载-30.0022.900-倒三角形荷载-17.1310.0003.000倒三角形荷载17.1340.0003.000四、内力计算计算说明a、 采用有限单元法对结构进行内力计算。b、 建模时，水平单元（底板和顶板）方向从左到右。c、 建模时，竖直单元（边墙和隔墙）方向从下到上。d、 承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S=YXS+yXS+yXS+yXS，即：G1KG1KG2kG2KQ1kQ1KQ2kQ2KS=1.05XS+1.20XS+1.20XS+1.10XS，即：G1K G2K Q1K Q2Ke、 正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式:S（G，Q，f，a）Wckkkkk内力计算结果左边墙下侧节点内力：M=-3.493kN・mQ=39.357kNN=164.614kNMk=-3.297kN・mNk=154.679kN左边墙跨中内力：Mmax=15.060kN・mQmax=50.920kNNmax=164.614kN截面位置Xmax=0.000mMmin=-25.756kN・mQmin=50.920kNNmin=164.614kN截面位置Xmin=0.000mMk=-24.201kN・mNk=154.679kN左边墙上侧节点内力：M=-54.667kN・mQ=64.477kNN=164.614kNMk=-51.435kN・mNk=154.679kN右边墙下侧节点内力：M=3.493kN・mQ=39.357kNN=164.614kNMk=3.297kN・mNk=154.679kN右边墙跨中内力：Mmax=25.756kN・mQmax=50.920kNNmax=164.614kN截面位置Xmax=0.000mMmin=-15.060kN・mQmin=50.920kNNmin=164.614kN截面位置Xmin=0.000mMk=24.201kN・mNk=154.679kN右边墙上侧节点内力：M=54.667kN・mQ=64.477kNN=164.614kNMk=51.435kN・mNk=154.679kN底板左侧节点内力：M=3.493kN・mQ=18.533kNN=0.000kNMk=3.297kN・mNk=0.000kN底板跨中内力：Mmax=16.626kN・mQmax=12.096kNNmax=0.000kN截面位置Xmax=0.000mMmin=0.000kN・mQmin=12.096kNNmin=0.000kN截面位置Xmin=0.000mMk=15.806kN・mNk=0.000kN底板右侧节点内力：M=3.493kN・mQ=18.533kNN=-0.000kNMk=3.297kN・mNk=-0.000kN顶板左侧节点内力：M=-54.667kN・mQ=164.614kNN=64.477kNMk=-51.435kN・mNk=60.724kN顶板跨中内力：Mmax=64.678kN・mQmax=109.743kNNmax=64.477kN截面位置Xmax=0.000mMmin=0.000kN・mQmin=109.743kNNmin=64.477kN截面位置Xmin=0.000mMk=60.707kN・mNk=60.724kN顶板右侧节点内力：M=-54.667kN・mQ=164.614kNN=64.477kNMk=-51.435kN・mNk=60.724kN五、配筋计算计算说明对截面按照偏心受压构件进行配筋计算。配筋计算结果左边墙下侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=720mm2，实配As=1571mm2(D20@200)上侧或左侧钢筋计算面积As'=720mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)左边墙跨中配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=720mm2，实配As=1571mm2(D20@200)上侧或左侧钢筋计算面积As'=720mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)左边墙上侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=720mm2，实配As=1571mm2(D20@200)上侧或左侧钢筋计算面积As'=720mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)右边墙下侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=720mm2，实配As=1571mm2(D20@200)上侧或左侧钢筋计算面积As'=720mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)右边墙跨中配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=720mm2，实配As=1571mm2(D20@200)上侧或左侧钢筋计算面积As'=720mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)右边墙上侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=720mm2，实配As=1571mm2(D20@200)上侧或左侧钢筋计算面积As'=720mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)底板左侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=920mm2，实配As=1963mm2(D20@160)上侧或左侧钢筋计算面积As'=0mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)底板跨中配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=920mm2，实配As=1963mm2(D20@160)上侧或左侧钢筋计算面积As'=0mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)底板右侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=920mm2，实配As=1963mm2(D20@160)上侧或左侧钢筋计算面积As'=0mm2，实配As'=1571mm2(D20@200)顶板左侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=920mm2，实配As=1963mm2(D20@160)上侧或左侧钢筋计算面积As'=920mm2，实配As'=1963mm2(D20@160)顶板跨中配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=920mm2，实配As=1963mm2(D20@160)上侧或左侧钢筋计算面积As'=920mm2，实配As'=1963mm2(D20@160)顶板右侧节点配筋：下侧或右侧钢筋计算面积As=920mm2，实配As=1963mm2(D20@160)上侧或左侧钢筋计算面积As'=920mm2，实配As'=1963mm2(D20@160)六、抗裂验算和裂缝宽度计算计算说明对截面按照偏心受压构件进行抗裂验算以及裂缝宽度计算。裂缝宽度计算结果左边墙下侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。左边墙下侧节点裂缝宽度：|«|=|0.000|mm<0.250mm,满足要求左边墙跨中抗裂验算：抗裂验算满足要求。左边墙跨中裂缝宽度：|«|=|0.000|mm<0.250mm,满足要求左边墙上侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。左边墙上侧节点裂缝宽度：|«m|=|-0.077|mm<0.250mm,满足要求右边墙下侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。右边墙下侧节点裂缝宽度：|«|=|0.000|mm<0.250mm,满足要求右边墙跨中抗裂验算：抗裂验算满足要求。右边墙跨中裂缝宽度：|«|=|0.000|mm<0.250mm,满足要求右边墙上侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。右边墙上侧节点裂缝宽度：|«m|=|0.077|mm<0.250mm,满足要求底板左侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。底板左侧节点裂缝宽度：|«m|=|0.005|mm<0.250mm,满足要求底板跨中抗裂验算：抗裂验算满足要求。底板跨中裂缝宽度：|3|=|0.023|mm<0.250mm,满足要求底板右侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。底板右侧节点裂缝宽度：|«m|=|0.005|mm<0.250mm,满足要求顶板左侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。顶板左侧节点裂缝宽度：|«m|=|-0.059|mm<0.250mm,满足要求顶板跨中抗裂验算：抗裂验算满足要求。顶板跨中裂缝宽度:|«m|=|0.072|mm<0.250mm,满足要求顶板右侧节点抗裂验算：抗裂验算满足要求。顶板右侧节点裂缝宽度：|«m|=|-0.059|mm<0.250mm,满足要求Lo=9.5mLo=9.5mHo=4.95m二级ro=1公路-I级H=0.8m6=30°Y1=18KN/m"3［。。］=230KPaHRB40025mmfsd=330C40fcd=18.4MPaftd=1.65MPaY2=25KN/m"3篇二：钢筋混凝土箱涵结构计算书一、设计资料1、 孔径及净空净跨径净高2、 设计安全等级结构重要性系数3、 汽车荷载荷载等级4、 填土情况涵顶填土高度土的内摩擦角填土容重地基容许承载力5、 建筑材料普通钢筋种类主钢筋直径钢筋抗拉强度设计值涵身砼强度等级涵身砼抗压强度设计值涵身砼抗拉强度设计值钢筋砼重力密度

基础砼强度等级C20基础砼强度等级C20混凝土重力密度 Y3=24KN/m"3二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图01）顶板、底板厚度5=0.8mC1=0.3m侧墙厚度t=0.8mC2=0.3m横梁计算跨径Lp=Lo+t=10.3mL=Lo+2t=11.1m侧墙计算高度hp=ho+5=5.75h=ho+25=6.55m基础襟边c=0.2m基础高度d=0.4m基础高度B=11.5m（二）荷载计算1、 恒载恒载竖向压力 p恒=34.4kN/m"2恒载水平压力顶板处： ep1=4.8kN/m"2底板处： ep2=44.1kN/m"22、 活载汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-20XX）第4.3.条规定，按30°角方向分布。一个后轮横向分布宽度a=2.824m同理，纵箱，汽车后轮着地宽度0.2m,则b=1.124mEG=140kN车辆荷载垂直压力 q车=44.1kN/m"2车辆荷载水平压力 e车=14.7kN/m"2（三）内力计算1、 构件刚度比 K=0.562、 节点弯矩和轴向力计算计算结果见《荷载效应组合汇总表》，相关图示见图02〜图05荷载效应组合汇总表荷载种类M(KN.m)N(KN)MAMBMCMDN1N2N3N4恒载a-194.95-194.95-194.95-194.9500177.16177.161.2XE结构、土的重力-233.94-233.94-233.94-233.9400212.59212.59b-4.75-4.75-4.75-4.7513.813.800c-21.14-17.72-17.72-21.1437.0775.9001.4XE±侧压力-36.25-31.47-31.47-36.2571.22125.600车辆a-249.92-249.92-249.92-249.9200-10.2110.21d-76.1645.32-59.8661.6421.1363.39-10.2110.21

1.4XE汽车-456.54-286.4-433.69263.5929.5888.75303.66332.25荷载效应组合-726.73-551.85-699.1533.78100.8214.36516.25544.84荷载3、构件内力计算（跨中截面内力）（1）顶板（见图06）x=Lp/2Nx=N1=100.8kNP=1.2P恒（1）顶板（见图06）x=Lp/2Nx=N1=100.8kNP=1.2P恒+1.4q车=103Mx=740.66kN.mVx=14.3kN（2）底板（见图07）31=83.78kN/m"232=122.26kN/m"2x=5.15图能Nx=N3=516.25kN图能Mx=735.88kN.m（3）左侧墙（图（3）左侧墙（图08）31=27.3kN/m"232=82.32kN/m"2x=2.875Nx=N3=516.25kNMx=-412.77kN.mVx=17.23kN⑷右侧墙(见图09)31=6.72kN/m"232=61.74kN/m"2x=2.875Nx=N4=544.84kNMx=-474.97kN.mVx=-41.93kN⑸构件内力见《构件内力汇总表》构件内力汇总表截面设计1、顶板(B-C)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。⑴跨中lo=10.3m h=0.8m a=0.03m ho=0.77m b=1mMd=740.66kN.m Nd=100.8kN Vd=14.3kNeo=Md/Nd=7.348mi=h/12"0.5=0.231m长细比 lo/i=44.6>17.5由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.10条E1=0.2+2.7eo/ho=25.966>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.021>1,取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.012由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=neo+h/2-a=7.806mroNde二fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0576985mWEbXho=0.408m故为大偏心构件。As=0.00291168m”2=2911.7mm"2u=0.38%N0.2%满足最小配筋率要求。选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为160mm。实际As=3067mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=2483.7kNNroVd=14.3kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.9条的要求。由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.10条0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=635.25kN NroVd=14.3kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTGD62-20XX)第9.3.13条要求配置箍筋。(2)结点lo=10.3m h=1.1m a=0.03m ho=1.07m b=1mMd=699.1kN.m Nd=100.8kN Vd=544.84kNeo=Md/Nd=6.936mi=h/12"0.5=0.318m长细比 lo/i=32.44 > 17.5由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.10条E1=0.2+2.7eo/ho=17.701>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.056>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.01由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=neo+h/2-a=7.525mroNde二fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0392468mWEbXho=0.567m故为大偏心构件。As=0.00188285m”2=1882.9mm"2u=0.18% < 0.2%应按最小配筋率进行配筋。选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为220mm。实际As=2231.2mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=3451.3kNNroVd=544.8kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.9条的要求。由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.10条0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=882.75kN NroVd=544.8kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTGD62-20XX)第9.3.13条要求配置箍筋。2、底板(A-D)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。⑴跨中lo=10.3m h=0.8m a=0.03m ho=0.77m b=1mMd=735.88kN.m Nd=214.36kN Vd=35.24kNeo=Md/Nd=3.433mi=h/12"0.5=0.231m长细比 lo/i=44.6 > 17.5由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.10条E1=0.2+2.7eo/ho=12.237>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.021>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.027由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=neo+h/2-a=3.896mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0613935mWEbXho=0.408m故为大偏心构件。As=0.00277358m”2=2773.6mm"2u=0.36%N0.2%满足最小配筋率要求。选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为170mm。实际As=2887.5mm"2roVd=35.2kN0.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=2483.7kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.9条的要求。roVd=35.2kN由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.10条0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=635.25kNNroVd=35.2kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTGD62-20XX)第9.3.13条要求配置箍筋。(2)结点lo=10.3m h=1.1m a=0.03m ho=1.07m b=1mMd=726.73kN.m Nd=214.36kN Vd=516.25kNeo=Md/Nd=3.39mi=h/12"0.5=0.318m长细比 lo/i=32.44 > 17.5由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.10条E1=0.2+2.7eo/ho=8.755>1, 取^1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.056>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.02由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=neo+h/2-a=3.978mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0442259mWEbXho=0.567m故为大偏心构件。As=0.00181635m”2=1816.4mm"20.2%U=0.17%应按最小配筋率进行配筋。0.2%选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为220mm。实际As=2231.2mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=3451.3kNNroVd=516.3kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.9条的要求。由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.10条0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=882.75kNNroVd=516.3kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTGD62-20XX)第9.3.13条要求配置箍筋。3、左、右侧板(B-A,C-D)⑴板中lo=5.75m h=0.8m a=0.03m ho=0.77m b=1mMd=474.97kN.m Nd=544.84kN Vd=41.93kNeo=Md/Nd=0.872mi=h/12"0.5=0.231m长细比 lo/i=24.9 > 17.5由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.10条E1=0.2+2.7eo/ho=3.257>1, 取^1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.078>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.033由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=neo+h/2-a=1.271mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0505355mWEbXho=0.408m故为大偏心构件。As=0.00116671m”2=1166.7mm"2□=0.15% < 0.2%应按最小配筋率进行配筋。选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为310mm。实际As=1583.5mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=2483.7kNNroVd=41.9kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.9条的要求。由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.10条0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=635.25kN NroVd=41.9kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTGD62-20XX)第9.3.13条要求配置箍筋。(2)结点lo=5.75m h=1.1m a=0.03m ho=1.07m b=1mMd=726.73kN.m Nd=516.25kN Vd=214.36kNeo=Md/Nd=1.408mi=h/12"0.5=0.318m长细比 lo/i=18.11 > 17.5由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.10条E1=0.2+2.7eo/ho=3.752>1, 取E1=1E2=1.15-0.01lo/h=1.098>1, 取E2=1n=1+(lo/h)"2E1E2ho/1400eo=1.015由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=neo+h/2-a=1.949mroNde二fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0523883mWEbXho=0.567m故为大偏心构件。As=0.00135665m”2=1356.7mm"2u=0.13% < 0.2%应按最小配筋率进行配筋。选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为220mm。实际As=2231.2mm"20.51X10”(-3)Xfcu,k"0.5XbXho=3451.3kNNroVd=214.4kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.9条的要求。由《公桥规》(JTGD62-20XX)第5.2.10条0.50X10”(-3)Xa2XftdXbXho=882.75kN NroVd=214.4kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTGD62-20XX)第9.3.13条要求配置箍筋。配筋图见设计图纸。基地应力验算1、 荷载计算(取单位涵长计算)⑴恒载箱重力 P箱=2Xy2X(5XL+tXho+C1XC2)=646.5kN基础重力 P基二Y3XBXd=110.4kN填土重力 P土二Y1XHXL=159.8kN水重力 P水二丫水(LoXho-2XC1XC2)=468.4kN(2)车辆荷载(由图07)竖直力 P车二q车XL=489.51kN水平力 E车二e车X(h+d)=102.16kN弯矩 M车二E车X(h+d)/2=355.02kN.m2、 基地应力N=P箱+P基+P土+P水+P车二1874.7kNM=M车二355.02kN.m由《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)第3.2.2-2式。二N/A土M/W=N/B±6M/B"2=179.1(146.9)kPaW[。o]=230kPa基底应力满足设计要求。篇三：箱涵计算书已知计算条件：涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：.9涵洞桩号二K0+123.00箱涵净跨径二3米箱涵净高二2米箱涵顶板厚二.3米箱涵侧板厚二.25米板顶填土高二.42米填土容重二18千牛/立方米钢筋砼容重二25千牛/立方米混凝土容重二22千牛/立方米水平角点加厚二.6米竖直角点加厚二.6米涵身混凝土强度等级二C30钢筋等级二II级钢筋填土内摩擦角二30度基底允许应力二250千牛/立方米顶板拟定钢筋直径二20毫米每米涵身顶板采用钢筋根数二9根底板拟定钢筋直径二20毫米每米涵身底板采用钢筋根数二9根侧板拟定钢筋直径二20毫米每米涵身侧板采用钢筋根数二5根荷载基本资料：土系数K=1.047776恒载产生竖直荷载p恒二20.18千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=4.11千牛/平方米恒载产生水平荷载ep2=19.71千牛/平方米汽车产生竖直荷载q汽二94.7千牛/平方米汽车产生水平荷载eq汽二31.57千牛/平方米计算过程重要说明：角点(1)为箱涵左下角，角点(2)为箱涵左上角，角点(3)为箱涵右上角，角点(4)为箱涵右下角构件(1)为箱涵顶板，构件(2)为箱涵底板，构件(3)为箱涵左侧板，构件(4)为箱涵右侧板1＞经过箱涵框架内力计算并汇总，结果如下(单位为：千牛.米):a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp"2/12=-7.992409kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=32.79926kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp"2/12=-37.49901kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=153.8885kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MbA=MbB=MbC=MbD=-K/(K+1)*P*hp2/12=-.996318kN.mNb1=Nb2=P*Lp/2=4.724453kNNb3=Nb4=0kNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：.mMcA= McD = K*(3K +8) / ((K+1)*(K +3))*P* hp"2 / 60 = -2.09079kN.mMcB= McC=K *(2K+ 7)/ ((K+1)*(K+3))*P*hp"2 / 60 = -1.692493kN.mNc1= P* hp /6+ (McA - McB)/hp= 5.806827kNNc2= P* hp /3- (McA - McB)/hp= 12.13317kNNc3=Nc4=0kNd种荷载(侧向汽车压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MdA=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5))*P*hp"2/4=-29.27469kN.mMdB=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5))*P*hp"2/4=12.47248kN.mMdC=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5))*P*hp"2/4=-20.12802kN.mMdD=-(K*(K+3)/6(K"2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5))*P*hp"2/4=21.61916kN.mNd1=(MdD-MdC)/hp=18.15095kNNd2=P*hp-(MdD-MdC)/hp=54.45284kNNd3=Nc4=-(MdB-MdC)/Lp=-10.03092kN角点(1)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.08角点(1)在汽车作用下的的总弯矩为：-66.77角点(1)在混凝土收缩下的的弯矩为：7.2角点(1)在温度变化下的的总弯矩为：7.2构件(1)在恒载作用下的的总轴力为：10.53构件(1)在汽车作用下的的总轴力为：18.15构件(1)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(1)在温度变化下的的总轴力为：0角点(2)在恒载作用下的的总弯矩为：-10.68角点(2)在汽车作用下的的总弯矩为：-25.03角点(2)在混凝土收缩下的的弯矩为：-7.2角点(2)在温度变化下的的总弯矩为：-7.2构件(2)在恒载作用下的的总轴力为：16.86构件(2)在汽车作用下的的总轴力为：54.45构件(2)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(2)在温度变化下的的总轴力为：0角点(3)在恒载作用下的的总弯矩为：-10.68角点(3)在汽车作用下的的总弯矩为：-57.63角点(3)在混凝土收缩下的的弯矩为：-7.2角点(3)在温度变化下的的总弯矩为：-7.2构件(3)在恒载作用下的的总轴力为：32.8构件(3)在汽车作用下的的总轴力为：143.86构件(3)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(3)在温度变化下的的总轴力为：0角点(4)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.08角点(4)在汽车作用下的的总弯矩为：-15.88角点(4)在混凝土收缩下的的弯矩为：7.2角点(4)在温度变化下的的总弯矩为：7.2构件(4)在恒载作用下的的总轴力为：32.8构件(4)在汽车作用下的的总轴力为：163.92构件(4)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(4)在温度变化下的的总轴力为：02＞荷载组合计算角点(1)正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒+0.7*M活)=-57.82111角点（1）正常使用极限状态效应组合长期组合（M恒+0.4*M活）二-37.789角点（1）承载能力极限状态（1.2*M恒+1.4*M活）二-106.7786角点（2）正常使用极限状态效应组合短期组合（M恒+0.7*M活）=-28.19979角点（2）正常使用极限状态效应组合长期组合（M恒+0.4*M活）=-20.69183角点（2）承载能力极限状态（1.2*M恒+1.4*M活）二-47.8546角点（3）正常使用极限状态效应组合短期组合（M恒+0.7*M活）=-51.02014角点（3）正常使用极限状态效应组合长期组合（M恒+0.4*M活）=-33.73203角点（3）承载能力极限状态（1.2*M恒+1.4*M活）二-93.4953角点（4）正常使用极限状态效应组合短期组合（M恒+0.7*M活）=-22.19541角点（4）正常使用极限状态效应组合长期组合（M恒+0.4*M活）=-17.43146角点（4）承载能力极限状态（1.2*M恒+1.4*M活）二-35.52721构件（1）正常使用极限状态效应组合短期组合（N恒+0.7*N活）=23.23694构件（1）正常使用极限状态效应组合长期组合（N恒+0.4*N活）=17.79166构件（1）承载能力极限状态（1.2*N恒+1.4*N活）=38.04886构件（2）正常使用极限状态效应组合短期组合（N恒+0.7*N活）=54.97461构件（2）正常使用极限状态效应组合长期组合（N恒+0.4*N活）=38.63876构件（2）承载能力极限状态（1.2*N恒+1.4*N活）=96.46313构件（3）正常使用极限状态效应组合短期组合（N恒+0.7*N活）二133.4995构件（3）正常使用极限状态效应组合长期组合（N恒+0.4*N活）=90.34227构件（3）承载能力极限状态（1.2*N恒+1.4*N活）二240.7597构件（4）正常使用极限状态效应组合短期组合（N恒+0.7*N活）二147.5428构件（4）正常使用极限状态效应组合长期组合（N恒+0.4*N活）=98.36702

构件(4)承载能力极限状态(1.2*N恒+1.4*N活)=268.84633＞将箱涵框架分解为四根独立构件，求其跨中内力并进行效应组合。以下是荷载组合后的内力结果：.顶板：x=lp/2P=1.2*p恒载Mx=MB+N3*x-P*x"2/2+1.4*M汽车作用顶板中部Vx=P*x+1.4*V汽车作用顶板中部-N3.底板：w1=p恒载+q车-3/Lp"2*e车*hp”2w2=p恒载+q车+3/Lp"2*e车*hp”2x=Ip/2Nx=N3Mx=MA+N3*x-w1*x"2/2-x"3/6lp*(w2-w1)Vx=w1*x+x"2/2lp*(w2-w1)-N3.左侧板：w1=ep1+e车w2=ep2+e车x=hp/2Nx=N3Mx=MB+N1*x-w1*x"2/2-x"3/6hp*(w2-w1)Vx=w1*x+x"2/2hp*(w2-w1)-N1.右侧板：x=hp/2w1=eplw2=ep2Nx=N4Mx=Mc+N1*x-wl*x"2/2-x"3/6hp*(w2-wl)Vx=wl*x+x"2/2hp*(w2-wl)-N1构件(1)的跨中计算弯矩Mj为：136.35千牛*米构件(1)的跨中计算轴力Nj为：38.05千牛构件(1)的跨中计算剪力Vj为：14.04千牛构件(2)的跨中计算弯矩Mj为：135.87千牛*米构件(2)的跨中计算轴力Nj为：96.46千牛构件(2)的跨中计算剪力Vj为：-39.91千牛构件(3)的跨中计算弯矩Mj为：-38.64千牛*米构件(3)的跨中计算轴力Nj为：240.76千牛构件(3)的跨中计算剪力Vj为：23.83千牛构件(4)的跨中计算弯矩Mj为：-55.06千牛*米构件(4)的跨中计算轴力Nj为：268.85千牛构件(4)的跨中计算剪力Vj为：-27千牛4>顶板、底板截面设计：顶、底板按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力作为控制并配置钢筋。并验算顶板、底板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：顶板跨中截面设计：计算跨径l0=3.25m截面高度h=.3m截面有效高度h0=h-a=.26me0=Md/Nd=3.583614mi=(b*h"2/12广(1/2)=8.660255E-0210/i=37.52776>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.10条Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=37.41446Z1=37.41446>1,所以Z1=1。

Z2=1.15-Z2=1.15-0.01*(10/h)1.041667Z2=1.041667>1,所以Z2=1。增大系数n=1+(h0/(1400*e0))*(10/h)"2*Z1*Z2=1.006082由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=n*e0+h/2-a=3.71541m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=38.27762mm<Zb*h0=145.6mm,为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1764.24mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.6785538%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为20的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：顶板跨中至少需直径为20的钢筋6根。相应总计算面积为：1885.2平方毫米。故，用户拟定顶板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=726.280167861416kN>r0*Vd=12.63898kN顶板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=180.700014084578kN>r0*Vd=12.63898kN不计钢筋的抗剪作用，顶板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.382831偏心受压构件C3=.9偏心受压构件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=126.0549N/mm"2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=8.170905E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.2条的规定。底板跨中截面设计(按偏心受压构件进行截面设计)：计算跨径10=3.25m截面高度h=.3m截面有效高度h0=h-a=.26me0=Md/Nd=1.408564mi=(b*h"2/12广(1/2)=8.660255E-0210/i=37.52776>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.10条Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=14.8274Z1=14.8274>1,所以Z1=1。Z2=1.15-0.01*(10/h)=1.041667Z2=1.041667>1,所以Z2=1。增大系数n=1+(h0/(1400*e0))*(10/h)"2*Z1*Z2=1.015474由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=n*e0+h/2-a=1.54036m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=40.41183mm<Zb*h0=145.6mm,为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1681.666mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.6467945%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为20的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：底板跨中至少需直径为20的钢筋6根。相应总计算面积为：1885.2平方毫米。故，用户拟定底板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=726.280167861416kN>r0*Vd=35.91621kN底板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=180.700014084578kN>r0*Vd=35.91621kN不计钢筋的抗剪作用，底板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.351424偏心受压构件C3=.9偏心受压构件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=111.6022N/mm"2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=7.069772E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.2条的规定。顶板左结点处(角点2)截面验算：计算跨径10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=1.257714mi=(b*h"2/12广(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=1.667714m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=4.825556mm<Zb*h0=481.6mm,为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=115.5311mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=1.343385E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1720mm"2用户拟定采用直径为20的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：顶板左角点至少需直径为20的钢筋6根。相应总计算面积为：1885.2平方毫米。故，用户拟定顶板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=216.6837kN顶板左角点截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=597.700009942055kN>r0*Vd=216.6837kN不计钢筋的抗剪作用，顶板左角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋顶板右结点(角点3)处截面验算：计算跨径10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=2.457243mi=(b*h"2/12广(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=2.867243m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=8.31334mm<Zb*h0=481.6mm,为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=287.429mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=3.342197E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1720mm"2用户拟定采用直径为20的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：顶板右角点至少需直径为20的钢筋6根。相应总计算面积为：1885.2平方毫米。故，用户拟定顶板右角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=241.9616kN顶板右角点截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0二597.700009942055kN>r0*Vd=241.9616kN不计钢筋的抗剪作用，顶板右角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋底板左结点处(角点1)截面验算：计算跨径10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=1.106937mi=(b*h"2/12广(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=1.516937m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=11.16923mm<Zb*h0=481.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=240.4233mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.0279562%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1720mm"2用户拟定采用直径为20的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：底板左角点至少需直径为20的钢筋6根。相应总计算面积为：1885.2平方毫米。故，用户拟定底板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=216.6837kN底板左角点截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=597.700009942055kN>r0*Vd=216.6837kN不计钢筋的抗剪作用，底板左角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋底板右结点(角点4)处截面验算：计算跨径10=3.25m截面高度h=.9m截面有效高度h0=h-a=.86me0=Md/Nd=.3682984mi=(b*h"2/12)"(1/2)=.259807610/i=12.50925<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.7782984m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=5.71237mmAs=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=-28.52178mm"2，结果不合理所以为小偏心受压构件不考虑钢筋的抗压承载力，计算截面的抗压承载能力fcd*b*h*(h0'-h/2)=5092.20015792847kN.m>r0*Nd*e'=3.620406kN.m所以截面承载力足够！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=2402.31117717735kN>r0*Vd=241.9616kN底板右角点截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=597.700009942055kN>r0*Vd=241.9616kN不计钢筋的抗剪作用，底板右角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋5>左侧、右侧板截面设计：按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力作为控制并配置钢筋。并验算左侧板、右侧板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：左侧板跨中截面设计：计算跨径10=2.3m截面高度h=.25m截面有效高度h0=h-a=.21me0=Md/Nd=.1605103mi=(b*h"2/12)"(1/2)=7.216878E-0210/i=31.86974>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.10条Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=2.263704Z1=2.263704>1,所以Z1=1。Z2=1.15-0.01*(10/h)=1.058Z2=1.058>1,所以Z2=1。增大系数n=1+(h0/(1400*e0))*(10/h)"2*Z1*Z2=1.079098由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=n*e0+h/2-a=.2582063m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=20.28591mm<Zb*h0=117.6mm,为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=225.9353mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.1075882%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=420mm"2用户拟定采用直径为20的钢筋5根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：左侧板跨中至少需直径为20的钢筋2根。相应总计算面积为：628.4平方毫米。故，用户拟定左侧板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=586.610882397854kN>r0*Vd=21.44262kN左侧板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=145.950005799532kN>r0*Vd=21.44262kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.338362偏心受压构件C3=.9偏心受压构件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=42.03159N/mm"2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=2.636882E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.2条的规定。右侧板跨中截面设计(按偏心受压构件进行截面设计):计算跨径10=2.3m截面高度h=.25m截面有效高度h0=h-a=.21me0=Md/Nd=.2048088mi=(b*h"2/12广(1/2)=7.216878E-0210/i=31.86974>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.10条Z1=0.2+2.7*(e0/h0)=2.833256Z1=2.833256>1,所以Z1=1。Z2=1.15-0.01*(10/h)=1.058Z2=1.058>1,所以Z2=1。增大系数n=1+(h0/(1400*e0))*10/h)"2*Z1*Z2=1.06199由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=n*e0+h/2-a=.3025048m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=26.99154mm<Zb*h0=117.6mm,为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=466.1488mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=.2219756%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为20的钢筋5根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：右侧板跨中至少需直径为20的钢筋2根。相应总计算面积为：628.4平方毫米。故，用户拟定右侧板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10"(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=586.610882397854kN>r0*Vd=24.29777kN右侧板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10"(-3)*a2*ftd*b*h0=145.950005799532kN>r0*Vd=24.29777kN不计钢筋的抗剪作用，右侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.333351偏心受压构件C3=.9偏心受压构件8ss=Ns*(es-z)/(As*z)=66.69069N/mm"2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(5ss/Es)*((30+d)/(0.28+10*p))=4.168222E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第6.4.2条的规定。左侧板下结点(角点1)处截面验算：计算跨径10=2.3m截面高度h=.85m截面有效高度h0=h-a=.81me0=Md/Nd=.443507mi=(b*h"2/12广(1/2)=.245373910/i=9.373451<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-20XX)第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.828507m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=16.22293mm<Zb*h0=453.6mm,为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=25.68857mm"2配筋率u=100*As/(b*h0)=3.171429E-03%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1620mm"2用户拟定采用直径为20的钢筋9根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论：左侧板下角点至少需直径为20的