350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证)

地下汽车库库顶板模板支架施工方案徐州荣盛花语城地下汽车库模板施工方案建设单位：徐州荣凯置业监理单位：徐州市建设工程监理设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团施工单位：江苏帝成建设集团编制人：审核人:批准人:江苏帝成建设集团202316日1地下汽车库库顶板模板支架施工方案名目455第八节、后浇带跨内模板支撑 11第九节模板监测监控措施12第十节安全治理15第十一节冬雨季施工措施 15第十二节应急预案16第十二节模架设计计算182地下汽车库库顶板模板支架施工方案模板支架搭设方案第一节 工程简介:〔一〕参建单位监理单位：徐州市建设监理工程施工单位：江苏帝成建设集团建设地点：本工程位于徐州市泉山区御景路与科技大道穿插路口东南侧〔二〕工程概况3.35m，4。35m,400mm*1350mm,400＊500mm.2、本工程总建筑面积346783314932261b其次节编制依据1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2023。2、《建筑构造荷载标准》(GB50009-2023)3、《建筑施工模板安全技术标准》JGJ162-20234、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-202356、DGJ32/J30—2023(第四分册〕7、《混凝土构造工程施工标准》GB50666-2023。8、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2023。、《危急性较大的分局部项工程安全治理方法》〔建质［2023]87号)规定.第三节编制说明等级C35，本现浇板模板支架搭设在地下室根底底板上.支撑高度为3。35米，局部最大450mm及1800mm*2250mm*400mm400＊800400＊13504003地下汽车库库顶板模板支架施工方案为例进展计算，尺寸小于或者等于400＊1350的梁均按400＊1350设计要求施工.由于模架立杆需立于地下车库底板上，故本方案不需要考虑立杆对该楼板的作用。1。支架参数1〕模板支架横向间距或排距(m)：0.80；纵距〔m〕：0。8；步距〔m〕:1。50;承受的钢管(mm〕：Φ48×3。0；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；(mm〕：250.00；2)梁支架横向间距或排距(m〕：0。80；纵距(m):0。8；步距〔m):1.50；木方下面承受的钢管(mm)：Φ48×3。0水平横管，在横管下面用:Φ48×3。0顶托住水平横管.4地下汽车库库顶板模板支架施工方案3〕柱帽支架40＊70的木方下面支撑在柱子的模板上,柱帽下面用Φ48×30的钢管支撑，间距为800mm，主梁用Φ48×3。0钢管,柱帽下侧用Φ48×3.0钢管斜撑。5地下汽车库库顶板模板支架施工方案2。荷载参数〔kN/m2〕:0.500；混凝土与钢筋自重〔kN/m3)：25。500;施工均布荷载标准值〔kN/m2〕：1.000；3。材料参数面板承受胶合面板，厚度为15mm；板底支撑承受钢管；E〔N/mm2〕：9500；面板抗弯强度设计值〔N/mm2〕:13；托梁材料为：方钢管：40×40×3mm;第五节模架搭设要求1、模架的搭设和撤除需严格执行该《专项施工方案》，并由专业队伍搭设.2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。技术交底,避开出错。4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支承在地下室根底底板上。紧。支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆.7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑承受Ø48mmx3mm钢管，用扣件与钢管立得小于1000mm，并应承受3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进展固定。6地下汽车库库顶板模板支架施工方案由底至顶连续设置。9、模架搭设完毕，必需阅历收合格前方可进展下道工序。梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。11、模板撤除前必需办理撤除模板审批手续,经技术负责人、监理审批签字前方可撤除。12、拆模挨次应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。13、底模撤除梁长≥8米，混凝土强度到达100%；＜8米混凝土强度到达75％;悬臂构件到达100%前方可撤除。4.35米第六节模架搭设参数地下室梁、板模架搭设参数梁板规格〔mm)梁板规格〔mm)方钢管数量或木方间距〔mm)立杆间距〔mm〕纵向间距横向间距横向跨距〔mm〕水平杆步距〔mm)备注＠250≤800≤800≤1500板底承受400×13503≤550≤800800≤1500第七节梁板模板施工要求安全技字确认。本模架由专业队伍搭设。1、钢管扣件U托进场治理钢管、扣件、U托必需有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必需管、扣件不得进入施工现场。行。未经检测或检测不合格的一律不得使用.钢管外径、壁厚、端面等的偏差;钢管外表锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合《规7地下汽车库库顶板模板支架施工方案E的规定；施工现场应建立钢管、扣件使用台帐,具体记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等状况。2、模板施工流程及支设方法：2。1施工之前由工程主管工程师组织施工人员进展交底，明确主要轴线位置及与工员向操作人员交底.2.2每个施工段内支模挨次是：柱→梁→楼板→梁柱接头。2。3模板施工工艺流程:8梁底模起拱安装梁底楞木安装梁底模板安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓梁底模起拱安装梁底楞木安装梁底模板安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓支撑柱模墙模顶板模、模板施工挨次为:支撑柱模墙模顶板模梁墙柱头模、其中各段施工工艺流程为：梁墙柱头模〔1)、柱模：弹柱子位置线找平层做定位墩安装柱模板弹柱子位置线找平层做定位墩安装柱模板找平层做定位墩办理预检〔安装拉杆及加固(2)、梁模：找平层做定位墩办理预检〔安装拉杆及加固弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架加固复核梁模板尺寸验收安装梁侧模3、板模：加固复核梁模板尺寸验收安装梁侧模搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板绑扎板钢筋3、立杆铺设模板绑扎板钢筋9地下汽车库库顶板模板支架施工方案1、模板支架必需设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应承受直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应承受直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆根底不在同一高度上时,必需将高处的纵向扫地杆向低处延长两4、水平杆、水平杆接长宜承受对接扣件连接，也可承受搭接.应符合下规定:同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；1m，应等距离设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。、主节点处必需设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁撤除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。、每步的纵、横向水平杆应双向拉通5、剪刀撑、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底至顶连续设置;(、剪刀撑的构造应符合以下规定：a、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度~60度之间。6、撤除、底模及其支架撤除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。10地下汽车库库顶板模板支架施工方案、模板支架撤除前应对撤除人员进展技术交底，并做好交底书面手续.、模板支架撤除时，应按施工方案确定的方法和挨次进展。。设有附墙连接件的模板支架，连接件必需随支架逐层撤除，严禁先将连接件全部或数步撤除后再撤除支架。、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。(6)、拆模时间墙体模板撤除要依据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝固并且已经到达肯定强度时由各段负责人通知，施工人员方可进展模板的撤除工作，竖向构造混凝土强度保证其外表及棱角不因撤除模板而受损坏后，即可撤除。第八节、后浇带跨内模板支撑1、本工程的墙板后浇带的模板同一般墙板一样设置，仅墙板后浇带两侧的穿墙螺;故而穿墙螺栓的水平间距为450mm、竖向间距为450mm300mm450mm450mm。2、依据本工程的后浇带设置状况，后浇带全部在车库跨中。为防止在撤除模板过程中消灭后浇带模板被拆或“后支式“与“先支式”模板的状况，本工程车库后浇带全部承受独立式支撑形式。依据模板设计计算,后浇带模板的设置主要如下：。板：立杆纵横向间距也为800mm;构造措施:纵横向一跨独立设置。纵横向水平杆设置三道、一道为离底部200mm的扫地杆、一根为11地下汽车库库顶板模板支架施工方案板底的通长水平杆、中间设置一道水平杆.第九节模板监测监控措施第九节模板监测监控措施⒈平台排架必需设纵横向扫地杆，承受直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当力1m。1.5m。⒊两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。⒋支架立杆应竖直设置，2m15mm.⒌满堂模板支架应符合以下规定:⑴四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。⑵高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开头向一上每隔两步设置一道水平剪刀撑.二、模板的安装二、模板的安装⑴混凝土底板外模承受钢模散拼,U形卡连接，竖、横向用作加强杆。在边坡下脚用φ48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管、扣件连接加强杆和支撑点,使模板固定结实.⑵每根φ144mm50mm＊50mm板两边各放一块20mm厚、尺寸为直径30的塑料垫圈，待混凝土浇好拆模后，凿掉两边塑料垫圈,1：2⒉剪力墙模板安装450mm＊450mm，内墙φ14450mm*450mm200mm800mm＊800mm3道，第一道离地面200mm，其次道离地面1500mm，第三道在龙骨底部,必需纵横连接，以保证其整体稳定性。考虑到剪力墙用3模板300mm50mm。安装工程的全部预埋管，在模板封模前应安装固定结实，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必需满足标准要求。⒊顶板模板安装12地下汽车库库顶板模板支架施工方案顶板承受φ48钢管塔设满堂支模架,立柱间隔距离为800mm*800mm顶板承受φ48钢管塔设满堂支模架,立柱间隔距离为800mm*800mm,顶部方钢管龙骨截面为40mm＊40mm，龙骨间距不大于250mm，龙骨接头要错开,模板接缝处用40＊70mm的木方连接。平台板铺设时必需平台板盖墙梁模.⒋柱模安装柱模板支模时，四周必需设结实支撑或用钢管箍牢，避开柱模整体歪斜甚至倾倒，钢管柱箍的间距在0。6m以内为宜,并在柱模下方留一清扫孔，以便去除里面的杂物。⒌模板安装的自检好交接手续，再进展下道工序施工.6．浇筑砼时的监测在浇筑混凝土时派两名木工看模，觉察模板有稍微的变形，马上进展整改，如觉察模板有较大三、模板的撤除三、模板的撤除在混凝土强度能保证其外表棱角不因拆模受损失时方可撤除;对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度到达75%设计强度前方可撤除.拆模挨次应先支后拆,并执行工程部书面通知撤除制度。⒈模板撤除安全技术措施⑴一般要求拆模时对混凝土强度的要求，依据《混凝土构造工程施工及验收标准模板及支撑撤除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时,应符合以下要求：1N/mm2方可撤除.③在拆摸过程中，如觉察实际构造混凝土强度并到达要求，有影响构造安全的质量问题时，应暂停撤除。待实际强度到达要求后，方可连续撤除.④已撤除模板及其支撑的混凝土构造，应在混凝土强度到达设计的混凝土强度标准值后，才允许承支撑。13地下汽车库库顶板模板支架施工方案拆模。⑶冬期施工模板的撤除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板撤除后的保温养护.如必需暴露在大气中，则应保证混凝土受冻前的临界强度.20℃，以免发生温差裂缝。⑸各类模板撤除的挨次和方法，应依据模板设计的规定进展，假设模板设计无规定时,可按“先支的⑹除必需随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。⑺拆模时，拆模区应设戒备线,严防有人误入被砸伤。⑻拆模不能实行猛橇、以致大片塌落的方法撤除顶模。⒉根底模板撤除的安全技术⑴根底拆模基坑内拆模，要留意基坑边坡的稳定,特别是撤除模板支撑时，可能使边坡土发生震惊而坍方。撤除的模板应准时送到离基坑较远的地方进展清理。⑵模板撤除留意事项①拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要准时运走、整理。②拆模挨次一般应是后支的先拆、先支的后拆,先拆非承重局部,后拆承重局部。重大简单模板的撤除，事先要制定拆模方案。板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以利再用。④支设临空建筑特模板时，应搭设支架.⑤混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进展防护。⑥撤除模板支撑前,混凝土强度必需到达规定的标准，并经技术部门批准后，才能进展。次性大面积脱落。⑧拆模时必需设置戒备区域，并派专人监护，拆模必需干净彻底，不得保存有悬空模板。第十节、安全治理14地下汽车库库顶板模板支架施工方案1、模板支架搭设、撤除人员必需是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术证上岗。2、搭设模板支架人员必需戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。37做好模板支架的安全检查与维护.4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得任意撤除杆件.雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪.快速撤离人员的应急措施,并进展加固处理。8、混凝土浇筑过程中,应均匀浇捣，并实行有效措施防止混凝土超高堆置。》的有关规定执行。10、在模板支架上进展电、气焊作业时,必需有防火措施和专人看管。人员入内。一〕雨季施工措施1雨天使用的木模板拆下后应放平,以免变形.假设模板拼装后不能准时浇筑混凝土,水淋过，则浇筑混凝土前应重检查、加固模板和支撑。处理.安装作业的积水。②准时清扫构件去除构件上的泥水，防止构件带泥吊入作业面。15地下汽车库库顶板模板支架施工方案③检查临时电箱、用电工具确保其绝缘性能。④雨后检查安全绳〔麻绳)、防护设施需要巡查。二〕、冬季施工措施满堂脚手架、脚手板或模板上有冰雪积留时,施工前应去除干净，有坡度的跳板应钉防滑条或铺草包,并随时检查架体有无松动及下沉现象，以便准时处理.高空作业必需用安全带,进入工地必需带好安全帽,楼面预留孔洞必需用盖板盖好，不准用芦苇、草包遮盖，以防失足跌落。冬季施工撤除脚手架应有维护戒备措施,严禁高空向下抛掷。第十二节应急预案一、救援预案的目的抢救。防止事故连续进展.二、救援机构1、机构副组长：李玉佩、卞卫平2、职责和分工调集抢险救援所需的人力、物力.三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进展演练。16地下汽车库库顶板模板支架施工方案消防演练四、应急响应消灭事故时，在现场的任何人员都必需马上向组长报告，汇报内容包括事故的地点:、事故的程度、快速推断的事故可能进展的趋势、伤亡状况等，准时抢救伤员、在现场戒备、观看事故进展的动态并准时将现场的信息向组长报告。救援工作,并马上向公司救援领导负责人汇报事故状况及需要公司支援的人力、物力。事故的各状况由公司向外向上汇报。M·A5333五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害2、应急救援方法17地下汽车库库顶板模板支架施工方案〔1〕有关人员的安排司支援的人力、物力。组员马上进展抢救.〔2)人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进展具体指挥.具体指挥人安排在危急的各人员进展疏散到安全的地方，并做好安全戒备工作.各组员和现场其他的各人员对现场受损害、倒塌,造成进一步的损害。加固或观看后，确认没有进一步的危急，马上组织人力、物力进展抢救。〔3〕伤员抢救休克、昏迷的伤员救援30作要轻。承受吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。120〔4)现场保护由具体的组员带着警卫人员在事故现场设置戒备区域,用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来,由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第十三节模架设计计算一、350mm板模板〔扣件式〕计算书〔JGJ130-2023)、《混凝土构造设计标准》GB50010—2023、《建筑构造荷载标准》(GB50009—2023)、《钢构造设计标准》〔GB50017—2023)等标准编制.《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2023.横向间距或排距〔m〕:0.80；纵距〔m)：0.80;步距〔m〕:1.50；18地下汽车库库顶板模板支架施工方案(m〕:0。20；模板支架搭设高度(m〕：4。00;承受的钢管(mm)：Φ48×3。0；板底支撑连接方式：钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；(mm)：250。00；2。荷载参数(kN/m2)：0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3〕:25。500；施工均布荷载标准值(kN/m2〕:1。000；3.材料参数面板承受胶合面板，厚度为15mm；板底支撑承受钢管；E〔N/mm2〕：9500；面板抗弯强度设计值〔N/mm2)：13；托梁材料为：方钢管:40×40×3mm；19地下汽车库库顶板模板支架施工方案图2 撑架荷载计算单元二〕、模板面板计算模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=75×1.52/6=28。125cm3；I=75×1。53/12=21。094cm4；模板面板的依据三跨连续梁计算。1、荷载计算(1〕静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q=25。5×0。35×0.75+0。5×0。75=7.069kN/m;1〔2)活荷载为施工人员及设备荷载〔kN/m〕：q=1×0.75=0。75kN/m；22、强度计算M=0.1ql2其中：q=1.2×7.069+1。4×0。75=9。532kN/m最大弯矩M=0。1×9.532×2502=59578。125N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=59578.125/281252。118N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f］=13N/mm2；2。118N/mm213N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为:20地下汽车库库顶板模板支架施工方案ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν］=l/250其中q=q7.069kN/m1面板最大挠度计算值ν=0。677×7。069×2504/(100×9500×21。094×104)=0。093mm；面板最大允许挠度[ν］=250/250=1mm;0。093mm1mm,满足要求！三〕、纵向支撑钢管的计算截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10。78cm4；计算简图1。荷载的计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q25.5×0.25×0.35+0.5×0.25=2。356kN/m；1〔2〕活荷载为施工人员及设备荷载〔kN〕：q=1×0。25=0.25kN/m;22.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩计算公式如下：M=-0。10ql2—0。117ql2max静荷载:q1

1 2= 1。2×q1

1.2×2。356=2。828kN/m；活荷载：q2M

=1.4×0。25=0.35kN/m;=(0。1×2.828+0.117×0。35〕×0.752=0。182kN·M;maxN=1。1ql+1。2ql1 2N=〔1.1×2.828+1.2×0。35〕×0.75=2.648kN;21地下汽车库库顶板模板支架施工方案最大应力计算值σ=M/W=0.182×106/4490=40.553N/mm2；纵向支撑钢管的抗压强度设计值［f]=205.0N/mm2；40.553N/mm2小于纵向支撑钢管的抗压强度设计值205。0N/mm2，满足要求!3。挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/〔100EI)1静荷载q1

=2.356kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度ν=0.677×2。356×7504/(100×206000×10.78×104)=0.227mm；纵向支撑钢管的最大挠度小于750/150与10mm，满足要求！四〕、托梁材料计算托梁承受：方钢管：40×40×3mm；W=5。099cm3；I=10.197cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.648kN；托梁计算简图22地下汽车库库顶板模板支架施工方案托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm〕托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax最大变形VmaxQ

=0.712kN·m；=1。453mm；=9.396kN；maxσ=712083.142/5098。6139。662N/mm2；托梁的抗压强度设计值［f]=205N/mm2；139。662N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！1。453mm800/150与10mm，满足要求！五〕、模板支架立杆荷载设计值〔轴力)1。静荷载标准值包括以下内容脚手架的自重〔kN〕：N =0.129×3=0。387kN；G1模板的自重〔kN)：23地下汽车库库顶板模板支架施工方案N =0。5×0.75×0.8=0。3kN；G2(3〕钢筋混凝土楼板自重〔kN〕：N =25.5×0。35×0.75×0。8=5.355kN；G3

=6。042kN;G G1 G2 G32.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值N〔1+2)×0.8×0.75=1。8kN；Q3。立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG

+1。4N=9。771kN；Q六〕、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/〔φA〕≤[f］其中 N——-—立杆的轴心压力设计值〔kN〕:N=9.771kN；φ—-—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L/i查表得到；oi〔cm)：i1。59cm；A〔cm2)：A=4。24cm2;W〔抵抗矩〕〔cm3〕：W=4。49cm3；σ—---—--—钢管立杆受压应力计算值〔N/mm2〕;［f]————钢管立杆抗压强度设计值:[f］=205N/mm2；L〔m)；0依据《扣件式标准》,立杆计算长度L=h+2a,即L=1。5+2×0.2=1。9；0 0a0。2m；得到计算结果：立杆计算长度L=1.9;0L/i=1900/15.9=119；0由长细比l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。458;o钢管立杆受压应力计算值;σ=9770.76/(0。458×424〕=50。315N/mm2；立杆稳定性计算σ=50315N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值［f205满足要求！24地下汽车库库顶板模板支架施工方案二、梁模板(扣件式〕计算书一〕、工程属性浇混凝土梁名称(mm×mm〕梁侧楼板厚度(mm)二〕、荷载设计KL 浇混凝土梁计算跨度〔m〕400×1350 浇混凝土构造层高(m)1505.33。35面板0。1面板及小梁0.3G1k(kN/m2〕模板面板0.5模板及其支架0。75G2k(kN/m3〕24梁 1.5G3k(kN/m3)板 1.1Q1k〔kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2〕对水平面模板取值2根本风压ω0〔kN/m2〕 0.3ωk(kN/m2)风压高度变化系数μz 0.9非自定义:0。22风荷载体型系数μs 0。8三、模板体系设计浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用〔B)la(mm)550lb(mm〕800150025地下汽车库库顶板模板支架施工方案

〔mm〕

550、800a b混凝土梁居梁两侧立柱中的位置(mm)梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式(mm〕每跨距内梁底支撑小梁根数(mm〕

居中4001按梁两侧立柱间距均分4004100设计简图如下：平面图26地下汽车库库顶板模板支架施工方案四)、面板验算立面图面板类型覆面木胶合板(mm〕15面板抗弯强度设计值[f]〔N/mm2〕15E(N/mm2〕10000按四等跨连续梁计算，简图如下:27地下汽车库库顶板模板支架施工方案W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4q1＝0。9max[1。2(G1kG2k+G3k)×h〕+1。4Q2k，1.35(G1kG2k+G3k)×h)+1。4×0。7Q2k]×b=0.9max［1.2×(0.1+〔24+1.5)×1。35〕+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1。5〕×1.35〕+1.4×0.7×2]×0.4＝17。48kN/m静q1＝0.9×1.35×［G1k+〔G2k+G3k)×h］×b＝0.9×1.35×［0.1+〔24+1。5)×1.35]×0。4静＝16。78kN/m活q1＝0。9×1。4×0。7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0。4＝0.71kN/m活q2＝[G1k+〔G2k+G3k〕×h］×b＝[0。1+〔24+1。5)×1.35］×0.4＝13。81kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝max[0.077×16。78×0。182+0.1×0。71×0。182,—0.107×16.78×0。182+0.121710.182,-0.07116780182-0.1070710.182106/1500＝382N/mm≤［f]＝15N/mm2满足要求!2、挠度验算ma＝0.632q2l〔100E＝0.6321381×1834〔10010000112500＝009mm≤[ν]＝l/400＝183/400＝0.46mm满足要求！3、支座反力计算设计值〔承载力量极限状态〕静 Rmax＝1。143q1l+1。223q1l＝1。143×16.78×0.18+1.223×0.71×0.18＝3。静 标准值〔正常使用极限状态)R’max＝1。143q2l＝1.143×13.81×0.18＝2.89kN小梁类型方木小梁类型方木〔mm〕40×70小梁抗弯强度设计值[f］〔N/mm2〕15。44[τ］〔N/mm2〕1。78E(N/mm2〕9350W〔cm3〕32。67I(cm4〕114.33计算简图如下：28地下汽车库库顶板模板支架施工方案承载力量极限状态正常使用极限状态承载力量极限状态：q1＝3。67/0。4＝9。17kN/mq2＝0.9×1。35×〔0.3-0。1〕×0。18＝0。04kN/mF1=0。9×max[1.2×(0。1+(24+1.1)×0。15)+1。4×2，1。35×〔0。1+(24+1。1〕×0。15〕+1.4×0。7×2〕]×〔0。4-0。4/2〕/2×0.18+0.9×1。35×0。5×〔1.35-0.15)×0。18＝0.26kN〔01+〔24+1.1)×0.15)+1.4×07×2)]×〔08—04-04/2)/2×018+09×1.35×05×(1。35—0.15)×0.18＝0.26kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.89/0。4＝7。22kN/mq2＝(0.3—0。1)×0。18＝0。04kN/mF1=(0.1+(24+1。1)×0.15〕×(0。4—0。4/2)/2×0.18+0.5×(1。35—0.15)×0.18＝0.18kN29地下汽车库库顶板模板支架施工方案F2=(0。1+〔24+1。1〕×0.15)×(0。8-0.4-0。4/2〕/2×0.18+0.5×(1.35—0。15〕×0。18＝0。18kN1、抗弯验算小梁弯矩图〔kN·m)σ＝Mmax/W＝0.12×106/32670＝3。78N/mm2≤[f］＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝1。822kN

(kN〕τmax＝3Vmax/(2bh0〕=3×1.822×1000/〔2×40×70〕＝0.98N/mm2≤[τ］＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算30地下汽车库库顶板模板支架施工方案小梁变形图(mm)νmax＝0。05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载力量极限状态R1＝0.29kN，R2＝3。64kN，R3＝0.29kN正常使用极限状态R1＝0。22kN，R2＝2.84kN，R3＝0。22kN六〕、主梁验算主梁类型可调托座内主梁根数

钢管 料规格〔mm〕1 主梁弹性模量E(N/mm2)

Ф48×3。5206000主梁抗弯强度设计值[f］〔N/mm2〕205

125I〔cm4)

12.19

W(cm3)

5。08,计算简图如下：主梁计算简图一31地下汽车库库顶板模板支架施工方案主梁计算简图二3由上节可知R＝max［R1，R2，R3］＝3.64kN，R’＝max［R1”,R2’，R’］＝2。84kN31、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二〔kN·m〕σ＝Mmax/W＝0。66×106/5080＝130。77N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算32地下汽车库库顶板模板支架施工方案(kN〕Vmax＝6。24kN

主梁剪力图二(kN)τmax＝2Vmax/A=2×6。24×1000/489＝25。53N/mm2≤［τ］＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一〔mm)33地下汽车库库顶板模板支架施工方案主梁变形图二(mm)νmax＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0。62mm满足要求！4、支座反力验算承载力量极限状态图一立柱2:R2＝12.36kN,同理可得1：R1＝0。98kN，立柱3：R3＝0.98kN图二立柱2：R2＝3.64kN,同理可得1：R1＝0.29kN，立柱3：R3＝0.29kN正常使用极限状态图一。64kN,同理可得立柱1：R1＝0。75kN,立柱3：R3＝0。75kN图二立柱2:R2＝2。84kN，同理可得立柱1:R1＝0。22kN，立柱3：R3＝0。22kN七)、纵向水平钢管验算钢管类型i〔mm〕钢管截面惯性矩I〔cm4)

。515。812。19

A(mm2)W〔cm3)

4892060005.0834地下汽车库库顶板模板支架施工方案钢管抗剪强度设计值[τ］〔N/mm2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ]〔N/mm2〕215R＝max[R1，R3]＝0。29kN，R’＝max[R1’，R3”］＝0.22kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.05×106/4490＝10.43N/mm2≤［f］=215N/mm2满足要求！2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图〔kN)35地下汽车库库顶板模板支架施工方案τmax＝2Vmax/A=2×0.497×1000/424＝2.35N/mm2≤［τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.03mm≤［ν］＝l/400＝550/400＝1。38mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0.98kN≤8kN单扣件在扭矩到达40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满足要求！八〕、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式剪刀撑设置加强型钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-2023立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200μ11。386μ21。755钢管类型Ф48×3A(mm2〕424i〔mm)15。9W〔cm3)4.49f(N/mm2〕205长细比验算36地下汽车库库顶板模板支架施工方案非顶部立杆段:l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633。4/15.9=165.62≤[λ］=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0。92×1。4×0。22×0.55×1.52/10＝0.03kN·m2、稳定性计算5.2.5—14，荷载设计值q1有所不同:1)面板验算q1＝0。9×[1.2×(0。1+(24+1。5)×1。35)+0.9×1。4×2］×0。4＝15.82kN/m2)小梁验算18＝0。1kN。31kN/mq2＝0.04kN/m同上四～七计算过程，可得:。241mmλ1＝l01/i＝2936。241/15.9＝184。669，查表得，φ1＝0.211左 边 右 ＝’max2+N1Rmax,’max2+N2+M/lb＝max[75+0.9［1.2左 边 右 ＝10.63kN［f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段:l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935。237mmλ2＝l02/i＝2935.237/15。9＝184。606，查表得，φ2＝0.211左 边 右 ＝max[R”max2+N1Rmax1’max2+N2]+M/lb＝ma［75+9[1.2×(左 边 右 37地下汽车库库顶板模板支架施工方案f＝N/(φA〕+Mw/W＝10。63×103/(0。21×424〕+0.03×106/4490＝125。72N/mm2≤[f］＝205N/mm2满足要求！［N］〔［N］〔kN〕30主梁验算“一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝12.36kN≤［N］＝30kN满足要求！三、梁侧模板计算书浇混凝梁名称WKL浇混凝梁名称WKL混凝土梁截面尺寸〔mmxmm)400×1350梁板构造状况见以下图楼板厚度〔mm)350(二)、荷载组合混凝土重力密度γ〔kN/m3)c24浇混凝土初凝时间t〔h)04外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数1。15β2V(m/h)2。5混凝土侧压力计算位置处至1。35浇混凝土顶面总高度H(m〕振捣混凝土时对垂直面模板4荷载标准值Q〔kN/m2〕2k2V(m/h)2。5混凝土侧压力计算位置处至1。35浇混凝土顶面总高度H(m〕振捣混凝土时对垂直面模板4荷载标准值Q〔kN/m2〕2k4k c0 1 2 c22×24×4×1×1.15×2。51/2，24×1.35］＝min[38.4，32.4］＝32.4kN/m2

＝0.9max[1。2G+1.4Q1.35G+1。4×07Q

承 4k 2k 4k 2k［1.2×32。4+1.4×4,1.35×32。4+1。4×0。7×4］＝0.9max[44。48,47。66］＝0。9×47。66＝42。89kN/m2正常使用极限状态设计值S＝G＝32.4kN/m2正 4k38地下汽车库库顶板模板支架施工方案(三)、支撑体系设计小梁间距主梁合并根数主梁最大悬挑长度(mm)(mm)支撑距梁底距离依次为设计简图如下：

20022506000,300，800(四〕、面板验算模板设计剖面图面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm〕15［f]〔N/mm2〕15 面板弹性模量E〔N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度,b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3,I＝39地下汽车库库顶板模板支架施工方案bh3/12=1000×153/12＝281250mm4.计算简图如下：1、抗弯验算q＝bS＝1×42。89＝42.89kN/m1 承M＝0。125ql2＝0。125×42.89×0。22＝0.21kN·mmax 1σ＝M/W＝0.21×106/37500＝5。72N/mm2≤［f］＝15N/mm2max满足要求！2、挠度验算q＝bS＝1×32.4＝32.4kN/m正ν＝5×32.4×2023/(384×10000×281250)=0.24mm≤200/400=0。5mmmax承载力量极限状态R＝ql=42.89×0。2＝8。58kN1正常使用极限状态R”＝ql=32.4×0。2＝6。48kN2〔五〕、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格〔mm)40×70E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2〕1.78W〔cm3)32.67小梁抗弯强度设计值［f](N/mm2)15.44I(cm4)114。3340地下汽车库库顶板模板支架施工方案计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m〕q=8.58kN/mσ＝M/W＝0.17×106/32670＝5.25N/mm2≤［f]＝15.44N/mm2max满足要求！2、抗剪验算

小梁剪力图(kN〕〔2bh)＝3×219×1000/(2×70×40)＝1.17N/mm2≤[τ＝178N/mm2max max41地下汽车库库顶板模板支架施工方案满足要求！3、挠度验算小梁变形图〔mm〕q=6.48kN/mν＝0.14mm≤500/400=1.25mmmax4、主梁所受支座反力计算承载力量极限状态R＝3.9kNmax正常使用极限状态R”=2。95kNmax〔六〕、主梁验算主梁类型主梁合并根数〔N/mm2〕

2205

主梁材料规格(mm〕[τ](N/mm2〕

Ф48×3206000120主梁截面惯性矩I〔cm4) 10。78 主梁截面抵抗矩W〔cm3〕 4.492根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下:42地下汽车库库顶板模板支架施工方案1、抗弯验算主梁连续梁局部弯矩图(kN·m〕主梁悬挑梁局部弯矩图〔kN·m)43地下汽车库库顶板模板支架施工方案q=1.95kN/mσ＝M/W＝0.37×106/4490＝83.21N/mm2≤［f］＝205N/mm2max满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁局部剪力图(kN〕τ＝2V

主梁悬挑梁局部剪力图〔kN〕/A=2×3.55×1000/424＝16.73N/mm2≤［τ］＝120N/mm2max

max3、挠度验算44地下汽车库库顶板模板支架施工方案主梁连续梁局部变形图〔mm〕主梁悬挑梁局部变形图〔mm)q=2.95kN/mν＝0.62mm≤600/400=1.5mm1maxν＝0。14mm≤250/400=0。62mm2max满足要求！4、最大支座反力计算R＝12.95kNmax〔七)、对拉螺栓验算对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nb(kN〕 17。8tN＝0。95×12。95＝12.