年产2万吨环氧丙烷的工艺设计资料

6666年产2万吨环氧丙烷的工艺设计新目录TOC\o"1-5"\h\z第一章结论 31』原料的性质 3.1.］丙烯 3.2氯气 31.1.3石灰 3L2环氧丙烷性质及性能 3L2.1产品名称与结构式 3L2.2理化性质 31.2.3环氧丙烷安全与毒性 3L3环氧丙烷市场发展简介 3第二章环氧丙烷工艺的选择 32』典型工艺介绍 32.L1氯醇法 32.L2共氧化法 32.1.3过氧化氢直接氧化法（HPPO法） 32.1.4氧气直接氧化法 32・2工艺方法的选择 3法生产环氧丙烷机理 32.2.2反应速率的影响因素 3第三章工艺流程说明 33・1生产过程 33.L1氯醇法工序TOC\o"1-5"\h\z3.L2皂化工序 33.1.3精制工序 33.L4电石渣预处理工序 33.L5废水预处理工序 3J.L1计算依据 3■M.2第1部分的物料衡算： 3第2部分的物料衡算 3皂化塔的物料衡算 3成品塔的物料衡算： 3■M.6回收塔的衡算： 3热量衡算 3皂化第一冷凝器 3皂化第二冷凝器 3423皂化第三冷凝器 3工艺水加热一 3皂化塔热量衡算 3成品塔的热量衡算 3回收塔的热量衡算 3蒸汽耗量总表 3非标准设备的计算及定型设备选型 3非标准设备的计算 3定型设备的选择 3工艺管道计算 3第五章安全与三废治理 35」原料物的特征及防护措施 3废气的排放 3废水的排放 3第六章技术经济分析 36J成本计算62前景分析第七章结论参考文献 3摘要本设计是年产2万吨环氧丙烷的工艺设计。设计采用了氯醇法进行环氧丙烷的生产。主要是利用氯气和水反应生成次氯酸，然后利用次氯酸与丙烯反应生成氯丙醇，氯丙醇再进入皂化塔与氢氧化钙反应生成产品环氧丙烷。本设计共有七章。介绍了环氧丙烷生产工艺流程的选择和论证，对整个工艺装置进行了物料和能量衡算，对非标准设备和主要管道进行了计算和选型，最后对该工艺流程的安全生产和三废处理作了相关说明。关键词环氧丙烷；工艺设计；工艺流程；氯醇法ABSTRACTChlorohydrinationmethodwasadoptedfortheprocessdesignoftheproductionofpropyleneoxide.Propyleneandchlorinereactedinthepresenceofwatertoformtheintermediate,andpropylenechlorohydrinwasdehydrochlorinatedbyacalciumhydroxidesolutiontoformpropyleneoxide.Thisdesigncontainseightparagraphs.Thisdocumentismainlytointroducethedemonstrationandchoosingoftheprocessdesignfortheproductionofpropyleneoxide.Thecalculationofmaterialandenergybalanceofpropyleneoxidewerecarriedoutbasedonthetechnologicalequipments.Thenon-standardequipmentequipmentsandmainpipelineswerecalculatedandchoosed.Finally,theworksafetyandthreeindustrialwastesdisposalwasalsointroduced-Keywords:propyleneoxide；technologicalplanning；processflow；chlorohydrinationmethod第一章绪论原料的性质丙烯分子式C3H6,结构式CH3・CH=CH2,分子量42,常温常压下，无色气体，带有甜味。气体的密度L87kg/m3,液体的密度513.9kg/n?。熔点・185.2℃,沸点・47.7C。化学性质很活泼，与空气混合形成爆炸性混合物，爆炸极限2.0〜11.0%（体积）。主要用于制环氧丙烷、聚丙烯、丙烯脂等。一般由热裂化和催化裂化气体中分出，也是轻油裂解制乙烯时的副产品。氯气分子式C12,分子量70.91。在常温常压下，是一种黄绿色、具有刺激性气味的气体,能溶于水。沸点-34.6-Co密度3.17kg/m3。氯气的毒性很大，能刺激粘膜、呼吸道和眼睛，还可引起肺水肿，使用时要特别注意，防止中毒。氯气的化学性质非常活泼，能氧化几乎所有的金属、氢以及许多处于低价态的元素化合物，还能与水、碱等发生反应。氯气和氢气混合时能发生爆炸，爆炸极限为4.0〜96.0%（氢气体积含量）。氯气由氯碱车间供给，用电解饱和食盐水的方法制得。本工段通过氯气跟水及丙烯反应得到氯丙醇。此外氯可用于合成农药、塑料、纤维、橡胶等。石灰主要成分是氧化钙，分子式CaO,纯的为白色，含有杂质时为淡灰色或淡黄色，一般呈块状，有时呈粉状。露置在空气中渐渐吸收CO2而生成CaCO3。氧化钙的密度为3350kg/m3,熔点为2580C。易溶于酸，难溶于水，但能与水化合生成氢氧化钙，可用石灰石置于石灰窖中燃烧而制得。环氧丙烷性质及性能品名称与结构式产品名称：环氧丙烷英文名称：Propyleneoxide；简称：PO结构式。分子式：c3H60分子量：58.08摩尔质量：58.08g/mol理化性质环氧丙烷在常温常压下为无色透明低沸易燃液体，具有类似酸类气味；环氧丙烷工业产品为两种旋光异构体的外消旋混合物。凝固点：-C沸点：34.24-C相对密度（20-0：0.859折射率（HD）：1.3664粘度（25"C）：0.28inPa-S蒸汽压（25℃）：75.86kPa燃烧热：1887.6kj/mol标准摩尔燃烧给：1915kJ/mol（据《石油化工设计手册》）闪点（开杯）：・37-C爆炸极限（在空气中）（V/V%）：3.1—27.5%（VOL）溶解性：与水部分混溶［20-C时水中溶解度40.5%（重量）；水在环氧丙烷中的溶解度12.8%（重量）］,与乙醇、乙醛混溶，并与二氯甲烷、戊烷、戊烯、环戊烷、环戊烯等形成二元共沸物。化学性质：活泼，易开环聚合，可与水、氨、醇、二氧化碳等反应，生成相应的化合物或聚合物。在含有两个以上活泼氢的化合物上聚合，生成的聚合物通称聚酸多元醇。环氧丙烷安全与毒性环氧丙烷产品是易燃品，应贮存于通风、干燥、低温（25t以下）阴凉处，不得于日光下直接曝晒并隔绝火源。环氯丙烷有毒性，液态的环氯丙烷会引起皮肤及眼角膜的灼伤，其蒸汽有刺激和轻度麻醉作用，长时间吸入环氧丙烷蒸汽会导致恶心、呕吐、头痛、眩晕和腹泻等症状。所有接触环氧丙烷的人员应穿戴规定的防护用品，工作场所应符合国家的安全和环保规定。环氧丙烷是易燃、易爆化学品，其蒸汽会分解。应避免用铜、银、镁等金属处理和贮存环氧丙烷。也应避免酸性盐（如氯化锡、氯化锌）、碱类、叔胺等过量地污染环氧丙烷。环氧丙烷发生的火灾应用特殊泡沫液来灭火。L3环氧丙烷市场发展简介⑶⑷前几年，我国聚氨生产发展较快，在那个时候国内引进的装置已有100多套，生产能力达18〜20万吨/年，需要环氧丙烷12〜13万吨年。1993年我国进口聚醒6万吨，广东、福建两省外向型企业进口6万吨左右，共折合环氧丙烷10万吨左右。2000年，我国聚酸需求量为33〜36万吨，届时需环氧丙烷28〜31万吨。环氧丙烷水合制得的丙二醇是不饱和聚酯树脂的主要原料。不饱和聚酯树脂大量用来制造表面涂料及增强塑料，2008年我国进口23.013万吨，折环氧丙烷22.43万吨。2008年我国生产丙二醇需消耗环氧丙烷25.14万吨。环氧丙烷还用来生产多种表面活性剂。2008〜2011年我国环氧丙烷的消费构成、需求量及价格分别见表1.2、表1.3和表1.4O表1.1国内环氧丙烷的消费构成%消200200201201费去向8年9年0年1年聚5442.55.63.酸8.4194丙4.7二醇651.40.31.其769他表L2国内环氧丙烷需求量单位:万吨年份2002002012018901需求量752.356.557.758.表L3国内环氧丙烷价格单位：千元/吨TOC\o"1-5"\h\z年 200 200 201 201份 8 9 0 1价 12・ 12. 13. 13.格 5-12-7 5-12.6- 2-13.5 3-13.6从表1.1可以看出，我国环氧丙烷的消费构成也是比较正常的。世界各主要生产国环氧丙烷的消费构成比一般是聚醛62〜65%,丙二醇23〜25%,其他13%。由此看来，我国丙二醇生产的发展还要加快步伐。根据世界各主要生产国的经验，我国环氯丙烷消费量今后将以11〜12%的速度增长，因此我国的总需求量将为我国环氧丙烷的生产带来巨大的市场。由表L2可以看出，国内环氯丙烷需求量增长较快，2008年至2011年的年均增长率达15.7%。由表L3看出，国内环氯丙烷的价格也基本稳定在12.5・13.6左右，并稳定增长。由于环氧丙烷市场形势前几年较为乐观，行业利润可观，而且又是消耗氯的有效途径之一，因而随着氯碱行业的扩产，环氧丙烷也开始越来越受到业内人士的关注，产能扩张的空间仍很大。第二章环氧丙烷工艺的选择典型工艺介绍目前环氧丙烷生产工艺主要有氯醇化法、共氧化法（也称间接氧化法）和直接氧化法巴现在世界生产环氧丙烷的主要工业化方法为氯醇化法和共氧化法，其中共氧化法又分为乙苯共氧化法和异丁烷共氧化法。近几年，异丙苯氧化法和过氧化氢直接氧化法已开发成功并先后实现工业化生产，以氧气作为氧化剂的直接氧化法也在开发中。氯醇法氯醇法生产历史悠久，工业化已有60多年，以美国陶氏化学（DowChemical）公司的氯醇法为代表。氯醇法的主要工艺过程为丙烯氯醇化、石灰乳皂化和产品精制，其特点是生产工艺成熟、操作负荷弹性大、选择性好，对原料丙烯的纯度要求不高，从而可提高生产的安全性，建设投资少。由于固定资产投入少，产品成本较低，其产品具有较强的成本竞争力。目前世界环氧丙烷约40%的产能为氯醇法。氯醇法的缺点是水资源消耗大，产生大量废水和废渣，每生产1t环氧丙烷产生40〜50t含氯化物的皂化废水和2t以上的废渣，该废水具有温度高、pH值高、氯根含量高、COD含量高和悬浮物含量高的“五高”特点，难以处理。同时，氯醇法还消耗大量高能耗的氯气和石灰原料，而氯和钙在废水和废渣中排放掉，生产过程中产生的次氯酸对设备的腐蚀也比较严重。中国环氧丙烷生产始于20世纪60年代，采用自行开发的氯醇法工艺路线。20世纪80年代末和90年代初，中国先后引进了日本旭硝子公司、三井东压公司、昭和电工公司和美国陶氏公司氯醇法技术，锦化化工、山东滨化、中石化上海高桥石化、天津大沽化工等企业环氧丙烷装置建成投产后取得了较好的经济效益，生产水平得到较大提高。目前，除中海壳牌25万t/a环氧丙烷装置采用共氧化法外，国内现有80%的环氧丙烷产能使用氯醇法。共氧化法共氧化法又称哈康法，包括异丁烷共氧化法和乙苯共氧化法2种，分别由异丁烷或乙苯与丙烯进行共氧化反应，生成叔丁醇或苯乙烯，同时联产环氧丙烷。共氧化法由美国奥克兰公司开发，现为美国莱昂德尔（Lyondell,也译为利安德）公司所有。共氧化法克服了氯醇法的腐蚀大、污水多等缺点，具有产品成本低（联产品分摊成本）和环境污染较小等优点。自1969年工业化以来，在世界范围发展迅速，目前，共氧化法环氧丙烷产能已占世界总产能的55%左右。共氧化法的缺点是工艺流程长，原料品种多，丙烯纯度要求高，工艺操作在较高的压力下进行，设备材质多采用合金钢，设备造价高，建设投资大。同时，环氧丙烷在共氧化法生产中，只是1个产量较少的联产品，每吨环氧丙烷要联产2.2〜2.5t苯乙烯或2.3t叔丁醇，原料来源和产品销售相互制约因素较大，必须加以妥善解决，只有环氧丙烷和联产品市场需求匹配时才能显现出该工艺的优势。此外，共氧化法产生的污水含COD也比较高，处理费用约占总投资的10%。国内环氧丙烷生产一直采用氯醇法工艺。2006年3月，随着中海壳牌年产25万t环氧丙烷装置投产，环氧丙烷生产格局发生一定变化。中海壳牌项目是目前国内最大的1套环氧丙烷装置，也是唯一采用环氧丙烷/苯乙烯共氧化联产法工艺的环氧丙烷装置。2009年底，Lyondell与中石化合资在镇海建设的28万t/a共氧化法环氧丙烷生产装置已经建成投产。过氧化氢直接氧化法（HPP0法）过氧化氢真接氧化法是由过氧化氢（双氧水）催化环氧化丙烯制环氧丙烷的新工艺,生产过程中只生成环氧丙烷和水，工艺流程简单，产品收率高，没有其他联产品，基本无污染，属于环境友好的清洁生产系统。目前过氧化氢真接氧化法工艺分别由赢创工业集团（原德固萨，Degussa）与伍德（Uhde）公司、陶氏化学和巴斯夫（BASF）公司联合开发和工业化推广。2001年，赢创工业集团和伍德公司在德国法兰克福建设了1套过氧化氢法试验性装置，测试最佳催化剂和测定临界参数，并开始对技术进行工业化设计。2003年，赢创推出该技术的商业化工艺包。2006年5月，韩国环氧丙烷和聚酯薄膜生产商SKC公司从赢创和伍德购买专利，开始在韩国蔚山建设世界第1套过氧化氢法环氧丙烷装置，该装置生产规模为10万t/a,2008年7月已建成投产，生产运行良好。赢创工业集团正在与俄罗斯天然气寡头Gazprom的子公司Sibur谈判，计划在俄罗斯建设过氧化氢和环氧丙烷联合生产装置。2001年，陶氏化学从EniChem公司购买了利用过氧化氢作为氧化剂来生产环氧丙烷的实验室技术，还包括在意大利的1套试验装置。2003年，陶氏化学和巴斯夫开始合作开发过氧化氢法技术并将其商业化。2006年，陶氏化学与巴斯夫公司共同宣布在比利时安特卫普合资建设30万t/a过氧化氢法环氧丙烷装置，计划于2009年初建成投产。2008年6月，陶氏化学与泰国SlamCement集团（SCG）合资建立的SCG-DOW集团在泰国的环氧丙烷装置动工，使用陶氏与巴斯夫联合开发的过氧化氢法工艺，产能为39万t/a,该项目预计将于2011年投入运营。陶氏化学还计划2010年在瑞士开工建设38万t/a过氧化氢法环氧丙烷项目。中国大连化学物理研究所也从事过氧化氢法技术的研究。2002年，大连化物所与中石化签订了中试合作合同，2005年上半年大连化物所“反应控制相转移催化丙烯氧化制环氧丙烷小试研究”通过了由中石化组织的技术鉴定。2008年8月，大连化物所研发的双氧水直接氧化丙烯制环氧丙烷技术通过了由辽宁省科技厅组织的鉴定。气直接氧化法美国Lyondell公司正在开发将丙烯、氢气、氧气转化为环氧丙烷的直接氧化技术,使用1种由钿和钛的硅酸盐组成的双功能催化剂，用氢和氧产生过氧化氢后立即将丙烯转化为环氧丙烷,整个工艺过程在1台反应器内完成。该公司在美国建有1套实验装置,以进一步将此工艺推向工业化。目前该工艺尚处于试验阶段。工艺方法的选择目前，国际上环氧丙烷生产工艺主要采用氯醇法和共氧化法。氯醇法工艺简单，技术成熟，建设规模灵活缺点是能耗大、三废多。而共氧化法工艺流程长，技术难度较大,装置规模不能过小并受联产品平衡的制约等。根据国情，我国均采用氯醇法生产环氧丙烷。氯醇法生产环氧丙烷机理由文献可知氯醇法生产环氧丙烷分三步进行，即氯气先于水反应生成次氯酸，丙烯同次氯酸反应生成氯丙醇，后者皂化生成环氧丙烷⑸。其反应式如下：CL+H2O=HC1+HC1O(这是可逆反应)OHCl ClOHII-II€HS-CH=CH?+HCIO--CH2—CH—CIf2或CH,-CH—<H2CH^—<H—CH.+MOH CH3—CHCH?+MCI+H2O||"\/2OHCl. 。(or€H3—€H—CH2) M-NaorCaIIClOH上述过程是按内部亲核取代SN2机理进行的氯丙醇在碱性催化解离平衡中发生闭环反应形成环氯丙烷。自反应物中迅速除去产物，有利于平衡向右移动。

OHCH3OHCH3-CH-CH24-oh-<=±CCHj—CH—CHj—<H CH2+。1一+出0在碱性环境中环氧丙烷还会开环水解形成丙二醇:1h。叫一CH CH,->CH.—€H—CH. 二CH,—CH；+OH\/||||0 O-OH OHOH由于氯丙醇闭环反应的速率大大高于环氧丙烷开环反应的速率，在100℃反应时,两者之比高达830,因而选用短的停留时间，环氧丙烷产率几乎可以不受水解作用的影响。反应速率的影响因素(1)反应过程中酸碱性和温度对原料的影响：由于氯气与水是可逆反应，而且反应的方向性和体系的酸碱度有密切的关系，在碱性条件下，反应向正反应方向移动，这是由于OH-离子的中和作用.而在酸性条件下，反应方向是逆向移动。在中性条件，C12和H2O的作用关系实际上是比较复杂的，既有C12的水合作用也有C12的水解作用，这个作用和温度有一定的关系，在低温条件，C12的水合作用为主，我们可以从氯水的低温饱和溶液冷冻，可以得到它的水合物的晶体C12・nH2O。而水解作用的产物和温度有关,在低温下，主要是HC1O和盐酸；而在高温和碱性条件下，主要产物则是C1O3-和Ch因此在该设计中选取了为碱性低温条件下。(2)装置设备杂质的影响：新建的环氧丙烷装置，其设备管线在制造、运输、安装过程中不可避免存在油污、表有涂层如防锈漆、铁锈、轧制鳞片、泥沙、焊渣、焊药等污物，这些物质的存在不仅影响开车的顺利进行，而且还影响产品的质量，收率及设备的使用寿命切。环氧丙烷是极活泼的中间体，在铁、锌、无机酸、碱等污染物存在下能促进其聚合的发生，因而在开车前必须保持有关设备管线洁净。常规的化学清洗方法就可以达到此目的。常规化学清洗一般按下列程序进行：水冲洗，碱洗脱脂，脱脂后水冲洗，酸洗，酸洗后水冲洗，漂洗，中和钝化，检查及人工处理。(3)石灰中MgO和温度的影响：朱保福等人详细研究了石灰中MgO和温度对丙醛生成的影响⑴，具体见图2.1：

ppfrl10000.02.04.06.08.0】。・0Wt%Mio分*0.02.0 6ppfrl10000.02.04.06.08.0】。・0Wt%Mio分*0.02.0 6・。Mg。”・福号ttE$.01Q.0W%(C)(d)图2.1MgO和温度对丙醛生成量的影响由图2.1c,d可得出：石灰中含有MgO时对氯丙醇皂化反应速度有一定影响，MgO含量越高,反应速度越慢。由图2.1c可知MgO含量一定时，皂化反应温度越高，丙醛生成量越大。在MgO含量小于2%时，二者呈近于平缓的直线关系，在5%以上时为曲线关系。由图2.1a可知温度一定时，MgO含量越高，丙醛生成量越大。在工业生产中，80℃的皂化条件下，为防止生成较多的丙醛，石灰中MgO含量应控制在2%以下。第三章工艺流程说明生产过程氯醇化法生产环氧丙烷的工艺过程，因原料和设备的选型不同而不同⑺。现介绍以丙烯、氯气和电石渣为原料，以管式反应器、塔式反应器及皂化塔为主要设备的一种氯醇化法生产过程。该过程由氯醇化、皂化、精制、电石渣预处理、废水预处理5个工序组成，整个过程由集散系统控制。氯醇法工序氯醇法的工序见图3.11、热交换器2、管式反应器3、塔式反应器4、鼓风机5、冷凝器4、鼓风机5、冷凝器6、第二氯醇化塔7、分离器8、贮罐9、除害器图3.1氯醇法工序流程示意图工艺水在热交换器1中和来自皂化塔的热废液进行热交换，并预热到约40°C,然后泵入管式反应器2,此后将气态氯喷入管式反应器和工艺水混合，再将丙烯气体喷入管式反应器与氯求反应。新供给的丙烯稍比氯气过量。在管式反应器中，大约进行了全部氯醇化反应的45%o反应溶液、含在氯气和丙烯气中的气体杂质被新加入的工艺水排出管式反应器并送入塔式反应器3。在塔式反应器中进行剩下的55%的氯醇化反应。氯气和丙烯经各自的分散喷嘴喷入塔式反应器，反应后过剩的丙烯气从塔式反应器顶部引出，然后经冷凝器5冷凝，并经分离器7分离排除副产物（二氯丙烷）后，由循环气鼓风机4加压循环再使用。排出的副产物被送至贮罐8中。利用循环气体的气升效应使塔式反应器内的大量反应液循环，同时该工序装有一套在线分析仪，以监视循环气中丙烯和杂质的浓度，当杂质浓度过高时，将部分循环气排至工序之外。为进一步提高丙烯的利用率，最大限度地回收排放尾气中的丙烯气，设置了第二氯醇化塔。预热到约40C的工艺水与喷入的氯气混合，变成氯水后进入氯醇化塔底部，再将含有丙烯气的循环气喷入第二氯醇化塔，再进行氯醇化反应，反应液经除害塔9用30%Ca（OH）2碱洗除去盐酸和氯气后，氯丙醇溶液从除害塔底排出泵入塔式反应器，除害塔顶引出的尾气丙烷排至大气或送至焚烧装置。氯醇化反应产生的氯丙醇大约是4%,65C的溶液，并含有几乎等摩尔的盐酸。经氯醇过热器由直接蒸发调节阀加热并控制温度约80 该溶液将送至下一个工序（皂化工序）皂化工序皂化工序流程示意图见图3.21、贮槽2、皂化塔3、闪蒸罐4、再沸器5、加热器6、贮槽

图3.2皂化工序流程示意图氯丙醇溶液在贮槽1中贮存一段时间，然后从贮槽抽出规定量的氯丙醇与处理后的电石渣混合后送人环氧丙烷皂化塔2。环氧丙烷皂化塔有3个作用：1.用石灰乳中和氯丙醇中约2%的盐酸，2.将氯丙醇皂化成环氧丙烷，也就是进行皂化反应，3.蒸储分离,迅速将生成的环氧丙烷取出，与废水分离并浓缩。水蒸汽由塔底吹入，作为皂化反应和蒸馈分离的热源。皂化塔是一个筛板塔，为减少蒸汽消耗和提高环氧丙烷分离效率，在减压下操作。反应产生的粗环氧丙烷自塔顶以90%〜95%的浓度偏出，塔顶气相物料先至第一冷凝器，用工艺水冷却至约56-C,冷凝液流入第三冷凝器用冷冻盐水冷至10左右，不凝气体通过尾气排入大气，冷凝液则流入贮槽6。为了防止减压操作下吸入空气与环氧丙烷形成爆炸组成，装有一套在线氧分析仪，随时监测系统内氧浓度，以便监控氧气浓度。当氧气浓度上升时，则往塔内通入氮气，以维持塔内压力处于正常，并确保安全。皂化废水含4%氯化钙，过剩的氢氧化钙和电石渣夹带的杂质，由皂化塔底排出。由于环氧丙烷皂化塔在减压下操作，所以废水中化学含氧量和生物含氧量值较低。（塔釜温度在105-C）o从塔底出来的废水温度大约为80C,废水经经闪蒸罐3闪蒸后产生蒸汽并回收。废水大量的显热被用于环氧丙烷前馈塔再沸器4作为热源，并且当电石渣被送到汽提塔时也作为电石渣加热器5的热源。热量回收后的废水被送入废水预处理工序。精制工序精制工序具体流程见图331、前馆塔2、再沸器3、精饵塔4、分离器5、油贮器6、水贮罐7、冷凝器8、检验槽9、贮槽10、回收塔图3.3精制工序流程示意图工序生产的粗环氧丙烷送至前谯塔1。环氧丙烷前馈塔的再沸器2用皂化废水的热量加热。前储塔底排出的液体进入精储塔3,环氧丙烷由塔1和3顶部馈出，高沸物以精储塔底部排出。高沸物含PDC、PCH、DCIP、水等物，经油水分离器4分离为两层，即油层和水层，两层物料分别贮于油贮槽5和水贮槽6。环氧丙烷前储塔1和精储塔3均为挠性一板式塔，并且在常压下操作，塔1和3底部液体温度分别约为15C和80C,并且不会因为分解引起产品变质。在塔1和3顶部储出的环氧丙烷经冷凝器7冷却至10C以下存人检验槽8,经质量检查合格后送入环氧丙烷贮槽，有一部分不合格的进入回收塔精储后再进入贮槽。电石渣预处理工序氯丙醇皂化用的电石渣通过管线从界区外供应到装置内。电石渣由加热器1加热后(>=70D加入电石渣汽提塔2,在汽提塔内，电石渣中的乙快和氨被从塔底吹入的大量空气和水蒸汽汽提吹出。脱除乙焕和氨后电石渣被送入电石渣增稠器3,在增稠器中氢氧化钙的浓度被浓缩到15%〜17%,增稠了的电石渣由增稠器底部排出，送入浓度调整槽5,然后作为石灰乳用于环氧丙烷皂化塔。1、加热器2、汽提塔3、增稠器4、溢流罐5、浓度调整槽

图3.4电石渣预处理工序流程图废水预处理工序废水处理工序见图3.5图3.5废水预处理流程示意图来自环氧丙烷皂化塔的废水经过前馈塔再沸器和电石渣预处理工序的加热器回收其热量后送至废水增稠器。增稠器的溢流液被送至增稠器的溢流罐，然后在工艺水的预热器中回收热量后被送到废水槽，此后该废水被送到界区外。增稠器底部出来的溶液在热水加热器5中回收热量后被送到界区外。第四章设计计算物料衡算计算依据生产能力：年产20000吨的环氧丙烷年工作日：以300天计算日产量： 20000x1000/300=6.67x104kg小时产量：6.67xl04/24=2777.78kg主反应CH3-CHKCH2+Cl3TCH,-*CH*-CH2C1+C1-CH,-'CH-CH2cl+H2O->CH3-CH-CH2+H*OHLl寂丙睥副反应液相副反应CH?~*ch-ch2ci+crTClClCH.-CH-CH2二氯丙烷CH3-CH-CH?+CH3-、CH-CHCTt)HCl_CH、、 JCHj一CH簿>CH__CH《ch3+H*二茶二异丙醍气相副反应CH-CH=CH2+Cl2TCH?-CH-CH?二氯丙烷ClCl由主副反应可以知道，副产物主要是二氯丙烷和氯化氢，我们这里也只考虑二氯丙烷和氯化氢。从前面的工艺说明我们可以知道，在管式反应器中氯醇法反应了45%,在塔式反应器以及利用了氯醇化塔的反应产物的进入，相当于反应了55%,因此在计算过程中把管式反应器作为第1部分，而塔式反应器+氯醇化塔作为第2部分。倒推法计算:由于皂化反应后生成的粗环氧丙烷只以90%〜95%的浓度进入了精制工序，我们在这里取以95%的浓度进入。皂化阶段：(环氧丙烷收率：95%)2777.78/0.95=2923.98kg=2923.98/58kmol=50.41kmol氯醇化反应时生成的氯丙醇纯度为96%,由主反应方程式可知，需生成的氯丙醇为:50.41x94.5/0.96=4962.57kg(52.51kmol)氯气与丙烯完全反应生成氯丙醇的实际用量为99.2%,纯度为99.8%,所以生成的次氯酸为：52.51x52.5=2756.98kg/h，所以氯气的含量为2756.98/52・5x71/0・992/0・998=3766.09kg/h丙烯新供给时比氯气过量，按丙烯：氯气=1.05：1计算，则丙烯的流量为3766.09x1.05=3954.40kg/11第1部分的物料衡算：醯二辆除氮隐水丙烯氯气水丙烯盐酸和氯丙尊的溶液图4」管式反应器流程示意图第一部分氯醇化进行了45%,则反应生成的氯丙醇为：4962.57X0.45=2233.16kg4i反应需氯气为：2233.16/94.5X71=1677.82kg/h反应需丙烯为:2233.16/94.5X42=992.52kg/h反应需反应水为：1677.82/71X18=425.36kg/h反应生成的氯化氢为：1677.82/71X36.5=862.54kg/h。二氯丙烷和水的流量放在总体的物料衡算中计算。第1部分物料衡算见如下表4.1：表4.1第1部分物料衡算单位kg/hSS出料氯气 3766.092088.27丙烯 3954.402961.88氯化氢 0862.54氯丙醇2233.16第2部分的物料衡算第二部分的物料衡算基于塔式反应器和氯醇塔的工艺流程（图4.2）。丙烯气盐酸氯气图4.2塔式反应器和氯醇塔流程示意图第二部分氯化醇进行了55%,反应生成的氯化醇为：4962.57-2233.16=2729.41kg/h反应需氯气为：2729.41794.5X71=2050.68kg/h反应需丙烯为：2729.41794.5X42=1213.07kg/h反应需反应水为：2729.41/71X18=69L96kg/h反应生成的氯化氢为：2729.41/71X36.5=1403.15kg/h第2部分物料衡算见如下表4.2：表4.2第2部分物料衡算单位kg/h出料氯气 2088.2737.59

2961.88862.542233.16丙烯2961.88862.542233.161748.81氯化氢2265.69氯丙醇4962.57氯气的纯度为99.8%,所以氯气中的杂质含量为：3766.09kg/liX0.002=7.53kg4i主反应只使用了99.6%的氯气，还有0.4%的氯气参与了副反应，有0.05%成为废气，有0・35%的氯气参与了生成二氯丙烷的副反应，那么生成的二氯丙烷为：(3766.09・7.53)X0.0035/71X113=20.93kg4i氯化氢挥发了1%,剩余的溶于水成为盐酸溶液，盐酸液为：2265.69X(1-0.01)=2243.03kg/li由工艺说明可知氯丙醇浓度为4%,纯度为96%,则氯丙醇为50.41kmol(4764.07kg),则水的流量为H4337.68kg/h；盐酸为2%,盐酸为61.45kmol(2243.03kg),则水的流量为109908.47kg/h,按理论计算可知，需要水的流量为114337.68+109908.47+425.36+691.96=225363.47kg/ho水和二氯丙烷总的物料衡算见下表4.3：表4.3水和二氯丙烷物料衡算表单位kg/h出料二氯丙烷 023000020.93230000水

225363.47皂化塔的物料衡算料：环氧丙烷，二氯丙烷，少量的水。料：氯化钙，氢氧化钙，电石渣，大量的水设计时设氯丙醇的转化率为100%,另取环氧丙烷，二氯丙烷100%蒸出，水和其他蒸出1%。氢氧化钙在皂化反应中的用途：a与氯丙醇反应：实际与氢氧根离子反应的氯丙醇为50.41kmol,因此需要的氢氧化钙为50.41kmob生成了50.41kmol的氯化钙和50.41kmol的水；b与盐酸反应：由于工业生产中是利用过量的氢氧化钙中和2%的盐酸液，由第二部分的物料衡算可知盐酸为61.45kmol,在等摩尔的计算中可以得出需要氢氧化钙30.73kmob生成了30.73kmol(3411.03kg/h)的氯化钙和61.45kmol的水。所以总体需要氢氧化钙为50.41+30.73=81.14kmol,在本设计中我们通入81.2kmol/h的氢氧化钙进入皂化反应阶段。因此最后剩余0.06kmol/h(4.44kg/h)。.进料氯丙醇 .进料氯丙醇 4764.07kg/li氢氧化钙 6004.36kg/h二氯丙烷 20.93kg/h氯化氢 2243.03kg/h水 225363.47kg/h.皂化塔的物料计算：和氯丙醇反应耗氢氧化钙的量生成氯化钙的量生成水的量生成环氧丙烷的量和氯化氢反应耗氢氧化钙的量生成氯化钙的量生成水的量81.2kmol/li0.22kmol/li61.45kmol/Ii1252049kmol/li50.41kmol/h50.41kmol/h50.41kmol/h50.41kmol/h30.73kmol/h30.73kmol/li61.45kmol/h5.出料2923.78kg/h50.41kmol/h(1)塔顶环氧丙烷2923.78kg/h50.41kmol/h二氯丙烷20.93kg/h227376.9kg/h水 225363.47kg4i氢氧化钙 4.44kg/h氯化钙 9006.54kg/h6.皂化塔的物料衡算见如下表4.4：0.22kmol/li12632.05kmol/Ii12520.19kmoini0.06kmol/h81.14kmol/Ii表4.4皂化塔物料衡算表出料组分kmol/h组分kmol/hkg/h水12520.19kg/h水12632.05225363.47227376.9Ca(OH)281.2Ca(OH)20.066004.364.44二氯丙烷0.22二氯丙烷0.2220.9320.93氯丙醇50.41氯丙醇4764.07氯化氢61.45氯化氢2243.03环氧丙烷环氧丙烷2923.7850.414.1.5成品塔的物料衡算:L进料环氧丙烷 2923.78X0.95=2777.59kg/h 47.89kmol/h水 227376.9kg/h 1263.05kmol/h二氯丙烷20.93kg/h 0.22kmol/h设计时要求环氧丙烷的含量为99%（塔顶铺出液），塔底出料含环氧丙烷不能超过3%。将进料的三组分看成两组分处理，将二氯丙烷和其他杂质也作为水处理。D环氯丙烷99%,水和其他为1%

►二氯丙烷，水环氯丙烷FI二氯丙烷，水环氯丙烷FI环氯丙烷线其他97%图4.3成品塔流程示意图贝I）：47.89=D99%+（F-D）3% F=47.89+126.31+0.22=174.42得0=45.872.成品塔的物料衡算如下表4.5：表4・5成品塔物料衡算表进料出料 出料组kmokgkkkk分1/h/hmolhg/hmol/hg/h环氧47.8 277 4 2 2 1

丙烷97.595.87660..0217.力126.2274616二氯31376.9丙烷0.22丙烷97.595.87660..0217.力126.2274616二氯31376.9丙烷0.2220..5650.29934.1.6回收塔的衡算:考虑到成品有时不合格，需打入回收塔重新精储，设成品塔出料不合格率为20%,其含环氧丙烷为96%o则回收塔的进料为环氧丙烷45.87X20%X96%+(F-D)X3%=12.66kmol水和其他45.87X20%X4%+(F-P)X0.97=128.36kmol回收塔精储时要求塔顶出料环氧丙烷含量大于99%,塔底含量小于1%。计算时分别取99%和1%。12.66kmol/Ii128.36kmol/I).12.66kmol/Ii128.36kmol/I)环氧丙烷99%

D环氧丙烷水和其他F环氧丙烷水和其他F环氧丙烷1%I图4.4回收塔流程示意图与成品塔同理：12.66=099%+(产・0)1% /=12.66+128.36=141.02

得D=11.48kmol/hJV=129,54kmol/h.回收塔的物料衡算如表4.6：表4.6回收塔物料衡算表塔顶出料底出料组分kg/hkmkg/ol4imog/hmol/h141环氧734.12.6726.0.丙烷28742.53.5413128.12其他36.12988.23024.2热量衡算皂化第一冷凝器1.已知进料59.87kmol/Ii100•c150.62kmol/h100•C0.23kmol/ti100•C14934.35kmol/h25•C环氧丙烷：3472.2kg/h水(g) ；2711.22kg/h二氯丙烷：26.17kg/h工艺冷水：268818.38kg/h

2,各组分的热力学数据如下表4.71川：表4.7各组分热力学数据表组分 比热汽化热J/(mol*K)(kj/mol)环氧丙烷水二氯丙烷80.79环氧丙烷水二氯丙烷80.7975.29129826.9940.6631.38t=[(100-30.78)-(56-25)]/ln[(100—30.78)/(56-25)]=47.58C由文献[12,156〜165]可知£取1000W/mZKS=Q=1901.55/1000/47.58=39.97Hl4.2.2皂化第二冷凝器L已知进料环氧丙烷 59.87kmol/h56℃冷冻水150.62kmol/h10℃TOC\o"1-5"\h\z设出料环氧丙烷冷凝80%,冷凝后温度为27℃出料环氧丙烷(g) 59.87x20% 27℃环氧丙烷Q)59.87x80% 27t冷冻水 150.62kmol/h 15C2.计算(1)热平衡gl=59.87X(56-27)X80.79=140270.02kJ⑵环氧丙烷的相变热e2=59.87X0.8X26.99X1000=12.93X105kJQ=2i+e2=140270.02+12.93X105=14.33X105k.J取热损失为5%,。X2/0.95=1.51X106kj⑵换热面积的计算加=[(56-15)-(27-10)]/lll(56-15)/(27-10)=27.25℃同上由文献[12]可知取K=1000取S=17m2S=Q/(K取S=17m2⑶冷冻水的用量W=15.08X105/(15-10)/75.291=4005.79kJ4.23皂化第三冷凝器.已知进料环氧丙烷59.87X20% 27C出料环氧丙烷59.87X20% 10*C设冷冻盐水进料温度为5-C,出料时12*Co.计算(1)热平衡环氧丙烷的降温冷凝热为9.87X20%X(27-10)+59.87X20%X26.99X1000=323178.26kJ取损失为5%,则。为323178.26/0.95=3.40Xl^kj(2)换热面积的计算2=[(27-12)-(10-5)]/ln(27-12)/(10-5)=9.1℃同上由文献[12,156〜165],取K=1000S=Q/(心〃〃)=15・08X100000/3600/9.1=46.03(3)冷冻盐水的量W=340187.64/(12-5)/75.291=645.47k.J冷凝耗热总表皂化第一冷凝器 皂化第二冷凝器 皂化第三冷凝器所需热量(kJ)6.85X106 1.51X1063.40X1054.2.4工艺水加热器L已知4.2.4工艺水加热器L已知进料工艺水268818.38kg/h14934.35kmol/h25"C加热蒸汽取140。以68.1kmol/h通入。出料工艺水40"C.热量衡算(1)工艺水升温热=14934.35X75.291X(40-25)=16.87KJ/h=4686.11kw设传热时热损失为5%=4686.11X1.05=4920.42kw⑵传热面积的计算加热介质：140・Ct80-C被加热介质25C—40CAr=[(140-40)-(80-25)]/111(140-40)/(80-25)=75,27同时由文献[12]可知取K=3000S=Q 468.611/3000/75.27=2075.24m2.加热蒸汽耗量的计算1kg该蒸汽冷凝到80℃放出的热量为：(7Wr+1000/18X75.291X(140-80)/1000=16.87X1000000/(7W得蒸汽的量为5588.2kg/h.2.5皂化塔热量衡算L已知：进料氯丙醇，氢氧化钙溶液为80C,设反应全在皂化塔中进行(即在混合器中不反应)物质的进出料组成见皂化塔物料衡算表4.4。2.计算：各物质的参数表如下表1闻物质表4.8物质表4.8各物质热力学数据表物质Cp(J/Cp(J/moLmoLK)Cp(J/moLmoLK)环氧丙烷75.291 二氯环氧丙烷75.291 二氯丙烷80.79 氢氧化钙99.687.5氯化738钙塔顶物质的平均比热为：75.291X31%+80.79X65%+99.6X4%=79.84J/mol.k(塔顶主要为环氧丙烷出料，但水的比例还是占31%)塔底物质的平均比热为：75.291X99.14%+87.5X0.27%+738X0.59%=79.23J/mol.k(塔底水的比例非常大，几乎占了99.14%)氢氧化钙和氯化氢的反应热为32.48X-129.59X1000=-4.21X106kJ氢氧化钙和氯丙醇的反应热为63.02X33X1000=2.08X106kJ所以塔内反应共生成热为-4.21X106+2.08X106=-2.13X106kJ将塔内物料加热到所需温度吸收的热量为：塔顶水汽化热为：150.62X40.66X1000=6.12X106kJ塔顶二氯丙烷的汽化热为0.23X31.38X1000=7217.4kJ塔顶物料升温热为(59.87+150.62+0.23)X79.84X(100-80)=0.3365X106kJ塔底物料的升温热为(14911.71+0.07+95.57)X79.23X(105-80)=29.73X106kJ皂化塔共需补偿的热量为-2.13X106+6.12X106+7217.4kJ+0.3365X106+29.73X106kJ=34.06X106kJ设实际生产中，热损失为5%,贝肝卜偿量为1.05X34.06X106=35.77X106kJ共需140C的水蒸气为35.77X106/75.291/(140.80)X18=142526kg/h另闪蒸罐将塔底物料降为95-C,回收节约蒸汽为：(105-95)X79.23=792.3kg/11则共需蒸汽=142526・792.3=141733.7kg/114.2.6成品塔的热量衡算L已知：进出料组成见成品塔物料衡算表4.5设进料温度15-C,塔顶出料35C,塔底出料802.计算(1)热平衡成品塔中无化学反应，成品塔再沸器要提供的热量为塔内各物种的升温热和汽化热。环氧丙烷的升温，汽化热为：55.22X80.79X(35-15)+4.65X80.79X(80-15)=113643.25二氯丙烷和水的升温热(因二氯丙烷的含量很少，计算时按纯水计算)0.56X75.291X(35-15)+150.29X75.291X(80-15)=736349.74成品塔需要提供的热量为113643.25+736349.74=849992.99取传热效率为5%,外界蒸汽提供热量为849992.99/0.95=894729.47(2)换热面积的计算被加热介质温度取恒温80C,加热蒸汽为140c的水蒸汽，加热介质后冷凝为100Ar=(60-20)/ln(60/20)=36.41t依文献［12,156〜165］可知取K=1000S=Q/(KAtm)=894729.47/1000/3600/36.41X1000=6.83Hl2(3)需要蒸汽量的计算lkgl40C的水蒸汽冷凝至100℃放出的热量为：40.66X68.1+1000/18X75.291X(140-100)/1000=2935.93蒸汽的量为：894729.47/2935.93=304.75kg4i4.2.7回收塔的热量衡算L已知：进出料组成见回收塔物料衡算表4.6

物质的进料温度为20-C2.计算(1)热平衡1)环氧丙烷的汽化升温热为：15.21X80.79X(35-20)+0.15X80.79X(80-20)=19159352)水的升温热为0.14X75.291X15+150.6X75.291X60=680487.59回收塔需要提供的热量为：680487.59+19159.35=699646.94取热损失为5%,则需总热量为：699646.94/(l-0.05)=736470.46kJ(2)换热面积的计算1)加热介质看做恒温80°C,加热介质水蒸汽为140〜100,Co2)Ar=(60-20)/hi(60/20)=36.41℃3)依文献［12,156〜165］可知取K=10004)S=Q/(心〃〃)=736470・46/1000/3600/36.41X1000=5.62Hl(3)蒸汽耗量的计算为：736470.46/2935.93=250.85kg/h4.2.8蒸汽耗量总表蒸汽的耗量见表4・9。表4上堂耗量表 项目 kmol/hkg/h 工艺水热耗蒸汽 310.4655883堇化塔加热器耗蒸汽 7874.091417337成.品塔再沸器耗蒸汽 16.9313.94304.7513.94回收塔再沸器耗蒸汽

8215.42250.858215.42蒸汽消耗总量147877.64.3非标准设备的计算及定型设备选型4.3.1非标准设备的计算1管式反应器取管径为165mmX4.5mm已知进入管式反应器的液体流量为270000kg/h11出管流量为268818.38kg/h 268.82nT/h则流体的流速为："=4仆/(㈤d)=4X268.82/3600/3.14/0.156/0.156=3.76m/s(公式来源于文献[13])2塔式反应器和氯醇塔：由于在物料衡算时已经将它们看做一个整体，这里的计算我们也把它们看做一个整体，意思就是把这两个塔用一个总塔来使用，凡是符合这个总塔规格的两个反应塔都可以使用在本设计中。根据化工设计的经验选取塔的直径为1400mm"=4#/(㈤d)=4X268.82/3600/3.14/1.4/1.4=0.049in/s取反应的时间为300s则塔高为300X0.006=14.7m考虑到其他因素，塔的高度取整为15m03皂化塔的计算：皂化塔大致分上下两段，下段直径较大，为反应馈出段；上段直径较小，为分储段。因此皂化塔的计算因结构复杂，缺乏相关数据，根据参考众多设计皂化塔的具体资料选择01400/900X26000,不锈钢材料。4成品塔的计算：(1)已知进料：环氧丙烷 3654.95X0.95=3472.2kg/h 59.87kmol/h水 2711.22kg/h 150.62kmol/li二氯丙烷 26.17kg/li 0.23kmol/h塔顶出料:环氧丙烷 55.22kmol/h水，二氯丙烷0.56kmol/li塔釜出料：环氧丙烷 4.65kmol/1)水，二氯丙烷150.29kmol/h塔顶压力：18kpa(表压)塔顶温度：35*C塔釜温度：80*C(2)物理数据的计算1)液相密度：由〉0=a/户+必/0公式Ml可得I/。=150.29/154.94/1000+4.56/154.94/823则p\=990.099kg/m32)气相体积：%=(55.22+0.56)x1000x22.4x[(273+35)xl.013]/273/l.I93/1000=55.782X2.4X0.958=1196.97m3/h=0.33m3/S3)气相密度：a=WJV.=(55.22x58+0.56x18)/1196.97=2.684kg/nf4)液相流量：L=(150.29x18+4.56x58)/990.099=2.9967J/h求得：乙/Lx、07H=2.9967/1196.97*19.2=0.0481(3)取塔间距为400mm,塔上液体高为50mm.Z/=300inm=0.3m由文献[15,64〜70]可知：C20=0.058C=0.058Xy(b/20)=0.058X%43/20=0.0732t/max=0.0732X7(990.099-2.684)/V2.684=1.404m/sl7=(0.6-0.8)Umax取U=0.6t/max=0.71.4X04=0.983in/s贝Ud=74x0.33/3.14/0.983=0.654=654mm取标准塔径圆整800mm(4)成品塔理论塔板数的求法N小加=叫N/(1-刈))/(小/(1-4川/lga(公式见文献[13])身为平均相对挥发度，饱和蒸汽压35C时，水的为5.621kpa,饱和蒸气压80C时，水的为47.38kpa,我们只知道25C时，环氧丙烷的为75.86kpa,由Antoine方程式3计算得35P时，环氧丙烷的为85.21kpa,80c时，环氯丙烷的为167.45kpa所以平均相对挥发度为：7.16所需最少理论塔板数为Nmi〃=lg[(xo/(l-x»))/(%«Z(l-x..))]/lg①=6.12取整数，得(5)塔板效率的计算：由典型塔板效率经验数值中以及文献[13,310]和最常用的方法O,Connell中Eo=49(〃〃)・0・2S再利用其全塔板效率的关联图，该设计的效率为35%。则塔高Z=2V/£XH=7/0.35X400=8000mm(公式见文献[13,310〜311]此塔高不包含再沸器，再沸器取3000mm含再沸器为11000mm4.3.2定型设备的选择主要的定型设备的选择主要的定型设备有氯醇循环泵，成品回流泵，成品进料泵，二氯丙烷泵，氯醇过料泵，工艺总水压力泵，因该设计设备很多，设备规格见主要设备明细表。氯醇化反应溶液循环量的计算氯丙醇溶液的浓度为4%,每平方米(该溶液的密度为lOOOkg/m')溶氯3340/94.5=0.423kmol=9.478nm/m为简化条件，氯丙醇水溶液的密度和氯在水中溶解度都按纯水计算，在常压下和50C时，氯在水中的溶解度为1.225nm'/m)设吸收氯至饱和度75%,则循环溶液和氯丙醇溶液的比为：9.478/(1.225X0.75)=10,316对于年产2万吨的该环氧丙烷装置，每小时循环氯丙醇液量=62O3.53/O.(MX1O.316=1599.9吨/时=15999nT/h则平均每台循环泵的循环量为：1599.9/6=266.6nf/h4.33工艺管道计算1工艺水的进入总管水的流量V=270000kg/h=270nT/h=0.075m/s其中水的密度为1000kg/nT

依文献［13,381］可选取O=159mm的无缝钢管，代入公式〃="7质，得u=3.8m/s,符合要求。2丙烯进入总管丙烯的流量=4943.56kg/h=3386nT/h=0.94nf/s（气态丙烯的密度为1.46）取丙烯的流速为36in/sd=河/邛=74x0.94/3.14/36=182mm依文献［13,381］可选取0=219mm03氯气进入总管氯气的流量=4708.16kg4i=196L73nf41=0.544m'/s（氯气的密度为2.4）取氯气的流速为36in/sd=J4v/甲=74x0.544/3.14/36=139mm依文献［13］可选取£>=150mnu4氯醇化反应出料管该管道中物料由物料衡算可知，因氯丙醇和氯化氢大部分溶于水，近似处理为溶液的体积等于水的体积。则：V=270000kg/li=270in/Ii=0.075in/s由管式反应器的计算可知流速为3.76in/s贝！）d=^4x0.075/3.14/3.76=158mm依文献［13,381］可选取£>=219mmo5氢氧化钙输入管计算时氢氧化钙为7000.4kg/h,浓度为30%,则整个流体的体积为：7000.4/0.3/3600X1000=0.0065nT/s取流速为1.2m/sd=J4V/%/=74x0.0065/3.14/1.2=83mm依文献［13,381］可选取0=100mmo6主要设备明细表4.10：表4/0主要设备明细表序设备名规格型号材附机型号序设备名规格型号材附机型号号称 料功率1循环泵⑻150F-90B不Y315LW-4 7序设备名 规格型号材 附机型号 台号称 料功率序设备名 规格型号材 附机型号 台号称 料功率66序设备名 规格型号材 附机型号 台号称 料功率序设备名 规格型号材 附机型号 台号称 料功率66工艺水150AFB-3压力泵⑼ 5皂化釜150AFB-3底泵⑼ 5泥浆泵⑼80AFB-60锈I▼JT不锈▼IT不锈石灰乳65AFB-25送料泵⑼A不

锈AhyI▼IT

不拿过料泵叫IS200-150-315B如/FTV1▼f,不成品进40WM.90料泵叫200KWB3Y315LW-4200KWB3Y315LW-4200KWB3YB90s・2,4

KWYB180M-4

-W18.5KWB3YB180M-4-W18.5KWB3

YB180L-4

22KWB340W-9010111213流泵叫回收进

料泵叫二氯丙

烷泵叫回收回流泵叫皂化塔成品塔40WM.9040W-9040WM-9091200/900*8*2600(p900*14*30000不锈钢不锈不锈钢不锈Z27222KWB3YB180L-422KWB3Z27222KWB3YB180L-422KWB3序设备名规格型号材附机型号 台号称 料功率序设备名规格型号材附机型号 台号称 料功率序设备名 规格型号材 附机型号 台号称 料功率序设备名 规格型号材 附机型号 台号称 料功率6614回收塔15第二氯醇塔16第一分离器17第二分离器18第三分离器19二氯丙烷分离罐20闪蒸罐(p500*230不00锈钢(p2000*16钛000(pl200*10钛*340091600*10钛*15000(p800*8*2钛700(p500*220钛0(pl800*15钢*600021粗PO贮(pl600*8*不罐3500锈11111111成品贮

罐回收回流罐釜液中

间罐工艺水加热器皂化第

一冷凝

器

皂化第

二冷凝

器

皂化第

三冷凝器(p3600*60

00(pl200*6*3500(pl800*40

00

Qsh-24(p500*430不0,F248锈(p500*422不6,F248锈钢(p400*600不0,F226锈(p500*30011211111122232425262728293031成品第32一冷凝33器34成品第35二冷凝器成品第

三冷凝

器回收第一冷凝器回收第

二冷凝

器成品塔再沸器回收塔再沸器0,F226

(p450*400

0,F225

(p400*300

0,F226(p700*300

0,F227

(p300*300

0

(p600*300

0

(p600*280

0不

锈▼IT

不

锈不

锈ZrHVl▼1T

不钢不锈钢钢钢111116666第五章安全与三废治理原料物的特征及防护措施刈氯气为黄绿色气体，有强烈的刺激性，高压下可呈液态。人吸入氯会刺激鼻、咽及上呼吸道，过量可能造成肺积水、工人吸烟又暴露于氯中会加强毒性作用。高浓度下会严重刺激，造成灼热刺痛感、发红、起泡，直接接触其液体会造成严重的刺激、灼伤，甚至冻疮。食入氯液体可能造成疼痛、灼伤、口渴、痉挛及恶心，甚至造成死亡。眼睛接触氯会严重刺激，造成灼热、刺痛感、发红、流泪及起泡，直接接触其液体可能造成灼伤及永久损伤，甚且失明。丙烯在此过程中是易燃易爆的气体；环氧丙烷的沸点只有30C左右，也是易燃易爆品，设计时要考虑氯气，环氧丙烷，丙烯的安全防护。.氯气生产，使用，贮存等厂房结构，应充分利用自然通风条件换气，在环境气候条件允许下，可采用半敞开式结构；不能采用自然通风的场所，应采用机械通风，但不宜使用循环风。.生产，使用氯气的车间，空气中氯气含量最高允许浓度为1mg/n?.氯化系统管道必须完好，连接紧密，无泄漏。.定期清除滞留在反应设备和管道内的反应生成物，消除阻塞。.氯化设备和管道处的连接垫料选用石棉板，石棉橡胶板，氟塑板，浸石墨的石棉绳等，严禁使用橡胶垫。.液氯汽化器，蒸发器，贮罐等，必须有压力表，液面计，温度计等安全装置。.设备管道检修时，必须切断物料来源和传动设备电源，然后泄压，进行气体置放后方可操作。操作时应有专人监护。需要动火时，必须办理动火手续。.液氯贮槽，计量槽，汽化器中液氨充装量不得超过全容积的80%。.防护用品应定期检查，定期更换。.生产，使用，贮存岗位必须配备两套以上的隔离式面具，操作人员必须每人配备一套过滤式面具，并定期检查，以防失效。.生产，使用，贮存现场应具备有一定数量的药品，吸氯者应迅速撤离现场，严重时及时送医院治疗。.建筑物的耐火等级为一级厂房。.各层必须有必要的消防器材。废气的排放氯醇系统排空气,含丙烯,水蒸汽及少量其他气体。控制氯气41%,尾气流量＜15nm3/h,每班检测一次。皂化，精储系统尾气排空，含PO,水蒸汽及其他气体。控制POW1%,尾气流量<3nm3/h9每班检测一次。废水的排放皂化下水排入下水沉清池后进入污水处理厂进行处理,达到国家排放标准后在由地下管排出，其排放量约48〜53nl3/h,其中含氯化钙及少量其他物质，其中氯化钙,氢氧化钙经沉降后用车拉走。控制COD<2000mg/1,丙二醇<0.02%（但在该设计没有考虑丙二醇），PH值：10〜12,每小时检测一次。第六章技术经济分析成本计算

1建厂成本（一）购置设备：6000万元（二）安装工程：1500万元（三）建筑工程：1000万元（四）其他费用：800万元（五）总费用：9300万元2原材料及产品，副产品的价格见下表6.1：表6.1各物质价格表单价工业用氯气1635丙烯6250生石灰220水4.5环氧丙烷14200二氯丙烷3000单位元/吨元/吨元/吨元/吨元/吨元/吨元/吨氯化钙单位元/吨元/吨元/吨元/吨元/吨元/吨元/吨6503原料总耗量氯气4308.16吨/年丙烯4543.56吨/年水168818.38吨/年生石灰6700.4吨/年4产品及副产品产量环氧丙烷2057L62吨/年二氯丙烷153.48吨/年氯化钙207.86吨/年5原材料成本核算氯气50424459.5元/年丙烯212460200元/年生石灰11088633.6元/年水967746.10元/年总成本274941039.3元/年6产品销售额核算环氧丙烷292117004元/年氯化钙135109元/年二氯丙烷460440元/年总销售额292712553元/年7年盈利292712553-274941039.3=17771513.7元/年=1777.15万元前景分析原投资为9300万元，而该装置年净产值为1777.15万元。如果用1000万元支付工人工资和其他费用。在保证正常生