1选型与典型设备设计

第一章塔设备设 AspenPlusV10.0中塔板结构尺 第二章换热器选 design模 Rating模 design模 Rating模 第四章储罐与回流罐选 V0301回流 V0303回流 第一章1-1GB150-NB/T47041-GB/T25198-JB/T4736-HG/T20592~20635-HG/T20553-GB8175-HG/T21514-HG/T20583-HG/T20570-塔1-4511933AspenAspenPlusPlant3DAspenPlus10.0AspenPlant3D2017此塔的设计温度为120℃，我们选用S31603为筒体材料。回流比64%符合生产要求和经济性要求SectionstartingSectionendingCalculationTrayNumberofTraySectionSectionSectionpressureSectionheadloss(Hotliquid800mm，没有漏液的现象。BALLAST-V4型浮阀，每浮阀的厚度为1.2mm,顶部厚度3.4mm。 件。其中OperateingPoint为操作点，该线为操作线100%JetFlood为雾沫夹带线MinimumWeirLoad为液相下限线MaximunWeirLoad为液相上限线O%Weep为气相下限线%DowncomerBackupMaximum%jet2Maximum%downcomer2MaximumdowncomerMaximum%downcomerchokeMaximumweirMaximumaeratedheightoverMaximum%approachtosystem2MaximumCsbasedonbubbling2%Jetresidencetime23456789由上表可知，精馏段各塔板的水力学数据符合标准，降液管液位高度/板间距介AspenPlusT0104塔的精馏段塔板上的物性参数可知，选取精馏段塔1-11Af1A （1.1式u'

（1.2式uf

Ǥ （1.4式1-121-19由图查得：液相表面张力σ=0.02N/mC20=0.152 2ǤC

式 2Ǥ速速 （1.6式 2Ǥ速速hǤ Ǥh2ͲǤ速h （1.8式 ，mh-U———————D

D

' （1.9式h （1.10式

Ǥ Ǥ 2Ǥ （1.11式 速Ǥ （1.12式u

hǤͲ （1.13式' Ǥ2 Ǥ~ '几种形式：U型流、单溢流、双溢流、多溢流。我们采用双溢流结构。

D

弓形降液管面积 （1.14式 h速（1.16式（1.17式

2ǤͲ1-212Ǥh （1.18式h出口堰高 Ǥ （1.19式大，导致液泛发生的情况。同时，液体通过此间隙最大速度一般应小于0.4m/s。 （1.20式由于=0.377m/s<0.4m/s800mm以上的精馏塔，目前常用倾斜的降液管及凹形受盘，凹形受盘受液盘的深度一般在50mm以上，这里取60mm。分布区宽度WS0.08m;脱气区宽度WS0.08m；d.根据之前计算可知，降液管宽度为Wd=0.38m；e.浮阀选用ADV高性能浮阀ADV浮阀塔盘与F1浮阀塔盘具有相同的浮阀尺寸，F1浮阀塔盘的设计程序和方法完全适用于ADV浮阀塔盘的常规设计，其阀孔为d0=0.039m。初取阀孔动能因 ，阀孔气速u0 7.9m （1.21N d

625.17 （1.22式0.7850.0392已知降液管宽 ǤͲh，分布区宽度取0.08m，脱气区宽度WS取C边缘区宽度W0.05mCA=2

r

1xrr

（1.23式r2r2

其中：xD

1.25-(0.38+0.08) （1.24式rDW1.25-0.05 A2[0.79 1.22sin1(0.79)]1.46m1.22 1.22（1.25式）取同一横排的阀孔中心距 ，则相邻两排间的距离 （1.26式'由于塔直径D=2.5m，按同一横排的阀孔中心距' 离t30mm的等腰三角形叉排方式得到最终的浮阀数，如图1-22所示。1-220u 0

（1.27式 （1.28式0 0.0390N( )2496 100% （1.29式 2.5（1.30式临界孔速

10.5 6m （1.31式 v

2.781因阀孔气速uo7.168ms,大于其临界阀孔气速h5.34v0 （1.32式dd可取充气系数为04hl(hwhow)（1.33式 ǤͲ2+ （1.34式 （1.35式HdHh l

)2

)2 w

（1.36式则（1.37式取降液管中泡沫层相对密度为0.5 （1.38式dd显然， H'，符合溢流液泛要求ddAf

0.440.8010.7s4s

（1.39式

s

S

（1.40式Vs 0.78KCF

（1.41式其中 （1.42式AA2A （1.43式

1-230.145，并查物性系数表取K=1.0

1.36L S KCF前面已计算 -------u0/ms---u0c/ms--孔心距---高度一般取1.0~1.5m，这里取HD=1.2m。2~5minD=2.5mt=5min2 （1.44式2Ǥ

HHDN2SHTSHTHF

（1.45式 2hǤ2Ǥ （1.46式2取塔顶蒸汽流 ,提取Aspen数据V=25920.5m/h，则管V0.785uvdV0.785uv

u 1 0.785d21

（1.48式取回流液体流 ，液相体积流量L=90.67m/h，则回流管径V0.785uvdV0.785uv

2 0.785d22

（1.50式取进料管液体流速 ，液相体积流量为L=96m/h，则进料V0.785uvd3V0.785uv圆整后管径实际流速

30.785d23

式

取料液流速 ，液相体积流量L=109m/h，则出料V0.785uvd4V0.785uv圆整后取管子规格实际流速

40.785d24

（1.54式取气体流速 ，气相体积流量L=18466m/h，则进料V0.785uvd5V0.785uv圆整后取管子规格实际流速

50.785d25

式 （1.57式100℃15-30℃，取设计采用100%无损探伤，故取焊缝系数为1。 c2tPcc

（1.58式 （1.59式 +h+ ͲǤ+ǤͲ+

（1.60式c2t0.5Pcc从而c为：

（1.61式 +h+2 ͲǤ+ǤͲ+2=5.8mm 向上圆整则名义厚度为6mm。下封头同理则算得名义厚度为6mm。为工业焊GB150.3- (=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[0.9000(或由用户输入T0.90s=TK=1 D2=622i i KPc = ceh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi0.5e=GB150.3- PT1.25Pc[0.9000(或由用户输入T0.90s=TK1 D2=622i ihKPcc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi0.5e= （1.63式裙座筒体上端面至塔釜椭圆封头切线距离1000mm，在裙座的内外层敷设防火层。防火层厚度50mm，防火层材料为石棉水泥层。4个排气管，规格为1084mm，排气管距裙座筒体上部的距离为275mm和410mm。1000mm，在裙座的内外层敷设防火层。防火层厚度50mm，防火层材料为石棉水泥层。4个排气管，规格为894mm，排气管距裙座筒体上部的距离为180mm。20个。螺栓规格为M42，材料为16Mn。基础环的厚度为18mm。裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应裙座上同一高度处较大1裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引裙座上较大孔引出管地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名地脚螺栓材料许用应地脚螺栓个数8地脚螺栓公称直径全部筋板块数0相邻筋板最大外侧间筋板内侧间距盖板上地脚螺栓孔直0有垫板上地脚螺栓孔直基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚容器壳体强度计算压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压第1名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 00000nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 00000n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k00000Me00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 00000n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk00000 (mIIgFII)/ i4MII/ i (mIIgFII)/ i mIIg/ i 4(0.3MIIM)/ iBA42注1:ij中i和ji=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应试验压力引起的周向应力注3单位如下 地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模数Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果混凝土地基上最大压应力M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Z g/ M00 m地脚螺栓受风载时最大拉应力B e 地脚M000.25M00MmgF 地脚螺栓需要的螺纹小径d1n[]0地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果用筋板压应力 nl1G筋板许用应力筋板校核结果3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd 盖板许用应力裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩0对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJD2max 0D ites ites对接焊接接头拉应力许可值对接接头拉应力校核结果搭接接头校核搭接接头横截面Aw0.7Dot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量0保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量0液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N0地震载荷对直立容器总的横推力N00容器许用外压往在塔顶设置吊柱。具体尺寸请见HG/T21693。风力，输入基本风压值为500N/m2,，通过查询中国地震烈度区划图，确定南京地区IIIA类，设计地震分组操作质 m0m01m02m03m04m05ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2P(l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k00000Me00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 垂直地震垂直地震力Fmh mh(i1,2,..,n00000 (mIIgFII)/ i4MII/ i (mIIgFII)/ i mIIg/ i 4(0.3MIIM)/ iBA223(内压123外压A42注1:ij中i和ji=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应试验压力引起的周向应力注3单位如下

，之后要求PT(Die

接管 N1, 212 1补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数1 mm2，大于A结论:1-30T306-1第二章GB/T151-GB150-JB/T4712.1-4712.4-JB/T4736-HG/T20553-U板式采用正方形管子排列，并可用可拆式（浮头式、填料函式、U形管式）换热器。点组分的凝点5℃以上；常见流速增加工艺物流流速，可增加传热系数，使换热器结构紧凑，但增加流速将关系<3.3.5〜15〜35〜70〜9.8109.8109.8104~16.7103.9103~3.31016.7109.810传热面两侧的传热膜系数1、2如相差很大时，Ф19mm25mm的管子。对于Φ19mm×2mm的管子是合理的。直接受火加热的换热管多采用76mm的管径。此，一般选用管长4~6m。对于大面积或无相变的换热器可以选用8~9m的管长。大。为此，一般选用范围为（1.25-1.5）do（do为管外径）。M胀接相连，螺旋管束的进出口固定在换热器管程进出口的管束上，元件产生适当频率的脉冲流，由此冲击螺旋管束的自由端质量块M，以诱发管束的1.4~1.5倍，受到管内二次流和管束曲率的影响，空间螺旋管管束的压AspenPlusAspenDesignandRating等4等等等壳程设计压力=0.68×1.1=0.748MPa,0.8MPa取作温度+（15~30）℃。这里取壳程设计温度为90℃，管程设计温度为90℃壁热阻为EDR自动默认值。0.000182K/W。m2K/W 壳数/台 面积/壳(有效)8628 1800 6000mm类型 卧式/立式Hor接 串联 式为30°排列，管心距25mm。折流板型式为单弓形折流板，圆缺率为40.38%。281.8W/(m2K)， 350mm450mm，壳程进出口接管尺寸（内径）450mm250mm。 式为30°排列，管心距23mm。折流板型式为单弓形折流板，圆缺率为24.55%。213.4W/(m2K)，Db47276mAspenEDR模拟出来的传热管排列如

板数为7块。816mm。 Ǥ （mm0.8-MPa接管的方位见图2-13换热器结构示意图 (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[0.5000(或由用户输入T0.90s=TK=1 D2=622i ih KPc =ceh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi0.5e=GB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[0.5000(或由用户输入T0.90s=TK1 D2=622i ihKPc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi0.5e=设计计算条 圆筒 平均金属温度C CCA=0.252CEt换热管CtsEtC2换热管KtEt管子回转半径i0.25d2(dt系数Cr=2Et 比值lcr管子稳定许用压应力 Cr (Clcr t i []crs1 2 2Cr管板Cr40管子加强系数K21.318 Ena/E K 4管箱法兰f法兰外径基本法兰力矩bfDfDi ,3 2E" 2"旋转刚度K" ff fEh" 12DibfDi壳兰f法兰外径法兰宽度bfDfDi比值' ,,'312E'b2'旋转刚度K' ff fE' 12DibfDi 法兰外径与内径之比KDf壳体法兰应力系数Y(K查<<GB150－2011>>表7-旋转刚度无量纲参数 Kf4膨胀节总体轴向刚 2(l系~管板第一弯矩系数(KKf查<<GB151-1999>>27)系数~KK~系数(KtKf查<<GB151－98>>29)换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEt数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKex EsAsKex计算系数（带膨胀节时Qex代替Q）M 2K(QG2(按K,Q或Qex查图30) Kf(Kf 管板边缘力矩变化系数M 法兰力矩变化系数MfM K 管数 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 管板布管区当量直径D4A 系数Al/系数na/系数s0.40.61Q系数(带膨胀节时Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)tDt/管板周边不布管区无量纲宽度k=K(1-=(t-t)-(ts-t 当量压力组合PcPasPs 4 Mm i MMmM~管板总弯矩系数mm1m21 仅用于m0时G3m1 当m0时,按K和m查图31(a)实线当m0时,按K和m查图系数 m< ~r=1(1)G4QG~'=3m(1r4K(QG2~p=114QG D管板径向应力r i a1.5r3t'ai k r1m2m(2 1.5r3t管板布管区周边剪切应力Pa~ p0.5r1.5r壳体法兰应力'Y P Mwsf1.5r3t1PG2QP Q a t3tA(1) As(QG2)ccqt=44仅有管程压力Pt(Ps=(t-t)-(ts-t PcPt(1PatPt 4Mp D3i MM~管板边缘剪力系数m1管板总弯矩系数m 仅用于m0时G1 当m0时,按K和m查图31（a）实线当m0时,按K和m查31（b)系数 m>0,G1=max(G1e,G1i)m<0,G1=带膨胀节Q为Qex 1(1 4Q m(1'=4K(QGr21 4Q2 DirPa1.5r3tP~'D2k 'ari1 ( m 3r管板布管区周边剪切应力Pa~ p0.5r1.5r壳体法兰应力' Di f1.5r3t1PG2QP Q a t3tA[P(1)P (QG2)ccq=4409015(1521470012[]tPc=e=n-C1-C2=n=(Die)=t ==e=n-C1-C2=n L=AA=BB=B= NN壳体[]法兰许应f许应bd个垫片hNmb b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Abn2=力矩计FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=NFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=NFT=F-=NLT=0.5(LA+1LG=MT=FT=N外压MpFDLDLGFT(LT-LG内压:Mp= Mp=NW=NLG=Ma=WLG=N[]t Mo=N螺栓距校核LDn=Lmin Lmax形状常数确h0Di0h/ho=K=Do/DI=ZYeFIh0eFLh0f=d1U =d1U =3f=4fe13=计算值许值结论W1iWp2in输入法兰厚度δf80.0mm时,计值许值结论 fM 1.5[]t=267.0fn nf[]t=fM0YZ f[]t=f=[]t=fJ52.14VIMoo1接管 N1, ℃φ12012 1补强圈强度削弱系数01A mm2，大于A结论:AspenPlusAspenDesignandRating11壳程设计压力=1.125×1.1=1.235MPa,1.5MPa取温度+（15~30）℃。这里取壳程设计温度为200℃，管程设计温度为145℃壁热阻为EDR自动默认值。0.000182K/W。m2K/W 壳数/台 面积/壳(有效 1100 6000mm类型 卧式/立式Hor接 串联 式为30°排列，管心距25mm。折流板型式为单弓形折流板，圆缺率为39.17%。323.3W/(m2K)， 6000mm24.65%580mm，管程进口接管尺寸（内 式为30°排列，管心距23mm。折流板型式为单弓形折流板，圆缺率为24.65%。284.6W/(m2K)，Db15606mAspenEDR模拟出来的传热管排列如

板数为9块。814mm。 （mm0.8-MPa接管的方位见图2.6-8换热器结构示意图GB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[1.8750(或由用户输入T0.90s=TK=1 D2=622i ih KPc =ceh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi0.5e=GB150.3- (=2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T (Die)=t =eGB150.3- PT1.25Pc[1.8750(或由用户输入T0.90s=TK1 D2=622i ihKPc=eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计[Pw]=KDi0.5e=设计计算条 圆筒 平均金属温度C CCA=0.252筒CEt换热管C[tstC2换热管KtEt管子回转半径id2(d2)t系数Cr=2Et 比值lcr Cr t(Clcr t []crs12i2Cr管板Cr40管子加强系数K21.318 Ena/E K 4管箱法兰f法兰外径基本法兰力矩bfDfDi ,3 2E" 2"旋转刚度K" ff fEh" 12DibfDi壳兰f法兰外径法兰宽度bfDfDi比值' ,,',312E'b2'旋转刚度K' ff fE' 12DibfDi 法兰外径与内径之比KDf壳体法兰应力系数Y(K查<<GB150－2011>>表7-旋转刚度无量纲参数 Kf4膨胀节总体轴向刚 2(l系~管板第一弯矩系数(按KKf查<<GB151-1999>>27)系数~KK~系数(KtKf查<<GB151－98>>29)数计算换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEt换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKex EsAsKex系数（带膨胀节时Qex代替Q）M 2K(QG2(按K,Q或Qex查图30) Kf(KfG3 管板边缘力矩变化系数M 法兰力矩变化系数MfM K 管数 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 管板布管区当量直径D4A 系数Al/系数na/系数s0.40.61Q系数(带膨胀节时Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)tDt/管板周边不布管区无量纲宽度k=K(1-仅有壳程压力Ps(Pt=(t-t)-(ts-t 当量压力组合PcPasPs 4 Mm i 管板边缘力矩系数MMmM~mm管板总弯矩系数m 仅用于m0时G3m1 当m0时,按K和m查图31(a)当m0时,按K和m查图系数 m< ~r=1(1)G4QG~'=3m(1r4K(QG2~p=114QG D管板径向应力r i a1.5r3t'ai k r1m2m(2 1.5r3t管板布管区周边剪切应力Pa~ p0.5r1.5r壳体法兰应力'Y P(Di) Mws f1.5r3t1PG2QP Q a t3tA(1) As(QG2)ccq=44仅有管程压力Pt(Ps=(t-t)-(ts-t PcPt(1PatPt 4MpD3i MM~管板边缘剪力系数mm管板总弯矩系数m 仅用于m0时G1 m0时,按K和m查图31（a）实线当m0时,按K和m查31（b)系数 m>0,G1=max(G1e,G1i)m<0,G1=带膨胀节Q为Qex 1(1 4Q m(1' 4K(QG2 4Q2 Mws Di rPa1.5r3tP~'D2k ari1 (2 m 3r管板布管区周边剪切应力Pa~ p 0.5r1.5r壳体法兰应力 i 4YMwsPa('f1.5r3t1PG2QP Q a t3tA[P(1)P (QG2)cc换热管与管板连接拉脱应力q=44115 (13101=2[]t =ce=n-C1-C2=n (Die)=Pc(Diet =e =e=n-C1-C2=n AA=B =Do NN壳体[]法兰许应f许应bd个垫片hNmb b= b=2.53 DGD外+D内 DGD外螺栓受力计Wa=πbDGy=NWp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab n2=4力矩计FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=NFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=NFT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=N外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp= Mp=NW=NLG=Ma=WLG=N计算力矩Mo=Mp与Ma[]f/[]f中大 Mo=tN螺栓间距校LD =nLmin Lmax形状常数确h0Di0h/ho=K=Do/DI=ZYeFheFLh0f=d1U =d1U =3f=4fe13=计算许用结论W1iWp2i 输入法兰厚度δf62.0mm时,计算值许用结论性质HfMo 1.5[]t=252.2f的任n式法兰,取1.5[]t 意n(1.33fe1)M0 f[]t=fM0YZ f[]t=f=[]t=fJ52.14VIMoo1接管 N1, ℃φ12012 强计算1补强圈强度削弱系数01A mm2，大于A结论:流量Q大流量，或取正常流量的1.1～1.15倍。程的1.05～1.1倍。温度T3年一次的大检修的要求，API610（8版）规定石油、重化学和气体工业用10年。API610（第8版）20380V±10%，6000V+5%、-7%0有有泵；泵的备用率为100%50%~头；泵的备用率为100%50%~50%~99.9%氧化铝陶瓷（或氮化硅），动环采用四氟填充材料，其耐腐耐磨密封M不是M点。这就应从泵样本或系列性能表中查出该泵的M并不落在任一个工作区的四边形中，这说明没个截止阀，1个止回阀，1个90°弯管。取进口液体流速h=1.6m/sh （5.1式h取出液管流速为2=1.8m/sh Ǥhh （5.2式h2 2Ǥh

（5.3式2 （5.4式2Ǥh管=0.04，闸阀=0.9，90°弯管=0.75，则吸液管水头损失：∑ h+∑

+ （5.5式h∑ 2+∑

+ hǤ速 （5.6式2 g++∑h+∑2 Ǥm 考虑到一定余量，所需泵扬程1.1H=63.2m的输送要求，其