万科城岩土工程勘察报告

西安万创置业有限公司万科城3号地B区岩土工程勘察报告1前言2011年9月～10月，我院对西安万创置业有限公司长安万科城3号地B区及商业标段地下车库场地进行了详勘阶段的岩土工程勘察工作，并于2011年10月提交了正式成果资料《长安万科城3号地B区及商业标段地下车库岩土工程勘察报告》，以下简称“原报告”。2012年7月，万科城3号地B区设计总平面及竖向均进行了调整。受建设方委托，根据调整后建筑物总平面图及《建（构）筑物地基岩土工程勘察任务书》，结合“原报告”已有工作量，我院对长安万科城3号地B区进行了补充勘察并重新提交报告。调整后的平面位置及建筑物编号见勘探点平面布置图（附录2）。该项目由宁波市明州建筑设计院有限公司西安分公司负责施工图阶段的设计。1.1工程概况根据建设方提供的最新的建筑物平面图及宁波市明州建筑设计院有限公司西安分公司提出的《建（构）筑物地基岩土工程勘察任务书》，拟建长安万科城3号地B区各建筑物概况见表1.1。拟建建筑物概况一览表建筑物编号及名称设计室内整平标高(±0.00)（m）地上层数结构类型地下层数对差异沉降敏感程度基础类型基底荷载标准值(kN/m2)基础埋深（m）6#楼30剪力墙1敏感桩基520-6.307#楼33剪力墙1敏感桩基560-6.308#楼33剪力墙1敏感桩基560-6.309#楼33剪力墙1敏感桩基560-6.3010#楼28剪力墙1敏感桩基480-6.30拟建建筑物概况一览表续建筑物编号及名称设计室内整平标高（±0.00）（m）地上层数高度（m）地下层数对差异沉降敏感程度基础类型基底荷载标准值(kN/m2)基础埋深（m）11#楼22剪力墙1敏感桩基390-6.3012#楼33剪力墙1敏感桩基560-6.3013#楼19剪力墙1敏感筏形基础340-6.3014#楼4333剪力墙1敏感桩基560-6.3015#楼4333剪力墙1敏感桩基560-6.3015#楼18F单元18剪力墙1敏感桩基34015#楼商业部分1框架敏感独立基础150其余楼6F单元6剪力墙1敏感条形基础150地下车库1框架1敏感独基150-08#、9#楼间商业裙房地上2层，基础埋深按1m考虑根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）的划分标准，拟建7#～9#、12#、14#、15#楼工程重要性等级为一级，6#、10#、11#、13#楼工程重要性等级为二级，商业裙房及地下车库工程重要性等级为三级；场地等级为二级，地基等级为二级，本次岩土工程勘察等级为甲级。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004），拟建的1#～15#楼属甲类建筑，商业裙房及地下车库属丙类建筑。1.2勘察目的根据国家现行有关规范及《建（构）筑物地基岩土工程勘察任务书》、建筑物平面图，本次勘察目的如下：1）查明拟建场地内及其附近有无影响工程稳定性的不良地质作用及地质灾害，评价场地的稳定性及建筑适宜性；2）查明拟建场地地层结构及地基土的物理力学性质；3）查明黄土场地湿陷类型及地基湿陷等级；4）查明场地内地下水埋藏条件和对工程建设的影响；5）查明场地内地基土及地下水对建筑材料的腐蚀性；6）提供场地抗震设计有关参数，评价有关土层的地震液化效应；7）提供各层地基土承载力特征值及变形参数；8）对拟建建筑物地基基础方案进行分析论证，提供技术可行、经济合理的地基基础方案，并提供各种方案所需的岩土参数；9）提供基坑支护设计所需的岩土参数等。1.3勘察工作依据本次勘察工作主要按下列规程、规范及《建（构）筑物地基岩土工程勘察任务书》、建筑物平面图进行：1）《岩土工程勘察规范》（GB50021－2001）（2009版）；2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）；3）《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）；4）《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）；5）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；6）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79－2002）；7）《建筑桩基技术规范》(JGJ94－2008)；8）《西安地裂缝场地勘察与工程设计规程》(DBJ61－6－2006)；9）《土工试验方法标准》(GB/T50123－1999)等。1.4勘察工作量及完成情况本次岩土工程勘察工作量是根据勘察阶段、地基复杂程度及建筑物规模，按照上述规范的有关规定布置的，布置并完成工作量如下：（一）本次勘察布置并完成如下工作量：1）钻孔42个，孔号为B01～B42，孔深为15.00～75.00m，合计进尺0m；其中泥浆护壁钻进2130.00m。2）探井7个，井深均为，合计进尺84.00m；3）现场完成标准贯入试验282次；4）完成剪切波速试验孔7个，测深均为20m，合计测点140个；5）取不扰动土试样468件，扰动砂样76件，水样1组；6）室内完成常规土工试验392件，黄土湿陷性试验204件，自重湿陷性试验87件，湿陷起始压力试验36件，直剪（固结快剪）试验40件，颗粒分析试验76件，水的腐蚀性测试1组；7）测放点42个。（工作量统计详见表）本次勘察完成工作量统计表表勘探点编号钻探深度(m)探井深度(m)常规试验(件)标准贯入(次)直接剪切(件)剪切波速(m)颗粒分析(件)黄土湿陷(件)自重湿陷(件)湿陷起始压力(件)水腐蚀(组)B0160B0275194749B0350122055131312B0440B0550145656B0640B075061252036B084016B093010338B10157B116021B127521172038B136020B1475122833131212B153094471B167519556B17257B18751226661212B196019B20752042048本次勘察完成工作量统计表续表勘探点编号钻探深度(m)探井深度(m)常规试验(件)标准贯入(次)直接剪切(件)剪切波速(m)颗粒分析(件)黄土湿陷(件)自重湿陷(件)湿陷起始压力(件)水腐蚀(组)B218228B22157B237522382038B24607B257521228B262512B273011228B284010B29651223441414B30506B3165184748B3250B336020B347521539B35608B363012103388B3725B3850122232031414B395019B406512253203151412B416020B4275192028合计84392282401407620487361（二）利用已有资料工作量本次勘察利用了《长安万科城3号地B区及商业标段地下车库岩土工程勘察报告》（2011年10月，我院）中的部分钻孔资料。利用已有工作量如下：1）钻孔56个，孔深为15.00～75.20m，合计进尺3146.85m；2）探井10个，井深均为12.00m，合计进尺120.00m；3）标准贯入试验246次；4）剪切波速试验孔3个，测深均为20m，合计测点60个；5）常规土工试验551件，黄土湿陷性试验278件，自重湿陷性试验128件，湿陷起始压力试验92件，直剪（固结快剪）试验47件，颗粒分析试验61件，水的腐蚀性测试3组，土的腐蚀性测试3件；利用。利用勘察工作量统计表勘探点编号钻探深度(m)探井深度(m)常规试验(件)标准贯入(次)直接剪切(件)剪切波速(m)颗粒分析(件)黄土湿陷(件)自重湿陷(件)湿陷起始压力(件)水腐蚀(组)土腐蚀（件）1152157312263314121214601952056491660760875213202996020107512265415121211157126013752033814602015751224554131016751943817601918752043819602215232012142141212124156271592815297518565731603223226336034752222635603720822839751225441312121406019利用勘察工作量统计表续勘探点编号钻探深度(m)探井深度(m)常规试验(件)标准贯入(次)直接剪切(件)剪切波速(m)颗粒分析(件)黄土湿陷(件)自重湿陷(件)湿陷起始压力(件)水腐蚀(组)土腐蚀（件）41751227221313124260437521262747751824888486020556055605621262859156112261113116260176322161916420229656066752126296760687522220210169607020121616121271601472751227221512127675201J1420109J241214261414合计3146.851205512464760612781289233现场钻探、取样及原位测试工作由我院钻探公司负责，于2012年6月、8月间分两次完成。钻探在地下水位以上采用螺纹钻旋转钻进，薄壁取土器静压取土，在地下水位以下采用岩芯管回转钻进，单动双重管取样器取土。探井开挖由我院勘察公司组织完成，人工刻壁采取土样，试样质量等级为=1\*ROMANI级。波速测试由我院勘察公司组织完成。室内土工试验由我院试验中心承担并于2012年8月9日提供正式报告，液限测定采用76g圆锥仪法。勘探点测放以建设方提供的1、2及3号点为依据，其坐标和高程分别为1号点：X=-1，Y=，H=4m；2号点：X=-1522.321,Y=7385.130，H=m；3号点:X=-1522.551,Y=7233.914，H=m；坐标系属西安市任意面直角坐标系，高程系属1985国家高程基准。勘探点的施放及高程测量由我院勘察公司组织采用全站仪完成。2场地岩土工程条件场地位置及地形、地貌拟建场地位于西安市长安区韦郭路北侧，韦斗公路南侧，茅坡村西侧。场地地形略呈南高北低之势，东西向地势起伏较小，局部地段基坑部分已开挖。勘探点地面高程介于4～435.31m之间。拟建场地地貌单元属二级洪积台地（皂河）。2.2区域地质构造概况西安市位于渭河断陷盆地中段南部，跨西安凹陷和骊山凸起两个一级构造单元，其两者以长安－临潼断裂为界，见图。骊山凸起自上新世以来，随着长安－临潼断裂活动的加剧，逐渐抬升，致使西安市东南部的黄土塬地势高亢，第四系较薄，厚仅百余米。图2.2渭河断陷盆地凸起、凹陷划分略图西安凹陷位于长安－临潼断裂以西，哑柏断裂以东，渭河断裂以南，是渭河断陷盆地的沉降中心之一，新生代地层厚逾7000m，边缘地区较薄。自早更新世晚期三门湖由东南向西北退缩，黄土逐渐向西北超覆。地势上东部高起西部低平，东部浐灞河各级阶地间高差大，呈河谷型地貌；西部皂河各级阶地间高差很小，呈宽阔地坪的冲洪积平原景观。区内主要发育东西向渭河南岸断裂、北东向长安－临潼断裂及北西向的灞河断裂、浐河断裂、皂河断裂、产灞河断裂与沣河断裂。据陕西省地矿局《西安地区区域地壳稳定性与地质灾害评价和研究》资料，上述断裂在秦岭山区皆有出露，进入平原区为隐伏断层，切割了东西向断层，多种迹象表明第四纪有活动。这些西北向断裂是地表水系发育的基础。渭河断裂和临潼－长安断裂是渭河断陷盆地中的主要发震断裂，它们对拟建场地的影响已在抗震设防烈度中给予了考虑。2.3地裂缝及不良地质作用西安地裂缝是在西安正断层组的基础上发育起来的，在临—长断裂以北、黄土梁洼之间有规律排列，呈带状分布。西安市目前共发现有13条地裂缝，总体走向为NE60～80°，局部近EW，倾向SE，倾角70～80°。根据本次勘察，上更新统红褐色古土壤（）层位分布连续稳定，未发现地裂缝错断迹象。结合《万科城项目场地地裂缝勘察报告书》（2010年7月，我院）、《西安雅居乐国际花园场地地裂缝勘察报告》（2011年，我院）及《长安万科城3号地商业标段1#～5#楼岩土工程勘察报告》（2011年8月，我院）综合判定，本次勘察场地内无地裂缝通过。可不考虑其对拟建建筑的影响。场地内未发现其它不良地质作用及地质灾害，场地稳定，适宜建筑。2.4地层结构及描述根据现场钻探描述、土工试验及原位测试结果，将勘探深度范围内地层划分为12层，具体地层划分详见工程地质剖面图（附录编号3～24），自上而下分层描述如下：填土=1\*GB3①:该层包括素填土和杂填土。素填土：黄褐色，稍湿～湿，土质不均，以粉质粘土为主，含砖渣、灰渣等。杂填土，杂色，以建筑垃圾及生活垃圾为主，粉质粘土充填。该层一般厚度0.20～0m，层底高程42～433.98m。黑垆土=2\*GB3②:褐色，可塑～硬塑，稍湿～湿。孔隙发育，含白色钙质条纹。湿陷系数平均值=38，湿陷性中等，局部湿陷性强烈。压缩系数平均值=0.46MPa-1，属中偏高压缩性土，大部分为高压缩性土。该层分布不连续。该层层厚0.50～2.10m，层底深度～4.20m，层底高程429.52～8m。黄土（粉质粘土）③:黄褐～褐黄色，可塑，局部软塑，稍湿～湿。针状孔隙及大孔发育，偶见蜗牛壳。湿陷系数平均值=41，湿陷性中等，局部湿陷性强烈。压缩系数平均值=0.66MPa-1，属高压缩性土。该层层厚0～0m，层底深度0～0m，层底高程～42m。黄土（粉质粘土）④：黄褐～褐黄色，可塑～硬塑，稍湿～湿。针状孔隙及大孔发育，偶见蜗牛壳。湿陷系数平均值=28，湿陷性轻微，局部湿陷性中等。压缩系数平均值=0.19MPa-1，属中压缩性土。该层层厚0～5.80m，层底深度0～10m，层底高程421～42m。古土壤（粉质粘土）⑤:棕红色，坚硬，局部硬塑，稍湿。具团块状结构，含白色钙质条纹，底部钙质结核局部富集成层（厚度约0.2m）。局部具轻微湿陷性。压缩系数平均值=0.16MPa-1，属中压缩性土。该层层厚2.90～0m，层底深度10.60～10m，层底高程41～42m。粉质粘土⑥：黄褐～褐黄色，可塑～硬塑，湿。含铁锰质斑点及钙质结核。压缩系数平均值=0.19MPa－１，属中压缩性土。该层层厚0～6.60m，层底深度10～20m，层底高程41～41m。粉质粘土⑦：黄褐色，可塑，饱和。含铁锰质斑点及钙质结核。局部夹有细中砂⑦1（黄灰色，密实，砂质纯净，级配不良，矿物成份以长石、石英为主，见云母，实测标准贯入试验锤击数平均值为40击。）、粗砂及粉土薄层或透镜体。压缩系数平均值=0.27MPa－１，属中压缩性土。该层层厚3.80～11.00m，层底深度20.00～20m，层底高程403.45～m。粉质粘土⑧：黄褐色，可塑，饱和。含铁锰质斑点及钙质结核，局部夹有细中砂⑧1（黄灰色，密实，砂质纯净，矿物成份以长石、石英为主，见云母，实测标准贯入试验锤击数平均值为53击。）及粗砂、砾砂薄层或透镜体。压缩系数平均值=6MPa－１，属中压缩性土。该层层厚0～9.60m，层底深度～30m，层底高程3～40m。粉质粘土⑨：黄褐色，可塑，饱和。含铁锰质斑点。局部夹细中砂薄层或透镜体⑨1（黄灰色，密实，砂质纯净，矿物成份以长石、石英为主，见云母，实测标准贯入试验锤击数平均值为68击。）。压缩系数平均值=0.26MPa－１，属中压缩性土。该层层厚0～15.50m，层底深度0～40m，层底高程3～39m。粉质粘土⑩：浅灰～灰色，可塑，饱和。含铁锰质斑点。压缩系数平均值=0.25MPa－１，属中压缩性土。该层层厚0～0m，层底深度40～50m，层底高程～384.58m。粉质粘土eq\o\ac(○,11)：灰黄～黄褐色，可塑，饱和。含铁锰质斑点。压缩系数平均值=MPa－１，属中压缩性土。该层层厚0～12.50m，层底深度～60m，层底高程3～37m。粉质粘土eq\o\ac(○,12)：灰黄～黄褐色，可塑，饱和。含铁锰质斑点。压缩系数平均值=0.26MPa－１，属中压缩性土。本次勘察未钻穿该层，最大揭露厚度10m，最大钻探深度75.20m，最低钻至高程35m。地下水2011年9～m，相应的水位标高为412.80～41m。2012年6、8月勘察期间，实测地下水稳定水位埋深为15.50～10m，相应的水位标高为412.82～41m。属潜水类型。根据西安市地下潜水动态观测资料的一般变化规律，本次勘察期间（2012年6、8月），地下水位接近年低水位期水位，拟建场地地下潜水位年变化幅度可按2m左右考虑。3地基土工程性质测试3.1地基土物理力学性质试验3.1.1常规物理力学性质指标试验为查明地基土的一般物理力学性质，本次勘察采取392件不扰动土试样进行了室内常规物理力学性质指标测试，试验结果见附录25~34，结合利用的试验资料（见附录35~53）。指标分层统计结果见表3.1.1-1～2。地基土常规物理力学性质指标统计表层名及层号值别含水率w%重度γkN/m3干重度γdkN/m3饱和度Sr%孔隙比e液限wL%塑限wP%塑性指数Ip液性指数IL湿陷系数δs压缩系数a1-2MPa-1压缩模量Es1-2MPa压缩模量Es2-3MPa压缩模量Es3-4MPa压缩模量Es4-5MPa压缩模量Es5-6MPa压缩模量Es6-7MPa压缩模量Es7-8MPa①素填土最大值81最小值44＜0平均值61标准差变异系数统计频数77777777777711②黑垆土最大值69最小值47＜0平均值58标准差变异系数统计频数171818181818181817171717③黄土最大值73最小值39＜0平均值56标准差5变异系数统计频数12511912212112212012112312512412412344443730④黄土最大值15.676最小值51＜0平均值63标准差8变异系数统计频数133129134134133134135134133133135130116119102858⑤古土壤最大值81最小值62＜0平均值70＜01标准差变异系数统计频数11111111210711210510510411111311310610194948058⑥粉质粘土最大值8913最小值59＜0平均值7449.5标准差36变异系数统计频数848687868885858584708685867373696018

地基土常规物理力学性质指标统计表层名及层号值别含水率w%重度γkN/m3干重度γdkN/m3饱和度Sr%孔隙比e液限wL%塑限wP%塑性指数Ip液性指数IL湿陷系数δs压缩系数a1-2MPa-1压缩模量Es1-2MPa压缩模量Es2-3MPa压缩模量Es3-4MPa压缩模量Es4-5MPa压缩模量Es5-6MPa压缩模量Es6-7MPa压缩模量Es7-8MPa压缩模量Es8-9MPa压缩模量Es9-10MPa压缩模量Es10-11MPa压缩模量Es11-12MPa压缩模量Es12-13MPa压缩模量Es13-14MPa⑦粉质粘土最大值100最小值83平均值93标准差变异系数统计频数85888787868484848468486858282827671221⑦层中的粉土单值86统计频数111111111111111111⑧粉质粘土最大值981最小值90平均值94标准差变异系数统计频数12121112111111121211111111111211108⑨粉质粘土最大值199最小值89＜0平均值941标准差变异系数统计频数10310310410310310510510510410210310410610510310310095601⑩粉质粘土最大值99最小值89＜0平均值94标准差1变异系数统计频数8985898987888888878984889089909090857654eq\o\ac(○,11)粉质粘土最大值100最小值89＜0平均值9519.7标准差变异系数统计频数6767676767656465666666646767676767676765461eq\o\ac(○,12)粉质粘土最大值99最小值89＜0平均值94标准差1.09变异系数统计频数11511111311011311211211211411211010910911011011011011111211511291283.1.2直剪（固结快剪）试验为提供基坑开挖支护设计所需有关土层的抗剪强度参数，本次勘察采取不扰动土试样40件进行了直剪(固结快剪)试验，试验结果见附录25~34，结合利用的试验资料（见附录35~53）。试验指标粘聚力c和内摩擦角φ的分层统计结果见表3.1.2。直剪(固结快剪)试验成果统计表粘聚力c(kPa)内摩擦角φ(°)范围值标准差变异系数标准值统计频数建议值范围值标准差变异系数标准值统计频数建议值～28.021.1～25.1④17.0～38.022.8～2⑤23.0～45.021.7～225~34（见附录35~53）。各层地基土湿陷起始压力psh统计结果见表，湿陷起始压力psh随标高H变化曲线见图3.1.3。湿陷起始压力统计表值别层号及层名湿陷起始压力psh(kPa)最大值最小值平均值标准差变异系数统计频数②黑垆土＞2001009③黄土＞200419738④黄土3952021040⑤古土壤＞50018937430湿陷起始压力Psh随标高H的变化曲线为了解砂类土的颗粒级配并对其进行准确定名，本次勘察进行了颗粒分析试验，试验结果见附录54～56，结合利用的试验资料（见附录57～60）。试验指标分层统计结果见表3.1.4，主要砂土层颗粒级配曲线见附录61。颗粒分析试验成果(累计百分含量)统计表土层值别粒径（mm）不均匀系数曲率系数平均粒径(mm)<5<2<1⑦1细中砂最大值1001001007710最小值1009258214平均值1009980417标准差变异系数统计频数5353545654⑧1细中砂最大值10010079459最小值1009163204平均值1009873337标准差变异系数统计频数4849484847颗粒分析试验成果(累计百分含量)统计表土层值别粒径（mm）不均匀系数曲率系数平均粒径(mm)<5<2<1⑧层中的砾砂最大值100755327168最小值81522821114平均值89644024136统计频数444444⑧层中的粗砂最大值1001007748288最小值100857232175平均值100947440227标准差变异系数统计频数676777⑨1细中砂最大值10010085419最小值1008957265平均值1009874327标准差变异系数统计频1.5地下水、地基土的腐蚀性试验（见附录63、64）3.2原位测试3.2.1标准贯入试验为评价地基土的密实度及均匀性，本次勘察现场共进行了标准贯入试验282次，结合利用的标准贯入试验资料，主要岩土层试验指标分层统计结果列于表。标准贯入试验结果统计表值别土名及层号标贯实测击数(击)最大值最小值平均值/单值标准差变异系数统计频数②黑垆土84610③黄土94643④黄土134853⑤古土壤18101444⑥粉质粘土2071239⑥层中的细中砂391⑦粉质粘土2391534⑦1细中砂54163578⑧粉质粘土2816244⑧1细中砂68345173⑧层中的砾砂6345554⑧层中的粗砂6848596⑨粉质粘土31172450⑨1细中砂83496815⑩粉质粘土31222631eq\o\ac(○,11)粉质粘土322628173.2.2波速测试本次勘察在B07#、B12#、B20#、B23#、B38#、B40#、B42#钻孔中采用单孔检层法进行了剪切波速测试，试验结果见附录65~71，结合利用“原报告”的8#、68#、76#钻孔的波速资料（见附录72~46），各层地基土的剪切波速统计结果见表3.2.2。单位：m/s剪切波速测试结果统计表土名及层号孔号填土=1\*GB3①黑垆土=2\*GB3②黄土=3\*GB3③黄土=4\*GB3④古土壤=5\*GB3⑤粉质粘土⑥粉质粘土⑦20m深度等效剪切波速(m/s)816417020828431936337768172261301347373378281.176160152202274337375381265.7B07165165183238318345380B12159152238295334357377单位：m/s剪切波速测试结果统计表续表3.2.2土名及层号孔号填土=1\*GB3①黑垆土=2\*GB3②黄土=3\*GB3③黄土=4\*GB3④古土壤=5\*GB3⑤粉质粘土⑥粉质粘土⑦20m深度等效剪切波速(m/s)B20160157202271340375381B23176211306325354373B38153189258322357379B40161156205265337373376B42170244297344379387平均值1641592142793323653794场地地震效应4.1建筑场地类别=2\*ROMANII4.2抗震设防烈度，设计基本地震加速度，设计地震分组根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）附录Ａ，拟建场地所处地段抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组属第一组，特征周期为0.35s。4.3地基土地震液化评价根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）条规定，地质年代为第四纪晚更新世（Q3）的饱和砂土，7、8度时可判定为不液化。因此该场地可不考虑地基土地震液化问题。抗震地段的划分5场地岩土工程评价5.1黄土的湿陷性评价根据本次勘察的自重湿陷性试验结果，结合利用“原报告”的自重湿陷性试验结果，按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025－2004）的有关规定，分别计算万科城3号地B区自重湿陷量，所得自重湿陷量的计算值见表5.1.1。自重湿陷量的计算值及场地湿陷类型评价结果一览表值别勘探点号计算起止深度(m)自重湿陷量计算值(mm)湿陷类型3#───10#19非自重J24#71自重15#───20#21非自重23#21非自重39#65非自重41#103自重47#78自重61#30非自重70#58非自重72#33非自重74#103自重B03#21非自重B14#210自重B18#83自重B29#48非自重B36#19非自重B38#153自重B40#42非自重根据表5.1.1计算结果，万科城3号地B区20个勘探点中的自重湿陷量计算值，有7个大于70mm，13个小于70mm，根据其分布的大致规律，建议6#、10#、11#、12#楼及附近地下车库场地按自重湿陷性黄土场地对待，其余建筑地段场地按非自重湿陷性黄土场地对待；场地湿陷类型分区详见附录2。利用已有资料，结合本次勘察的黄土的湿陷性试验结果，计算万科城3号地B区地基湿陷量。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025－2004）的有关规定，地基湿陷量计算值从基底起算，自重湿陷场地地段累计至非湿陷土层顶面止，非自重湿陷场地地段累计至10m内非湿陷性土层顶面止，湿陷量的计算值△s及地基湿陷等级一览表建筑物及编号设计室内地坪标高（m）基础埋深（m）假定基底标高(m)勘探点号计算起讫深度(m)湿陷量计算值△s(mm)湿陷等级建议的湿陷等级6#楼（位于自重区）32320Ⅱ级Ⅱ级（中等）34177Ⅱ级B12149Ⅱ级B14517Ⅱ级7#楼（位于非自重区）B23355Ⅱ级Ⅱ级（中等）B25368Ⅱ级B34391Ⅱ级B36370Ⅱ级8#楼（位于非自重区）61210=1\*ROMANI级Ⅱ级（中等）63324Ⅱ级68340Ⅱ级9#楼（位于非自重区）64239=1\*ROMANI级Ⅱ级（中等）66181=1\*ROMANI级72314Ⅱ级B426.03～14.50429Ⅱ级10#楼（位于自重区）B29502Ⅱ级Ⅱ级（中等）B31340Ⅱ级B40547Ⅱ级湿陷量的计算值△s及地基湿陷等级一览表续表建筑物及编号设计室内地坪标高（m）基础埋深（m）假定基底标高(m)勘探点号计算起讫深度(m)湿陷量计算值△s(mm)湿陷等级建议的湿陷等级11#楼（位于自重区）436.3428.70B27～357Ⅱ级Ⅱ级（中等）473.46～0290=1\*ROMANI级B380～13.25570Ⅱ级56～01013=3\*ROMANIII级12#楼（位于自重区）4356.342B15～171Ⅱ级Ⅱ级（中等）376～098Ⅱ级B16～1300Ⅱ级39551Ⅱ级B18308Ⅱ级B20～207Ⅱ级13#楼（位于非自重区）4356.3425B033.35～1314Ⅱ级Ⅱ级（中等）B055.00～1201=1\*ROMANI级B072.52～11.80441Ⅱ级B09～406Ⅱ级14#楼（位于非自重区）13257=1\*ROMANI级Ⅱ级（中等）1587=1\*ROMANI级16235=1\*ROMANI级18272=1\*ROMANI级B02～1403Ⅱ级15#楼（位于非自重区）3246=1\*ROMANI级Ⅱ级（中等）5133=1\*ROMANI级8～320Ⅱ级10～1407Ⅱ级15#商业裙房（位于非自重区）1.0432.70J14263=1\*ROMANI级Ⅱ级（中等）3280=1\*ROMANI级5218=1\*ROMANI级8414Ⅱ级8#、9#间商业裙房（位于非自重区）暂定为1.0434.3063346Ⅱ级Ⅱ级（中等）643.40～1235=1\*ROMANI级70342Ⅱ级地下车库（位于非自重区）52.85～8.90173=1\*ROMANI级Ⅱ级（中等）8416Ⅱ级10366Ⅱ级13311Ⅱ级15153=1\*ROMANI级16221=1\*ROMANI级湿陷量的计算值△s及地基湿陷等级一览表续表建筑物及编号设计室内地坪标高（m）基础埋深（m）假定基底标高(m)勘探点号计算起讫深度(m)湿陷量计算值△s(mm)湿陷等级建议的湿陷等级地下车库（位于非自重区）18350Ⅱ级Ⅱ级（中等）23163=1\*ROMANI级61212=1\*ROMANI级63327Ⅱ级64240=1\*ROMANI级66186=1\*ROMANI级68351Ⅱ级72313Ⅱ级J14135=1\*ROMANI级J24359Ⅱ级B02444Ⅱ级B03371Ⅱ级B05164=1\*ROMANI级B07511Ⅱ级B09412Ⅱ级B23376Ⅱ级B25407Ⅱ级B34433Ⅱ级B36364Ⅱ级B42476Ⅱ级地下车库（位于自重区）29566Ⅱ级Ⅱ级（中等）32348Ⅱ级34202Ⅱ级37137Ⅱ级39599Ⅱ级41434Ⅱ级43324Ⅱ级47334Ⅱ级561050=3\*ROMANIII级B12227Ⅱ级B14555Ⅱ级B15189Ⅱ级B16316Ⅱ级B18360Ⅱ级B20240Ⅱ级B21125Ⅱ级湿陷量的计算值△s及地基湿陷等级一览表续表建筑物及编号设计室内地坪标高（m）基础埋深（m）假定基底标高(m)勘探点号计算起讫深度(m)湿陷量计算值△s(mm)湿陷等级建议的湿陷等级地下车库（位于自重区）B27388Ⅱ级Ⅱ级（中等）B293.56～1483Ⅱ级B31342Ⅱ级B382.85～1614Ⅱ级B403.51～1565Ⅱ级表5.1.2结果表明，按各勘探点评价的拟建建筑物地基湿陷等级基本为=1\*ROMANI级（轻微）～=2\*ROMANII级（中等），建议各拟建建筑物地基湿陷等级均按=2\*ROMANII级（中等）设防。需要说明的是，当拟建建筑物基底标高与本报告不一致时，应重新计算地基湿陷量，并评价地基湿等级。地下水、地基土的腐蚀性评价（见附录70、72）。5.3地基承载力特征值根据室内土工试验、原位测试及场地周围已有勘察资料，综合分析确定的各层土地基承载力特征值fak建议按表采用。填土①层土质不均，未经处理不能直接用作基础持力层。地基土承载力特征值fak表层名及层号指标黑垆土=2\*GB3②黄土=3\*GB3③黄土=4\*GB3④古土壤=5\*GB3⑤粉质粘土=6\*GB3⑥粉质粘土=7\*GB3⑦细中砂=7\*GB3⑦1fak(kPa)140120140170160170240层名及层号指标粉质粘土⑧细中砂⑧1粉质粘土⑨细中砂⑨1粉质粘土⑩粉质粘土eq\o\ac(○,11)粉质粘土eq\o\ac(○,12)fak(kPa)180250190280200210220地基土的压缩模量根据室内试验结果，考虑各层土的平均自重压力，计算所得的各层土上覆自重压力及由此自重压力到自重压力与附加压力之和压力段的压缩模量Es值列于表。使用时可按附加压力水平按表中的数据内插取值。压缩模量表单位：MPa层号及土名平均自重压力(kPa)附加压力（kPa）100200300400500600②黑垆土17③黄土353.83.9④黄土98⑤古土壤166⑥粉质粘土24111.5⑦粉质粘土315⑦1细中砂*⑧粉质粘土390⑧1细中砂35.0*⑨粉质粘土450⑨1细中砂*⑩粉质粘土548eq\o\ac(○,11)粉质粘土643eq\o\ac(○,12)粉质粘土739*注：表5.4中砂层为变形模量，系经验值。5.5桩基设计参数土层桩侧阻力特征值和桩端端阻力特征指标表表5.5层名及层号指标黑垆土=2\*GB3②黄土=3\*GB3③黄土=4\*GB3④古土壤=5\*GB3⑤粉质粘土=6\*GB3⑥粉质粘土⑦细中砂⑦1粉质粘土⑧细中砂⑧1粉质粘土⑨细中砂⑨1粉质粘土⑩粉质粘土eq\o\ac(○,11)灌注桩qsia(kPa)qpa(kPa)预制桩qsia(kPa)qpa(kPa)[]内数值为自重地段的桩侧阻力；（）内数值为自重地段预处理后的桩侧阻力；带下划线部分为非自重湿陷性黄土场地地段桩侧阻力。5.6地基土工程性质评价在勘探深度范围内，地基土主要由填土、黄土、古土壤、粉质粘土、粉土及砂层组成。填土=1\*GB3①层土质不均，不宜用作基础持力层。黑垆土②层、黄土③层及黄土④层是该场地的主要湿陷性土层，且③层大部分具高压缩性，承载力较低，工程性质较差。古土壤⑤层及粉质粘土⑥层呈硬塑～可塑状态，承载力相对较高，是较好的浅层复合地基持力层。粉质粘土⑦层工程性质较好；无软弱下卧层，是短桩较好的桩端持力层；⑧层及以下各层，工程性质相对较好，是中长桩良好的桩端持力层和下卧层。砂层性质总体高于粉质粘土，应注意粉质粘土中的砂夹层对桩基础的不均匀性影响。6地基基础方案7#～9#、12#、14#、15#楼地基基础方案6.1.1天然地基及复合地基可行性拟建7#～9#、12#、14#、15#楼均为地上33层（7#、8#、12#楼局部为6～7层，15#楼局部为18层），基底荷载标准值为560kPa，地下均为一层，基础埋深均为-6.3m。拟建7#～9#、14#、15#楼位于非自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级均为Ⅱ级。拟建的12#楼位于自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级均为Ⅱ级。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）的有关规定，拟建建筑均属甲类建筑，应消除地基的全部湿陷量或采用桩基础穿透全部湿陷性黄土层，或将基础设置在非湿陷性土层上。因此，天然地基不可行。依据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004），复合地基主要适用于《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）中所规定勘察等级为乙级的高层建筑。拟建7#～9#、12#、14#、15#楼，楼层较高（33层），勘察等级属甲级。采用复合地基时应进行专门研究，并须充分论证。由于拟建建筑荷重较大，采用一般的浅层地基处理难以满足建筑物上部荷载和变形要求。根据场地地基条件分析，建议采用桩基方案。6.1.2桩基方案.桩型及桩端持力层的选择根据场地地层情况，粉质粘土⑦、⑧层均存在厚度不均的砂夹层或透镜体，层面有一定起伏，砂夹层作为预制桩桩端持力层时桩长不易控制。从技术角度及施工方面综合分析，建议优先采用钻孔灌注桩方案。由于砂土易塌孔，宜选用具护壁措施的成孔工艺。根据场地地层情况，粉质粘土⑧层及以下各层埋深适中，工程性质较好，是良好的中长桩桩端持力层。.2预处理拟建12#楼地段，黑垆土=2\*GB3②层、黄土=3\*GB3③、④层具自重湿陷性，其桩侧阻力为负值。为提高桩的承载力，桩基施工前，可采用挤密土桩法进行预处理，以消除土层的湿陷性，处理深度可至古土壤⑤层顶部。预处理后各土层的桩侧阻力特征值见表5.5，具体数值视试桩检测结果按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）的规定确定。6.1.2.3单桩承载力估算根据表1.1所列各建筑物设计参数，根据《地基基础设计规范》（GB50007—2002）有关规定，采用表5.5所给定的计算参数，估算钻孔灌注桩在不同桩长、桩径的单桩承载力特征值结果见表6.1.3。钻孔灌注桩单桩承载力特征值表表6.1.3楼号及基底标高桩长(m)桩径(mm)桩端持力层估算单桩承载力特征值(kN)单桩承载力特征值建议值(kN)7#楼428.7m30m600⑨1904~19411930700⑨2255~22972280800⑨2614~2661263035m700⑨2651~26932650800⑨3067~311630008#、9#楼30m600⑧、⑨1812~19111800700⑧、⑨2147~22972150800⑧、⑨2492~2663250035m700⑨、eq\o\ac(○,10)2540~269425508002941~3117300012#楼425m30m600⑨2024~20402000700⑨2394~24132400800⑨2774~2795275035m700⑨2790~28082800800⑨3197~3247320014#楼30m600⑧、⑨1848、⑨2189~22172200800⑧、⑨2539~2572255035m700⑨2584~26132600800⑨2991~3024300015#楼42m30m600⑨18572194~22352200800⑨2550~2592255035m700⑨2595~26302600800⑨3004~30443000注：12#楼为预处理后单桩承载力特征值估算值。6.1.2.4桩基沉降估算根据西安目前同类场地、相似工程的桩基沉降观测资料分析，本拟建建筑物采用桩基础后，估算最终沉降量将不超过50㎜。6.1.37#、8#、12#楼6～7F单元及15#楼18F单元地基基础方案拟建的7#、8#、15#楼场地属非自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级为Ⅱ级。拟建的12#楼场地属自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级为Ⅱ级。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）的有关规定，拟建15#楼18F单元属乙类建筑，在非自重湿陷性黄土场地，消除地基部分湿陷量的最小处理厚度不应小于地基压缩层深度的2/3，且下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值不应小于100kPa；拟建7#、8#、12#楼6F单元属丙类建筑，在非自重黄土场地，地基处理厚度不应小于1m，且下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值不宜小于80kPa；在自重湿陷性黄土场地，地基处理厚度不应小于2.5m，且下部剩余湿陷量不应大于200mm。为满足湿陷处理的要求及提高地基承载力，拟建7#、8#楼及12#楼6～7F单元可采用灰土挤密桩或孔内深层强夯（DDC工法）复合地基方案，处理深度至古土壤⑤层中上部，处理厚度约为基底下7m，并应采取结构措施和检漏防水措施。拟建15#楼18F单元可与先采用与主楼相同的预处理方式进行预处理，然后采用CFG桩复合地基方案。按桩径φ=400mm，等边三角形布桩，桩间距采用1.2m，桩长按12m考虑；按表5.5所列参数，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79－2002）水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力特征值估算公式（式），估算得出的水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力特征值满足基底压力平均值的要求。采用CFG桩复合地基方案应做专门设计，设计、施工前应进行复合地基实验，确定相应的的设计与施工参数。复合地基承载力最终应通过载荷试验确定。考虑到7#、8#、12#楼6F单元及15#楼18F单元与高层部分的整体性，拟建7#、8#、12#楼6F单元及15#楼18F单元也可采用与主楼相同的基础形式。6.26#、10#、11#、13#楼地基基础方案6.2.1天然地基可行性拟建的6#楼地上30层，基底荷载标准值为520kPa；拟建的10#楼地上28层，基底荷载标准值为480kPa；11#、13#楼地上分别为22和19层（局部为6层），基底荷载标准值为350～390kPa；地下均为一层，基础埋深均为-6.3m。拟建13#楼位于非自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级为Ⅱ级。拟建的6#、10#、11#楼位于自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级均为Ⅱ级。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）的有关规定，拟建13#楼属乙类建筑，在非自重湿陷性黄土场地，消除地基部分湿陷量的最小处理厚度不应小于地基压缩层深度的2/3，且下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值不应小于100kPa；6#、10#、11#楼属甲类建筑，应消除地基全部湿陷性。因此，天然地基不可行。由于拟建建筑荷重较大，层高较高。根据场地地基条件分析，拟建6#、10#、11#楼、13#楼可采用桩基方案或CFG桩复合地基方案。6.2.2桩基方案6.2.2.1桩型及桩端持力层的选择根据场地地层情况，粉质粘土⑦层中的砂夹层厚度不均，最小厚度仅0.8m，且层面有一定起伏，不宜用做预制桩桩端持力层。如穿过此层进入=8\*GB3⑧层中的砂夹层作为预制桩桩端持力层时桩长不易控制。从技术角度及施工方面综合分析，建议优先采用钻孔灌注桩方案。由于砂土易塌孔，宜选用具护壁措施的成孔工艺。根据场地地层情况，粉质粘土⑧层及以下各层埋深适中，工程性质较好，是良好的中长桩桩端持力层。6.2.2.2预处理拟建6#、10#、11#楼地段，黑垆土=2\*GB3②层、黄土=3\*GB3③、④层具自重湿陷性，其桩侧阻力为负值。为提高桩的承载力，桩基施工前，可采用挤密土桩法进行预处理，以消除土层的湿陷性，处理深度可至古土壤⑤层顶部。预处理后各土层的桩侧阻力特征值见表5.5，具体数值视试桩检测结果按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）的规定确定。6.2.2.3单桩承载力估算根据表1.1所列各建筑物设计参数，根据《地基基础设计规范》（GB50007—2002）有关规定，采用表5.5所给定的计算参数，估算钻孔灌注桩在不同桩长、桩径的单桩承载力特征值结果见表6.1.3。钻孔灌注桩单桩承载力特征值表楼号及基底标高桩长(m)桩径(mm)桩端持力层估算单桩承载力特征值(kN)单桩承载力特征值建议值(kN)6#楼30m600⑨2025~20452030700⑨2388~2422240035m800⑨2776~28022800700⑨2792~28142800800⑨3228~3254325010#楼25m600⑧1656~16901650700⑧1965~20052000800⑧2321~2383235030m600⑧、⑨1987~20202000700⑧、⑨2351~23902350800⑧、⑨2725~2769275011#楼25m600⑧1661~16791650700⑧1971~19921980800⑧2290~2315230030m600⑧、⑨1994~20092000700⑧、⑨2341~23772350800⑧、⑨2734~2755275013#楼25m600⑧154418342134~2180215030m600⑧、⑨1879~19121900700⑧、⑨2225~22632250800⑧、⑨2581~26242600注：6#、10#、11#楼为预处理后单桩承载力特征值估算值。6.2.2.4桩基沉降估算根据西安目前同类场地、相似工程的桩基沉降观测资料分析，本拟建建筑物采用桩基础后，估算最终沉降量将不超过50㎜。6.2.3CFG桩复合地基方案拟建6#、10#、11#及13#楼也可采用CFG桩复合地基方案。当采用CFG桩复合地基方案时，可先采用挤密土桩法进行预处理，以消除土层的湿陷性，处理深度可至古土壤⑤层顶部。根据场地地层条件，拟建6#楼按桩径φ=400mm，等边三角形布桩，桩间距采用1.2m，桩长按18m考虑；拟建10#楼按桩径φ=400mm，等边三角形布桩，桩间距采用1.2m，桩长按15m考虑；拟建11#及13#楼按桩径φ=400mm，等边三角形布桩，桩间距采用1.2m，桩长按12m考虑；按表5.5所列参数，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79－2002）水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力特征值估算公式（式），估算得出的水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力特征值满足基底压力平均值的要求。采用CFG桩复合地基方案应做专门设计，设计、施工前应进行复合地基试验，确定相应的设计与施工参数。无论采用哪种方案，地基的设计、施工与质量检测应符合有关规范、规程、标准的规定。复合地基承载力特征值应通过现场静载荷试验最终确定，并根据最终确定的基础型式、基础尺寸和基底压力进行持力层、下卧层的强度验算及变形验算。6.2.411#、13#楼6F单元地基基础方案拟建的13#楼场地属非自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级为Ⅱ级。拟建的11#楼场地属自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级为Ⅱ级。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）的有关规定，上述拟建建筑属丙类建筑，在非自重黄土场地，地基处理厚度不应小于1m，且下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值不宜小于80kPa；在自重湿陷性黄土场地，地基处理厚度不应小于2.5m，且下部剩余湿陷量不应大于200mm。为满足湿陷起始压力的要求及提高地基承载力，拟建11#及13#楼6F单元可采用灰土挤密桩或孔内深层强夯（DDC工法）复合地基方案，处理深度至古土壤⑤层中上部，处理厚度约为基底下7m，并应采取结构措施和检漏防水措施。考虑到11#及13#楼6F单元与高层部分的整体性，拟建11#及13#楼6F单元也可采用与主楼相同的基础形式。6.3商业裙房及地下车库地基基础方案6.3.1商业裙房地基基础方案拟建的15#楼商业裙房为地上1层，8#、9#之间商业裙房，地上2层，基础埋深为-1.0m，所处地段场地属非自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级为Ⅱ级。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）的有关规定，上述拟建建筑属丙类建筑，对于单层建筑，地基处理厚度不应小于1m，且下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值不宜小于80kPa。对于2层建筑，地基处理厚度不宜小于2m，且下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值不宜小于100kPa。为满足湿陷处理的要求及提高地基承载力，拟建商业裙房可采用灰土挤密桩或孔内深层强夯（DDC工法）复合地基方案，处理深度至黄土④层中下部，处理厚度约为基底下8m，并应采取结构措施和检漏防水措施。6.3.2地下车库地基基础方案拟建地下车库，地下一层，基础埋深为m，基底荷载标准值为150Pa，场地划分为非自重湿陷性黄土场地与自重湿陷性黄土场地（见附录2），地基湿陷等级均为Ⅱ级。按《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）的有关规定，上述拟建建筑属丙类建筑，在非自重地段，地基处理厚度不应小于1m，且下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值不宜小于80kPa；在自重地段，地基处理厚度不小于2.5m，且下部未处理湿陷性黄土层的剩余湿陷量，不应大于200mm。为提高承载力、满足湿陷起始压力及剩余湿陷量的要求，地下车库，可采用灰土挤密桩或孔内深层强夯（DDC工法）复合地基方案，非自重地段与自重地段处理深度均至黄土④层中下部，处理厚度约为基底下6～7m，并应采取结构措施和检漏防水措施。无论采用哪种地基方案，其设计、试验施工与检测均应按有关规范严格执行。7基础施工中的主要岩土工程问题7.1基坑开挖与支护拟建建筑基础埋深为5～6m，基坑开挖深度约在现地面下5m左右。建议基坑开挖时采取必要的支护措施并进行专门设计，可采用土钉墙等支护方案，设计所需参数见表3.1.2。若采用放坡开挖，放坡坡率可按如下采用：填土=1\*GB3①黑垆土=2\*GB3②黄土=3\*GB3③1：0.5黄土④1：0.5拟建建筑物施工期间，应加强用水管理，做好坡面防护及基坑周围地面的排水工作，防止水浸泡边坡土体和地基。基坑周围不宜堆载，当需堆载时应在护坡设计中予以考虑。7.2地基试验与检测本工程地基试验与检测主要有二个方面。一是复合地基检测，处理后地基承载力特征值是否达到了设计要求；二是桩基检测，单桩竖向承载力特征值应通过现场静载荷试验确定，在同一条件下的试桩数量不宜少于总桩数的1%，且不应少于3根；工程桩施工完成后应按规范规定进行成桩质量与承载力的检测。7.3沉降及变形观测建筑物施工与使用期间，建议按规范要求进行系统的沉降观测工作，直至沉降及变形稳定为止。7.4桩基施工对环境的影响当采用钻孔灌注桩时，会产生大量的泥浆污染物，对泥浆的处理和外运必须采取有效措施，以免污染环境和地下水。同时预处理及CFG复合地基施工时的施工噪音会对周围居民生活造成影响，应合理安排施工时间段。8结论及建议