GB/T 50051-2021 烟囱工程技术标准

中华人民共和国国家标准

烟囱工程技术标准

Technicalstandardforchimneyengineering

贴标处

发布实施

S/N:155182·0727

统一书号：1551820727

中华人民共和国住房和城乡建设部

定价：110.00元

联合发布

国家市场监督管理总局

·

中华人民共和国国家标准

烟囱工程技术标准

Technicalstandardforchimneyengineering

/

GBT50051-2021

主编部门：中国冶金建设协会

批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

施行日期：年月日

2021101

中国计划出版社

北京

2021中华人民共和国国家标准

烟囱工程技术标准

/

GBT50051-2021

☆

中国计划出版社出版发行

网址：

www.h

jp

地址：北京市西城区木樨地北里甲号国宏大厦座层

11C3

：：（）（）

邮政编码电话发行部

10003801063906433

三河富华印刷包装有限公司印刷

/印张千字

850mm×1168mm13211281

年月第版年月第次印刷

202151202151

☆

统一书号：·

1551820727

定价：元

110.00

版权所有侵权必究

侵权举报电话：（）

01063906404

如有印装质量问题，请寄本社出版部调换中华人民共和国住房和城乡建设部公告

年第号

202160

住房和城乡建设部关于发布国家标准

《》

烟囱工程技术标准的公告

现批准《烟囱工程技术标准》为国家标准，编号为/

GBT50051-

，。《》

自年月日起实施原国家标准烟囱设计规范

20212021101

（）和《烟囱工程施工及验收规范》（）

GB50051-2013GB50078-2008

同时废止。

本标准在住房和城乡建设部门户网站（

www.mohurd.ov.

g

），

公开并由住房和城乡建设部标准定额研究所组织中国计划出

cn

版社有限公司出版发行。

中华人民共和国住房和城乡建设部

年月日

202149

前言

根据住房和城乡建设部《关于印发〈年工程建设标准规

2017

范制修订及相关工作计划〉的通知》（建标〔〕号）的要求，

2016248

编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和

国外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，修订了本标准。

：、、、、

本标准的主要技术内容是总则术语基本规定材料荷载

、、、、

与作用地基与基础混凝土烟囱钢内筒与砖内筒纤维增强塑料

内筒、钢烟囱、砖烟囱、烟囱的防腐蚀、烟囱平台、内衬与隔热层施

工、烟道、航空障碍灯和标志、既有烟囱加固与防腐改造、附属工程

施工质量检验、冬期施工、施工安全、烟囱烘干、工程质量验收等。

本标准修订的主要技术内容是：

增加了和两个等级的混凝土在温度作用下的强

1.C45C50

。

度折减系数

调整了烟囱体型系数取值；完善了烟囱横风向共振判断条

2.

件，取消了判断横风向共振发生时的雷诺数规定条件；调整并完善

了烟气温度分布计算规定。

调整了钢筋混凝土圆形与环形基础的内力计算公式，新增

3.

了圆形和环形钢筋混凝土桩基承台内力的计算公式。

“

完善了钢筋混凝土烟囱温度与荷载共同作用下钢筋拉应

4.

力计算方法”。

完善了纤维增强塑料排烟筒的有关规定，增加了纤维增强

5.

塑料“铺层设计”计算规定。

完善了自立式钢内筒局部屈曲计算规定，将原来钢内筒单

6.

一的“弹性屈曲”计算公式调整为“弹性屈曲”和“弹塑性屈曲”条件

，，

性判定计算公式增加了钢内筒钢材牌号的选择空间并与自立式

··

1。

钢烟囱计算公式一致

将原烟气类别划分改为烟囱类型划分，增加了“烟囱雨”防

7.

治的有关内容，对“湿烟囱”烟气流速给出了限值。

增加了烟囱平台构件与内筒间距、内外筒间距、吊装平台施

8.

工荷载等设计要求章节。

“”。

增加了既有烟囱加固与防腐改造内容

9.

，

本标准由住房和城乡建设部负责管理由中国冶金建设协会

负责日常管理，由中冶华天工程技术有限公司负责具体技术内容

的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送中冶华天工程技术

有限公司国家标准《烟囱工程技术标准》管理组（地址：上海市闵行

区园文路号室，邮编：，邮箱：

281901201199niu.chunlian@sh-

g

）。

本标准起草单位：中冶华天工程技术有限公司

上海必立结构设计事务所有限公司

中国二十二冶集团有限公司

大连理工大学

中国电力工程顾问集团华东电力设计

院有限公司

国家电投集团科学技术研究院有限

公司

华东理工大学

青岛农业大学

国家电投内蒙古能源有限公司

上海电力建筑工程有限公司

中能建西北城市建设有限公司

中冶长天国际工程有限责任公司

中冶建筑研究总院有限公司

上海富晨化工有限公司

冀州中意复合材料股份有限公司

··

2中国能源建设集团辽宁电力勘测设计

院有限公司

中国电建集团河北省电力勘测设计研

究院有限公司

石家庄开发区技源科技有限公司

上海德昊化工有限公司

上海迪夫格环境科技有限公司

大唐东北电力试验研究院有限公司

盐城三美防腐科技有限公司

宝鸡市钛程金属复合材料有限公司

苏州云白环境设备股份有限公司

辽宁中电投电站燃烧工程技术研究中

心有限公司

中国电力工程顾问集团华北电力设计

院有限公司

重庆钢铁集团建设工程有限公司

重庆国际复合材料股份有限公司

成都硅宝科技股份有限公司

重庆华姿建设集团有限公司

江苏鼎坤建设工程有限公司

本标准主要起草人员：牛春良许嘉庆杜宣刚王立成

车轶陈飞李国树陆士平

侯锐钢李晓民李继宏李涛

李秋义邢克勇倪桂红马骏骧

杨薇李迎徐卫阳龚佳

李宁王永焕李吉娃史耀辉

邱柏冯佳昱秦松鹤于国成

陈祥勇张鹏飞张莹靳庆新

黎志卿戴永阳张晓辉袁建丽

··

3周勇孙昕赵广清王根雨

郭文强吴春华李炜姝孙仁锋

兰丽琴王泳李兴利何宝明

韩利雄袁素兰王青刘俊

赵战军陆立中

本标准主要审查人员：马人乐宋玉普耿树江朱四荣

胡中永陈艾荣武一琦吴欣之

杨铁荣

··

4目次

（）

总则…………………

11

术语…………………（）

22

基本规定…………………（）

37

设计规定………………（）

3.17

施工规定………………（）

3.219

验收规定………………（）

3.319

材料…………………（）

423

……………………（）

砖石

4.123

混凝土…………………（）

4.224

钢筋和钢材……………（）

4.326

材料热工计算指标………（）

4.431

荷载与作用………………（）

533

一般规定………………（）

5.133

…………………（）

风荷载

5.233

平台活荷载与积灰荷载…………………（）

5.337

裹冰荷载………………（）

5.437

地震作用………………（）

5.537

温度作用………………（）

5.640

烟气压力计算……………（）

5.746

地基与基础………………（）

648

………………（）

一般规定

6.148

地基承载力计算…………（）

6.249

地基变形计算……………（）

6.350

地基稳定性计算…………（）

6.454

板式基础计算……………（）

6.556

··

1桩基础计算……………（）

6.662

………………（）

设计构造

6.771

……（）

土方和基坑工程施工

6.872

钢筋工程施工……………（）

6.973

模板工程施工…………（）

6.1074

混凝土工程施工………（）

6.1174

施工质量检验…………（）

6.1276

混凝土烟囱………………（）

781

一般规定………………（）

7.181

附加弯矩计算……………（）

7.282

筒壁承载能力极限状态计算……………（）

7.383

筒壁正常使用极限状态计算……………（）

7.488

………………（）

设计构造

7.5102

……………（）

钢筋工程施工

7.6107

模板工程施工……………（）

7.7108

混凝土工程施工…………（）

7.8108

施工质量检验……………（）

7.9109

钢内筒与砖内筒…………（）

8117

………………（）

一般规定

8.1117

………………（）

计算规定

8.2119

自立式钢内筒……………（）

8.3119

悬挂式钢内筒……………（）

8.4123

砖内筒…………………（）

8.5123

（）

设计构造………………

8.6124

……………………（）

制作

8.7128

焊接……………………（）

8.8128

安装……………………（）

8.9130

施工质量检验…………（）

8.10130

纤维增强塑料内筒………（）

9143

··

2一般规定………………（）

9.1143

……………………（）

材料

9.2144

………………（）

铺层设计

9.3146

自立式纤维增强塑料内筒………………（）

9.4152

悬挂式纤维增强塑料内筒………………（）

9.5156

连接与加劲……………（）

9.6157

设计构造………………（）

9.7159

……………………（）

制作

9.8161

安装……………………（）

9.9163

施工质量检验…………（）

9.10163

钢烟囱……………………（）

10169

一般规定………………（）

10.1169

……………（）

钢塔架设计

10.2169

…………（）

自立式钢烟囱

10.3172

拉索式钢烟囱…………（）

10.4176

安装……………………（）

10.5177

砖烟囱……………………（）

11178

一般规定………………（）

11.1178

…………（）

水平截面计算

11.2178

…………（）

环向钢箍计算

11.3179

环向钢筋计算…………（）

11.4181

竖向钢筋计算…………（）

11.5181

设计构造………………（）

11.6183

（）

施工……………………

11.7187

…………（）

施工质量检验

11.8188

烟囱的防腐蚀……………（）

12190

一般规定………………（）

12.1190

烟囱材料和烟囱结构形式的选择………（）

12.2191

砖烟囱的防腐蚀………（）

12.3193

··

3单筒式钢筋混凝土烟囱的防腐蚀………（）

12.4193

……（）

套筒式和多管式烟囱的砖内筒防腐蚀

12.5193

……（）

套筒式和多管式烟囱的钢内筒防腐蚀

12.6194

钢烟囱的防腐蚀………（）

12.7194

施工质量检验…………（）

12.8195

烟囱平台…………………（）

13198

一般规定………………（）

13.1198

………………（）

平台设计

13.2198

平台制作和安装工程……（）

13.3200

施工质量检验…………（）

13.4200

内衬与隔热层施工………（）

14205

一般规定………………（）

14.1205

（）……（）

砖内衬筒和隔热层

14.2205

………（）

不定型材料内衬

14.3206

施工质量检验…………（）

14.4207

烟道…………………（）

15210

一般规定………………（）

15.1210

地下烟道………………（）

15.2211

………………（）

架空烟道

15.3214

…………（）

施工质量检验

15.4215

航空障碍灯和标志………（）

16222

一般规定………………（）

16.1222

障碍灯的分布…………（）

16.2223

（）

航空障碍灯设计要求……

16.3223

…………（）

施工质量检验

16.4223

既有烟囱加固与防腐改造………………（）

17225

一般规定………………（）

17.1225

烟囱加固与防腐改造设计原则…………（）

17.2226

加固与修复材料的选用…………………（）

17.3227

··

4纤维增强塑料内筒顶部吊装……………（）

17.4229

…………（）

施工质量检验

17.5233

附属工程施工质量检验…………………（）

18239

冬期施工…………………（）

19241

（）

一般规定………………

19.1241

基础……………………（）

19.2241

砖烟囱筒壁……………（）

19.3241

混凝土烟囱筒壁………（）

19.4244

（）………………（）

钢烟囱钢内筒和钢构件

19.5244

单筒烟囱内衬…………（）

19.6245

施工安全…………………（）

20247

烟囱烘干…………………（）

21250

工程质量验收……………（）

22252

附录圆形基础竖向平均附加应力系数…（）

A254

附录焊接圆筒截面轴心受压稳定系数…（）

B261

附录施工现场质量管理检查记录………（）

C263

附录检验批质量验收记录………………（）

D265

附录分项工程质量验收记录……………（）

E267

（）

附录分部子分部工程质量验收记录…（）

F269

附录单位（子单位）工程质量预验收记录………………（）

G271

附录单位（子单位）工程质量竣工验收记录……………（）

H273

本标准用词说明………………（）

279

引用标准名录…………………（）

280

附：条文说明…………………（）

285

··

5Contents

………（）

1Generalprovisions1

……………………（）

2Terms2

………（）

3Basicreuirements7

q

……（）

3.1Desinreuirements7

gq

………………（）

3.2Constructionreuirements19

q

（）

…………………

3.3Acceptancerequirements19

…………………（）

4Materials23

………………（）

4.1Masonry23

………………（）

4.2Concrete24

………………（）

4.3Steelbarandsteelroduct26

p

………（）

4.4Materialthermalcalculationindex31

…………（）

5Loadsandaction33

……（）

5.1Generalrequirements33

………………（）

5.2Windload33

…………（）

5.3Platformliveloadanddustload37

…………………（）

5.4Iceload37

………（）

5.5Earthuakeaction37

q

……（）

5.6Temperatureaction40

…………………（）

5.7Gaspressurecalculation46

………………（）

6Foundation48

……（）

6.1Generalreuirements48

q

……………（）

6.2Bearincaacitoffoundation49

gpy

…………………（）

6.3Deformationcalculation50

……（）

6.4Stabilitycalculation54

··

6………………（）

6.5Matfoundationcalculation56

………………（）

6.6Pilefoundationcalculation62

……（）

6.7Structureregulations71

………………（）

6.8Earthworkandfoundationitconstruction72

p

…（）

6.9Reinforcementenineerinconstruction73

gg

…………………（）

6.10Formworkconstruction74

………（）

6.11Concreteengineeringconstruction74

………（）

6.12Qualityinspection76

……………（）

7Reinforcedconcretechimne81

y

……（）

7.1Generalreuirements81

q

…（）

7.2Additionalbendinmomentcalculation82

g

…………（）

7.3Ultimatelimitstatescalculation83

……（）

7.4Serviceabilitylimitstatescalculation88

……（）

7.5Structureregulations102

…（）

7.6Reinforcementenineerinconstruction107

gg

…………………（）

7.7Formworkconstruction108

………（）

7.8Concreteenineerinconstruction108

gg

………（）

7.9Qualityinspection109

………………（）

8Steellinerandbrickliner117

……（）

8.1Generalrequirements117

…………………（）

8.2Calculationreulations119

g

………………（）

8.3Self-suortinsteelliner119

ppg

……（）

8.4Susendedsteelliner123

p

（）

………………

8.5Brickliner123

……（）

8.6Structureregulations124

……………（）

8.7Manufacture128

…………………（）

8.8Weldin128

g

……………（）

8.9Installation130

………（）

8.10Qualityinspection130

··

7（）

……（）

9FibrereinforcedplasticsFRPliner143

……（）

9.1Generalrequirements143

………………（）

9.2Materials144

…………（）

9.3Laminatedesin146

g

………………（）

9.4Self-suortinFRPliner152

ppg

……（）

9.5SusendedFRPliner156

p

………………（）

9.6Connectionandstiffening157

……（）

9.7Structureregulations159

……………（）

9.8Manufacture161

……………（）

9.9Installation163

………（）

9.10Qualitinsection163

yp

……………（）

10Steelchimney169

…………………（）

10.1Generalrequirements169

……………（）

10.2Framedsteelchimneydesign169

…………（）

10.3Self-suortinsteelchimne172

ppgy

……（）

10.4Guedsteelchimne176

yy

……………（）

10.5Installation177

…………（）

11Brickchimney178

…………………（）

11.1Generalrequirements178

…………（）

11.2Calculationofhorizontalsection178

……（）

11.3Calculationofhoos179

p

…………………（）

11.4Calculationofrinribs181

g

………………（）

11.5Calculationofverticalbar181

（）

……

11.6Structureregulations183

……………（）

11.7Construction187

………（）

11.8Qualitinsection188

yp

………………（）

12Anticorrosionofchimne190

y

…………………（）

12.1Generalreuirements190

q

………………（）

12.2Selectionofchimneystructuresandtypes191

··

8…………（）

12.3Anticorrosionofbrickchimney193

12.4Anticorrosionofsingletubereinforcedconcrete

………………（）

chimney193

12.5Anticorrosionofsinglelinerchimneyandmulti-line

………………（）

chimnewithbricktube193

y

12.6Anticorrosionoftube-in-tubechimneyandmulti-flue

………………（）

chimnewithsteeltube194

y

…………（）

12.7Anticorrosionofsteelchimney194

………（）

12.8Qualitinsection195

yp

…………………（）

13Platform198

…………………（）

13.1Generalreuirements198

q

………（）

13.2Platformdesin198

g

……（）

13.3Platformfabricationandinstallation200

………（）

13.4Qualitinsection200

yp

……（）

14Lininandthermalinsulationlaerconstruction205

gy

……（）

14.1Generalrequirement205

（）………（）

14.2Bricklininglinerandinsulation205

………………（）

14.3Unshapedmateriallining206

………（）

14.4Qualityinspection207

………（）

15Flue210

…………………（）

15.1Generalrequirements210

………（）

15.2Underroundflue211

g

…………（）

15.3Overheadflue214

………（）

15.4Qualitinsection215

yp

……………（）

16Warninlamandsmbols222

gpy

…………………（）

16.1Generalreuirements222

q

……………（）

16.2Distributionofwarninlam223

gp

……（）

16.3Designrequirementsofwarninglamp223

………（）

16.4Qualityinspection223

··

917Reinforcementandanti-corrosionofexisting

…………………（）

chimney225

…………………（）

17.1Generalreuirements225

q

………（）

17.2Desinrinciles226

gpp

（）

…………………

17.3Selectionofmaterials227

………………（）

17.4TophoistingofFRPliner229

………（）

17.5Qualitinsection233

yp

………………（）

18Qualitinsectionofsubsidiarworks239

ypy

……（）

19Winterconstruction241

…………………（）

19.1Generalreuirements241

q

……………（）

19.2Foundation241

……（）

19.3Brickchimneyshell241

………（）

19.4Reinforcedconcretechimneyshell244

（）…………（）

19.5Steelchimnesteellinerandsteelmembers244

y

…………………（）

19.6Linin245

g

……（）

20Constructionsafety247

…………（）

21Chimnedrin250

yyg

………（）

22Qualitinsection252

yp

AppendixAVerticalaverageadditionalstresscoefficient

………（）

ofcircularfoundation254

AendixBStabilitcoefficientofweldedclinder

ppyy

…………（）

section261

…………（）

AppendixCQualitycontrolinspectionrecord263

AendixDQualitaccetancerecordof

ppyp

…………………（）

insectionlot265

p

……（）

AppendixEQualityacceptancerecordofsubproject267

（）

AppendixFDivisionsub-divisionengineeringquality

……………（）

accetancerecord269

p

··

10AppendixGPre-acceptancerecordofengineering

（）……（）

qualityofunitsub-unit271

AendixHRecordofcomletionaccetanceof

pppp

（）………………（）

unitsub-unit273

（）

………

Explanationofwordinginthiscode279

……（）

Listofquotedstandards280

：………（）

AdditionExlanationofrovisions285

pp

··

11总则

1

为规范和指导烟囱的设计、施工和验收，保障人身健康和

1.0.1

生命财产安全、生态环境安全，满足烟囱工程建设基本需要，依据

、，。

有关法律法规制定本标准

本标准适用于新建混凝土烟囱、纤维增强塑料烟囱、钢烟

1.0.2

囱、砖烟囱等单筒烟囱、套筒式烟囱和多管式烟囱的设计、施工和

验收，适用于既有烟囱的加固与防腐改造。

、，

烟囱的设计施工和验收除应符合本标准的规定外尚应

1.0.3

符合现行国家有关标准的规定。

··

1术语

2

烟囱

2.0.1chimney

用于排放烟气的高耸构筑物。

干烟囱

2.0.2drchimne

yy

排放相对湿度小于、温度不小于的烟气的烟囱。

60%90℃

潮湿烟囱

2.0.3humidchimne

y

、

排放相对湿度大于温度大于但小于的烟气

60%60℃90℃

的烟囱。

湿烟囱

2.0.4wetchimney

排放相对湿度为饱和状态、温度不大于的烟气的烟囱。

60℃

自立式烟囱

2.0.5self-suortinchimne

ppgy

，

筒身在不加任何附加支撑的条件下自身构成一个稳定结构

。

的烟囱

拉索式烟囱

2.0.6guyedchimney

筒身与拉索共同组成稳定体系的烟囱。

塔架式钢烟囱

2.0.7framedsteelchimne

y

内筒主要承担自身竖向荷载，水平荷载主要由钢塔架承担的

钢烟囱。

单筒式烟囱

2.0.8singletubechimney

内衬和隔热层直接分段支承在筒壁牛腿上或内衬直接粘贴在

筒壁上的普通烟囱。

套筒式烟囱

2.0.9sinlelinerchimne

gy

筒壁内设置一个内筒的烟囱。

多管式烟囱

2.0.10multi-linerchimne

y

。

两个或多个内筒共用一个外部筒壁或塔架组成的烟囱

··

2内筒

2.0.11liner

套筒式和多管式烟囱筒壁内的排烟筒。

内衬

2.0.12lining

分段支承在筒壁牛腿之上的自承重结构或依靠分布于筒壁上

的锚筋直接附于筒壁上的浇筑体，对隔热层或筒壁起到保护作用。

筒身

2.0.13shaft

，、。

烟囱基础以上部分包括筒壁隔热层和内衬等部分

筒壁

2.0.14shell

烟囱筒身的最外层结构，是整个筒身承重部分。

隔热层

2.0.15insulation

置于筒壁与内衬之间，使筒壁受热温度不超过规定的最高温

。

度的结构

自立式内筒

2.0.16self-supportingliner

在自重荷载作用下，其竖向以承受压应力为主、水平方向依靠

外筒支撑的排烟筒。

悬挂式内筒

2.0.17susendedliner

p

，、

在重力荷载作用下其竖向以承受拉应力为主水平方向依靠

。

外筒支撑的排烟筒

封闭层

2.0.18confiningbed

砖内筒外部的耐酸砂浆层，用于封闭烟气，防止或减少烟气

渗漏。

烟道

2.0.19flue

，。

排烟系统的一部分用以将烟气导入烟囱

涡激共振

2.0.20vortexshedding

风流经烟囱表面产生的旋涡脱落频率与结构自振频率相等或

相近时，产生的横风向共振现象。

临界风速

2.0.21criticalwindseedforvortexsheddin

pg

烟囱产生横风向共振时的最低风速。

锁住区

2.0.22lockin

··

3，

风的旋涡脱落频率与结构自振频率相等或相近时产生涡激

共振的风速范围。

破风圈（）

2.0.23strakevane

通过抑制风的有规律的旋涡脱落来减少涡激共振响应的减振

装置。

（）

纤维增强塑料内筒

2.0.24fiberreinforcedlasticFRPliner

p

、，

以纤维及其制品为增强材料以合成树脂为基体材料用机械

缠绕成型工艺分段制造、连接和安装的一种内筒。

反应型阻燃树脂

2.0.25reactiveflame-retardandresin

分子主链中含有氯、溴、磷等阻燃元素，在不添加或少量添加

辅助阻燃材料（如三氧化二锑）后，可使固化后的纤维增强塑料材

、。

料具有点燃困难离火自熄的性能的树脂这类树脂在液态时不

具有阻燃性。

基体材料

2.0.26matrix

纤维增强塑料材料中的树脂部分。

极限氧指数（）

2.0.27limitedoxenindexLOI

yg

，、，

在规定条件下试件在氮氧混合气体中维持平衡燃烧所需

（）。

的最低氧浓度体积百分含量

火焰传播速率

2.0.28flame-spreadrating

采用标准方法对厚度为，且以玻璃纤维短切原丝

3mm～4mm

毡增强、树脂含量为的纤维增强塑料层合板所测定的

70%～75%

一个指数值。

缠绕角

2.0.29windinanle

gg

缠绕在芯模上的纤维束或带的长度方向与芯模子午线或母线

间的夹角。

增强材料

2.0.30reinforcement

加入树脂基体中能使复合材料制品的力学性能显著提高的纤

维材料。

（）

热变形温度

2.0.31heat-deflectiontemperatureHDT

··

4，

当树脂浇铸体试件在等速升温的规定液体传热介质中按简

支梁模型，在规定的静荷载作用下，产生规定变形量时的温度。

玻璃化温度

2.0.32lasstransitiontemerature

gp

当树脂浇铸体试件在一定升温速率下达到一定温度值时，从

一种硬的玻璃状脆性状态转变为柔性的弹性状态，物理参数出现

，，

不连续的变化这个现象称为玻璃化转变所对应的温度为玻璃化

（），，

温度它是确定树脂最高使用温度的依据其数值通常高于

T

g

。

热变形温度

15℃～25℃

液压滑模

2.0.33hydraulicslidingform

以筒（墙）壁预埋支撑杆为支点，利用液压千斤顶提升工作平

台和滑动模板，连续施工的工艺。

电动（液压）提模（）

2.0.34motor-drivenhdraulicromote

yp

form

以筒（墙）壁预留孔或预埋支撑杆为支点，利用电动机或液压

千斤顶提升工作平台和模板，倒模间歇性施工的工艺。

双滑

2.0.35two-sideslidinform

g

同时进行筒壁和内衬液压滑模施工的工艺。

液压顶升法

2.0.36hydraulicjacking

利用液压顶升设备进行钢烟囱或钢内筒从上至下逐段（节）安

装的方法。

液压提升法

2.0.37hdraulicliftin

yg

利用液压提升设备进行钢烟囱或钢内筒从上至下逐段（节）安

。

装的方法

气顶倒装法

2.0.38pneumaticjacking

利用气压顶升设备进行钢烟囱或钢内筒从上至下逐段（节）安

装的方法。

烟囱评估使用年限

2.0.39assessedworkinlifeforexist-

g

inchimne

gy

。

可靠性评定所预估的既有烟囱在规定条件下的使用年限

··

5烟囱加固设计使用年限

2.0.40designworkinglifefor

strengtheningofexistingchimney

加固设计规定的烟囱加固后无须重新进行检测、鉴定，即可按

其预定目的使用的年限。

烟囱防腐设计使用年限

2.0.41designworkinglifeforcor-

rosionresistanceofchimney

防腐设计规定的烟囱在正常施工和维护条件下，即可按其预

。

定目的使用的年限

··

6基本规定

3

设计规定

3.1

本标准采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可

3.1.1

靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行

。

结构计算

：

烟囱结构及其附属构件的极限状态设计应包括

3.1.2

：

承载能力极限状态烟囱结构或附属构件达到最大承载

1

力，如发生强度破坏、局部或整体失稳以及因过度变形而不适于继

续承载等。

正常使用极限状态：烟囱结构或附属构件达到正常使用规

2

定的限值，如达到变形、裂缝和最高受热温度等规定限值等。

承载能力极限状态设计应根据不同的设计状况分别进行

3.1.3

作用效应的基本组合、偶然组合和地震组合设计。正常使用极限

状态应分别按作用效应的标准组合、频遇组合和准永久组合进行

设计。

烟囱的安全等级与结构重要性系数应符合下列规定：

3.1.4

烟囱安全等级不应低于二级，当烟囱高度不小于或

1200m

，。

单机容量不小于时烟囱的安全等级应为一级

300MW

烟囱的结构重要性系数不应小于表的规定。

2γ3.1.4

0

表结构重要性系数

3.1.4γ0

对持久设计状况和短暂设计状况

对偶然设计状况和

结构重要性系数安全等级

地震设计状况

一级二级

γ1.11.01.0

0

··

7《

烟囱的抗震设防类别应符合现行国家标准建筑工程抗震

3.1.5

设防分类标准》的规定，并应符合下列规定：

GB50223

单机容量为及以上或规划容量为及以

1300MW800MW

上的火力发电厂和地震时必须维持正常供电的重要电力设施的烟

囱、烟道，抗震设防类别应划分为重点设防类；

，

高度不小于的烟囱抗震设防类别应划分为重点设

2200m

；

防类

万人口以上城镇的集中供热烟囱，抗震设防类别应划

350

分为重点设防类；

其余各类烟囱最低抗震设防类别不宜低于标准设防类。

4

对于持久设计状况和短暂设计状况，烟囱承载能力极限状

3.1.6

：

态设计应按下列作用效应基本组合中的最不利值确定

持久设计状况：

1

）套筒式与多管式烟囱的内筒支承平台的荷载效应设计

1

值，应符合下式规定：

m

（）

γγS+γS≤R3.1.6-1

0GGkPLCPLPLkd

ψ

（∑ii）

i=1

），

套筒式与多管式烟囱的内筒的效应设计值应符合下式

2

规定：

m

（）

γγSγSγSR3.1.6-2

0GGk+TT+CPCP≤d

ii

（∑）

i=1

短暂设计状况：

2

）单筒式烟囱、塔架式钢烟囱、套筒式与多管式烟囱的外

1

，、

筒以及由风荷载平台活荷载等可变荷载控制的荷载效

应设计值，应符合下式规定：

mn

γγSγγSγγSR

0GGk+QLQk+QcLQk≤d

ψ

（∑iilll∑jjjj）

i12

=j=

（）

3.1.6-3

··

8）

由风荷载控制的套筒式与多管式烟囱的内筒的荷载效应

2

设计值，应符合下式规定：

m

γγSγSγSγSR

0GGk+TT+CPCP+wwk≤d

ii

（∑）

i=1

（）

3.1.6-4

式中：———烟囱重要性系数，按本标准第条的规定采用；

γ3.1.4

0

———，

第个永久作用分项系数按本标准第条的

γi3.1.9

G

i

；

规定采用

———烟囱平台活荷载分项系数，按本标准第条的

γPL3.1.9

规定采用；

———第个可变作用（主导可变作用）分项系数，按本标

γl

Q

l

；

准第条的规定采用

3.1.9

———，

第个可变作用分项系数按本标准第条的

γQj3.1.9

j

规定采用；

———第个永久作用的标准值；

Gi

ik

———第个可变作用（主导可变作用）的标准值；

Ql

lk

———第个可变作用的标准值；

Q

jkj

———；

第个永久作用标准值的效应

Si

Gk

i

———；

风荷载标准值的效应

Swk

———第个可变作用（主导可变作用）标准值的效应；

SQkl

l

———第个可变作用标准值的效应；

SQkj

j

———烟囱平台活荷载标准值的效应；

S

PLk

———第个可变作用的组合值系数，按本标准第

3.1.9

cj

ψ

j

；

条的规定采用

———，

烟囱平台活荷载组合系数按本标准第条的

CPL3.1.9

ψ

规定采用；

、———第个和第个考虑烟囱设计使用年限的可变作用

γγl

LLj

l

j

调整系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》

GB

；

的规定采用

50009

··

9———，

正常烟气温度作用分项系数按本标准第条

γ3.1.9

T

的规定采用；

———正常烟气温度作用标准值的效应；

ST

———正常烟气温度作用工况下，烟气负压分项系数，按本

γCP

标准第条的规定采用；

3.1.9

———正常烟气温度作用工况下，烟气负压标准值的

SCP

效应；

———风荷载分项系数，按本标准表的规定采用；

γ3.1.9

w

———烟囱或烟囱构件的抗力设计值，对于不同设计状况，

Rd

应采用相应的抗力设计值。

对于烟气爆炸、事故温度等偶然设计状况，烟囱承载能力

3.1.7

：

极限状态设计应符合下式规定

mn

（）

S+S+S+S≤R3.1.7

GkAfQkqQkd

ψψ

∑id1l∑ji

i=1=2

j

式中：———按偶然荷载标准值计算的荷载效应值；

SA

Ad

d

———第一个可变荷载的频遇值系数；

f

ψ

1

———第个可变荷载的准永久值系数。

qj

ψ

j

注：烟气爆炸和事故温度下风荷载的频遇值系数取。

0.20

对于需要抗震设防的烟囱，除应按本标准第条、第

3.1.83.1.5

条极限承载能力计算外，尚应按下列地震设计状况进行抗

3.1.6

震验算：

：

单筒烟囱及套筒式与多管式烟囱的外筒

1

/

γS+γS+γS+γS+S≤Rγ

GEGEEhEhkEvEvkwEwwkMEMEdRE

ψψ

aa

（）

3.1.8-1

套筒式与多管式烟囱的内筒：

2

γSγSγSγSγS

GEGE+TT+EhEhk+EvEvk+wEwwk

ψ

/（）

SRγ3.1.8-2

+MEME≤dRE

ψ

aa

：———，；

式中承载力抗震调整系数砖烟囱取混凝土烟囱

γ1.00

RE

；；、、

取钢烟囱取钢塔架应按塔柱腹杆支

0.900.80

··

10、、

座斜杆和塔柱节点分别取和

0.850.800.90

；当仅计算竖向地震作用时，各类烟囱和构件

1.00

均应采用；纤维增强塑料内筒按本标准第章

1.009

的有关规定执行；

———，

水平地震作用分项系数按本标准表的规定

γEh3.1.9

采用；

———竖向地震作用分项系数，按本标准表的规定

γ3.1.9

Ev

；

采用

———水平地震作用标准值的效应，按本标准第节的

SEhk5.5

规定进行计算；

———竖向地震作用标准值的效应，按本标准第节的

S5.5

Evk

；

规定进行计算

———由地震作用、风荷载、日照和基础倾斜引起的附加

SME

a

弯矩效应，按本标准第节的规定计算；

7.2

———，

重力荷载代表值的效应重力荷载代表值取烟囱及

S

GE

其构配件自重标准值和各层平台活荷载组合值之

和；活荷载的组合值系数应按表的规定

3.1.9

采用；

———；

烟气温度作用效应

S

T

———风荷载的组合值系数，取；

wE0.20

ψ

———由地震作用、风荷载、日照和基础倾斜引起的附加

ME

ψ

a

，；

弯矩组合值系数取

1.00

———烟气温度作用分项系数；

γT

———重力荷载分项系数，一般情况应取；当重力荷

γ1.20

GE

载对烟囱承载能力有利时，取值不应大于。

1.00

，

对于不同的设计状况应按下列规定选用不同的荷载作用

3.1.9

分项系数与组合值系数：

对于持久设计状况和短暂设计状况，作用效应基本组合的

1

分项系数应按表的规定采用。

3.1.9-1

··

11表荷载分项系数

3.1.9-1

分项系数

作用名称备注

符号数值

作用效应对承载能力不利时

1.30

永久作用

γG

作用效应对承载能力有利时

0.90

顺风向单独作用时

1.60

风荷载

γ

w

顺风向与涡激共振同时作用时

1.40

当平台活荷载标准值

1.50

2

不大于/时

4.0kNm

对结构承载力有

平台上活荷载

γPL

利时取

0

当平台活荷载标准值

1.30

2

大于/时

4.0kNm

安装检修荷载γ对结构承载力有利时取

A1.300

烟气负压—

γCP1.10

裹冰荷载—

γI1.50

，

正常烟气温度套筒式与多管式烟囱的内筒

1.10

温度作用γ

T

、

1.00极端环境温度烟气事故温度

，

对于持久设计状况和短暂设计状况应按表的规

23.1.9-2

定确定相应的组合值系数。

表作用效应的组合情况及组合值系数

3.1.9-2

组合值系数

第个

1

作用效应的组合情况其他可变作用

可变作用

ψcM

cwcPL

ψaψ

ⅠG+W+LWMa+L1.001.000.70

ⅡG+A+W+LAW+M+L0.601.000.70

a

··

12续表

3.1.9-2

组合值系数

第1个

作用效应的组合情况其他可变作用

可变作用

cM

cwψcPL

ψaψ

—

W+M+L

ⅢG+I+W+LIa0.600.70

注：表中表示烟囱或结构构件自重，为风荷载，为附加弯矩，为安装荷载

GWMA

a

（包括施工吊装设备重量，起吊重量和平台上的施工荷载），为裹冰荷载，为

IL

（）。

平台活荷载包括检修维护和生产操作活荷载

对于地震设计状况，地震作用的分项系数及计算重力荷载

3

代表值时活荷载组合值系数应分别按表和表的

3.1.9-33.1.9-4

。

规定采用

表地震作用分项系数

3.1.9-3

地震作用

γγ

EhEv

仅计算水平地震作用

1.30

仅计算竖向地震作用

01.3

水平地震作用为主时

1.30.5

同时计算水平和竖向地震作用

竖向地震作用为主时

0.51.3

表计算重力荷载代表值时活荷载组合值系数

3.1.9-4

活荷载种类组合值系数

积灰荷载

0.9

筒壁顶部平台活荷载不计入

按实际情况计算的平台活荷载

1.0

其余各层平台

按等效均布荷载计算的平台活荷载

0.2

对于正常使用极限状态，应根据不同设计要求，采用作用

3.1.10

效应的标准组合或准永久组合进行设计，并符合下列规定：

、

标准组合应用于验算混凝土烟囱筒壁的混凝土压应力钢

1

··

13、，

筋拉应力裂缝宽度以及地基承载力或结构变形验算等并按下式

：

计算

mn

（）

SSSC3.1.10-1

Gk+Qk+cQk≤

ψ

∑il∑jj

i12

=j=

式中：———烟囱或结构构件达到正常使用要求的规定限值，如允

C

许应力、变形、裂缝等限值，或地基承载力特征值。

准永久组合用于地基变形的设计，应按下式计算：

2

mn

（）

SGk+SQk≤C3.1.10-2

q

ψ

∑i∑jj

i=1j=1

式中：———第个可变作用效应的准永久值系数，对于平台活

qj

ψ

j

荷载，取；对于积灰荷载，取；一般情况下不

0.60.8

计入风荷载，但对于风玫瑰图呈严重偏心的地区，

可采用风荷载频遇值系数进行计算。

0.4

烟囱与烟道宜按两个防火分区确定，并应在烟囱前端设

3.1.11

备维修期间采取防火隔离措施。

设计烟囱时，应根据使用条件、烟囱高度、材料供应及施

3.1.12

工条件等因素，确定采用砖烟囱、混凝土烟囱、钢烟囱或纤维增强

塑料内筒。下列情况不应采用砖烟囱：

高度大于的烟囱；

160m

抗震设防烈度为度地区的烟囱；

29

抗震设防烈度为度时，、类场地的烟囱。

38ⅢⅣ

烟囱内衬的设置应符合下列规定：

3.1.13

砖烟囱内衬的设置应符合下列规定：

1

），；

当烟气温度大于时内衬应沿筒壁全高设置

1400℃

），

当烟气温度不大于时内衬可在筒壁下部局部设

2400℃

，，

置最低设置高度应超过烟道孔顶超过高度不宜小于

/。

孔高

12

。

钢筋混凝土单筒烟囱的内衬应沿筒壁全高设置

2

当筒壁温度符合本标准第条温度限值且符合防腐

33.1.26

··

14，。，

蚀要求时钢烟囱可不设置内衬但当筒壁温度较高时应采取防

烫伤措施。

当烟气腐蚀等级为弱腐蚀及以上时，烟囱内衬设置尚应符

4

合本标准第章的有关规定。

12

内衬厚度应由温度计算确定，烟道进口处一节或地下烟道

5

。

基础内部分的厚度不应小于或砖其他各节不应小于

200mm1

。

或半砖内衬各节的搭接长度不应小于或

100mm300mm6

皮砖。

隔热层的构造应符合下列规定：

3.1.14

当采用砖砌内衬、空气隔热层时，厚度宜为，同时应

150mm

在内衬靠筒壁一侧按竖向间距、环向间距挑出顶砖，

1m500mm

。

顶砖与筒壁间应留的缝隙

10mm

填料隔热层的厚度宜为，同时应在内衬上

280mm～200mm

设置间距为的整圈防沉带，防沉带与筒壁之间应留

1.5m～2.5m

的温度缝。

10mm

烟囱在同一平面内，有两个烟道口时，宜设置隔烟墙，其

3.1.15

。

高度宜采用烟道孔高度的隔烟墙厚度应根据烟气

50%～150%

、。

压力抗震设防要求等计算确定

烟囱外表面的直爬梯设置应符合下列规定：

3.1.16

爬梯应离地面处开始设置，直至烟囱顶端。

12.5m

爬梯应设在常年主导风向的上风向。

2

当烟囱高度大于时，应在爬梯上设置活动休息板，其

340m

。

间隔不应超过

30m

、、

烟囱直爬梯斜钢梯防护栏杆及钢平台应分别符合现行

3.1.17

国家标准《固定式钢梯及平台安全要求》的有关规定，且

GB4053

栏杆顶部水平荷载取值不应小于/，竖向荷载取值不应小

1.0kNm

于/。

1.2kNm

烟囱外部检修平台设置应符合下列规定：

3.1.18

，；

当烟囱高度小于时无特殊要求可不设置

160m

··

15，；

当烟囱高度为时可仅在顶部设置

260m～100m

当烟囱高度大于时，中部宜增设平台；

3100m

当设置航空障碍灯时，检修平台可与障碍灯维护平台

4

；

共用

当设置烟气排放监测系统并根据本标准第条的规

53.1.30

，。

定设置采样平台后采样平台可与检修平台共用

当无特殊要求时，砖烟囱可不设置检修平台和信号灯

3.1.19

平台。

，

爬梯和烟囱外部平台各杆件长度不宜超过杆件之

3.1.202.5m

间可采用螺栓连接。

，

爬梯和平台等金属构件宜采用热浸镀锌防腐镀层厚度应

3.1.21

符合表的规定，并符合现行国家标准《金属覆盖层钢铁制

3.1.21

件热浸镀锌层技术要求及试验方法》/的有关规定。

GBT13912

表金属热浸镀锌镀层厚度

3.1.21

钢构件厚度（）

tmm

镀层厚度（）

m

μ

t＜1.61.6≤t≤3.03.0≤t≤6.0t＞6.0

平均厚度

45557085

局部厚度

35455570

爬梯、平台与筒壁的连接应符合强度和耐久性要求。

3.1.22

烟囱筒身应设置防雷设施。

3.1.23

。

烟囱筒身应设沉降观测点和倾斜观测点清灰装置应根

3.1.24

据实际烟气情况确定。

：

筒壁的计算截面位置选取应符合下列规定

3.1.25

水平截面可取筒壁各节的底截面。

1

垂直截面可取各节底部单位高度的截面。

2

：

烟囱筒壁和基础的受热温度应符合下列规定

3.1.26

烧结普通黏土砖筒壁的最高受热温度不应超过。

1400℃

钢筋混凝土筒壁和基础以及素混凝土基础的最高受热温

2

··

16。

度不应超过

150℃

钢烟囱及纤维增强塑料内筒的最高受热温度应符合表

3

的规定。

3.1.26

表钢烟囱及纤维增强塑料内筒的最高受热温度

3.1.26

材料最高受热温度（）备注

℃

用于沸腾钢

250

碳素结构钢

350用于镇静钢

低合金结构钢和可焊接低合金耐候钢—

400

长期运行温度

100

纤维增强塑料内筒

玻璃化温度（）不超过

T30min

g

，、

在荷载的标准组合效应作用下混凝土烟囱钢结构烟囱

3.1.27

和纤维增强塑料内筒任意高度的水平位移不应大于该点离地高度

的/，砖烟囱不应大于/。

11001300

混凝土烟囱最大裂缝宽度应符合表的规定。

3.1.283.1.28

表混凝土烟囱最大裂缝宽度限值

3.1.28

（）

部位裂缝宽度限值

mm

筒壁顶部范围内

20m0.15

其余部位

0.20

混凝土烟囱耐久性设计应根据设计使用年限和环境类别

3.1.29

。《》

确定耐久性设计除应符合现行国家标准混凝土结构设计规范

的规定外，尚应符合下列规定：

GB50010

混凝土烟囱的环境类别应按不优于“二”确定；

1b

严寒地区的单筒式钢筋混凝土湿烟囱，烟囱顶部范

210m

围应采取防冻融措施；

当严寒地区的套筒式与多管式湿烟囱，内筒高出钢筋混凝

3

，

土外筒高度小于内筒直径及时烟囱顶部范围宜采取防

3m10m

··

17；

冻融措施

对于低流速烟羽下洗影响区域的湿烟囱顶部，除严寒地区

4

应采取防冻融措施外，尚应采取防烟气腐蚀措施；

；

混凝土烟囱的混凝土保护层厚度不应小于

535mm

单筒式钢筋混凝土湿烟囱或潮湿烟囱的内侧混凝土保护

6

；

层厚度不应小于

40mm

混凝土烟囱的混凝土强度等级不应低于，有冻融和烟

7C30

羽下洗部位的混凝土强度等级不应低于。

C40

，

烟囱设计应根据有关专业或环保要求为固定污染源烟

3.1.30

气排放连续监测系统提供采样或监测平台和采样孔。采样平台、

钢梯及升降梯的设置应符合现行行业标准《固定污染源烟气

（、、颗粒物）排放连续监测技术规范》的规定。

SO2NOxHJ75

烟囱抗震验算及风振验算时，烟囱阻尼比可按表

3.1.313.1.31

。

选取

表烟囱阻尼比

3.1.31

烟囱阻尼比

烟囱类型

风振验算多遇地震验算

混凝土烟囱

0.040.04

砖烟囱

0.050.05

无内衬钢烟囱

0.010.01

有内衬钢烟囱

0.020.02

塔架式钢烟囱

0.020.025

拉索式钢烟囱

0.040.04

纤维增强塑料内筒

0.015～0.030.03

注：对于上部钢结构、下部钢筋混凝土的高耸结构换算阻尼系数可根据该振型

1

振动时能量耗散等效的原则确定。

3

表中内衬应符合厚度不小于、密度不小于/的要求；

250mm16kNm

当有可靠依据或试验数据时，允许采用与表中规定不同的数值。

3

··

18施工规定

3.2

烟囱工程应按设计文件施工。

3.2.1

施工单位应制订安全管理制度、计划和措施，建立安全生

3.2.2

产管理体系。

烟囱工程施工应建立质量管理体系，编制施工方案，制订

3.2.3

质量控制和质量检验制度。

烟囱工程采用新工艺、新技术、新材料、新设备、新产品等

3.2.4

“五新”技术应经过试验和鉴定，并制订专门规程。

验收规定

3.3

烟囱工程可划分为单位工程或子单位工程。烟囱的分部

3.3.1

工程可按基础、筒身、烟囱平台、烟囱防腐蚀、烟道、附属工程等划

分。塔架式钢烟囱可将塔架和筒身划分为两个分部工程。筒身可

根据不同烟囱形式划分为多个子分部工程。可按表的规定

3.3.1

进行具体划分。

表烟囱工程分部工程、子分部工程和分项工程划分

3.3.1

序号分部工程子分部工程分项工程

土方工程定位及高程控制、土方开挖、土方回填

钢筋混凝土基础或

、、、、

地基与基础垫层模板钢筋混凝土基础防腐蚀

1

桩基承台

无筋扩展基础砖砌体，石砌体，混凝土与毛石混凝土

、、

钢筋混凝土筒壁模板钢筋混凝土

砖筒壁砖砌体、钢筋

筒身

2

砖内筒耐酸砖砌体、耐酸砂浆封闭层、钢筋

钢筒壁或钢内筒筒体制作、筒体预拼装、焊接、筒体安装

··

19续表

3.3.1

序号分部工程子分部工程分项工程

、、、

纤维增强塑料烟囱原材料检验筒体制作筒体安装成品检验

塔架塔架制作、塔架预拼装、焊接、塔架安装

筒身

2

砌筑类内衬与隔热层、浇筑类内衬与隔热

内衬与隔热层

层、喷涂类内衬与隔热层

钢平台钢平台制作、钢平台安装、焊接

钢构件制作、钢构件安装、焊接、压型钢板、

烟囱平台组合平台

3

钢筋、栓钉、混凝土、混凝土预制构件

混凝土平台模板、钢筋、混凝土、金属灰斗制作与安装

、

涂料类防腐蚀工程基层涂装

烟囱防腐蚀

4

耐酸砖和水玻璃类耐酸砖、水玻璃耐酸胶泥和耐酸砂浆、水玻

防腐蚀工程璃轻质耐酸混凝土

砖混结构烟道模板、钢筋、混凝土、耐酸砖砌体

烟道

5

钢烟道制作、钢烟道焊接、钢烟道安装、防

钢烟道

腐内衬、隔热层

烟囱附属爬梯与平台、航空障碍灯、航空色标漆、避

—

6

、、

工程雷设施电气照明地面及门窗

，

烟囱的分项工程应由一个或若干个检验批组成各分项工

3.3.2

。

程的检验批应按本标准有关规定划分

：

检验批合格质量标准应符合下列规定

3.3.3

。

主控项目的质量应符合本标准的有关规定当没有注明

1

，。

检验数量时均应全数检查

。，

一般项目的质量应经抽样检验合格当采用计数检验时

2

，

除有专门规定外其检验结果应有及以上符合本标准所规定

80%

··

20，

的合格质量标准的要求且不得有严重缺陷或最大偏差不得超过

允许偏差值的倍。

1.2

应具有完整的施工操作依据、质量检查记录文件及证明文

3

件等资料。

分项工程合格质量标准应符合下列规定：

3.3.4

；

分项工程所含的各检验批均应符合合格质量的规定

1

。

质量控制资料应完整

2

分部和子分部工程合格质量标准应符合下列规定：

3.3.5

分部和子分部工程所含的各分项工程的质量均应验收

1

合格；

质量控制资料应完整；

2

有关安全及功能的检验和抽样检测结果应符合本标准的

3

有关规定；

观感质量验收应符合要求。

4

烟囱工程合格质量标准应符合下列规定：

3.3.6

烟囱工程所含的各分部和子分部工程的质量均应验收

1

；

合格

；

质量控制资料应完整

2

烟囱工程所含的各分部和子分部工程有关安全及功能的

3

检测资料应完整；

观感质量验收应符合要求。

4

当烟囱工程质量不符合要求时，应按下列规定处理：

3.3.7

、，。

经返工重做或更换器具设备的检验批应重新进行验收

1

，

经有资质的检测单位检测鉴定达到设计要求的检验批应

2

予以验收。

经有资质的检测单位检测鉴定不能达到设计要求时，经原

3

设计单位核算认可能符合结构安全和使用功能的检验批，可予以

验收。

，

经返修或加固处理的分部或分项工程当外形尺寸改变且

4

··

21，。

能符合安全使用要求时可按技术处理方案和协商文件验收

经返修或加固处理仍不能符合烟囱安全使用要求的分部

3.3.8

工程和单位工程，严禁验收。

烟囱工程材料应有产品合格证书或产品性能检测报告。

3.3.9

、、、、

水泥砂石钢筋外加剂耐酸材料等尚应有材料主要性能的复验

报告。钢材的复检应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验

收标准》的有关规定。

GB50205

普通黏土砖内衬和砖烟囱筒壁施工质量控制等级不应低

3.3.10

于现行国家标准《砌体结构工程施工质量验收规范》的

GB50203

级要求。耐火砖内衬、砌筑类防腐蚀内衬和砖内筒施工质量控

B

制等级应符合现行国家标准《砌体结构工程施工质量验收规范》

。

的级要求

GB50203A

··

22材料

4

砖石

4.1

砖烟囱筒壁宜采用烧结普通黏土砖，且强度等级不应低于

4.1.1

，砂浆强度等级不应低于。

MU10M5

：

烟囱及烟道的内衬材料选用应符合下列规定

4.1.2

，

当烟气温度低于时可采用强度等级为的烧

1400℃MU10

结普通黏土砖和强度等级为的混合砂浆；

M5

当烟气温度为时，可采用强度等级为

2400℃～500℃

的烧结普通黏土砖和耐热砂浆；

MU10

，

当烟气温度高于时可采用黏土质耐火砖和黏土质

3500℃

，；

火泥泥浆也可采用耐热混凝土

当烟气腐蚀等级为弱腐蚀及以上时，内衬材料尚应符合本

4

标准第章的有关规定。

12

石砌基础的材料应根据地基土的潮湿程度采用未风化的

4.1.3

天然石材，并应符合下列规定：

，

当地基土稍湿时应采用强度等级不低于的石材

1MU30

和强度等级不低于的水泥砂浆砌筑；

M5

当地基土很湿时，应采用强度等级不低于的石材

2MU30

和强度等级不低于的水泥砂浆砌筑；

M7.5

当地基土含水饱和时，应采用强度等级不低于的

3MU40

。

石材和强度等级不低于的水泥砂浆砌筑

M10

砖砌体在温度作用下的抗压强度设计值和弹性模量可不

4.1.4

计入温度的影响，应按现行国家标准《砌体结构设计规范》

GB

的有关规定执行。

50003

砖砌体的线膨胀系数应按下列规定采用：

4.1.5α

m

··

23，

当砌体受热温度为时可采用

1T20℃～200℃α

m

-6

/。

5×10℃

当砌体受热温度，且时，可按下式

2T＞200℃T≤400℃αm

确定：

-6T-200-6

（）

α=5×10+×104.1.5

m

200

混凝土

4.2

：

混凝土烟囱筒壁的混凝土应按下列规定采用

4.2.1

混凝土宜采用普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥配制，混

1

凝土的水胶比不宜大于，每立方米混凝土水泥用量不应超

0.45

。

过

450k

g

对于腐蚀环境下的烟囱，筒壁和基础混凝土的基本要求尚

2

应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计标准》/和

GBT50046

本标准第章的有关规定。

12

，、、

混凝土的骨料应坚硬致密粗骨料宜采用玄武岩闪长岩

3

花岗岩等破碎的碎石或河卵石。细骨料宜采用天然砂，也可采用

玄武岩、闪长岩、花岗岩等岩石经破碎筛分后的产品，但不得含有

、、。

金属矿物云母硫酸化合物和硫化物

粗骨料粒径不应超过筒壁厚度的/和钢筋净距的/，

41534

同时最大粒径不应超过；泵送混凝土时，最大粒径不应超

60mm

过。

40mm

《

基础与烟道混凝土最低强度等级应符合现行国家标准混

4.2.2

凝土结构设计规范》和《工业建筑防腐蚀设计标准》

GB50010GB

的有关规定，钢筋混凝土基础混凝土强度等级不应低

50046

于。

C25

混凝土在温度作用下的强度标准值应按表的规定

4.2.34.2.3

采用。

··

242

表混凝土在温度作用下的强度标准值（/）

4.2.3Nmm

混凝土强度等级

温度

受力状态符号

（）

℃

C20C25C30C35C40C45C50

2013.4016.7020.1023.4026.8029.6032.40

6011.3014.2016.6019.4022.2026.0029.50

轴心抗压

fctk

10010.7013.4015.6018.3020.9024.3027.50

15010.1012.7014.8017.3019.8022.9025.80

201.541.782.012.202.392.512.64

601.241.411.571.741.862.122.33

轴心抗拉

fttk

1001.081.231.371.521.631.842.01

1500.931.061.181.311.401.721.79

注：温度为中间值时，可采用线性插入法计算。

受热温度值应按下列规定采用：

4.2.4

轴心受压及轴心受拉时取计算截面的平均温度。

1

弯曲受压时取表面最高受热温度。

2

混凝土强度设计值应按下列公式计算：

4.2.5

fctk

（）

fct=4.2.5-1

γ

ct

fttk

（）

ftt=4.2.5-2

γ

tt

：、———、（/

式中混凝土轴心抗压轴心抗拉强度设计值

N

fctftt

2

）；

mm

、———、，

混凝土轴心抗压轴心抗拉强度标准值按本标

fctkfttk

2

准表的规定采用（/）；

4.2.3Nmm

、———混凝土轴心抗压强度、轴心抗拉强度分项系数，

γγ

cttt

。

按表的规定采用

4.2.5

··

25表混凝土在温度作用下的材料分项系数

4.2.5

序号构件名称

γγ

cttt

筒壁

11.601.60

基础及其他构件

21.401.40

混凝土在温度作用下的弹性模量可按下式计算：

4.2.6

（）

EE4.2.6

ct=cc

β

2

———（/）；

式中混凝土在温度作用下的弹性模量

ENmm

ct

———混凝土在温度作用下的弹性模量折减系数，按表

c

β

的规定采用；

4.2.6

2

———混凝土弹性模量（/），按现行国家标准《混凝土

EcNmm

结构设计规范》的规定采用。

GB50010

表混凝土弹性模量折减系数

4.2.6

βc

受热温度（）

℃

系数受热温度的取值

2060100150

，、

承载能力极限状态计算时取筒壁壳

体基础等的平均温度。正常使用极限状

c1.000.850.750.65

β

态计算时，取筒壁内表面温度

注：温度为中间值时，应采用线性插入法计算。

-5

混凝土的线膨胀系数可采用/。

4.2.7αc1.0×10℃

钢筋和钢材

4.3

钢筋混凝土筒壁的配筋宜采用级钢筋，也可采

4.3.1HRB400

。，、

用级钢筋抗震设防地区应选用

HRB500HRB400E

级钢筋。砖筒壁的环向钢筋可采用级钢筋。

HRB500EHPB300

钢筋性能应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第部分：热轧

1

光圆钢筋》和《钢筋混凝土用钢第部分：热轧带肋

GB1499.12

··

26》。

钢筋的有关规定

GB1499.2

在温度作用下，钢筋的强度标准值应按下式计算：

4.3.2

（）

4.3.2

fytk=ytfyk

β

2

式中：———钢筋在温度作用下强度标准值（/）；

ftkNmm

y

2

———（/），

钢筋在常温下强度标准值按现行国家

kNmm

fy

标准《混凝土结构设计规范》的规定

GB50010

采用；

———钢筋在温度作用下强度折减系数，按本标准第

4.3.6

yt

β

。

条的规定选取

钢筋的强度设计值应按下式计算：

4.3.3

fytk

（）

4.3.3

fyt=

γt

y

2

：———（/）；

式中钢筋在温度作用下的抗拉强度设计值

Nmm

fyt

———，

钢筋在温度作用下的抗拉强度分项系数按表

γt4.3.3

y

的规定采用。

表钢筋在温度作用下的抗拉强度分项系数

4.3.3

序号构件名称

γt

y

钢筋混凝土筒壁

11.6

砖筒壁竖筋

21.9

砖筒壁环筋

31.6

其他构件

41.1

：《

注当钢筋在温度作用下的抗拉强度设计值的计算值大于现行国家标准混凝土

结构设计规范》规定的常温下相应数值时，应取常温下强度设计值。

GB50010

钢烟囱的钢材、混凝土烟囱及砖烟囱附件的钢材应符合现

4.3.4

行国家标准《钢结构设计标准》的有关规定，并应符合下

GB50017

列规定：

、、、。

钢烟囱塔架和筒壁可采用钢

1Q235Q355Q390Q420

··

27《》/《

其质量应分别符合现行国家标准碳素结构钢和低

GBT700

合金高强度结构钢》/的规定。

GBT1591

处在大气潮湿地区的钢烟囱塔架和筒壁或排放烟气属于

2

中等腐蚀性的筒壁，宜采用、或可焊

Q235NHQ295NHQ355NH

。《》

接低合金耐候钢其质量应符合现行国家标准耐候结构钢

/的有关规定。腐蚀性烟气分级应按本标准第章的

GBT417112

规定执行。

、

烟囱的平台爬梯和砖烟囱的环向钢箍宜采用级

3Q235B

钢材。

当作用温度不大于时，钢材和焊缝的强度设计值应

4.3.5100℃

按现行国家标准《钢结构设计标准》的规定采用。对未

GB50017

，。

做规定的耐候钢应按表和表的规定采用

4.3.5-14.3.5-2

2

（/）

表耐候钢的强度设计值

4.3.5-1Nmm

钢材

、（）

抗拉抗压抗剪端面承压刨平顶紧

和抗弯

ffvfce

（）

牌号厚度

tmm

t≤16210120275

Q235NH16＜t≤40200115275

40＜t≤60190110275

t≤16265150320

Q295NH16＜t≤40255145320

40＜t≤60245140320

t≤16315185370

Q355NH16＜t≤40310180370

40＜t≤60300170370

··

282

表耐候钢的焊缝强度设计值（/）

4.3.5-2Nmm

构件钢材对接焊缝角焊缝

焊接质量为下列

等级时，抗拉

焊接方法

抗剪抗拉、

厚度抗压强度

tw

和焊条型号强度

ft

牌号强度抗压和

w

（）

mmfc

ww

抗剪

ff

vf

一级、

三级

二级

、

自动焊半t≤16210210175120140

自动焊和

E43

Q235NH16＜t≤40200200170115140

型焊条的手

工焊

40＜t≤60190190160110140

自动焊、半

t≤16265265225150140

自动焊和

E43

Q295NH16＜t≤40255255215145140

型焊条的手

工焊

40＜t≤60245245210140140

、

自动焊半t≤16315315270185165

自动焊和

E50

Q355NH16＜t≤40310310260180165

型焊条的手

工焊

40＜t≤60300300255170165

注：自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属抗拉强度不低

1

于相应手工焊焊条的数值。

焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收标准》

2GB

的有关规定。

50205

ww

对接焊缝抗弯受压区强度设计值取，抗弯受拉区强度设计值取。

3

fcft

、、

和钢材及其焊缝在温度作用下

4.3.6Q235Q355Q390Q420

，：

的强度设计值应按下列公式计算

（）

4.3.6-1

ft=ytf

β

（）

4.3.6-2

fvt=ytfv

β

ww

（）

4.3.6-3

fxt=ytfx

β

··

29T

（）

1.04.3.6-4

yt=+

β

T

767×ln

1750

式中：———钢材在温度作用下的抗拉、抗压和抗弯强度设计值

ft

2

（/）；

Nmm

2

———钢材在温度作用下的抗剪强度设计值（/）；

Nmm

fvt

w

———焊缝在温度作用下各种受力状态的强度设计值（/

fxtN

2

），下标字母为字母（抗压）、（抗拉）、（抗

mmxctv

剪）和（角焊缝强度）的代表；

f

———钢材及焊缝在温度作用下强度设计值的折减系数，

yt

β

当时，取；

T≤100℃1.0

yt=

β

———钢材在温度不大于时的抗拉、抗压和抗弯强

100℃

f

2

度设计值（/）；

Nmm

———钢材在温度不大于时的抗剪强度设计值（/

fv100℃N

2

）；

mm

w

———焊缝在温度不大于时各种受力状态的强度设

100℃

fx

2

（/），（）、（

计值下标字母为字母抗压抗

Nmmxct

）、（）（）；

拉抗剪和角焊缝强度的代表

vf

———（）。

钢材或焊缝计算处温度

T℃

钢筋在温度作用下的弹性模量可不计及温度折减，应按现

4.3.7

行国家标准《混凝土结构设计规范》的规定采用。钢材

GB50010

在温度作用下的弹性模量应折减，并应按下式计算：

（）

EE4.3.7

t=Et

β

2

：———（/）；

式中钢材在温度作用下的弹性模量

ENmm

t

———钢材在温度作用下弹性模量的折减系数，按表

4.3.7

Et

β

；

的规定采用

———（/

钢材在作用温度不大于时的弹性模量

E100℃N

2

），《》

按现行国家标准钢结构设计标准

mmGB

。

的规定采用

50017

··

30表钢材弹性模量的温度折减系数

4.3.7

作用温度（）

℃

系数

≤100150200250300350400

Et1.000.980.960.940.920.880.83

β

注：温度为中间值时，应采用线性插入法计算。

-5

钢筋和钢材的线膨胀系数可采用/。

4.3.8α1.2×10℃

s

材料热工计算指标

4.4

，

隔热材料应采用无机材料干燥状态下的重力密度不宜大

4.4.1

3

于/。隔热材料可包括硅藻土砖、膨胀珍珠岩、水泥膨胀珍

8kNm

珠岩制品、高炉水渣、矿渣棉和岩棉等。

。

材料的热工计算指标应按试验资料确定当无试验资料

4.4.2

，，

时可按表的规定并应根据下列因素对隔热材料导热性

4.4.2

能的影响，确定材料热工计算指标。

对于松散型隔热材料，应考虑由于运输、捆扎、堆放等原因

1

所造成的导热系数增大的影响。

烟气温度低于时，宜采用憎水性隔热材料，否则应

2150℃

。

考虑湿度对导热性能的影响

表材料在干燥状态下的热工计算指标

4.4.2

最高使用温度重力密度导热系数

材料种类

3

（）（/）［/（·）］

℃kNmWmK

普通黏土砖砌体

500180.81+0.0006T

黏土耐火砖砌体

1400190.93+0.0006T

陶土砖砌体（）

115018～220.35～1.10+0.0005T

漂珠轻质耐火砖

9006～110.20～0.40

··

31续表

4.4.2

最高使用温度重力密度导热系数

材料种类

3

（）［/（·）］

（/）

℃kNmWmK

50.12+0.00023T

硅藻土砖砌体

90060.14+0.00023T

70.17+0.00023T

普通钢筋混凝土

200251.74+0.0005T

普通混凝土

200241.51+0.0005T

耐火混凝土

1200190.82+0.0006T

150.67+0.00012T

轻骨料混凝土（骨料为

130.53+0.00012T

页岩陶粒或浮石）

400

110.42+0.00012T

膨胀珍珠岩（松散体）（）

7500.8～2.50.052～0.076+0.0001T

水泥珍珠岩制品（）

6004.50.058～0.16+0.0001T

高炉水渣（）

8005.00.1～0.16+0.0003T

岩棉（）

5000.5～2.50.036～0.05+0.0002T

矿渣棉（）

6001.2～1.50.031～0.044+0.0002T

矿渣棉制品（）

6003.5～4.00.047～0.07+0.0002T

垂直封闭空气层

—

0.333+0.0052T

（厚度为）

50mm

建筑钢—

78.558.15

自然干燥下：

砂土

160.35～1.28

—

黏土

18～200.58～1.45

黏土夹砂

180.69～1.26

纤维增强塑料—

17～200.23～0.40

注：有条件时应采用实测数据。

1

表示烟气温度（）。

2T℃

··

32荷载与作用

5

一般规定

5.1

烟囱的荷载与作用可分为下列四类：

5.1.1

：、、、

永久作用结构自重正常烟气温度作用正常烟气压力

1

、。

土压力拉线的拉力

可变荷载与作用：风荷载、大气温度作用、安装检修荷载、

2

平台活荷载、雪荷载、裹冰荷载等。

：、

偶然作用烟囱非正常操作烟气压力或烟气爆炸作用事

3

故温度作用和拉线断线等。

地震作用：多遇地震作用和罕遇地震作用。

4

烟气产生的烟气温度作用和烟气压力作用应按正常运行

5.1.2

工况和非正常运行工况由工艺专业确定，因脱硫装置或余热锅炉

，

设备故障等原因引起的事故状态可按偶然设计状况确定烟气爆

炸应按偶然设计状况确定。

内筒的极限承载能力计算，除应计入自重荷载、烟气温度

5.1.3

作用外，还应计入外筒风荷载、地震作用、附加弯矩、烟道水平推力

。

及施工安装和检修荷载的影响

风荷载

5.2

垂直于圆形截面烟囱表面上的风荷载标准值应按下列公

5.2.1

：

式计算

（）

wk=CdCtzszw05.2.1-1

βμμ

当时，

z＜H-1.5dHs=0.65

μ

，

当时

z≥H-1.5dHs=1.0

μ

2

式中：———作用烟囱高度处风荷载标准值（/）；

wzkNm

k

··

332

———（/），《

基本风压按现行国家标准建筑结构荷

wkNm

0

》，

载规范规定的年重现期的风压采用

GB5000950

2

/，，

且不得小于烟囱高度超过时

0.35kNm200m

；

其计算风压应按倍基本风压考虑

1.1

———，；

风向影响系数取

CdCd=1.0

———地形修正系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规

C

t

范》的规定选取；

GB50009

———高度处的风压高度变化系数，按现行国家标准《建

z

z

μ

筑结构荷载规范》规定的方法计算；

GB50009

———圆形截面烟囱风荷载体型系数；对于有破风圈的钢

s

μ

烟囱，其破风圈范围钢烟囱风荷载筒身体型系数取

；

其他非圆形截面烟囱风荷载体型系数按实际

1.4

；

情况或风洞试验确定

———，《

高度处的风振系数按现行国家标准建筑结构荷

z

z

β

》；

载规范规定的方法计算

GB50009

———（）；

地面以上烟囱总高度

Hm

———（），。

烟囱顶部外直径其中

dHm1.5dH≤15m

，/

对于混凝土烟囱和钢结构烟囱当其顶部高度范围内

5.2.213

的坡度不大于时，且顶部风速符合下列条件时，应验算其涡激

2%

共振响应：

，

vcr

j

（）

v5.2.2-1

H＞

1.2

d

（）

v，5.2.2-2

crj=

·

StT

j

（）

vH=40Hw05.2.2-3

μ

式中：———第振型涡激风速（/）；

vcr，jms

j

———（/）；

烟囱顶部处风速

vHms

H

———烟囱/高度处外径；

d23

———，；

斯脱罗哈数取

StSt=0.2

··

34———（）；

结构或杆件的第振型自振周期

Ts

jj

———烟囱顶部处风压高度变化系数。

H

H

μ

：

涡激共振响应可采用下列等效风荷载进行简化计算

5.2.3

2

，

vcrz

jφj

（）

wλ5.2.3-1

czj=j

12800

ζj

（/）（/）（）

λλHHλHH5.2.3-2

j=j1-j2

1

α

v，

crj

（）

HH5.2.3-3

1=

（）

1.2v

H

1

α

，

1.3vcr

j

（）

H2=H5.2.3-4

（）

vH

2

式中：———等效风荷载（/）；

wczkNm

j

———，，

第振型烟囱阻尼比对于第振型按本标准第

1

jj

ζ

条的规定选取；对于高振型的阻尼比，如无

3.1.31

实测资料，可参考第振型选用；

1

———（）；

涡激共振荷载范围起点高度

H1m

———涡激共振荷载范围终点高度（）；

Hm

2

———地面粗糙度系数，对应、、和类地面粗糙

αABCD

度，可分别取、、和，对于钢烟

0.120.150.220.30

囱可根据实际情况取不利数值；

———在高度处结构的振型系数；

zzj

φj

（/）———振型计算系数，根据“锁住区”起点高度或终

λHHH

jij1

点高度与烟囱整个高度的比值按表

H2H5.2.3

选用。

表（/）计算系数

5.2.3λHH

ji

/

振型HiH

序号

00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

11.561.551.541.491.421.311.150.940.680.370

20.830.820.760.600.370.09-0.16-0.33-0.38-0.270

：。

注中间值可采用线性插入法计算

在径向风压作用下，烟囱竖向截面最大环向风弯矩可按下

5.2.4

··

35：

列公式计算

2

（）

Mθi=0.31zzw0r05.2.4-1

g

βμ

2

（）

M0.27wr5.2.4-2

θo=gzz00

βμ

-α

z

（）

gz=1+2gI105.2.4-3

β

（）

10

式中：———筒壁内侧受拉环向风弯矩（·/）；

MθikNmm

———（·/）；

筒壁外侧受拉环向风弯矩

MθokNmm

———；

风压高度变化系数

z

μ

———高度处的阵风系数，对应粗糙度类别为、、

zABC

gz

β

和类的地面，标高以下阵风系数分别取

D5m

、、；

和

1.651.702.052.40

2

———（）；

计算高度处烟囱筒壁中心半径

rm

0

———，；

峰值因子可取

2.5

g

———，、、

高度名义湍流强度对应和类地面

I1010mABCD

粗糙度，可分别取、、和。

0.120.140.230.39

在验算涡激共振时，应考虑风速小于基本设计风压工况下

5.2.5

可能发生的最不利共振响应。

当烟囱发生涡激共振时，可将涡激共振荷载效应与对应风

5.2.6

速下顺风向荷载效应按下式组合：

2

F

Dk2

（）

FF5.2.6

k=+Lk

（）

z

β

式中：———顺风向风荷载与横风向风振荷载组合值（/）；

FkNm

k

———对应涡激共振风速下顺风向单位高度风力标准值

F

Dk

（/）；

kNm

———横风向单位高度风力标准值（/）。

FkNm

Lk

计算塔架式钢烟囱风荷载时，可不考虑塔架与内筒的相互

5.2.7

影响，可分别计算塔架和内筒的基本风荷载。

塔架式钢烟囱的内筒为个及以上时，内筒的风荷载体型

5.2.82

。

系数应由风洞试验确定

··

36平台活荷载与积灰荷载

5.3

烟囱平台活荷载取值应符合下列规定：

5.3.1

承重平台，分段支承内筒和悬挂式内筒的承重平台除应包

1

2

括承受内筒自重荷载外，还应包括/的施工检修荷载。

7kNm

、，

非承重检修平台采样平台和障碍灯平台活荷载可取

2

2

/。

3kNm

套筒式或多管式混凝土烟囱顶部平台，活荷载可取

3

2

/。

7kNm

内筒内壁应根据内衬材料特性及烟气条件，采用

5.3.20～

3

厚积灰荷载。干积灰重力密度可取/，潮湿积灰

50mm10.4kNm

33

重力密度可取/，湿积灰重力密度可取/。

11.7kNm12.8kNm

裹冰荷载

5.4

当拉索式钢烟囱的拉索和塔架式钢烟囱的塔架符合裹冰

5.4.1

气象条件时，应包括裹冰荷载。裹冰荷载计算应按现行国家标准

《高耸结构设计标准》的规定确定。

GB50135

地震作用

5.5

本节规定适用于抗震设防烈度为度到度地区的烟囱

5.5.169

地震作用计算。本节未做规定的，均按现行国家标准《建筑抗震设

计规范》的规定执行。烟囱的结构阻尼比应按本标准第

GB50011

条执行。

3.1.31

，、，

抗震设防烈度为度时类场地的砖烟囱可仅配置

5.5.26ⅠⅡ

环向钢箍或环向钢筋，否则应按本标准第节的规定配置竖向

11.5

钢筋。

水平地震作用可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》

5.5.3GB

规定的振型分解反应谱法计算。烟囱高度不超过时，

50011150m

；，

可采用前个振型组合高度超过时可采用前个前

3150m3～5

··

37；，。

个振型组合烟囱高度大于时振型数量不应少于个

200m5

烟囱竖向地震作用标准值可按下列公式计算。

5.5.4

烟囱根部的竖向地震作用按下式计算：

1

（）

F0.75αG5.5.4-1

Ev0=±vmaxE

其余各截面按下列公式计算：

2

2

G

iE

（）

FG5.5.4-2

Evik=±iE-

η

（）

GE

（）（）

=41+Cκv5.5.4-3

η

：———（），

式中计算截面的竖向地震作用标准值对于烟

FEvikikN

，，；

囱根部截面当时取

FFFF

Evik＜Ev0Evik=Ev0

———计算截面以上的烟囱重力荷载代表值（），取

GikN

iE

截面以上的重力荷载标准值与平台活荷载组合

i

，

值之和活荷载组合值系数按本标准第条

3.1.9

；，

的规定采用套筒或多筒式烟囱当采用自承重式

，；

内筒时不包括内筒重量当采用平台支承内

GiE

筒时，则平台及内筒重量通过平台传给外承重筒，

在中应计入平台及内筒重量；

GiE

———（），

基础顶面以上的烟囱总重力荷载代表值取

GEkN

烟囱总重力荷载标准值与各层平台活荷载组合值

之和，活荷载组合值系数按本标准第条的

3.1.9

规定采用；套筒或多筒式烟囱，当采用自承重式内

筒时，不包括内筒重量；当采用平台支承内筒

G

E

时，则平台及内筒重量通过平台传给外承重筒，在

中应计入平台及内筒重量；

G

E

———结构材料的弹性恢复系数，砖烟囱取；混

CC0.6

=

凝土烟囱与纤维增强塑料内筒取；钢烟

C0.7

=

；

囱取

C=0.8

———，《

竖向地震系数按现行国家标准建筑抗震设计规

κ

v

》

范所规定的设计基本地震加速度与重

GB50011

··

38，：

力加速度比值的采用即抗震设防烈度为

65%7

度时，取（）；抗震设防烈度为度

κv=0.0650.18

时，取（）；抗震设防烈度为度时，

κ0.130.29

v=

；

取和分别用于设计

κv=0.26κv=0.1κv=0.2

基本地震加速度为和的地区；

0.150.30

gg

———，《

竖向地震影响系数最大值按现行国家标准建筑

α

vmax

抗震设计规范》的规定，取水平地震影

GB50011

响系数最大值的。

65%

悬挂式和分段支承式内筒竖向地震力计算时，可将悬挂或

5.5.5

支承平台作为内筒根部、内筒自由端作为顶部按本标准第

5.5.4

条的规定计算，并应根据悬挂或支承平台高度位置，对计算结果乘

，

以竖向地震效应增大系数竖向地震效应增大系数可按下列公式

：

计算

（）

5.5.5-1

=vi

βζβ

G

iE

（）（）

41C1-5.5.5-2

vi=+

β

（）

G

E

1

（）

=5.5.5-3

ζ3

GvEL

1

+

2

47EIT

vg

式中：———竖向地震效应增大系数；

β

———修正前第层悬挂（或支承）平台竖向地震效应增大

i

vi

β

；

系数

———平台刚度对竖向地震效应的折减系数；

ζ

———悬挂（或支承）平台一根主梁所承受的总重力荷载（包

G

vE

）（）；

括主梁自重荷载代表值

kN

———主梁跨度（）；

Lm

2

———主梁材料的弹性模量（/）；

EkNm

4

———（）；

主梁截面惯性矩

Im

———竖向地震场地特征周期（），可取设计第一组水平地

Ts

vg

震特征周期的。

65%

··

39温度作用

5.6

烟囱内部的烟气温度应符合下列规定：

5.6.1

当计算烟囱最高受热温度和确定材料在温度作用下的折

1

，。

减系数时应采用烟囱使用时的最高温度

当确定烟气露点温度和防腐蚀措施时，应采用烟气温度变

2

化范围下限值。

烟囱外部的环境温度采用应符合下列规定：

5.6.2

当计算烟囱最高受热温度和确定材料在温度作用下的折

1

减系数时，应采用当地气象资料极端最高温度。

当计算筒壁温度差时，应采用当地气象资料极端最低温度。

2

筒壁计算出的各点受热温度均不应大于本标准第

5.6.33.1.26

。

条和第节中规定的相应材料最高使用温度允许值

4.4

、

烟囱内衬隔热层和筒壁以及基础和烟道各点的受热温度

5.6.4

（图或图）可按下式计算：

5.6.4-15.6.4-2

图单筒烟囱传热计算

5.6.4-1

—内衬；—隔热层；—筒壁

123

··

40图套筒烟囱传热计算

5.6.4-2

—内筒；—隔热层；—空气层；—筒壁

1234

j

T-T

ga

（）

T=T-Rin+Ri5.6.4

jg

（）

∑

R

tot

i=1

：———（，，…，）（）；

式中计算点的受热温度

T=014℃

jjj

———（）；

烟气温度

T℃

g

———空气温度（）；

T℃

a

———内衬、隔热层、筒壁或基础环壁及环壁外侧计算土

R

tot

2

（·/）；

层等总热阻

mKW

2

———第层热阻（·/）；

RimKW

i

2

———内衬内表面的热阻（·/）。

RinmKW

单筒烟囱内衬、隔热层、筒壁热阻以及总热阻可分别按下

5.6.5

列公式计算：

3

（）

Rtot=Rin+Ri+Rex5.6.5-1

∑

i=1

1

（）

R5.6.5-2

in=

αd

in0

··

411d

i

（）

Ri=ln5.6.5-3

2λd

ii-1

1

（）

R5.6.5-4

ex=

αd

ex3

式中：———筒身第层结构热阻（代表内衬，

Rii=1i=2

i

2

代表隔热层，代表筒壁）（·/）；

i=3mKW

———筒身第层结构导热系数［/（·）］；

λiWmK

i

2

———内衬内表面传热系数［/（·）］；

αinWmK

2

———筒壁外表面传热系数［/（·）］；

αexWmK

2

———（·/）。

筒壁外表面的热阻

RmKW

ex

、、、———、、

内衬隔热层筒壁内直径及筒壁外直径

dddd

0123

（）（图）。

m5.6.4-1

、、、、———内筒、隔热层、空气层、筒壁内直径及筒壁外

ddddd

01234

直径（）（图）。

m5.6.4-2

、、

套筒烟囱内筒隔热层筒壁热阻以及总热阻可分别按下

5.6.6

列公式进行计算：

4

（）

Rtot=Rin+Ri+Rex5.6.6-1

∑

i=1

1

（）

R5.6.6-2

in=

αind0

β

d

11

（）

Rln5.6.6-3

1=

2λd

10

β

d

12

（）

Rln5.6.6-4

2=

2λ2d1

β

1

（）

R3=5.6.6-5

αd

s2

1d

4

（）

R4=ln5.6.6-6

2λd

43

1

（）

R5.6.6-7

ex=

αexd4

（）

α1.2110.0681T5.6.6-8

s=+g

··

42：———，

式中有通风条件时的外筒与内筒传热比外筒与内筒间距

β

不应小于，并取；

100mm=0.5

β

———，

有通风条件时外筒内表面与内筒外表面的传热

αs

。

系数

矩形烟道侧壁或地下烟道的烟囱基础底板的总热阻可按

5.6.7

本标准式（）计算，各层热阻可按下列公式进行计算：

5.6.5-1

1

（）

R5.6.7-1

in=

α

in

ti

（）

R5.6.7-2

i=

λi

1

（）

R5.6.7-3

ex=

αex

式中：———内衬、隔热层、筒壁或计算土层厚度（）。

tm

i

内衬内表面的传热系数可按表采用，筒壁或计算

5.6.85.6.8-1

。

土层外表面的传热系数可按表采用

5.6.8-2

表内衬内表面的传热系数

5.6.8-1α

in

2

烟气温度（）［/（·）］

℃传热系数

WmK

50～10033

101～30038

＞30058

表筒壁或计算土层外表面的传热系数

5.6.8-2α

ex

2

［/（·）］

季节传热系数

WmK

夏季

12

冬季

23

：

烟道口上部烟气温差可按下列公式进行计算

5.6.9

BCKz/d

-

（）

ΔTAΔTe5.6.9-1

g=0

（）

ΔTTT5.6.9-2

0=A-B

··

43：———

式中距离烟道口顶部高度处的横跨内筒直径两端烟

ΔTz

g

气不均匀分布温差（）；

℃

———热量传递修正系数，按表选取；

A5.6.9-1

———烟道顶部位置处的横跨内筒直径两端烟气不均匀

ΔT

0

（），，

分布温差单个烟道及时取

℃ΔT0=0ΔT0=

；

15℃

———温度较高烟道的烟气温度（）；

T℃

A

———（）；

温度较低烟道的烟气温度

T℃

B

———烟气流量修正系数，按表选取；

B5.6.9-2

———烟道宽度修正系数，按表选取；

K5.6.9-3

———隔烟墙或倒流平台修正系数，当无隔烟墙或倒流

C

；，

平台时取当有隔烟墙或倒流平台时取

C=1.0

；

C=0.375

———计算点距离烟道口顶部的距离（）；

zm

———（）。

内筒内直径

dm

表热量传递修正系数

5.6.9-1A

（）

ΔT℃050100150200250300350400

0

A1.00.960.920.860.790.740.690.650.62

表烟气流量修正系数

5.6.9-2B

烟气流量比

1.00.80.60.4

B0.400.480.570.65

注：单个烟道时，取。

B=0.40

表烟道宽度修正系

5.6.9-3K

/

dW1.01.21.41.61.82.02.2

K1.001.031.071.101.131.171.20

注：为烟道口宽度。

W

，

横跨内筒直径两端筒壁厚度中点处温度差可按下式进

5.6.10

行计算：

··

44c

R

tot

（）

ΔT=ΔT1-5.6.10

mg

（）

R

tot

c2

：———（·/）。

式中从烟气到内筒筒壁中点的总热阻

RmKW

tot

横跨内筒直径两端烟气不均匀分布温差对内筒产生的水

5.6.11

平位移可按下列公式计算：

烟道口区域温差产生的变形：

1

1

（）

zH

ux1=θ0HB+B5.6.11-1

（）

2

αΔT

zm0

（）

θ0.8115.6.11-2

0=×

d

烟道口以上截面温差引起的变形：

2

θ1

0-Vz

（）（）

z1e

ux2=--5.6.11-3

［］

VV

/（）

V=BCKd5.6.11-4

式中：、———距离烟道口顶部处筒壁截面的水平位移

uuz

x1x2

（）；

m

———（）；

在烟道口范围内的截面转角变位弧度

θ

0

———烟道口高度（）；

HBm

———筒壁材料的纵向膨胀系数；

α

z

———。

时的值

ΔTz=0ΔT

m0m

钢或纤维增强塑料内筒轴向温度应力应根据各层支承平

5.6.12

台约束情况确定。内筒可按梁、柱计算模型处理，并令各层支承平

台位置的位移与按本标准第条计算的相应位置处的位移

5.6.11

、，。

相等计算梁柱应力该应力可近似为内筒的轴向温度应力内筒

轴向温度应力也可按下列公式近似计算：

T

（）

σ0.4EαΔT5.6.12-1

m=zczm

T

（）

σ0.10EαΔT5.6.12-2

sec=zczg

T

（）

σ0.5EαΔT5.6.12-3

b=zbzw

T

式中：———筒身弯曲温度应力（）；

σMPa

m

T

———温度次应力（）；

σMPa

sec

··

45T

———（）；

筒壁内外温差引起的温度应力

σMPa

b

———筒壁轴向受压或受拉弹性模量（）；

EMPa

zc

———筒壁轴向弯曲弹性模量（）；

EMPa

zb

———筒壁材料轴向膨胀系数；

αz

———（）。

筒壁内外温差

ΔTw℃

钢或纤维增强塑料内筒环向温度应力可按下式计算：

5.6.13

T

（）

σθ=0.5EθbαθΔTw5.6.13

：———；

式中筒壁材料环向膨胀系数

α

θ

———筒壁环向弯曲弹性模量（）。

EMPa

θb

烟气压力计算

5.7

：

烟气负压可按下列公式计算

5.7.1

（）（）

0.01h5.7.1-1

pg=a-g

ρρ

273

（）

a=ao5.7.1-2

ρρ

273T

+a

273

（）

=o5.7.1-3

ρgρg

273+T

g

2

式中：———烟气负压（/）；

kNm

pg

3

———（/）；

烟囱外部空气密度

km

ag

ρ

3

———烟气密度（/）；

km

gg

ρ

———烟道口中心标高到烟囱顶部的距离（）；

hm

33

———标准状态下的大气密度（/），按/采

aokgm1.285kgm

ρ

用；

3

———标准状态下的烟气密度（/），按燃烧计算结果

km

gog

ρ

采用；无计算数据时，干式除尘（干烟气）取

1.32

33

/，湿式除尘（湿烟气）取/；

km1.28km

gg

———烟囱外部环境温度（）；

Ta℃

———（）。

烟气温度

T℃

g

烟囱非正常操作压力或烟气爆炸压力应根据各工程实际

5.7.2

··

462

，/。

情况确定且其负压值宜按不小于计算压力值可沿

2.0kNm

钢内筒高度取恒定值。

烟气压力对内筒产生的环向拉应力（或压应力）可按下式

5.7.3

计算：

pr

g

（）

σθ=5.7.3

t

式中：———烟气压力产生的环向拉应力（烟气正压运行）或压应

σθ

2

力（烟气负压运行）（/）；

kNm

———内筒内半径（）；

rm

———内筒有效壁厚（）。

tm

··

47地基与基础

6

一般规定

6.1

烟囱地基基础设计应取得详细的勘察资料，并应符合下列

6.1.1

规定：

勘探布点不宜少于个，地基情况复杂时不得少于点，

135

。

其中控制性勘探点不应少于个

1

当采用桩基时，一般性勘探孔深度不应小于预估桩端持力

2

层以下（为桩基直径），且不应小于；控制性勘

3d～5dd3m～5m

探孔深度应符合下卧层验算和地基变形计算深度规定。

岩土勘察中应进行工程场地中的水和土对基础及桩的腐

3

。、

蚀性评价水试样和土试样的取样方法水和土腐蚀性指标的测

《》

试以及腐蚀性评价应按现行国家标准岩土工程勘察规范

GB

。

执行

50021

对于单项工程，应根据任务要求、勘察阶段、工程特点和地

4

质条件等编写报告；烟囱区域的岩土性能描述应清晰。勘察报告

应包括以下内容：

）勘察目的、任务要求和依据的技术标准；

1

）、、；

工程概况场地位置地形及地貌的描述

2

）；

勘察方法和勘察工作布置

3

）对建筑场地岩溶、土洞、滑坡、构造断裂等有不良地质作

4

用，孤石、坚硬夹层分布及成因、岩面坡度对桩端稳定性

的影响等有明确的判断结论，提出整治措施和建议；

）地下水类型、稳定水位埋深、标高及其变化幅度等；

5

）场地地下水和地基土对桩或基础腐蚀性的评价；

6

）、、、

地震烈度地震液化地层分布液化等级场地土类型和

7

··

48；

场地类别等

）、、

标准贯入试验重型动力触探静力触探等原位测试试验

8

成果；

）岩土物理力学性质指标值；

9

）冻结深度；

10

）桩端持力层、单桩承载力估算指标和试桩方案建议；

11

）对沉桩可行性分析评价；

12

）基础施工可能对周边环境的影响；

13

）勘探点平面布置图、工程地质柱状图、工程地质剖面图

14

等必要图表及岩芯彩色照片等。

烟囱地基基础的计算除应符合本标准的规定外，尚应符合

6.1.2

国家现行标准《建筑地基基础设计规范》和《建筑桩基技

GB50007

术规范》的规定；在抗震设防地区还应符合现行国家标准

JGJ94

《》。

建筑抗震设计规范的规定

GB50011

基础截面极限承载能力计算和正常使用极限状态验算应

6.1.3

《》。

按现行国家标准混凝土结构设计规范执行

GB50010

烟囱基础裂缝宽度计算应采用正常使用极限状态下作用

6.1.4

的标准值组合，裂缝宽度不应大于，裂缝宽度计算公式可

0.2mm

参照本标准第条执行，其中工作条件系数取。

7.4.101.0

对于有烟气通过的基础，其材料强度应计算温度作用的影响。

6.1.5

地基承载力计算

6.2

烟囱基础压力验算应符合下列规定：

6.2.1

轴心荷载作用时：

1

Nk+Gk

（）

pk=≤fa6.2.1-1

A

，（），

偏心荷载作用时除应符合式规定外尚应符合

26.2.1-1

：

下列规定

）：

地基最大压力应符合下式规定

1

··

49N+GM

kkk

（）

pkmax=+≤1.2fa6.2.1-2

AW

）地基最小压力应符合下式规定：

2

NGM

k+kk

（）

06.2.1-3

pkmin=-≥

AW

：———，

式中相应荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面

N

k

竖向力值（）；

kN

———基础自重标准值和基础上土重标准值之和（）；

GkN

k

———（）；，

修正后的地基承载力特征值抗震验算时应

fakPa

采用地基抗震承载力代替地基承载力特征值；

faEfa

———，

相应于荷载效应标准组合时传至基础底面的弯矩

M

k

值（·）；

kNm

3

———基础底面的抵抗矩（）；当为圆形基础时，

WmW

=

344

（）

·

πr1πr1-r4

；当为环形基础时，，、

W=r1r4

44r

1

分别为基础底面的水平外半径和内半径；

2

———基础底面面积（）。

Am

（），

当基础压力验算不符合本标准式且基础脱开

6.2.26.2.1-3

基底面积不大于全部面积的/时，基础底面压力可按现行国家

14

标准《高耸结构设计标准》的有关规定进行验算。

GB50135

地基变形计算

6.3

烟囱应进行地基变形验算。当烟囱符合表的条件

6.3.16.3.1

，。

时可不进行地基变形验算

表不做地基变形验算的烟囱范围

6.3.1

地基承载力特征值

80≤100≤130≤160≤200≤

fakfakfakfakfak

（）

kPa

fak＜100＜130＜160＜200＜300

（）

烟囱高度

m≤40≤50≤75≤75≤100

注：地基承载力特征值取基础底面以下（且不小于）范围内各

b=1.5πr5m

fak1

土层承载力特征值的加权值。

··

50。

烟囱基础的地基变形允许值应按表的规定采用

6.3.26.3.2

当有工艺等特殊要求时，可按现行相关专业标准的规定另行确定。

表烟囱基础沉降及倾斜允许值

6.3.2

烟囱高度（）允许倾斜值允许沉降值（）

Hmtanθmm

H≤200.008

20＜H≤500.006400

50＜H≤1000.005

100＜H≤1500.004

300

150＜H≤2000.003

200＜H≤2500.002200

烟囱基础的地基变形计算位置确定应符合下列规定：

6.3.3

、［（）］。

环形基础可计算环宽中点图的沉降

1CD6.3.3a

圆形基础应计算圆心点［图（）］的沉降。

2O6.3.3b

OO

BDCABA

（a）（b）

图板式基础底板下压力

6.3.3

··

51，

计算地基变形时地基内的应力分布可采用各向同性均质

6.3.4

线性变形体理论。其最终变形量可按下式进行计算：

n

P

0

-

-

（）

S=s′=（zα-za）6.3.4-1

ssiii-1i-1

ψψ

∑

E

si

i=1

式中：———地基最终变形量（）；

smm

———按分层总和法计算出的地基变形量（）；

s′mm

———地基变形计算深度范围内所划分的土层数，见图；

n6.3.4

———沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验

s

ψ

确定，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压

-

缩模量的当量值（）、基底附加压力按表

Es6.3.4

；

取值

———

相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力

p0

（）；

kPa

———基础底面下第层土的压缩模量（），应取土的自

EiMPa

si

重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段

计算；

、———基础底面至第层土、第层土底面的距离（）；

zzii-1m

ii-1

、———、

基础底面计算点至第层土第层土底面范围内

αaii-1

ii-1

，。

平均附加应力系数可按本标准附录采用

A

表沉降计算经验系数

6.3.4

ψs

-

（）

EsMPa

2.54.07.015.020.0

基底附加压力

p0≥fak1.41.31.00.40.2

0.751.11.00.70.40.2

p0≤fak

··

52-

，

表中为变形计算深度范围内压缩模量的当量值可

6.3.4E

s

按下列公式计算：

n

A

i

∑

-i=1

（）

Es=6.3.4-2

n

A

i

∑

E

si

i1

=

--

（）

Aazaz6.3.4-3

i=p0ii-p0i-1i-1

：———。

式中第层土附加应力系数沿土层厚度的积分值

Ai

i

b

a

i

a

i

a

n

图基础沉降计算的分层示意

6.3.4

—；—；—；

天然地面标高基底标高平均附加应力系数曲线

123

—第土层；—第土层

4i-15i

··

53

z

i

z

zi

z

n：

地基变形计算深度应符合下式规定

6.3.5z

n

n

（）

Δs′0.025Δs′6.3.5

n≤i

∑

i=1

式中：———在计算深度范围内，第层土的计算变形值；

Δs′i

i

———，

在计算深度向上取厚度为的土层计算变形值

Δs′Δz

n

见图，并按表确定。如确定的计算

Δz6.3.46.3.5

深度下部仍有较软土层时，应继续计算。

表取值

6.3.5Δz

（）

bmb≤22＜b≤44＜b≤8b＞8

Δz0.30.60.81.0

注：圆形基础，可按等效宽度选取。

bπr

=1

，

基础倾斜计算时分别计算与基础最大压力及最小

6.3.6P

max

压力相对应的基础边缘、两点（本标准图）的沉降

PAB6.3.3

min

，：

量和基础的倾斜值可按下式计算

ssm

AB0

ss

A-B

（）

m6.3.6

0=

2r

1

：———。

式中圆形基础的半径或环形基础的外圆半径

r

1

基础倾斜计算应符合下列规定：

6.3.7

，

计算在梯形荷载作用下的基础沉降量和时可将荷

1ss

AB

载分为均布荷载和三角形荷载，分别计算相应沉降量再叠加。

计算环形基础在三角形荷载作用下的倾斜值时，可按半径

2

，、，

为的圆板在三角形荷载作用下算得两点沉降值减去半

r1AB

径为的圆板在相应的梯形荷载作用下算得的、两点沉降值。

rAB

1

地基稳定性计算

6.4

烟囱基础抗倾覆稳定性应符合下列规定：

6.4.1

单筒或套筒混凝土烟囱基础底面不宜出现零应力区。

1

当塔架式或拉索式烟囱基础，塔基或拉索基础底面出现拔

2

力时，抗拔稳定性验算内容应按现行国家标准《高耸结构设计标

··

54》。

准确定

GB50135

基础的抗滑移稳定性可按下列要求计算确定：

6.4.2

基础埋置深度较浅时，仅由基底摩擦力抵抗滑动，可按下

1

式进行验算：

（）

NG

+

μ

（）

P≤6.4.2

H

νk

式中：———基底上部结构传至基础底面的水平作用代表值（）；

PkN

H

———上部结构传至基础底面的竖向作用代表值（）；

NkN

———基础自重及其台阶上的土重（）；

GkN

———，，

基础底面对地基的摩擦系数宜由实验确定或可按

M

；

表选用

6.4.2

———基础抗滑稳定系数，一般取。

ν1.5

k

表基础底面对地基的摩擦系数

6.4.2

土的类别摩擦系数

μ

可塑

0.25～0.30

黏性土硬塑

0.30～0.35

坚硬

0.35～0.45

粉土

0.30～0.40

、、

中砂粗砂砾砂

0.40～0.50

碎石土

0.40～0.60

软质岩

0.40～0.60

表面粗糙的硬质岩

0.65～0.75

注：对易风化的软质岩和塑性指数大于的黏性土，基底摩擦系数应通过

1I22

P

试验确定；

对碎石土，可根据其密实程度、填充物状况、风化程度等确定。

2

基础埋置较深时，除基底的摩擦力外，可考虑计入基础埋

2

，，

深范围内的被动土压力以抵抗滑动但基础侧面回填土应夯实达

。

到规定的密实度

《

地基稳定性及抗浮稳定性计算内容应按现行国家标准建

6.4.3

··

55》。

筑地基基础设计规范确定

GB50007

烟囱基础宜位于地下水位之上，当无法避免时，应按现行

6.4.4

国家标准《建筑地基基础设计规范》的规定进行抗浮稳

GB50007

定性验算并应采取相应措施。

板式基础计算

6.5

本标准图中，板式基础外形尺寸宜按下列公式

6.5.16.5.1

：

确定

当为环形基础时，宜按下列公式确定：

1

（）

r≈r6.5.1-1

4z

β

rr

1-2

（）

h≥6.5.1-2

2.2

rr

3-4

（）

h6.5.1-3

≥

3.0

h

（）

h1≥6.5.1-4

2

h

（）

h2≥6.5.1-5

2

当为圆形基础时，宜按下列公式确定：

2

r1

（）

≈1.56.5.1-6

rz

rr

1-2

（）

h≥6.5.1-7

2.2

r

3

（）

h6.5.1-8

≥

4.0

h

（）

h1≥6.5.1-9

2

式中：———基础底板平面外形系数，根据与的比值，由本标准

rr

12

β

3

r1

图查得，或按

6.5.11-2=-3.9×+12.9×

β

（）

rz

2

rr

11

进行计算；

-15.4×+7.3

（）

r

zrz

··

56r+r

23

———环壁底面中心处半径，。

rzrz=

2

其余符号见图。

6.5.1

环壁环壁

NN

M

M

rr

34

r

r3

2

rr

12

（r+r）/2（r+r）/2

1212

r

1

p

max

p

max

pp

（a）圆形基础底板（b）圆形基础底板

、

图圆形环形基础的基底荷载计算

6.5.1

，

计算基础底板的内力时基础底板的压力可按均布荷载采

6.5.2

用，并取外悬挑中点处的最大压力（图），其值应按下式计算：

6.5.1

NMzr1+r2

（）

·

p=+6.5.2

AI2

式中：———作用于基础底面的总弯矩设计值（·）；

MzkNm

———作用于基础顶面的垂直荷载设计值（）（不含基础

NkN

自重及土重）；

2

———基础底面面积（）；

Am

4

———基础底面惯性矩（）。

Im

本标准图中，环壁与底板交接处的冲切强度可按下

6.5.36.5.3

式计算：

（）（）

F0.35bbh6.5.3

L≤hfttt+b0

β

：———（），

式中冲切破坏体以外的荷载设计值按本标准第

FLkN

；

条的规定计算

6.5.4

··

572

———（/）；

混凝土在温度作用下的抗拉强度设计值

kNm

ftt

———冲切破坏锥体斜截面的下边圆周长（），验算环壁

bm

b

外边缘时，（）；验算环壁内边缘时，

bb=2πr2+h0

（）；

bb=2πr3-h0

———冲切破坏锥体斜截面的上边圆周长（），验算环壁外

bm

t

边缘时，；验算环壁内边缘时，；

bt=2πr2bt=2πr3

———（）；

基础底板计算截面处的有效厚度

h0m

———受冲切承载力截面高度影响系数，当

h≤800mm

h

β

时，取；当时，取，中间值

h1.0h≥2000mmh0.9

ββ

按线性插入法计算。

（a）（b）

图底板冲切强度计算

6.5.3

—验算环壁内边缘冲切强度时破坏锥体的斜截面；

1

—验算环壁外边缘冲切强度时破坏锥体的斜截面；—冲切破坏锥体的底截面

23

··

58■■■

■■■

，：

冲切破坏锥体以外的荷载可按下列公式计算

6.5.4F

L

计算环壁外边缘时，可按下式计算：

1

22

［（）］（）

FL=pπr1-r2+h06.5.4-1

计算环壁内边缘时，可按下式计算：

2

）环形基础可按下式计算：

1

22

［（）］（）

F=πr-h-r6.5.4-2

Lp304

）：

圆形基础可按下式计算

2

2

（）（）

FL=pπr3-h06.5.4-3

环形基础底板下部和底板内悬挑上部采用径向、环向配筋

6.5.5

时，确定底板配筋用的弯矩设计值可按下列规定计算：

底板下部半径处单位弧长的径向弯矩设计值可按下式

1r

2

计算：

22

（）（）

r-rr-r

p12124224

（）

MR=12r1+2r1r2+r2

44

（）

12r4rr

21+2

（）

6.5.5-1

底板下部单位宽度的环向弯矩设计值可按下式计算：

2

M

R

（）

M6.5.5-2

θ=

2

底板内悬挑上部单位宽度的环向弯矩设计值可分别按式

3

（）（），：

和式计算并取二者的较大值

6.5.5-36.5.5-4

r

3p4422z

M=r-r-4rrln

θTz4z4

22

（）［（）］

r

102rz+3r44

（）

6.5.5-3

r1rz

■422■

6r1ln+6r1r4ln

p

（）（）

Mrr

θT=222z4

102r1+2rz-r4-

22

rr

■1-4■

（）

6.5.5-4

圆形基础底板下部采用径向、环向配筋，环壁以内底板上

6.5.6

部为等面积方格网配筋时，确定底板配筋用的弯矩设计值可按下

：

列规定计算

··

59底板下部径向和环向弯矩设计值可分别按本标准式

1

（）和式（）进行计算。

6.5.5-16.5.5-2

环壁以内底板上部两个正交方向单位宽度的弯矩设计值

2

：

可按下式计算

r

1

p32232

（）

MT=4r1-4r1rz+4r1rz-rz-12r1r1-rzln

（）

［］

40r1rz

（）

6.5.6

圆形基础底板下部采用等面积方格网配筋时，确定底板配

6.5.7

筋用的弯矩设计值可按本标准式（）计算。

6.5.5-1

（）、（）（）

当按本标准式式或式计算

6.5.86.5.5-36.5.5-46.5.6

所得的弯矩（或）不大于时，环壁以内底板上部应按构造

MθTMT0

。

配筋

当地基反力最小边扣除基础自重和土重、基础底面出

6.5.9

G

k

现负值时，环形和圆形基础底板外悬挑上部

0

pkmin-＜

（）

A

。

应配置钢筋其弯矩值可近似按承受均布荷载的悬臂构件

q

进行计算，均布荷载可按下式计算，且实际配筋不得小于构造

配筋：

MrN

z1

（）

q=-6.5.9

IA

底板下部配筋应取半径处的底板有效高度，按等厚

6.5.10rh

2

。、，

度计算当采用径向环向配筋时径向钢筋可按处符合计算

r

2

要求呈放射状配置；环向钢筋可按等直径等间距配置。

圆形基础底板下部不需配筋范围半径（图）

6.5.11r6.5.11-1

d

应按下列公式计算：

径向、环向配筋时，应按下式计算：

1

（）

r≤r-35d6.5.11-1

d0z

β

等面积方格网配置时，应按下式计算：

2

（）

rrrr35d6.5.11-2

d≤3+2-1-

式中：———底板下部钢筋理论切断系数，按/由图

0r1rz6.5.11-2

β

··

60；

查得

———受力钢筋直径（）。

dmm

注：当计算出的时，底板下部各处均应配筋（不切断）。

rd≤0

图不需配筋范围

6.5.11-1r

d

图与系数

6.5.11-2

ββ0

，

当有烟气通过基础时基础底板与环壁受热温度可按下

6.5.12

列规定计算：

基础环壁的受热温度，按本标准式（）计算。环壁外

15.6.4

侧的计算土层厚度（图）可按下式计算：

6.5.12

··

61图计算土层厚度示意

6.5.12

（）

H1=0.505H-0.325+0.05DH6.5.12

式中：———计算土层厚度（）；

Hm

1

、———由内衬内表面计算的基础环壁埋深（）和直径（），

HDmm

见图。

6.5.12

基础底板的受热温度可采用地温代替本标准式（）中

25.6.5

，，，

的空气温度按第一类温度边界问题计算计算时基础底板下

Ta

的计算土层厚度（见图）和地温可按下列规定采用：

6.5.12

）计算底板最高受热温度时，，地温取；

1H0.3m15℃

2=

），，。

计算底板温度差时地温取

2H=0.2m10℃

2

计算出的基础环壁及底板的最高受热温度不应大于混凝

3

土的最高受热温度允许值。

计算基础底板配筋时，应根据最高受热温度，采用本标准

6.5.13

。

第章规定的混凝土和钢筋在温度作用下的强度设计值

4

，

计算基础环壁和底板配筋未计入温度作用产生的应力

6.5.14

，。

时配筋宜增加

15%

桩基础计算

6.6

当地基存在震陷性、湿陷性、膨胀性、冻胀性或侵蚀性等不

6.6.1

，、，

良土层或上覆土层为强度低压缩性高的软弱土层不能符合强

，

度和变形要求或在抗震设防地区地基持力层范围内有可液化土

··

62，。

层时宜采用桩基础

烟囱桩基础可采用预制钢筋混凝土桩、混凝土灌注桩和钢

6.6.2

桩。桩型、桩横断面尺寸及桩端持力层的选择应根据地质情况、施

工条件、施工工艺、建筑场地环境等因素确定，按现行行业标准《建

筑桩基技术规范》执行。

JGJ94

烟囱桩基础的承台平面可为圆形或环形，桩的平面布置应

6.6.3

以承台平面中心点，呈放射状布置。桩的分布半径，应根据烟囱筒

身荷载的作用点的位置，在荷载作用点（基础环壁中心）两侧近似

对称布置，内疏外密，不宜采用单圈布置。桩间距应符合现行行业

标准《建筑桩基技术规范》的规定。

JGJ94

《》

烟囱桩基计算应按现行行业标准建筑桩基技术规范

6.6.4

执行。桩顶作用效应应按下列公式计算：

JGJ94

竖向力应按下列公式计算：

1

）：

轴心竖向力作用时应按下式计算

1

Fk+Gk

（）

N6.6.4-1

k=

n

）偏心荷载作用时，以承台中心对称布置的桩可按下式

2

计算：

Fk+GkMkri

（）

Nik=±6.6.4-2

n

n

12

r

j

∑

2

=1

j

：

水平力应按下式计算

2

Hk

（）

H6.6.4-3

ik=

n

式中：———相应于荷载效应标准组合时桩的平均竖向力（）；

NkN

k

———

相应于荷载效应标准组合时第根桩的竖向力

Ni

ik

（）；

kN

———相应于荷载效应标准组合时作用于桩基承台顶面的

F

k

（）；

竖向力

kN

———桩基承台自重及承台上土自重标准值（）；

GkkN

··

63———

相应于荷载效应标准组合时作用承台底面的弯矩值

M

k

（·）；

kNm

———单桩竖向承载力特征值（）；

RkN

a

———第根桩所在圆的半径（）；

rim

i

———单桩顶水平力标准值（）；

HkN

ik

———相应于荷载效应标准组合时作用于承台底面的水平

H

k

（）；

力

kN

———桩基中的桩数。

n

桩基竖向承载力验算应按荷载效应标准组合取值与承载

6.6.5

力特征值进行比较，计算时应符合下列规定：

：

荷载效应标准组合应符合下列规定

1

）轴心竖向力作用下应符合下式规定：

1

（）

Nk≤R6.6.5-1

）偏心竖向力作用下，除应符合式（）规定外，尚应

26.6.5-1

符合下式规定：

（）

N≤1.2R6.6.5-2

kmax

：

地震作用效应和荷载效应标准组合应符合下列规定

2

）轴心竖向力作用下应符合下式规定：

1

（）

N1.25R6.6.5-3

Ek≤

）偏心竖向力作用下，除应符合式（）规定外，尚应

26.6.5-3

：

符合下式规定

（）

NEkmax≤1.5R6.6.5-4

式中：———荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合

Nk

基桩的平均竖向力；

———荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖

N

kmax

；

向力

———，

地震作用效应和荷载效应标准组合下基桩或复合

NEk

基桩的平均竖向力；

———地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合

N

Ekmax

··

64；

基桩的最大竖向力

———基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

R

烟囱桩基的单桩竖向承载力特征值、软弱下卧层验算、负摩阻

6.6.6

力计算与抗拔验算、桩基水平承载力与位移计算、桩身承载力与裂缝

《》。

控制计算等均应按现行行业标准建筑桩基技术规范执行

JGJ94

桩基变形验算应按荷载效应准永久组合计算，不计入风荷

6.6.7

载与地震作用。当风玫瑰图严重偏心时，可取风荷载的频遇值组

，。

合组合系数可取

0.4

桩基变形应包括沉降量、沉降差、倾斜，变形计算值不应大

6.6.8

于桩基变形允许值，并应符合国家现行标准《建筑地基基础设计规

范》和《建筑桩基技术规范》的规定。桩基沉降量

GB50007JGJ94

，

和倾斜可按实体深基础法或等效作用分层总和法计算计算位置

和平均附加应力系数可按本标准第节的规定确定。桩基沉降

6.3

与倾斜变形允许值应符合表的规定，并应符合特殊工艺或

6.6.8

。

地方标准等的规定

表桩基沉降与倾斜变形允许值

6.6.8

烟囱高度（）允许倾斜值允许沉降量（）

Hmtanθmm

H≤200.0080

20＜H≤500.0060350

50＜H≤1000.0050

100＜H≤1500.0040

250

150＜H≤2000.0030

200＜H≤2500.0020150

承台受冲切计算应符合下列规定：

6.6.9

冲切破坏锥体应采用自环壁底部与承台相交的变阶处至

1

相应桩顶边缘连线所构成的锥体，且锥体斜面与承台底面夹角不

（）。：

应小于图其冲切强度可按下列公式计算

45°6.6.9

··

651

2

222

111

≥45°≥45°≥45°

≥45°

≥45°≥45°≥45°≥45°

r

4

rr

33N

NNNiN

NiWiWi

rr

22

r

1r

1

33

（a）环形基础（b）圆形基础

图承台冲切强度验算

6.6.9

—验算环壁外边缘冲切强度时破坏锥体的斜截面；

1

—；—

2验算环壁内边缘冲切强度时破坏锥体的斜截面3冲切破坏锥体的底截面

（）

Fl≤h0umftth06.6.9-1

βpβ

0.84

（）

6.6.9-2

0=

β

λ+0.2

：———，，

式中不计承台及其上土重在荷载效应基本组合下冲切

F

l

，（）、

破坏锥体以外的荷载设计值按式式

6.6.9-3

（）；

计算

6.6.9-4

———；

承台混凝土在温度作用下的抗拉强度设计值

tt

f

———承台受冲切承载力截面高度影响系数，当

h≤

hp

β

时，取，当时，取，中间

800mm1.0h≥2000mm0.9

值按线性插入法计算；

———承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长；

u

m

———环壁对承台破坏锥体的有效高度；

h

0

··

66

H

h

H

h———；

冲切系数

0

β

———，/，

冲跨比为环壁底部承台变阶处到桩

λλ=aha

000

；，；

边水平距离当时取当

λ＜0.25λ=0.25λ＞

，。

时取

1.0λ=1.0

冲切破坏锥体以外的荷载可按下列公式计算：

2Fl

）计算环壁外边缘时，可按下式计算：

1

（）

FN6.6.9-3

l=Wi

∑

式中：———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合

NWi

∑

下，作用于冲切破坏体以外的各基桩或复合基

桩的竖向净反力设计值之和。

），：

计算环壁内边缘时可按下式计算

2

（）

Fl=NNi6.6.9-4

∑

式中：———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，

N

Ni

∑

作用于冲切破坏体以内的各基桩或复合基桩的

竖向净反力设计值之和。

承台受剪计算应符合下列规定：

6.6.10

桩基承台应验算对环壁与承台相交的变阶处和桩边连线形

1

。

成的贯通承台的斜截面受剪承载力当承台悬挑边有多排基桩形

，（），

成多个斜截面时应验算对每个斜截面的受剪承载力图

6.6.10

并应按下列公式进行验算：

（）

V≤hsfttb0h06.6.10-1

ββ

1.75

（）

6.6.10-2

=

β

λ1

+

/

14

800

（）

hs=6.6.10-3

β

（）

h

0

式中：———不计承台及其上土自重，在荷载效应基本组合下，

V

斜截面的最大剪力设计值；按式（）、式

6.6.10-4

（）；

计算

6.6.10-5

··

672

———（/）；

混凝土在温度作用下的抗拉强度设计值

kNm

ftt

———计算截面处的圆周长；验算环壁以外时，；

b0b0=2πr2

验算环壁以内时，；与见图；

b2πrrr6.6.10

0=323

———承台计算截面处的有效高度；

h

0

———；

受剪切承载力截面高度影响系数

hs

β

a

———，，

计算截面的剪跨比为承台变阶处至计算

λλ=a

h

0

，，；

一排桩桩边的水平距离当时取

λ＜0.25λ=0.25

当时，取。

λ＞3λ=3

1

2211221

r

4

rr

33

QQQQ

NiWiNiWi

r

2r

2

r

1

r

1

（a）环形基础（b）圆形基础

图承台受剪承载力验算

6.6.10

—；—

1验算环壁外边缘受剪的破坏斜截面2验算环壁内边缘受剪的破坏斜截面

斜截面的最大剪力设计值应按下列公式计算：

2V

）计算环壁以外的斜截面时，应按下式计算：

1

（）

VQ6.6.10-4

=Wi

∑

式中：———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，

Q

Wi

∑

计算斜截面以外的各基桩或复合基桩的竖向净

反力设计值之和。

）计算环壁以内的斜截面时，应按下式计算：

2

（）

V=Q6.6.10-5

Ni

∑

式中：———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，

QNi

∑

计算斜截面以内的各基桩或复合基桩的竖向净

反力设计值之和。

··

68

H

h

H

h《》

桩基础承台应按现行国家标准混凝土结构设计规范

6.6.11

的规定进行正截面受弯承载力计算，承台配筋用的弯矩

GB50010

可按下列规定计算：

、，

环形承台下部和内悬挑上部均采用径向环向配筋时承

1

台配筋用的弯矩设计值可按下列规定计算：

）

承台底板下部半径处单位弧长的径向弯矩设计值可

1r

2

按下式计算：

w

r

1222iw

·（）

MNrr3rln

R=piwiwiw-2+1

22

∑

（）（）

［r］

2π3r1+2r22

i=1

（）

6.6.11-1

式中：———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作

piw

用于环壁以外半径处的单桩竖向净反力设计值

r

iw

（）；

kN

、———承台外径和环壁外缘半径；

rr

12

———，；

环壁以外第圈桩的半径共圈表示以

riwiwi=1r2

外的第一圈桩的序号；

———。

环壁以外第圈桩的数量

Ni

iw

）底板下部单位宽度的环向弯矩设计值可按下式计算：

2

M

R

（）

Mθ=6.6.11-2

2

）底板内悬挑上部单位宽度的环向弯矩设计值应取式

3

（）和式（）计算值的较大值：

6.6.11-36.6.11-4

n

3rn

222j

（）

·

Mθ=pnNnrn-rz-2rzln

jjj

22

∑

（）

（）［］

5π2r3rrz

z+4

j=1

（）

6.6.11-3

w+n

r

1z

′′2′22

MN（rr）3rln

θ=piwniwnz-iwn+1

22′

∑

（）

［r］

5π（r1-r4）iwn

i1

=

（）

6.6.11-4

式中：———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作

pjn

用于环壁以内半径处的单桩竖向净反力设计值

rn

j

··

69（）；

kN

、———环壁中线半径和环形承台内径（）；

rzr4m

———环壁以内第圈桩的半径，共圈；表示内

rnjnj=1rz

j

侧的第一圈桩的序号；

———环壁内侧圈桩的数量；

N

jnj

′

———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作

piwn

′

用于（环壁内和环壁外）半径处的单桩竖向净反

riwn

力设计值（）；

kN

′

———第圈桩（环壁内或环壁外）的半径，共圈；

riw+n

iwn

′

———第圈桩（环壁内或环壁外）的数量。

Niwni

圆形承台底板下部采用径向、环向配筋，环壁以内底板上

2

部为等面积方格网配筋时，底板配筋用的弯矩设计值可按下列规

：

定计算

）底板下部径向和环向弯矩设计值应分别按本标准式

1

（）和式（）计算。

6.6.11-16.6.11-2

）环壁以内底板上部两个正交方向单位宽度的弯矩设计

2

：

值可按下式计算

N0

33223

（）

Mθ=6r1ln2rz-2r1-3r1rz+2r1rz-2rz+

［］

3

20πr

1

w+n

r1-rz

′′2′22′

/

Nrr3rln（rr）

piwniwn［z-iwn+1ziwn］-

3

∑

10πr

1

i=1

n

3

222

/

N（rr）2rln（rr）

pjnjn［z-jn-zzjn］

∑

20πr1rz

1

j=

（）

6.6.11-5

式中：———不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，位

N0

于承台中心处的单桩竖向净反力设计值（），当

kN

承台中心处无桩时，取。

N=0

0

圆形基础底板下部采用等面积方格网配筋时，底板配筋用

3

（）。

的弯矩设计值可按本标准式计算

6.6.11-1

··

70设计构造

6.7

烟囱与烟道沉降缝设置应符合下列规定：

6.7.1

当为地面烟道或地下烟道时，沉降缝应设在基础的边缘处。

1

当为架空烟道时，沉降缝可设在筒壁边缘处。

2

基础的底面应设混凝土垫层，厚度宜采用。

6.7.2100mm

设置地下烟道时，基础宜设贮灰槽，槽底面应较烟道底面

6.7.3

低。

250mm～500mm

设置地下烟道的基础，当烟气温度较高，采用普通混凝土不符

6.7.4

合本标准第条规定时，宜将烟气入口提高至基础顶面以上。

3.1.26

烟囱周围的地面应设护坡，坡度不应小于。护坡的最

6.7.52%

低处不应低于周围地面。护坡宽度不应小于。

100mm1.5m

板式基础的环壁宜采用内表面垂直、外表面倾斜的形式，

6.7.6

上部厚度应比筒壁、隔热层和内衬的总厚度增加。

50mm～100mm

当板式基础底板下部采用径向、环向配筋时，径向与环向

6.7.7

钢筋的最小配筋率均不宜小于；当采用方格网配筋时，纵

0.15%

，

向与横向钢筋的最小配筋率均不宜小于配筋最小直径和

0.15%

。，

最大间距应符合表的规定当底板厚度大于时

6.7.72000mm

。

宜在板厚中间部位设置温度应力钢筋

表板式基础配筋最小直径及最大间距（）

6.7.7mm

部位配筋种类最小直径最大间距

竖向钢筋

12250

环壁

环向钢筋

12200

径向处，外边缘

12r250400

2

径环向配筋

底板下部环向

12250

方格网配筋

12250

，

板式基础底板上部按构造配筋以及按本标准第

6.7.86.5.11

，

条的规定计算不需配筋范围的圆形基础底板下部其构造钢筋最

··

71。

小直径与最大间距应符合表的规定

6.7.8

表板式基础底板上部的构造配筋（）

6.7.8mm

基础形式配筋种类最小直径最大间距

环形基础径向、环向配筋径向，环向

12250250

圆形基础方格网配筋

12250

基础环壁设有孔洞时，应符合本标准第条的规定。

6.7.97.5.8

洞口下部距基础底部距离较小时，该处的环壁应增加补强钢筋。

必要时可按两端固接曲梁计算。

桩基承台构造应符合下列规定：

6.7.10

承台外形尺寸宜符合按本标准第条确定的板式基

16.5.1

；；

础合理外形尺寸的要求底板厚度不应小于承台周边距

300mm

，

桩中心距离不应小于桩直径或桩断面边长且边桩外缘至承台外

。

缘的距离不应小于

150mm

。

承台钢筋保护层厚度不应小于当无混凝土垫层

240mm

时，不应小于。承台混凝土强度等级不应低于。

70mmC25

承台配筋应按计算确定，底板下部径向与环向钢筋最小配

3

筋率均不宜小于，且环壁及底板上、下部配筋最小直径和

0.15%

最大间距应符合本标准表、表的规定；当底板厚度大

6.7.76.7.8

于时，宜在板厚中间部位设置温度应力钢筋。

2000mm

承台其他构造要求与本节基础构造的相关内容相同，并应

4

符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》的规定。

JGJ94

桩基钢筋锚入承台长度应符合现行行业标准《建筑桩基技

5

术规范》的规定。

JGJ94

《

桩基及承台防腐蚀应符合现行国家标准工业建筑防腐

6.7.11

》。

蚀设计标准的有关规定

GB50046

土方和基坑工程施工

6.8

，

烟囱基础基坑开挖前应根据基坑侧壁安全等级编制基坑

6.8.1

··

72，。

支护及开挖方案经施工单位和监理工程师批准后实施超过一

定深度或基坑周边地质条件复杂的基坑支护及开挖方案应组织专

家论证。土方施工应符合现行行业标准《建筑基坑支护技术规程》

的有关规定。

JGJ120

烟囱基础的基坑挖至设计标高后，应由施工单位会同建设、设

6.8.2

、、、

计勘察和监理等单位检查基坑的中心坐标基底尺寸标高和水平度

，；

是否符合设计要求以及基底的土质是否符合设计所采用的勘察资料

当不符合时，应由建设单位组织设计单位和勘察单位提出处理方案。

当基底处在地下水位以下时，开挖基坑前，应根据水文地

6.8.3

质情况，采取降水或排水措施，并应保持地下水位在施工底面最低

标高以下，同时应采取防止地表水流入基坑的措施。基坑的降水

。

或排水措施应持续至回填土回填到地下水位以上时方可停止

天然地基基底表面应平整，严禁采用填土的方法找平基坑

6.8.4

底面。

基坑验收合格后，应及时进行基础施工。当停顿时间较长

6.8.5

时，应重新复查无误后才可施工。对个别低于设计标高的低凹处，

。，

可采用垫层混凝土找平当基坑表面被水浸泡或扰动时被浸泡

，。，

或扰动的土应除尽并应加厚垫层当基坑破坏严重时应由建

设、设计和监理单位确定相应的补救措施。

基础完成后，应及时进行基础的验收和基坑的回填，回填

6.8.6

土应分层夯实，压实系数应符合设计要求；当设计无要求时，压实

系数不应小于。

0.94

钢筋工程施工

6.9

级钢筋绑扎接头的末端应做弯钩，、

6.9.1HPB300HRB400

级钢筋可不做弯钩。钢筋的弯钩及绑扎后的铁丝头应背

HRB500

向保护层。

采用绑扎接头时，钢筋搭接长度应符合设计要求；当设计

6.9.2

，。

无规定时钢筋的搭接长度应为钢筋直径的倍采用焊接接头

40

··

73，《

时钢筋接头的构造和技术要求应符合现行行业标准钢筋焊接及

验收规程》的有关规定。

JGJ18

环壁内纵向钢筋，当长度不足时应焊接，也可采用机械连

6.9.3

接。钢筋机械连接应符合现行行业标准《钢筋机械连接技术规程》

。

的有关规定

JGJ107

钢筋的接头应交错布置，在同一连接区段内绑扎接头的根

6.9.4

数不应多于钢筋总数的，焊接和机械连接接头的根数不应多

25%

。

于钢筋总数的

50%

钢筋的交叉点应采用铁丝绑扎牢。底板钢筋网，除靠近外

6.9.5

围两行钢筋的交叉点应全部绑扎牢外，中间部分交叉点可间隔交

错绑扎牢，但应保证受力钢筋不产生位置偏移。

，，

插入环壁内的筒壁竖向钢筋应按设计要求分组并应与

6.9.6

基础钢筋绑扎或焊接牢固，同时应有防止钢筋位移的措施。

模板工程施工

6.10

当环壁的模板采用分节支模时，各节模板应在同一锥面

6.10.1

上，相邻模板间高低偏差不应超过。

5mm

模板与混凝土的接触面应涂刷隔离剂，隔离剂不得污染

6.10.2

。

钢筋表面

模板间缝隙应采取防止漏浆的措施。

6.10.3

预留洞口处的模板支设应采取防止变形的加固措施。洞口

6.10.4

、。

处弧顶模板及支撑设计应具有足够的承载力刚度和整体稳固性

混凝土工程施工

6.11

底板混凝土宜分层浇筑，并应一次连续浇筑完成。浇筑

6.11.1

，；，

环壁混凝土时应沿环壁圆周均匀地分层进行有地下烟道时烟

道两侧混凝土应对称浇筑。

环形和圆形板式基础的施工缝可按图的要求留

6.11.26.11.2

设在底板与环壁的连接处。

··

741

1

AAAA

AAAA

2

2

A

A

AAAA

3

3

（a）环形板式基础（b）圆形板式基础

图基础施工缝留设位置

6.11.2

—；—；—；—

筒壁环壁底板施工缝

123A

混凝土取样和试件留置应符合现行国家标准《混凝土结

6.11.3

构工程施工质量验收规范》的有关规定。

GB50204

基础大体积混凝土施工除应符合现行国家标准《大体积

6.11.4

混凝土施工标准》的有关规定外，尚应符合下列规定：

GB50496

基础混凝土施工前，应通过计算确定混凝土浇筑体内的温

1

度应力，并应根据计算结果确定混凝土的浇筑、养护措施。

混凝土应选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥

2

等水化热低和凝固时间长的水泥品种。应选用连续级配的粗骨

料，含泥量不应大于。细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于

1%

，含泥量不应大于。

2.33%

应采取降低混凝土入模温度的措施。混凝土宜采用分层

3

浇筑或薄层推移浇筑工艺，应控制混凝土浇筑时间和速度，在不出

现冷缝的条件下，宜扩大浇筑范围，降低混凝土内部温度。

混凝土浇筑应进行温度监测，测温点不应少于组，每组

43

，

应设置不少于个不同深度的测点每组间距应根据实际情况确

3

，。，

定测温及记录应由专人负责测温可采用传感器监测使用前应

。

统一校核

，

混凝土养护应选用保温保湿法保温层的厚度应按测温参

5

。、，

数确定混凝土里表温差不宜大于降温速率不宜大于

25℃

/。。

拆除模板后应及时回填土

2℃d

。

环壁混凝土应在底板混凝土降温的早期浇筑

6

··

75施工质量检验

6.12

烟囱基础钢筋工程的质量标准及检验方法应符合

6.12.1

表的规定。

6.12.1

表烟囱基础钢筋工程的质量标准及检验方法

6.12.1

类别序号项目质量标准/允许偏差单位检验方法

钢筋的品应符合设计要求和现行国家标准检查质量合

种、级别、规格《混凝土结构工程施工质量验收规—格证明文件、标

1

和数量范》的有关规定志及检验报告

GB50204

主

纵向受力钢

应符合设计要求—观察

2

控

筋的连接方式

项

应做力学性能检验，其质量应符

目

合现行行业标准《钢筋焊接及验收检查产品合

接头试件—

3

规程》和《钢筋机械连接技术格证、试验报告

JGJ18

》

规程的有关规定

JGJ107

宜设在受力较小处。同一竖向受

接头位置和力钢筋不宜设置两个或两个以上接观察，钢尺

—

1

数量头。接头末端至钢筋弯起点距离不检查

应小于钢筋直径的10倍

《

接头外观应符合现行行业标准钢筋焊接

—观察

2

质量及验收规程》的有关规定

JGJ18

一

钢筋绑扎、

应符合本标准第条和第观察，钢尺

般6.9.3

—

焊接和机械连

3

项

条的规定检查

6.9.4

接接头设置

目

主筋间距

4±20

+15

钢筋保护层

5尺量检查，

-5

抽查数量不少

mm

中心位移

10

于处

10

预留

6

+30

插筋外露长度

0

混凝土烟囱基础模板安装质量标准及检验方法应符合表

6.12.2

的规定。一般项目检验数量不应少于处。

6.12.210

··

76

··

77

表混凝土烟囱基础模板安装质量标准及检验方法

6.12.2

类别序号项目质量标准/允许偏差单位检验方法

应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施

模板及其支撑结构与加固措施工设备和材料供应等条件设计，应具有足够的承载—观察检查

1

主

控能力、刚度和稳固性

项

目

在涂刷模板隔离剂时不得沾污钢筋和混凝土接

避免隔离剂沾污—观察检查

2

槎处

模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前木模板

1.

应浇水湿润，模板内不应有积水；

模板与混凝土接触面应清理干净并涂刷隔离

2.

模板安装的一般要求—观察检查

1

，

剂不得采用影响结构性能或防碍装饰工程施工的

隔离剂；

一

般

浇筑前，模板内杂物应清理干净

3.

项

目

应平整光洁，不得产生影响混凝土质量的下沉、

、—

用作模板的地坪胎膜质量观察检查

2

裂缝、起砂或起鼓

+10

（）—

烟道模板起拱高度大于半径钢尺检查

3

+5

书书书

··

78

续表

6.12.2

/

类别序号项目质量标准允许偏差单位检验方法

预埋钢板中心线位