DL/T 5219-2014 架空输电线路基础设计技术规程

中华人民共和国电力行业标准

架空输电线路基础设计技术规程

Technicalcodefordesinoffoundation

g

ofoverheadtransmissionline

/—

DLT52192014

代替/—

DLT52192005

主编部门:电力规划设计总院

批准部门:国家能源局

施行日期:年月日

201531

中国计划出版社

北京

2014国家能源局

公告

年第号

201411

依据《国家能源局关于印发〈能源领域行业标准化管理办法

()〉》(〔〕),

试行及实施细则的通知国能局科技号有关规定

200952

经审查,国家能源局批准《压水堆核电厂用碳钢和低合金钢第

17

部分:主蒸汽系统用推制弯头》等项行业标准,其中能源标准

330

()项、电力标准()项和石油天然气标准()项,

NB71DL122SY137

。

现予以发布

附件:行业标准目录

国家能源局

年月日

20141015

：

附件

行业标准目录

序号标准编号标准名称代替标准采标号批准日期实施日期

……

/架空输电线路基/

DLTDLT

1732014-10-152015-03-01

——

础设计技术规程

5219201452192005

……前言

根据《国家能源局关于下达年第一批能源领域行业标准

2010

制(修)订计划的通知》(国能科技〔〕号文)的要求,标准编

2010320

,

制组经广泛调查研究认真总结了近年来我国输电线路铁塔基础

的设计、施工和运行经验,收集、整理和分析国内外基础设计与应

用成果,并在广泛征求意见的基础上,对原《架空送电线路基础设

》/—。

计技术规定进行修订

DLT52192005

本标准共分章和个附录。

1311

本次修订的主要内容是:

参照国内外相关设计标准,对原状土基础土体上拔、下压稳

1.

、。

定计算方法进行了修订完善

对窄基塔深浅基础倾覆稳定计算公式进行了修改。

2.

根据《混凝土结构设计规范》—对混凝土设

3.GB500102010

计参数及普通钢筋、预应力钢筋设计参数进行了修订。

《》—

根据建筑桩基技术规范对桩基础的相关

4.JGJ942008

内容进行调整及修订。

增加“微型桩”的计算公式及构造要求。

5.

“”。

新增螺旋锚基础章节

6.

新增“基面处理和环境保护”章节。

7.

新增附录“原状土基础剪切法抗拔承载力计算”。

8.

本标准自实施之日起,替代《架空送电线路基础设计技术规

》/—。

定

DLT52192005

本标准由国家能源局负责管理,由电力规划设计总院提出,由

能源行业电网设计标准化技术委员会负责日常管理,由中南电力

。,

设计院负责具体技术内容的解释执行过程中如有意见或建议

··

1(:,

请寄送电力规划设计总院地址北京市西城区安德路号邮政

65

编码:)。

100120

本标准主编单位、参编单位、主要起草人和主要审查人:

：

主编单位中南电力设计院

参编单位：东北电力设计院

中国电力科学研究院

电力规划设计总院

：

主要起草人包永忠曾二贤刘洪义鲁先龙陈一军

程永锋舒爱强杨艺曾德森李晓光

黄连壮吴海洋杨景胜冯衡尹鹏

：

主要审查人李喜来费全昌王盾段松涛王小松

朱艳君赵胜计董建尧王虎长杨洋

秦庆芝金晓华吕健叶尹郭咏华

王永红赵庆斌贾蔚涛

··

2目次

总则…………………()

11

术语和符号………………()

22

术语……………………()

2.12

……………………()

符号

2.24

基本规定…………………()

313

上拔稳定计算……………()

417

………………()

适用条件

4.117

剪切法…………………()

4.217

土重法…………………()

4.322

基础下压和地基计算……()

527

……………()

基础下压计算

5.127

地基承载力计算…………()

5.228

地基的变形计算…………()

5.331

()

倾覆稳定计算……………

632

电杆基础倾覆稳定计算…………………()

6.132

窄基铁塔浅基础倾覆稳定计算……………()

6.238

窄基铁塔深基础倾覆稳定计算……………()

6.341

……………()

宽基铁塔基础倾覆稳定计算

6.443

挡土墙…………………()

6.543

构件承载力计算和构造要求……………()

746

钢筋混凝土基础主柱正截面承载力计算…()

7.146

………()

混凝土基础主柱正截面承载力计算

7.249

钢筋混凝土基础底板正截面承载力计算…()

7.350

混凝土基础底板正截面承载力计算………()

7.455

··

1钢筋混凝土拉线盘承载力计算……………()

7.557

…………()

钢筋混凝土电杆卡盘承载力计算

7.658

石材底盘、拉盘、卡盘承载力计算…………()

7.759

地脚螺栓承载力计算……()

7.859

……()

拉线部件承载力计算

7.959

斜截面承载力计算……()

7.1060

构造要求………………()

7.1161

岩石基础…………………()

867

…………………()

基础的分类及适用条件

8.167

基础承载力计算…………()

8.269

构造要求………………()

8.372

桩基础……………………()

974

一般规定………………()

9.174

桩基构造………………()

9.276

桩顶作用效应计算………()

9.378

………()

桩下压承载力计算

9.479

桩上拔承载力计算………()

9.584

桩水平承载力与位移计算………………()

9.686

()

桩基本体计算……………

9.788

质量检测标准……………()

9.888

复合式沉井基础…………()

1089

一般规定………………()

10.189

………………()

构造要求

10.289

上拔承载力计算………()

10.391

下压承载力计算………()

10.492

基础本体强度计算……()

10.593

装配式基础………………()

1194

一般规定………………()

11.194

直柱铰接型基础侧向倾覆稳定计算……()

11.295

··

2直柱铰接型基础侧向滑动稳定计算……()

11.398

………()

基础承载力计算

11.498

构造要求………………()

11.599

螺旋锚基础………………()

12101

………………()

一般规定

12.1101

螺旋锚基础的上拔稳定…………………()

12.2101

螺旋锚基础下压和地基计算……………()

12.3103

螺旋锚构件强度计算……()

12.4105

………()

材料和构造要求

12.5105

基面处理和环境保护……()

13108

附录基础形式图…………()

A109

附录特殊地基处理原则…………………()

B115

附录基础在洪水时的局部冲刷、流水动压力、

C

漂浮物撞击力的计算………………()

121

附录原状土基础剪切法抗拔承载力计算………………()

D124

附录基础上拔、下压及倾覆稳定和地基

E

承载力计算用表……()

133

附录地基岩土承载力特征值及分类……()

F135

附录原状土基础刚性基柱考虑土抗力时

G

侧向弯矩的近似计算………………()

143

附录土与混凝土基础接触面的摩阻系数和

H

地脚螺栓有效面积表………………()

146

附录水平荷载作用下桩的内力、位移计算………………()

J147

附录输电线路基础上拔静载试验要点…()

K150

附录金属基础承载力强度计算…………()

L155

本标准用词说明………………()

158

引用标准名录…………………()

159

附:条文说明…………………()

161

··

3Contents

………()

1Generalrovisions1

p

………()

2Termsandsmbols2

y

…………………()

2.1Terms2

………………()

2.2Smbols4

y

………()

3Basicreuirements13

q

……………()

4Calculationonupliftcapacity17

……()

4.1Applicableconditions17

………()

4.2Shearingmethod17

………()

4.3Earthconemethod22

……()

5Calculationoncomressioncaacit27

ppy

…………()

5.1Foundationerformanceanalsis27

py

…………()

5.2Bearingcapacity28

()

……

5.3Subsoildeformation31

……()

6Calculationonoverturningstability32

……()

6.1Calculationonoverturningstabilityofpolefoundation32

6.2Calculationonoverturninstabilitofshallowfoundation

gy

…………………()

fornarrowbasetower38

6.3Calculationonoverturninstabilitofdeefoundation

gyp

…………………()

fornarrowbasetower41

6.4Calculationonoverturningstabilityforwidebase

…………………()

tower43

…………()

6.5Retaininwall43

g

7Calculationonbearincaacitandstructural

gpy

………………()

requirementsofmembers46

··

47.1Calculationonbearingcapacityofnormalsectionof

………()

rincialcolumnofreinforcedconcretefoundation46

pp

7.2Calculationonbearincaacitofnormalsectionof

gpy

……()

principalcolumnconcretefoundation49

7.3Calculationonbearingcapacityofnormalsectionof

………………()

foundationbaseslabofreinforcedconcrete50

7.4Calculationonbearingcapacityofnormalsectionof

…………()

baseslabofconcretefoundation55

7.5Calculationonbearincaacitofcableuadrantof

gpyq

………()

reinforcedconcrete57

7.6Calculationonbearincaacitofchuckofreinforced

gpy

……()

concreteeletricpole58

,

7.7Calculationonbearingcapacityofbaseplatecable

………………()

quadrantandchuckmadeofstonematerials59

……………()

7.8Calculationonbearingcapacityofanchorbolts59

……()

7.9Calculationonbearingcapacityofstay-wiremembers59

………()

7.10Calculationonbearingcapacityofinclinedsection60

…………………()

7.11Structuralrequirements61

…………………()

8Rockanchorfoundation67

…………()

8.1Tesandalicableconditions67

yppp

………()

8.2Calculationonbearincaacitofrockfoundation69

gpy

………………()

8.3Detailinreuirementsofrockfoundation72

gq

……………()

9Pilefoundation74

……()

9.1Generalrequirements74

………………()

9.2Structuralrequirementsofpilefoundation76

……………()

9.3Loadeffect78

…()

9.4Compressioncapacityofpilefoundation79

…………()

9.5Upliftcapacityofpilefoundation84

9.6Lateralloadcaacitanddeflection

py

··

5………()

ofilefoundation86

p

……()

9.7Calculationandcheckinofilebod88

gpy

……………()

9.8Qualityinspectionstandards88

…………()

10Combinedcaissonfoundation89

…………………()

10.1Generalrequirements89

…………………()

10.2Structuralreuirements89

q

……()

10.3Calculationonuliftbearincaacit91

pgpy

……………()

10.4Calculationoncomressivebearincaacit92

pgpy

10.5Calculationonstrenthcaacitof

gpy

……()

structuremembers93

……()

11Assemblfoundation94

y

…………………()

11.1Generalreuirements94

q

11.2Calculationonstabilitofvertical-columnhinin

ygg

……()

foundationaainstlateraloverturnin95

gg

11.3Calculationonstabilitofvertical-column

y

………………()

hingingfoundationagainstlateralsliding98

11.4Calculationonbearincaacitof

gpy

……()

assemblyfoundation98

…………………()

11.5Structuralrequirements99

………………()

12Screwanchorfoundation101

…………………()

12.1Generalreuirements101

q

12.2Calculationonuliftcaacitofscrew

ppy

……()

anchorsfoundation101

12.3Calculationoncomressioncaacitofscrew

ppy

()

……

anchorsfoundation103

12.4Calculationonstrenthcaacitofscrew

gpy

………()

anchormembers105

……()

12.5Materialandstructualrequirements105

13Basaplanetreatmentandenvironmental

··

6()

………………

protection108

………………()

AppendixASketchesforfoundationtypes109

AendixBPrincilesforsecialfoundation

pppp

……()

treatment115

,

AppendixCCalculationonlocalscourwaterflow

andcollisionressureonfoundation

p

…………………()

withfloodin121

g

AppendixDCalculationonupliftcapacityofundisturbed

…………()

soilfoundationwithshearmethod124

AendixETableforbearincaacitoffoundation

ppgpy

……()

andsubsoil133

AppendixFGeotechnicalclassificationandcharacteristic

………()

valueofbearincaacitofsubsoil135

gpy

AendixGSimlifiedcalculationoflateralmoment

ppp

……()

offoundationpillarwithsoilresistance143

AppendixHFrictionalfactorbetweensoilandconcrete

μ

…………()

andeffectiveareaofanchorbolt146

AendixJCalculationoninternalforceand

pp

…………()

displacementoflateralloadedpile147

AendixKUliftstaticloadintestfortransmission

pppg

………………()

linefoundation150

AppendixLCalculationonbearingcapacityof

………………()

steelfoundation155

………()

Exlanationofwordininthiscode158

pg

……()

Listofuotedstandards159

q

:()

………

AdditionExplanationofprovisions161

··

7总则

1

为了在架空输电线路杆塔基础设计中贯彻国家基本建设

1.0.1

方针和技术经济政策,做到安全可靠、先进适用、经济合理、资源节

、,。

约环境友好制定本标准

本标准适用于架空输电线路杆塔基础及电力系统微波塔

1.0.2

基础的设计。

,

本标准确定了架空输电线路杆塔基础的设计原则给出了

1.0.3

杆塔基础的设计计算方法。

杆塔基础设计,应从实际出发,结合地区特点,积极采用新

1.0.4

技术、新工艺、新设备、新材料,推广采用节能、降耗、环保的先进技

。

术和产品

杆塔基础设计采用新理论、新材料或新结构形式,当缺乏

1.0.5

实践经验时,应经过试验验证。

杆塔基础设计,除应符合本标准的规定外,尚应符合国家

1.0.6

。

现行有关标准的规定

··

1术语和符号

2

术语

2.1

原状土基础

2.1.1foundationinundisturbedsoil

()()()

利用机械或人工在天然土岩中直接钻挖成所需要的基

坑,将钢筋骨架和混凝土直接浇注于基坑内而成的基础。通常指

岩石基础、锚杆基础、掏挖基础、挖孔桩。

岩石基础

2.1.2rockanchorfoundation

通过水泥砂浆或细石混凝土在岩孔内的胶结,使锚筋与岩体

结成整体的岩石锚杆基础；利用机械(或人工)在岩石地基中直接

钻(挖)成所需要的基坑,将钢筋骨架和混凝土直接浇注于岩石基

。

坑内而成的岩石嵌固基础

掏挖基础

2.1.3diggedfoundation

将钢筋骨架和混凝土直接浇入人工掏挖成型的土胎内一次浇

注成型的基础,称为掏挖基础。上部按普通基础开挖、底板在原状

。

土内掏挖的基础称为半掏挖基础

混凝土台阶式基础

2.1.4steedconcretefoundation

pp

基础底板的台阶高宽比不小于,基础底板内不配置受力

1.0

,。

钢筋的混凝土基础简称台阶基础

钢筋混凝土板柱基础

2.1.5padandchimneyfoundation

立柱和底板内均配置受力钢筋,其底板的台阶宽高比不小于

(不宜大于)的钢筋混凝土基础,简称板柱基础。当基础的

1.02.5

。

立柱与基础底板不垂直时简称斜柱基础

桩基础

2.1.6pilefoundation

由基桩或基桩和连接于桩顶端的承台组成的基础。桩基础分

。

为单桩基础和群桩基础

··

2筏板基础

2.1.7raftfoundation

铁塔四个基础主柱用一个底板连成整体的基础。

装配式基础

2.1.8assemblfoundation

y

。

用两个或两个以上预制构件拼装组合而成的基础

重力式基础

2.1.9weightingfoundation

抗拔稳定主要靠基础的自重、不考虑基础上部土体抗拔作用

的基础。

复合式沉井基础

2.1.10combinedsinkwellfoundation

上部为混凝土承台,下部是薄壁钢筋混凝土沉井联合组成的

基础,称为复合沉井基础。

预制基础

2.1.11refabricatedfoundation

p

采用工厂化一次性预制而成的(如电杆的底盘、拉盘、卡盘等)

基础。

微型桩基础

2.1.12microiles

p

由小直径现场灌注钢筋混凝土桩和连接于桩顶承台共同组成

的基础,又称树根桩基础。

螺旋锚基础

2.1.13screwanchorsfoundation

由锚杆、锚盘和锚头共同组成螺旋锚,螺旋锚基础可分为单锚

。

基础和群锚基础

偏心基础

2.1.14eccentricitfoundation

y

上部传力方向与基础底板重心之间有个偏心距,该基础称为

。

偏心基础

不等高基础

2.1.15unequalfoundation

在一基塔的基础中某一个腿的基础,其立柱露出设计基面线

的高度与其他腿基础不同时(如图),就称该铁塔的基

H2.1.15

0

。

础为不等高基础

原状抗拔土体

2.1.16undisturbedsoilwithupliftresistance

处于天然结构状态的黏性土和经夯实后达到天然密实状态的

。

砂类回填土

··

3图不等高基础示意图

2.1.15

符号

2.2

作用与作用效应

2.2.1

———被动土压力；

E

———主动土压力；

E

a

—

———；

上部结构传至基础顶面的竖向力

F

—

———地基土净反力；局部受压面上作用的局部荷载或

Fl

局部压力；

———(

基础自重和基础上的土重之和挡土墙每延米自

G

重)；

、———基础的自重；

GG

0f

———；

与沉井和承台同体积的浮力

G

K1

———群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总

Ggp

桩数；

———()()；

单桩土或基桩土自重

G

p

———作用于基础上的水平力；

H

E

———计算截面处弯矩；

M

———；

作用于基底截面上的弯矩

Mh

··

4、———、；

计算截面的弯矩

M1-1M2-21-12-2

、———作用于基础底面或承台顶面上、方向的力

MxMyXY

矩；

———；

计算截面上作用的弯矩

M

s

———插入角钢承受的拉力或压力、基桩的竖向力；

N

———作用于基础上的下压荷载；

N

a

———；

扣除底板上土重的作用于底板上的轴向压力

N

o

———荷载效应标准组合轴心竖向力作用下,基桩或复

Nk

合基桩的平均竖向力；

———桩桩顶承受的轴向压力；

Ni

i

bb

、———每个螺栓的承剪、承压承载力；

NN

vc

———；

基础底面处的平均压力

P

———软弱下卧层顶面处土的自重压力；

Pcz

———基础底面处土的自重压力；

P

c

———；

上卡盘横向压力

P

k

———基础底面边缘的最大压力；

Pmax

———基础底面边缘的最小压力；

P

min

———；

基础底面计算截面上的压力底板平均压力设计

P

0

值；基础底面处的附加压力标准值；

、———底板、平均压力；

PPIⅡ

12

———；

基础底面单位面积上的土反力

P

s

———软弱下卧层顶面处的附加压力；

Px

———地基土单位面积净反力；

P

j

———下卡盘作用力；

Q

k

———；

作用于底板上的水平力

RB

———拉线盘垂直平分面内的拉线拉力；

T

———基础上拔力设计值；

T

E

———；；

单根锚筋或地脚螺栓强度的上拔力桩顶拔力

T

i

———作用于计算截面上的纵向拉力；

T0

··

5———；

上部结构水平作用力

S0

———计算截面剪力；

V

———垂直于插入角钢的剪力；

V

s

———土压力；

X

———；

地基最终沉降量

s

———按分层总和法计算出的地基变形量；

s′

———在计算深度范围内,第层土的计算变形值；

Δ′sii

———在由计算深度向上取厚度为的土层计算变形

Δ′Δz

sn

值；

———；

主柱侧向最大土压力值

σ

max

———；

作用于软弱下卧层顶面的附加应力

σz

———基柱的总摩阻力。

Rf

材料性能与抗力

2.2.2

———混凝土弹性模量；

E

c

———抗弯刚度；

EI

———；

基础底面下第层土的压缩模量

Ei

si

—

———；；

钢筋弹性模量压缩模量当量值

E

s

—

———上层土压缩模量；

Es1

—

———下层土压缩模量；

Es2

———塑性指数；

IP

、———分别为单桩总极限侧阻力和总极限端阻力；

QQ

skpk

———单桩下压极限承载力；

Q

uk

———基桩或复合基桩竖向承载力特征值；

R

———；

单桩竖向承载力特征值

R

a

———；

基础单向抗拔承载力设计值

RT

———石材的极限抗弯强度；

Rγ

———极限倾覆力矩；

M

j

———极限倾覆力；

S

j

··

6———；

群桩呈整体破坏时基桩的上拔极限承载力

Tk

g

———单桩或基桩的上拔极限承载力；

Tuk

———构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力；

V

cs

———

按饱和不排水剪或相当于饱和不排水剪方法确定

c

的黏聚力；

———地基承载力特征值；

fak

———修正后的地基承载力特征值；

fa

———

软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征

az

f

值；

———岩石饱和单轴抗压强度标准值；

frk

———；

混凝土轴心抗压强度设计值

fc

———混凝土轴心抗压强度标准值；

fck

———地脚螺栓抗拉强度设计值；

fg

———混凝土轴心抗拉强度设计值；

ft

———；

混凝土轴心抗拉强度标准值

ftk

———钢筋抗拉强度设计值；

fy

———钢材的抗压强度设计值；

′

fy

———；

钢材的抗剪强度设计值

fτ

———钢材的抗拉或抗压强度设计值；

f0

y

———钢材最低抗拉强度标准值；

fyk

bb

、———螺栓的抗剪和构件的承压强度设计值；

fvfc

———；

桩侧第层土的极限侧阻力标准值

i

qsik

———极限端阻力标准值；

qk

p

———软弱层顶面以上各土层重度设计值；

γ

i

———钢筋与砂浆或细石混凝土间的黏结强度；

τ

a

———；

砂浆或细石混凝土与岩石间的黏结强度

τ

b

———岩石等代极限剪切强度；

τs

———土的内摩擦角；

φ

———等代内摩擦角；

β

··

7———；

混凝土的重度

γc

———基础底面以上土的加权平均重度。

γs

几何参数

2.2.3

———,；

基础底面面积构件截面面积

A

———局部受压时的计算底面积；

Ab

———承台底地基土净面积；

A

c

———；

地脚螺栓的有效面积

A

e

———计算截面的混凝土面积；

Ah

———卡盘的侧面面积；

A

k

———计算截面折算面积、桩群外缘矩形面积的长边长,

A

0

；

桩端面积

———纵向受拉钢筋截面面积；

As

———单肢箍筋截面面积；

A

sv1

———；

正截面平行于轴两侧钢筋的截面面积

AX

sx

———正截面平行于轴两侧钢筋的截面面积；

AsY

y

———混凝土局部受压面积,冲切荷载多边形面积；

A

l

———,；

混凝土净截面面积单根锚筋截面面积

A

n

———；

方形底板宽度

B

———桩群外缘矩形面积的短边长；

B

0

———桩端等代直径；

D

e

、———,；

圆形底板直径计算截面直径

DD

0

———作用点至设计地面处的距离；

H0

———杆塔高度；

H

g

———；

截面的惯性矩

I

———长度或距离；

L

———基底展开角(剪切法),地基压力扩散线与垂直线

θ

的夹角；

———()；

基础底板上平面坡角土重法

θ

1

———基础体积；

V0

··

8———；

埋深内的土和基础体积

Vtht

———截面抵抗矩；

W

、———基础底面绕和轴的抵抗矩；

WWXY

xy

———；

换算截面弹性抵抗矩

W

0

———桩底截面抵抗矩；

W

p

、———通过群锚重心、轴的距离；

XYXY

ii

———基础底面至软弱下卧层顶面的距离；

Z

———平行于轴两侧纵向钢筋截面面积重心间距；

ZxY

———平行于轴两侧纵向钢筋截面面积重心间距；

ZX

y

、———基础的计算宽度；

ab

00

、———；

基础宽度

ab

1

———计算截面有效高度；

hox

———冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范

a

b

；

围内的下边长

———截面边缘至纵向钢筋截面中心的距离；

a

g

———冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长；

a

t

———冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

a

m

———；

挡土墙基底的倾角

α0

、———底板处柱截面的长度和宽度；

bl

11

———上卡盘厚度、锚筋或地脚螺栓直径；

d

1

———；

上卡盘宽度

d

2

———下卡盘厚度；

d3

———下卡盘宽度；

d

4

———；

柱的计算直径或宽度

d

0

———圆形截面的直径,钢筋或地脚螺栓直径；

d

———轴向力对截面重心的偏心距；

e

———天然孔隙比；

e

0

———；

附加偏心距

e

a

———沿轴方向的偏心距；

e0xTEX

··

9———；

沿轴方向的偏心距

e0TEY

y

———自设计地面算起的锚固深度、截面高度；挡土墙高

h

度；

———；

基础冲切破坏锥体的有效高度

h

b

———基础上拔临界深度；

hc

———截面的有效高度,有效锚固深度；

h

0

———基础的埋置深度；

h

t

———；

设计地面至卡盘中心的距离

h1

———承台底面以下各层土的厚度；

hi

———矩形基础的长度；

l

———、；

锚筋地脚螺栓的锚固长度

l

a

———与第层土对应的桩长；

lii

———悬臂、有效锚固长度；

l

0

———纵向钢筋所在圆周的半径；

r

s

———,；

角钢内圆角的半径圆形截面的半径

r

———截面中心至纵向钢筋截面中心的距离；

r

g

———钢筋的间距；

s

———角钢厚度；

t

———；

设计周长

u

———破坏表面周长；

u

i

———桩群外围周长；

u

L

———、,；

土压力反力分布长度混凝土受压区高度

x

———挡土墙重心距墙趾的水平距离；

x0

、———通过重心轴、的距离；

xYX

iyi

———自设计地面起算的深度；

y

———；

设计地面至上卡盘的距离

y1

———设计地面至下卡盘的距离；

y2

———地面至软弱层顶面的深度,土压力作用点离墙踵

z

；

的距离

··

10———；

沉降计算深度

zn

、———基础底面至第层土、第层土底面的距离；

zizi-1ii-1

———()范围内的基础体积；

ΔVh-h

tc

———；

相邻基础影响的微体积

ΔV

t

———斜向与水平地面的夹角,线拉力与水平地面的夹

ω

角；

———拉线盘上平面与垂面的夹角；

ω

1

———。

在同一受力方向的承压构件较小总厚度

∑t

计算参数及其他

2.2.4

———第层土附加应力系数沿土层厚度的积分值；

Ai

i

———；

安全系数

K

———基础滑动稳定的设计附加分项系数；

Kh

———计算宽度空间增大系数；

K

o

———土重法圆形底板相邻上拔基础影响系数；

K

v

、———、；

上下卡盘计算长度

LL

12

、———上、下卡盘的全长；

L上L下

、、———承载力系数；

MMM

bdc

———纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积

a

t

；

的比值

——

、———基础底面计算点范围内平均附加应力系数；

aa

ii-1

———土压力参数、桩侧土水平抗力系数的比例系数；

m

———；

承载应力修正系数

m

h

———清底系数；

md

———地基沉降计算深度范围内所划分的土层数、计算

n

截面纵向钢筋总根数；

———；

平行于轴方向一侧钢筋根数

nxX

———平行于轴方向一侧钢筋根数；

nyY

———上拔角；对应于受压区混凝土截面面积的圆心角

α

()；；

与的比值钢筋的外形系数

rad2π

··

11———、；

基础底面以下土桩侧土的有效重度

γ

———钢筋配筋调整系数；

γbg

———基础底板展开角影响系数；

γ

E1

———；

相邻基础影响系数

γ

E2

———水平力影响系数；

γE

———基础附加分项系数；

γ

f

———地基承载力调整系数；

γ

rf

———；

永久荷载分项系数

γG

———受拉区混凝土塑性影响系数、锚固长度修正系

γl

数；

———；

石材的强度设计附加系数

γ

sc

———基底展开角影响系数(剪切法)；

γθ

———基础底板上平面坡角影响系数(土重法)；

γ

θ1

———与相邻抗拔土体剪切面有关的系数；

λ

———；

桩入土深度影响系数

λ

f

———抗拔系数；

λi

、———基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；

ηη

bd

———土的侧压力系数；

ξ

———；

沉降计算经验系数

s

ψ

、———大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数；

ψψ

sip

———土与基础接触面间的摩阻系数；土对挡土墙基底

μ

；

的摩擦系数

———承台效应系数；

η

c

———卡盘埋深与主柱埋深有关的比例系数；

η

k

———桩身配筋率；

ρ

g

———冲切承载力截面高度影响系数；

hp

β

———。

基柱摩阻力发挥系数

kR

··

12基本规定

3

基础稳定、基础承载力应采用荷载的设计值进行计算；

3.0.1

地基的不均匀沉降、基础位移等应采用荷载的标准值进行计

。

算

基础设计方案,应根据塔位实际条件推荐不等高基础与铁

3.0.2

塔全方位长短腿配合使用,减少基础的土石方开挖量。

,。

基础形式选择应优先采用原状土基础杆塔基础也

3.0.3

可采用钢筋混凝土板柱基础或混凝土台阶式基础；运输或浇制

混凝土有困难的地区,可采用装配式基础；当地质条件很差,

用其他基础无法满足要求时可采用桩基础；电杆及拉线盘宜

；,、

采用预制装配式基础特殊情况下可采用筏板基础螺旋锚

基础、复合式沉井基础、偏心基础等。基础的形式图见附录

。

A

基础设计应保证地基的稳定和结构的强度。对处于软弱

3.0.4

、

地基的转角塔终端杆塔的基础可按长期荷载作用进行地基的变

形计算,使地基变形控制在使用的容许范围内。

位于地下水位以下的基础重度和土体重度应按浮重度

3.0.5

3

:/；

计算混凝土基础的浮重度取钢筋混凝土基础的浮重

12kNm

33

度取/；土的浮重度应根据土的密实度取/

14kNm8kNm～

3

/。

11kNm

基础设计应根据基础周围地下水、环境水、土壤对其可能

3.0.6

。

腐蚀的情况采取适宜有效的防护措施特殊地基的杆塔基础处理

原则可按照附录执行。

B

土体上拔和倾覆稳定计算,可分为原状土和回填土两种。

3.0.7

,

回填土按已夯实考虑即基坑回填土夯实程度已达到现行施工验

··

13。

收规范中要求的标准原状土基础在计算上拔稳定时其抗拔深度

应扣除表层非原状土的厚度。

基础的埋深应大于。冻土地区的基础埋深的确定应

3.0.80.5m

《》

符合现行行业标准冻土地区建筑地基基础设计规范的

JGJ118

有关规定。

当基础置于地下水位以下或软弱地基时,应铺设垫层或采

3.0.9

取其他防扰动措施。

,,

在河滩上或内涝积水地区设置塔位时除有特殊要求外

3.0.10

基础主柱顶面高程不应低于年一遇洪水位高程。

5

在水中立塔的塔位、基础设计时,应计算洪水冲刷、流水

3.0.11

、、,

动压力漂浮物撞击冻融期的拥冰堆积等作用可按照附录的

C

规定确定。必要时可采取防护措施。

基础设计(包括地脚螺栓、插入角钢设计)时,基础作用力

3.0.12

计算应计入杆塔风荷载调整系数。当杆塔全高超过时,风荷

60m

；,

载调整系数宜取为当杆塔全高未超过时风荷载调整系

1.360m

数宜取为。

1.0

对位于地震烈度度及以上地区的高杆塔基础及特殊重

3.0.137

要的杆塔基础、度及以上地区的及以上耐张型杆塔的基

8220kV

,,

础当场地为饱和砂土或饱和粉土时均应考虑地基液化的可能

性,并应采取必要的稳定和抗震措施。

转角塔、终端塔的基础应采取预偏措施,预偏后的基础顶

3.0.14

。

面应在同一坡面上

当环境对基础有腐蚀作用(如海水侵蚀、大气污染、地下

3.0.15

水腐蚀、盐碱地等)时,基础混凝土不允许出现裂缝；当采用钢筋混

凝土板柱基础时,受压基础底板在长期荷载(无冰、风速/及

5ms

)；,

年平均温度下不允许出现裂缝允许出现裂缝的构件裂缝宽度

限值取。

0.2mm

基础的附加分项系数不应小于表所列数值。

3.0.163.0.16

··

14表基础的附加分项系数

3.0.16γ

f

设计条件上拔稳定倾覆稳定上拔、下压稳定

基础形式重力式其他类型各类型灌注桩

杆塔类型基础基础基础基础

悬垂型杆塔

0.901.101.100.80

耐张直线(转角)及悬垂转角杆塔

0°0.951.301.301.00

、、

耐张转角终端大跨越塔

1.101.601.601.25

。

混凝土强度标准值按表确定

3.0.173.0.17

2

表混凝土强度标准值（/）

3.0.17Nmm

混凝土强度等级

强度种类符号

C20C25C30C35C40C45C50

轴心抗压

fck13.416.720.123.426.829.632.4

轴心抗拉1.541.782.012.202.392.512.64

ftk

。

混凝土强度设计值按表确定

3.0.183.0.18

2

表混凝土强度设计值（/）

3.0.18Nmm

混凝土强度等级

强度种类符号

C20C25C30C35C40C45C50

轴心抗压

fc9.611.914.316.719.121.123.1

轴心抗拉

1.101.271.431.571.711.801.89

ft

混凝土的弹性模量按表确定。

3.0.193.0.19

42

表混凝土的弹性模量（/）

3.0.19×10Nmm

混凝土强度等级

C20C25C30C35C40C45C50

弹性模量

E

c2.552.803.003.153.253.353.45

普通钢筋强度设计值和弹性模量按表确定。

3.0.203.0.20

··

152

表普通钢筋强度设计值和弹性模量（/）

3.0.20Nmm

公称直径抗拉强度抗压强度弹性模量抗剪强度

种类符号

()

dmm′E

fyfysfτ

5

HPB3006～222702702.1×10115

HRB335

5

6～503003002.0×10155

HRBF335

热轧

HRB400

钢筋

5

HRBF4006～50360360180

2.0×10

RRB400

HRB500

5

6～504354102.0×10195

HRBF500

基础采用的混凝土强度等级不应低于,当基础采用

3.0.21C20

强度等级为及以上的钢筋时,混凝土强度等级不应低于

400MPa

。

C25

。

地脚螺栓的强度设计值按表确定

3.0.223.0.22

2

表地脚螺栓的强度设计值（/）

3.0.22Nmm

种类抗拉强度设计值

f

g

Q235160

Q345205

号优质碳素钢

35190

号优质碳素钢

45215

合金结构钢

40Cr260

合金结构钢

42CrMo310

:、,。,

注号优质碳素钢因易断焊接困难等原因应慎用当采用时应采取相应的

45

热处理措施。

··

16上拔稳定计算

4

适用条件

4.1

基础上拔稳定计算,应根据抗拔土体的状态分别采用剪切

4.1.1

法或土重法。剪切法适用于原状抗拔土体；土重法适用于回填抗

。

拔土体

剪切法适用于以下条件:

4.1.2

基础埋深与圆形底板直径之比(/)不大于的非松散

1htD4

砂类土；

基础埋深与圆形底板直径之比(/)不大于的黏性

2hD3.5

t

土。

:

土重法适用于以下条件

4.1.3

基础埋深与圆形底板直径之比(/)不大于、与方形底

1htD4

板边长之比(/)不大于的非松散砂类土；

htB5

基础埋深与圆形底板直径之比(/)不大于、与方形

2htD3.5

底板边长之比(/)不大于的黏性土。

htB4.5

拉线盘换算成圆形底板时,可按下式计算:

4.1.4

()()

D=0.6b+l4.1.4

:———；

式中宽度

b

———。

长度

l

原状抗拔土体的基础形式可按附录图选用,回填

4.1.5AA.1

抗拔土体的基础形式可按附录图选用。

AA.2

剪切法

4.2

,,

剪切法计算上拔稳定应按下述条件确定相邻基础影响

4.2.1

··

17。

宜按本标准条确定

4.2.3

()

γfTE≤γEγθRT4.2.1-1

当时(图)

1h≤h4.2.1-1

tc

233

()

Ach+Aγh+γAh-V

1t2sts3t0

()

R=+G4.2.1-2

Tf

2.0

当时(图)

2h＞h4.2.1-2

tc

233

()

Ach+Aγh+γAh+ΔV-V

1c2scs3c0

R=+G

Tf

2.0

()

4.2.1-3

式中:———基础附加分项系数,按本标准表确定；

γf3.0.16

———基础上拔力设计值()；

TkN

E

———水平力影响系数,根据水平力与上拔力

γHT

EEE

；

的比值按表确定

4.2.1-1

———基底展开角影响系数,当时取；当

γθθ＞45°γθ=1.2

时取；

θ≤45°γ=1.0

θ

———()；

基础单向抗拔承载力设计值

RkN

T

———基础底面以上土的加权平均重度,按本标准表

γs

3

确定(/)；

4.3.1-2kNm

———圆形底板直径()；

Dm

———按饱和不排水剪或相当于饱和不排水剪方法确

c

()；

定的土体黏聚力

kPa

———基础的上拔埋置深度()；

htm

———基础上拔临界深度(),按表确定；

hm4.2.1-2

c

、、———无因次计算系数,由抗拔土体滑动面形态、内摩

AAA

123

(/),

擦角和基础深径比确定可按本规程

λhtD

φ

附录计算或按表确定；

DD.0.3

3

———深度范围内基础体积()；

Vhm

0t

3

———()范围内柱状滑动面体积()；

ΔVh-hm

tc

———()。

基础自重力

GkN

f

··

18图剪切法计算上拔稳定()

4.2.1-11

图剪切法计算上拔稳定()

4.2.1-22

表水平力影响系数

4.2.1-1γ

E

水平力影响系数

水平力H与上拔力T的比值γ

EE

E

0.15～0.401.0～0.9

0.40～0.700.90～0.80

0.70～1.000.80～0.75

··

19表剪切法基础上拔临界深度（）

4.2.1-2hm

c

土的名称土的状态基础上拔临界深度

hc

,、

碎石粗中砂密实稍密

～4.0D～3.0D

细、粉砂,粉土密实稍密

～3.0D～2.5D

坚硬可塑

～3.5D～2.5D

黏性土

可塑软塑

～2.5D～1.5D

注:计算上拔时的临界深度,即为土体整体破坏的计算深度。

h

c

当基础埋入软塑黏性原状土中且基础上拔埋置深度()

4.2.2h

t

,

大于基础上拔临界深度时上拔稳定尚应符合公式的

h4.2.2

c

要求。

2

·()

γT≤8Dc+G4.2.2

fEf

,,

尺寸相同的相邻基础同时作用设计上拔力当采用如图

4.2.3

所示的计算简图,并按式或式计算上拔稳

4.2.34.2.1-14.2.1-2

定时,公式右侧各项计算的总和应乘以相邻基础影响系数(

γγ

E2E2

按表确定)。

4.2.3-1

图相邻上拔基础剪切法计算简图

4.2.3

··

20表相邻基础影响系数

4.2.3-1γ

E2

相邻上拔基础中心距离()影响系数

LmγE2

或

L≥D+2λhtL≥D+2λhc1.0

和或

L=Dhthc≤2.5D0.7

和或

L=D2.5D＜hthc≤3.0D0.65

和或

L=D3.0D＜hthc≤4.0D0.55

或按插入法确定

D+2λhtD+2λhc＞L＞D

注:—与相邻抗拔土体剪切面有关的系数,当时,按表查取。

λht≥D4.2.3-2

—相邻上拔基础中心的距离()。

Lm

表与相邻抗拔土体剪切面有关的系数

4.2.3-2λ

土体的内摩擦角相邻抗拔土体剪切面有关的系数

λ

φ

45°0.65

40°0.60

30°0.55

20°0.50

10°0.45

0°0.40

2

πDπ

φφ

cos+-sin-

（）（）（）

422h42

［t］

注:,当时,取。

λ=ht＞hcht=hc

2

ππD

φφ

cos-+sin+

（）（）（）

42422h

［t］

土的内摩擦角和黏聚力应按下列方法确定:

4.2.4c

φ

。,

砂类土可根据土工实验室或其他野外鉴定方法确定也

1

可根据勘测资料提供的砂土密实度按附录表确定；

EE.0.1-1

黏性土。可根据土工实验室的饱和不排水剪或相当于饱

2

,

和不排水剪的其他方法确定也可根据勘测资料提供的黏性土的

塑性指数和天然孔隙比按附录表确定。

IeEE.0.1-2

p

当用于初步设计估算土体抗拔力时,可按附录表

EE.0.1-3

确定。

··

21土重法

4.3

自立式铁塔基础上拔稳定按式计算:

4.3.14.3.1-1

()()

γT≤γγγV-ΔV-V+G4.3.1-1

fEEsθ1tt0f

式中:———基础底板上平面坡角影响系数,当基础底板上平面坡角

γθ1

时取；当坡角时取；

θ≥45°γ=1.0θ＜45°γ=0.8

1θ11θ1

3

———深度内土和基础的体积()；

Vhm

tt

3

———相邻基础影响的微体积,按条确定()；

ΔV4.3.2m

t

3

———深度内的基础体积()。

Vhm

0t

图土重法计算上拔稳定()

4.3.1-11

图土重法计算上拔稳定()

4.3.1-22

··

22():

当时图

1ht≤hc4.3.1-1

:

方形底板

4

222

()()

Vt=htB+2Bhttanα+httanα4.3.1-2

3

圆形底板:

πht4

222

()()

Vt=D+2Dhttanα+httanα4.3.1-3

43

当时(图):

2h＞h4.3.1-2

tc

方形底板:

4

2222

()()

V=hB+2Bhtanα+htanα+Bh-h

tccctc

3

()

4.3.1-4

圆形底板:

π4

2222

()

D+2Dhtanα+htanα

Vt=hccc+Dht-hc

（）

4［3］

()

4.3.1-5

式中:———按表确定；

hc4.3.1-1

———上拔角,按表取用。

α4.3.1-2

表土重法基础上拔临界深度（）

4.3.1-1hm

c

基础上拔临界深度

hc

土的名称土的天然状态

圆形底方形底

砂类土、粉土密实稍密

～2.5D3.0B

坚硬硬塑

～2.0D2.5B

黏性土可塑

1.5D2.0B

软塑

1.2D1.5B

注:长方形底板当长边与短边之比不大于时,取()；

1lb3D=0.6b+l

土体状态按天然状态确定。

2

··

23表土重度和上拔角

4.3.1-2

土名

黏土及粉质黏土粉土砂土

土的

坚硬、粗、

状态

可塑软塑密实中密稍密砾砂细砂粉砂

硬塑中砂

参数

重度

γs

17161517161519171615

3

(/)

kNm

上拔角

252010252010～1530282622

()

α°

:,,

注位于地下水以下时土重度按本标准第条取用上拔角仍可按本表

13.0.5

取值；

对于稍密粉土的上拔角,当有工程经验时,可适当提高。

2

尺寸相同的相邻基础,同时作用设计上拔力时,当采用了

4.3.2

如图所示的计算简图,并按式计算上拔稳定时,

4.3.24.3.1-1

。

应按下述条件确定

ΔVt

正方形底板,当时:

1L＜B+2httanα

2

()

B+2htanα-L

t

()()

ΔV=2B+L+4htanα4.3.2-1

tt

24tanα

长方形底板,当或时:

2L＜b+2htanαL＜l+2htanα

tt

2

()

b+2httanα-L

()

ΔVt=3l+L-b+4httanα

24tanα

()

4.3.2-2

2

()

l+2httanα-L

或()

ΔVt=3b+L-l+4httanα

24tanα

()

4.3.2-3

:———；

式中长度

l

———。

宽度

b

圆形底板,当时:

3L＜D+2htanα

t

··

242

()

D+2httanαD

()

ΔV=+hK4.3.2-4

ttv

（）

122tanα

式中:———土重法圆形底板相邻上拔基础影响系数,按表

Kv4.3.2

查取。

表土重法圆形底板相邻上拔基础影响系数

4.3.2Kv

/(

LD+

1.00.90.80.70.60.50.40.30.2

)

2httanα

K00.020.050.100.330.350.550.851.00

v

注:当时,取。

ht＞hcht=hc

图相邻上拔基础土重法计算简图

4.3.2

,。

拉线盘的上拔稳定按式计算

4.3.34.3.3-1

()

γTsinω≤Vγ+G4.3.3-1

ftsf

当时,抗拔土体的体积按下式确定(图):

1ht≤hcVt4.3.3-1

4

22

()

Vt=htblsinω1+bsinω1+lhttanα+httanα

［3］

()

4.3.3-2

当时,抗拔土体的体积按下式确定(图):

2h＞hV4.3.3-2

tct

4

22

()

V=hblsinω+bsinω+lhtanα+htanα+

tc11cc

［3］

()()

blh-hsinω4.3.3-3

tc1

··

25:———；

式中拉线拉力设计值

T

———拉线拉力与水平地面的夹角(),应大于。

ωT°ω45°

———拉线盘上平面与垂面的夹角。

ω

1

()

图拉线盘上拔稳定计算简图

4.3.3-11

图拉线盘上拔稳定计算简图()

4.3.3-22

··

26基础下压和地基计算

5

基础下压计算

5.1

基础底面的压力,应符合下列要求:

5.1.1

,:

当轴心荷载作用时应符合式的要求

15.1.1-1

()

γP≤5.1.1-1

rffa

式中:———基础底面处的平均压力设计值(),按条确

PkPa5.1.2

定；

———修正后的地基承载力特征值,按节确定；

fa5.2

———,。

地基承载力调整系数取

γrf0.75

当偏心荷载作用时,应满足式和式的要

25.1.1-15.1.1-2

:

求

()

γP≤1.25.1.1-2

rfmaxfa

式中:———基础底面边缘最大压力设计值(),按条

PkPa5.1.2

max

。

确定

基础底面的压力,可按下列公式确定:

5.1.2

:

当轴心荷载作用时

1

F+γG

G

()

P=5.1.2-1

A

:———()；

式中上部结构传至基础底面的竖向压力设计值

FkN

———基础自重和基础上的土重()；

GkN

2

———()；

基础底面面积

Am

———。,；

永久荷载分项系数对基础有利时宜取对

γγ=1.0

GG

,。

基础不利时应取

γ=1.2

G

当偏心荷载作用时:

2

F+γGMxM

Gy

()

P=++5.1.2-2

max

AWWx

y

··

27F+γGGMxM

y

()

P=--5.1.2-3

min

AWWx

y

式中:、———作用于基础底面的和方向的力矩设计值

MxMXY

y

(·)；

kNm

3

、———基础底面绕和轴的抵抗矩()；

WWXYm

xy

———()。

基础底面边缘的最小压力设计值

PminkPa

当时,可按式计算(如图):

3Pmin≤0Pmax5.1.2-45.1.2

F+γG

G

()

P=0.355.1.2-4

max

CC

XY

bM

X

()

C=-5.1.2-5

X

2F+γG

G

lMy

()

C=-5.1.2-6

Y

2F+γG

G

图双向偏心荷载作用示意图

5.1.2

地基承载力计算

5.2

地基承载力特征值应由荷载试验或其他原位测试、计算,

5.2.1

并结合工程实践经验等方法综合确定。当无资料时,未修正的地

基承载力特征值可依据附录确定。

F

fak

《

地基承载力特征值的修正应符合现行国家标准建筑地基

5.2.2

基础设计规范》的有关规定。

GB50007

··

28悬垂型杆塔地基承载力特征值也可根据土的抗剪强度指

5.2.3

标按式计算,并应满足变形要求:

5.2.3

()

=Mγb+Mγh+Mc5.2.3

fabdsc

:、、———,；

式中承载力系数按表确定

MMM5.2.3

bdc

———基础底面宽度,大于时按取值,对于

b6m6m

砂土小于时按取值()；

3m3mm

———基底下一倍短边宽深度内土的黏聚力

c

()。

kPa

表承载力系数、、

5.2.3MMM

bdc

基底下一倍短边宽深度内

MbMdMc

()

土的内摩擦角

°

φ

001.003.14

20.031.123.32

40.061.253.51

60.101.393.71

80.141.553.93

100.181.734.17

120.231.944.42

140.292.174.69

160.362.435.00

180.432.725.31

200.513.065.66

220.613.446.04

240.803.876.45

261.104.376.90

281.404.937.40

301.905.597.95

322.606.358.55

343.407.219.22

364.208.259.97

385.009.4410.80

405.8010.8411.73

··

29,

当地基受力层范围内有软弱下卧层时应按下列公式计

5.2.4

算:

fa

()

pz+pcz≤5.2.4-1

γ

rf

矩形底面:

1

()

lbP-P

c

()

=5.2.4-2

pz

()()

b+2Ztanθl+2Ztanθ

方形底面:

2

2

()

BP-Pc

()

=5.2.4-3

pz

2

()

B+2Ztanθ

:

圆形底面

3

2

()

DP-Pc

()

=5.2.4-4

pz

2

()

D+2Ztanθ

式中:———软弱下卧层顶面处的附加压力值()；

kPa

pz

———软弱下卧层顶面处土的自重压力()；

kPa

pcz

———()；

基础底面处土的自重压力值

kPa

pc

———基础底面至软弱下卧层顶面的距离()；

Zm

———地基压力扩散线与垂直线的夹角(),可按表

θ°5.2.4

采用。

表地基压力扩散线与垂直线的夹角

5.2.4θ

/

Zb

/

Es1Es2

0.250.50

36°23°

510°25°

1020°30°

注:为上层土压缩模量,为下层土压缩模量。

1Es1Es2

当/(/、/)时取,必要时宜由试验确定,/(/、/

2ZbZBZD＜0.25θ=0ZbZBZ

)时值不变。

D＞0.5θ

/(/、/)在与之间可插值使用。

3ZbZBZD0.250.50

··

30两相邻受压基础的中心距离或

5.2.5L＜b+2ZtanθL＜l+

时,软弱下卧层顶面处的附加应力尚应加上相邻基础

2Ztanθpz

对该层的附加压应力。

地基的变形计算

5.3

对某些有特殊变形要求的杆塔基础,基础的最大倾斜率

5.3.1δ

(不含基础预偏值)应满足表的要求。

5.3.1

表地基变形允许值

5.3.1

杆塔总高度

50＜H100＜H150＜H200＜H250＜H

ggggg

Hg≤50

()

Hm≤100≤150≤200≤250≤300

g

δ0.0060.0050.0040.0030.0020.0015

注:倾斜率指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值。

计算地基变形时,地基内的应力分布,应符合现行国家标

5.3.2

准《建筑地基基础设计规范》的有关规定。

GB50007

··

31倾覆稳定计算

6

电杆基础倾覆稳定计算

6.1

电杆基础倾覆稳定计算适用于基础埋深与基础实际宽度

6.1.1

。

之比不小于的情况

3

电杆基础倾覆稳定的计算可按如下假定:

6.1.2

电杆基础在达到极限倾覆力或极限倾覆力矩时,假

1sM

jj

,

定基础侧向土壤达到极限平衡状态此时依靠电杆基础侧面的被

动土压力平衡；

被动土压力的分布假定沿深度线性变化,如图所

26.1.2

示。被动土压力可按式计算。

6.1.2-1

图电杆基础计算简图

6.1.2

()

X=my6.1.2-1

2

β

()

m=γstan45°+6.1.2-2

（）

2

:———()；

式中土压力

XkPa

3

———土压力参数(/)；

mkNm

··

323

———(/),；

土的计算重度按表确定

γskNm6.1.2

———等代内摩擦角(),按表确定；

6.1.2

β

———自设计地面起算的深度()。

m

y

、

表等代内摩擦角土压力参数

6.1.2

坚硬、硬塑的可塑黏土、软塑黏土、

土名粗砂细砂

黏土、粉质黏土；粉质黏土；粉质黏土；

参数中砂粉砂

密实的粉土中密的粉土稍密的粉土

3

(/)

γskNm1716151715

()

3530153530

β

注:本表不包括松散状态的砂土和粉土。

电杆的计算宽度应按下列规定确定。

6.1.3

基础为单杆组成时应按式确定:

16.1.3-1

()

b=bK6.1.3-1

00

2ht

β

()

K=1+cos45°+tan6.1.3-2

0

ξβ

（）

3b2

式中:———电杆的计算宽度()；

b0m

———电杆的实际宽度()；

bm

———,；

空间增大系数可按式或按表确定

K6.1.3-26.1.3-1

0

———土的侧压力系数,可按表确定。

6.1.3-2

ξ

表空间增大系数

6.1.3-1K0

()

15303035

β

粉质黏土、

土体类型黏土、粉质黏土、粉土粉、细砂黏土粗、中砂

粉土

111.722.281.812.712.411.90

101.652.161.732.562.281.82

/

hb91.592.051.662.402.151.74

t

81.521.931.582.232.021.66

71.461.811.512.081.901.57

··

33续表

6.1.3-1

()

15303035

β

粉质黏土、

土体类型黏土、粉质黏土、粉土粉、细砂黏土粗、中砂

粉土

61.391.701.441.931.771.49

51.331.581.371.781.631.41

41.261.461.291.621.511.33

31.201.351.221.461.381.25

/

hb

t

21.131.231.151.311.251.16

11.071.121.081.151.131.08

0.81.051.091.061.121.101.07

0.61.041.071.051.091.081.05

表土的侧压力系数

6.1.3-2

ξ

土的名称黏性土粉质黏土、粉土砂土

侧压力系数0.720.60.38

ξ

(),

当基础为双杆组成图时基础计算宽度按式

26.1.3

与式中的较小者确定,双杆中心距,为

6.1.3-36.1.3-4L≤2.5b

ρ

上部结构水平作用方向与双杆基础水平对称轴的夹角。

图双杆基础计算简图

6.1.3

()()

b0=b+LcosK06.1.3-3

ρ

()

b=2bK6.1.3-4

00

不带卡盘的电杆基础,当基础埋深等确定后,极限倾覆力

6.1.4

或极限倾覆力矩应符合下列公式要求:

()

S≥γS6.1.4-1

jf0

··

34()

M≥γfH0S06.1.4-2

j

2

mbh

0t

()

S=6.1.4-3

j

ημ

3

mbh

0t

()

M=6.1.4-4

j

μ

H0

()

=6.1.4-5

η

h

t

3

()

=6.1.4-6

μ3

1-2θ

t

()

θ=6.1.4-7

h

t

:———；

式中极限倾覆力

S

j

———；

极限倾覆力矩

M

j

———上部结构水平作用力设计值()；

S0kN

———作用点至设计地面处的距离()。

HSm

00

331

32

,。

可由求得或按表确定

θθ+θ--=06.1.4

ηη

242

表及值

6.1.4θ

η

θθ

ηη

0.100.7845.000.720

0.250.7746.000.718

0.500.7617.000.716

1.000.7468.000.715

2.000.7329.000.714

3.000.72510.000.713

4.000.722

当或时,应采取措施增强抗倾覆承

6.1.5S＜γSM＜γHS

jf0jf00

。/,

载能力一般方法是在基础埋深处加设上卡盘必要时增加

13

··

35。。

下卡盘计算简图如图和图所示当地基土为

6.1.5-16.1.5-2

冻胀土时应不设卡盘或采取防冻胀措施。

图带上卡盘电杆基础倾覆计算简图

6.1.5-1

图带上下卡盘电杆基础倾覆计算简图

6.1.5-2

计算带上卡盘的电杆基础时,当埋深及上卡盘位置确定

6.1.6

后,应按式计算卡盘横向压力,按式、式

6.1.6-16.1.6-26.1.6-3

。

确定卡盘长度

1

2

2

()

P=γS-mbhθ-6.1.6-1

kf00t

（）

2

P

k

()

L=6.1.6-2

1

()

md+2γdt

y112g

β

()

L上=L+b6.1.6-3

1

··

36:———()；

式中卡盘横向压力设计值

PkkN

———上卡盘计算长度()；

Lm

1

———设计地面至上卡盘的距离()；

m

y1

———上卡盘厚度()；

d1m

———上卡盘宽度()；

dm

2

———上卡盘全长()。

L上m

ht

,,:

当时值可按下列方法求得结合表确定

=θ6.1.6

y1

3

()

γS1+3

f0

η

()

F=6.1.6-4

1

2

mb0ht

1

23

()

F1=+θ-2θ6.1.6-5

2

表和值

6.1.6F1θ

θF1θF1θF1θF1

0.6000.4280.6600.3600.7140.2820.7400.237

0.6100.4180.6700.3470.7160.2790.7500.219

0.6200.4080.6800.3340.7180.2750.7600.200

0.6300.3970.6900.3190.7200.2720.7700.180

0.6400.3850.7070.2930.7250.2630.7800.159

0.6500.3730.7120.2850.7300.255

当采用上、下卡盘时,应分别按式和式

6.1.76.1.7-16.1.7-2

确定上、下卡盘的压力值,按式确定上卡盘长度,按式

6.1.6-3

、式确定下卡盘长度。

6.1.7-36.1.7-4

()()

γS-SH+

f0j0y2

()

Pk=6.1.7-1

y2-y1

()()

γfS0-SH0+1

jy

()

Q=6.1.7-2

k

-

y2y1

Q

k

()

L=6.1.7-3

2

()

md+2γdt

y234g

β

··

37()

L下=L2+b6.1.7-4

式中:———下卡盘横向压力设计值()；

QkkN

———下卡盘计算长度()；

Lm

2

———()；

设计地面至下卡盘的距离

m

y2

———下卡盘厚度()；

d3m

———下卡盘宽度()；

dm

4

———下卡盘全长()。

L下m

窄基铁塔浅基础倾覆稳定计算

6.2

窄基铁塔浅基础倾覆稳定的计算适用于以下条件:

6.2.1

,

窄基铁塔浅基础的基坑回填土满足分层夯实的要求即每

1

回填夯实为；

300mm200mm

窄基铁塔浅基础的基础埋深与侧面宽度之比小于或等于

2

,且为整体式刚性基础,如图所示；

36.2.1

图窄基铁塔基础示意图

6.2.1

··

38,

计算窄基铁塔浅基础的极限倾覆力或极限倾覆力矩时假

3

定土壤达到了极限平衡状态。

有台阶浅基础倾覆稳定计算(图)应符合下列公式

6.2.26.2.2

:

要求

图有台阶浅基础倾覆稳定计算简图

6.2.2

1b02b0

233

γfS0H0≤Efa1-θa1-b1+Eh1-θ+θ+

β

（）（）

［］

2a03a0

()()

e+h6.2.2-1

yf

β

F+G-γS

f0fβ

,且()

=≤0.8aa＞06.2.2-2

y10fay

2

1+

f

β

1

2

()

E=ma0h6.2.2-3

2

22

hK-hK′

010

()

a=a6.2.2-4

0

22

h-h1

()

b=bK6.2.2-5

00

h1

()

θ=6.2.2-6

h

··

391

()

e≤a16.2.2-7

3

()

=tan6.2.2-8

f

ββ

:———()；

式中底板侧面宽度

am

———底板侧面的计算宽度()；

a0m

———主柱侧面宽度()；

bm

———主柱侧面的计算宽度()。

bm

0

()

无台阶浅基础倾覆稳定计算图应符合下列公式

6.2.36.2.3

要求:

图无台阶浅基础倾覆稳定计算简图

6.2.3

12

()()

γSH≤Eb+Eh+e+h6.2.3-1

f00f1yf

ββ

23

F+G0-γfS0f

β

,()

且

=≤0.8b1b0a＞06.2.3-2

y2fy

1+

f

β

1

2

()

E=mbh6.2.3-3

0

2

1

()

e≤b6.2.3-4

1

3

··

40:———()。

式中基础自重

G0kN

窄基铁塔深基础倾覆稳定计算

6.3

窄基铁塔深基础倾覆稳定的计算适用于基础埋深与侧面

6.3.1

宽度之比大于的整体式刚性基础,如图所示。

36.2.1

有台阶深基础倾覆稳定计算(图)应符合下列公式

6.3.26.3.2

要求:

图有台阶深基础倾覆稳定计算简图

6.3.2

f2h

β22

［()］

γSH≤E1-θaa+θbb+

f000101

2b03b0

3

［()］()()

Ea-θa+b+e+h6.3.2-1

000yf

β

F+G-γS

f0f

β

,且()

y=≤0.8a1a0fay＞06.3.2-2

2

1+

f

β

1

2

()

E=mb0h6.3.2-3

2

22

hK-hK′

010

()

a=a6.3.2-4

0

22

h-h

1

··

41()

b0=bKo6.3.2-5

h1

()

θ=6.3.2-6

h

1

()

e≤a6.3.2-7

1

3

()

f=tan6.3.2-8

ββ

无台阶深基础倾覆稳定计算(图)应符合下列公式

6.3.36.3.3

要求:

图无台阶深基础倾覆稳定计算简图

6.3.3

12

3

()()

γfS0H0≤Eb1+Eh1-2θ+e+h

fβyfβ

23

()

6.3.3-1

()

γfS0+F+G0f1

2β

()

θ=+＜16.3.3-2

2

()

2E1+2

f

β

F+G-γS

0f0f

β

且()

y=≤0.8b1b0fay＞06.3.3-3

2

1+

f

β

1

2

()

E=mbh6.3.3-4

0

2

1

()

e≤b16.3.3-5

3

··

42宽基铁塔基础倾覆稳定计算

6.4

当基础主柱露出设计地面较高时,宽基铁塔基础应进行倾

6.4.1

。

覆稳定计算和柱顶位移计算

挡土墙

6.5

挡土墙宜采用墙背垂直、填土表面水平且与墙齐高的形

6.5.1

,:

式其稳定性计算应符合下列要求

抗滑移稳定性应按式计算(图):

16.5.1-16.5.1-1

G

μ

()

≥1.36.5.1-1

E

a

式中:———挡土墙每延米自重()；

GkN

1

22φ

———主动土压力,(),其中

EE=γhtan45°-kN

aaasa

ψψ

（）

22

,

为主动土压力增大系数挡土墙高度小于时宜取

5m

,高度为时宜取,为墙背填土的内摩擦

1.05m～8m1.1

φ

角；

———,；

土对挡土墙基底的摩阻系数可按表选用

6.5.1

μ

———挡土墙高度；

h

———基底的水平投影宽度。

b

图抗滑移稳定计算示意图

6.5.1-1

··

43表土对挡土墙基底的摩阻系数

6.5.1

μ

土的类别摩阻系数

μ

可塑

0.25～0.30

黏性土硬塑

0.3～0.35

坚硬

0.35～0.45

粉土

0.30～0.40

中砂、粗砂、砾砂

0.40～0.50

碎石土

0.40～0.60

软质岩

0.40～0.60

表面粗糙的硬质岩

0.65～0.75

注:对易风化的软质岩和塑性指数大于的黏性土,基底摩阻系数应通过

1I22

P

试验确定。

,、、。

对碎石土可根据其密实程度填充状态风化程度等确定

2

抗倾覆稳定性应满足式的要求(图):

26.5.1-26.5.1-2

Gx0

()

≥1.66.5.1-2

Ez

a

式中:———土压力作用点距离墙踵的高度；

z

———挡土墙重心与墙趾之间的水平距离。

x

0

图抗倾覆稳定计算示意图

6.5.1-2

··

44。

挡土墙应符合地基承载力要求

3

挡土墙的构造应符合下列要求:

6.5.2

挡土墙高度不宜大于；

18m

,

块石挡土墙的墙顶宽度不宜小于石块立体边长

2400mm

应大于,砌筑砂浆强度不低于级；混凝土挡土墙的墙

300mmM10

顶宽度不宜小于,混凝土强度等级不宜低于；

200mmC20

挡土墙基底的埋置深度,应根据地基承载力、水流冲刷、季

3

。

节性冻土深度等因素综合确定基底嵌入原状土内应大于

；

500mm

2

挡土墙每内应设置一个泄水孔。

42m

··

45构件承载力计算和构造要求

7

钢筋混凝土基础主柱正截面承载力计算

7.1

,

计算钢筋混凝土基础主柱承载力当主柱埋于回填土基坑

7.1.1

并与底板固接时,可不考虑侧向土压力对内力计算的有利因素；当

主柱埋于原状土中时,应考虑侧向土压力的作用,可按照附录

G

。

的有关规定确定

斜柱式基础下压和上拔稳定性计算时,基础作用力应根据直

柱式柱顶作用力进行相应坐标转换。

()(

钢筋混凝土矩形截面双向偏心受拉双向拉弯构件图

7.1.2

),其正截面为双向对称配筋时,纵向钢筋截面面积应按下列

7.1.2

公式计算:

eeγ

10x0yag

()

A≥2T++7.1.2-1

sE

（）

2ZZ

xyfy

n2e0e0xγa

yyg

()

A≥2T++7.1.2-2

syE

（）

nnZZf

xyxy

nx2e0xe0γag

y

()

Asx≥2TE++7.1.2-3

（）

nnZxZf

yyy

2

式中:———正截面的全部纵向钢筋截面面积()；

Asm

2

———正截面平行于轴两侧钢筋的截面面积()；

AXm

sx

2

———正截面平行于轴两侧钢筋的截面面积()；

AYm

sy

———沿轴方向的偏心距()；

e0xTEXm

———沿轴方向的偏心距()；

eTYm

0yE

———()；

平行于轴两侧纵向钢筋截面面积重心间距

ZxYm

———平行于轴两侧纵向钢筋截面面积重心间距()；

ZXm

y

———；

截面内纵向钢筋总根数

n

———平行于轴方向一侧钢筋根数；

nxX

··

46———；

平行于轴方向一侧钢筋根数

nY

y

———钢筋配筋调整系数,。

γagγag=1.1

图矩形截面双向偏心受拉正截面承载力计算简图

7.1.2

钢筋混凝土圆形截面偏心受拉(拉弯)构件(图)

7.1.37.1.3-1

截面的纵向钢筋截面面积应符合下列要求:

/

当大于计算截面中心至纵向钢筋截面中心距离

1e012

(/)时,按式确定:

e0＞rg27.1.3-1

A

hfc

()

A=γα7.1.3-1

sbg1

fy

式中:———按式、式()确定；

a7.1.3-27.1.3-3

1

———,。

钢筋配筋调整系数

γbγb=1.28

gg

3

2sin2e0D0-2asinsin

g

ψψψψψ

α11--+-α1×-=0

（）（）

［］

ππ2πD0D0π3π

()

7.1.3-2

3

e0D-2asinsin

0g

ψψ

()

n-α-=07.1.3-3

11

（）

DDπ3π

00

(/)

图圆形截面偏心受拉构件正截面承载力计算简图

7.1.3-1e0＞rg2

··

47/,,

当时可按图

e0D0=0.25～4.0a=0.05D0～0.1D0α1

g

查取。

7.1.3-2

(、)

图关系图

7.1.3-2α1=fn11

β

··

48当小于或等于计算截面中心至纵向钢筋截面中心距离

2e0

/(/)时,按式或式确定:

12e0≤rg27.1.3-47.1.3-5

)当不考虑钢筋应力塑性分布(图)时,可按式

17.1.3-3

:

计算

7.1.3-4

1.1TE2.0e

0

()

A=1+7.1.3-4

s

（）

r

fyg

图圆形截面偏心受拉构件(/)正截面承载力

7.1.3-3e≤r2

0g

()

不考虑塑性分布计算简图

)当考虑钢筋应力塑性分布(图)时,可按式

27.1.3-4

计算:

7.1.3-5

1.1TE1.25e

0

()

A=1+7.1.3-5

s

（）

r

fyg

:———()。

式中计算截面中心至纵向钢筋截面中心的距离

rm

g

图圆形截面偏心受拉构件(/)正截面承载力

7.1.3-4e≤r2

0g

()

考虑塑性分布计算简图

混凝土基础主柱正截面承载力计算

7.2

混凝土受拉构件(图)的正截面承载力应按式

7.2.17.2.17.2.1

计算:

TEMs

()

+≤0.597.2.1

ft

AγW

h10

··

49:———(·)；

式中作用计算截面上的弯矩

MsX-XNm

2

———()；

计算截面混凝土面积

Ahm

3

———()；

混凝土计算截面弹性抵抗矩

W0m

———受拉区混凝土塑性影响系数,矩形截面时取

γ11.55

(/),圆形截面时取(/)；

0.7+120h1.600.7+60r

———,,

截面高度当时取当时取

hh＜400h=400h＞1600

()；

h=1600mm

———混凝土的轴心抗拉强度设计值,按表取用。

3.0.18

ft

图混凝土基础主柱正截面承载力计算简图

7.2.1

钢筋混凝土基础底板正截面承载力计算

7.3

当台阶的宽高比不大于和偏心距不大于基础宽度的

7.3.12.5

/时,计算截面的弯矩可按下列公式计算:

16

矩形底板中心受压或受拉(图)时,可按式

17.3.1-17.3.1-1

和式计算:

7.3.1-2

P

0

2

()()()

M=b-b2l+l7.3.1-1

1-111

24

P0

2

()()()

M=l-l2b+b7.3.1-2

2-211

24

F

:———,,

式中底板平均净压力设计值当计算上拔情况

PP=

00

bl

··

50TE

,()；

时

P=kPa

0

bl-bl

11

和———底板处柱截面的长度和宽度()。

b1l1m

图矩形底板中心受压或受拉时弯矩计算简图

7.3.1-1

(),

矩形底板单向受弯图时可按式和式

27.3.1-27.3.1-3

计算:

7.3.1-2

P1

2

()()()

M=b-b2l+l7.3.1-3

1-111

24

式中:———底板(图阴影部分)平均压力设计值()；

PⅠ7.3.1-2kPaP=

11

P+PM

maxcFx

；为截面处反力；当计

P=+1-1

maxpc

（）

2blW

y

T6Mb

Ex

算上拔情况时,。

P=+

max

33

bl-bl

11lb-l1b1

图矩形底板单向受弯时弯矩计算简图

7.3.1-2

··

51(),

矩形底板双向受弯图时可按式和式

37.3.1-37.3.1-3

计算:

7.3.1-4

P

2

2

()()()

M=l-l2b+b7.3.1-4

2-211

24

式中:———底板(图阴影部分)平均压力设计值

PⅡ7.3.1-3

2

P′max+′cFM

py

()；(；

为

kPaP=P′=+′2-2

2maxpc

2blW

x

TE

)；,

截面处反力当计算上拔情况时

P′=+

max

bl-b1l1

6Myl

。

33

bl-bl

11

图矩形底板双向受弯时弯矩计算简图

7.3.1-3

钢筋混凝土矩形底板的正截面受拉钢筋宜按单筋矩形截

7.3.2

面计算,其纵向受拉钢筋截面面积可按式计算:

7.3.2

M

()

A=7.3.2

s

()

h-0.5x

0fy

2M

2

:———,；

式中混凝土受压区高度

xx=h0-h0-

fcb

———垂直于或截面的底板下部(承压时)或上部

AMM

sⅠⅡ

(承拉时)纵向受拉钢筋截面面积；

———底板计算截面的有效高度；

h

0

··

52———。

计算截面或处的弯矩设计值

M1-12-2

底板在下压荷载作用下,当无上部纵向钢筋和腹筋时,底

7.3.3

板的受冲切承载力应满足下列要求:

矩形截面柱作用于矩形底板时(图),在柱与基础交

17.3.3

:

接处以及基础变阶处的受冲切承载力可按下列公式计算

()

Fl≤0.7hftamh07.3.3-1

βp

()

Fl=pAl7.3.3-2

j

at+ab

()

am=7.3.3-3

2

式中:———受冲切承载力截面高度影响系数,当时,

hh≤0.8m

βp

取,当时,取,其间按线

h=1.0h≥2.0mh=0.9

βpβp

性内插法取用；

———冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长,当计算柱与

a

t

,,

基础交接处的受冲切承载力时取柱宽当计算基础

,；

变阶处的受冲切承载力时取上阶宽

———冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内

ab

的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内

［图()、()］,计算柱与基础交接处的受冲切承

7.3.3ab

,,

载力时取柱宽加两倍基础有效高度当计算基础变阶

,

处的受冲切承载力时取上阶宽加倍该处的基础有

2

效高度,当冲切破坏锥体的底面在方向落在基础底

l

面以外,即时［图()］,；

a+2h＞l7.3.3ca=l

0b

———基础冲切破坏锥体的有效高度；

h

0

———考虑冲切荷载时取用多边形面积(图中阴影面

A7.3.3

l

积)；

———

扣除基础自重及其上土重的荷载设计值作用下地基

pj

,

土单位面积净反力对偏心受压基础可取用基础边缘

处最大地基土单位面积净反力；

———冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

a

m

··

53———。

作用在上的地基土净反力设计值

FlAl

图阶形基础受冲切承载力计算截面位置

7.3.3

—；—

冲切破坏锥体最不利一侧的斜截面冲切破坏锥体的底面线

12

圆形和环形截面柱作用于底板的冲切承载力可按式

2

计算:

7.3.3-4

()()

F≤0.7d+hπh7.3.3-4

lhpft000

β

π

2

［()］()

F=N1-d+2h7.3.3-5

l000

4bl

式中:———扣除底板上土重的作用于底板上的轴向压力设计

N0

值；

———柱的外径。

d0

底板在上拔荷载作用下(图),当无腹筋时可按式

7.3.47.3.4

计算抗剪承载能力:

7.3.4-1

()

V≤0.6b0h0ft7.3.4-1

P+P

maxx

()

V=A7.3.4-2

cx

2

式中:———计算截面—中和轴处宽度；

bXX

0

··

54———；

计算截面有效高度

h0

———图中阴影部分面积。

Acx7.3.4

图底板上拔时剪切承载力计算简图

7.3.4

混凝土基础底板正截面承载力计算

7.4

,(

底板在下压荷载作用时其基底压力不包括土及底板

7.4.1P

重)不得大于表的值,并应满足下列要求:

7.4.1P

0

轴心受压时:

1

()

P=P07.4.1-1

偏心受压时:

2

Pmax+PcPmax+P′c

()

或

P=P=7.4.1-2

22

式中:、、、如图所示。

PPPP′7.4.1

0maxcc

··

55表值（）

7.4.1PkPa

0

混凝土强度等级

//

ΔhΔb或ΔhΔb

11

级

C20

1.0160

1.2220

1.4280

1.6350

1.8410

图底板下压时承载力计算简图

7.4.1

底板在上拔荷载作用时(图),其截面的剪切承载力

7.4.27.4.2

(—或—)应符合式的要求,—截面尚应符合式

11227.4.2XX

的要求:

7.2.1

()

V≤0.4bh7.4.2

0xft

式中:———计算截面上的剪力设计值,截面取

V1-1V=

1

Pmax+Pc1Pmax+Pc

,；

截面取

A2-2V=A

c12c2

22

———截面的计算宽度,截面取,截面取

b01-1b0=l2-2

；

b=l-2Δb

01

··

56———,,

截面的高度截面取截面取

hx1-1hx=Δh12-2hx=

；

Δh

、———图阴影面积。

AA7.4.2

c1c2

图底板上拔时承载力计算简图

7.4.2

钢筋混凝土拉线盘承载力计算

7.5

拉线盘正截面的纵向受拉钢筋面积可近似按图中

7.5.17.5.1

、截面产生的弯矩(和)求得。当短边很小

1-12-2FeFeb

L11L22

时尚应对正截面的受压区进行混凝土承载力计算。

拉线盘的截面应符合抗剪承载力的要求(图),对无

7.5.27.5.1

腹筋截面宜按式计算,此时,(短边长度)。

7.3.4-1V=qxb0=b

··

57

图拉线盘承载力计算简图

7.5.1

钢筋混凝土电杆卡盘承载力计算

7.6

,

卡盘正截面受拉钢筋截面面积可按双筋截面或单筋截面

7.6.1

计算,此时应计算受压区混凝土承载力。

卡盘的截面应符合抗剪承载力的要求,对无腹筋截面可按

7.6.2

式计算,此时,(图)。

7.3.4-1V=b=b7.6.2

qx0

图卡盘承载力计算简图

7.6.2

··

58石材底盘、拉盘、卡盘承载力计算

7.7

石材底盘、拉盘、卡盘矩形截面正截面承载力,应符合式

7.7.1

:

的要求

7.7.1

()

γscM≤RγW0γ17.7.1

式中:———石材的强度设计附加系数,按表取值；

γsc7.7.1

———石材的极限抗弯强度,宜由试验确定,但不应小于

R

γ

2

/；

7MNm

、———与式意义相同。

γW7.2.1

10

表石材的强度设计附加系数

7.7.1γsc

构件名称底盘拉盘卡盘

附加系数

γsc2.23.73.0

地脚螺栓承载力计算

7.8

受上拔力作用的地脚螺栓,当与设计上拔力呈对称布置

7.8.1

时,单根截面的有效面积应按式计算:

7.8.1

T

E

()

A=7.8.1

e

n

fg

:———,；

式中地脚螺栓的有效面积可按附录表取用

AHH.0.2

e

———根数；

n

———地脚螺栓抗拉强度设计值,按表确定。

3.0.22

fg

拉线部件承载力计算

7.9

拉线棒承载力应按式计算:

7.9.17.9.1

()

TE≤Affy7.9.1

式中:———单根钢筋截面面积；

A

f

———钢筋抗拉强度设计值,按表确定。

3.0.21

fy

,

当满足承载力计算要求时再将拉线棒计算直径增加

2mm～

··

59,。

且不小于

4mm16mm

拉环承载力应按式计算:

7.9.27.9.2

()

T≤1.5A7.9.2

Effτ

式中:———钢筋抗剪强度设计值,按表确定。

fτ3.0.21

,

当满足承载力计算要求时再将拉环计算直径增加

2mm～

,。

且不小于

4mm16mm

斜截面承载力计算

7.10

矩形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件和偏心受压构件,其

7.10.1

:

斜截面的受剪承载力应分别按式和式计算

7.10.1-17.10.1-2

1.75nA

sv1

()

V=bh+h-0.2N7.10.1-1

csft0fy0m

λ+1s

1.75nA

sv1

()

V=bh+h+0.07N7.10.1-2

csft0fy0m

λ+1s

:———；

式中构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值

Vcs

———；

沿构件长度方向的箍筋间距

s

———截面的有效高度；

h

0

———同一截面内箍筋的肢数；

n

———单肢箍筋的截面面积。

Asv1

———偏心受力构件计算截面的剪跨比,取为/(),当

λMVh

0

小于时,取,当大于时,取,其中和

λ1.51.5λ33V

分别为计算截面上的剪力设计值和弯矩设计值；

M

———

与剪力设计值相应的轴向拉力设计值或轴向压力

NmV

设计值,当作为轴向压力设计值大于时,

N0.3A

mfc

取,此时,为构件的截面面积。

0.3AA

fc

nAsv1

,

当公式右边的计算值小于时应取

7.10.1-1h

fy0

s

nAsv1nAsv1

,。

且值不应小于

hh0.36bh

fy0fy0ft0

ss

··

60构造要求

7.11

钢筋的混凝土保护层最小厚度应符合表的规定。

7.11.17.11.1

表钢筋的混凝土保护层最小厚度（）

7.11.1mm

构件类别钢筋类别保护层最小厚度

现浇基础的柱、梁纵向受力钢筋

≥40

有垫层的现浇基础底板纵向受力钢筋

≥40

无垫层的现浇基础底板纵向受力钢筋

≥70

混凝土强度等级不低于级的预制基础纵向受力钢筋

C20≥30

现浇基础的柱、梁箍筋和构造钢筋

≥15

注:对要求使用年限较长,或受沿海环境侵蚀的混凝土结构,其钢筋保护层厚

1

度应适当增加。

对有特殊要求的结构,其保护层厚度另行确定。

2

当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时,普通钢筋受拉钢

7.11.2

筋的锚固长度应满足式的要求:

7.11.2

fy

()

l=αdγ7.11.2

al

ft

式中:———受拉钢筋的锚固长度,其钢筋锚固端应采取可靠的锚

l

a

固措施(图),当受拉钢筋为级、

7.11.2HRB335Q345

级、级、级,地脚螺栓为号或

HRB400HRB5003545

号优质碳素钢,末端采用机械锚固措施时,包括附加

,,

锚固端头在内的锚固长度可取此时锚固长度

0.7l

a

范围内的箍筋应不少于个,箍筋直径应大于纵向钢

3

筋直径的倍,其间距应小于纵向钢筋直径的

0.255

；

倍

———混凝土轴心抗拉强度设计值；

ft

———钢筋的公称直径；

d

··

61———,,

锚固长度修正系数一般取当钢筋直径大于

γl1.0

或当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动时,取

25mm

；

1.1

———,,。

钢筋的外型系数光圆钢筋取带肋钢筋取

α0.160.14

图钢筋末端锚固示意图

7.11.2

混凝土构件中纵向受力钢筋的最小配筋率不应小于表

7.11.3

。

规定的数值

7.11.3

表混凝土构件中纵向受力钢筋的最小配筋率（）

7.11.3%

受力类型最小配筋率

强度等级

500MPa0.50

全部纵向

强度等级

400MPa0.55

受压

钢筋

构件

强度等级、

300MPa335MPa0.60

一侧纵向钢筋

0.20

受弯构件、偏心受拉构件、轴心受拉构件一侧的受

和/中较大者

0.2045

ftfy

拉钢筋

注:受压构件的全部纵向钢筋和一侧纵向钢筋的配筋率以及轴心受拉构件和

1

小偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率均应按构件的全截面面积计算。

偏心受拉构件中的受压钢筋应按受压构件一侧纵向钢筋考虑。

2

当钢筋沿构件截面周边布置时,“一侧纵向钢筋”系指沿受力方向两个对边

3

中一边布置的纵向钢筋。

··

62:

柱中纵向受力钢筋应符合下列规定

7.11.4

纵向受力钢筋的直径不宜小于,全部纵向钢筋配

1d12mm

筋率不宜大于；圆柱中纵向钢筋宜沿周边均匀布置,根数不宜

5%

,；

少于根且不应少于根

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柱内纵向钢筋的净距不应小于,且不宜大于

250mm

；

300mm

在偏心受压柱中,垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受

3

,

力钢筋以及轴心受压柱中各边的纵向受力钢筋其中距不应大于

；

300mm

纵向受力钢筋的焊接接头应相互错开,并应满足下列规

4

:

定

同一连接区段的长度为(为纵向受力钢筋的较小直径)

35dd

且不小于。在同一连接区段内,纵向受拉钢筋的焊接接头

500mm

面积百分率不宜大于。纵向受压钢筋的接头百分率可不受

50%

。

限制

柱中箍筋应符合下列规定:

7.11.5

在柱中及其他受压构件中的周边箍筋应为封闭式。对圆

1

柱中的箍筋,搭接长度应满足第条计算的锚固长度,且末

7.11.2

,；

端做成弯钩弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的倍

135°5

也可焊成封闭环式；

箍筋间距不应大于及构件截面的短边尺寸,且不

2400mm

()；

应大于为纵向钢筋的最小直径

15dd

箍筋直径不应小于/(为纵向钢筋的最大直径),且不

3d4d

应小于。当柱的宽度不小于时,箍筋直径不应小于

6mm800mm

；

8mm

,

当柱中全部纵向受力钢筋的配筋率大于时箍筋直径

43%

不应小于,间距不应大于纵向受力钢筋最小直径的倍,且

8mm10

不应大于。搭接长度应满足第条计算的锚固长

200mm7.11.2

,

度箍筋末端应做成弯钩且弯钩末端平直段长度不应小于纵

135°

··

63。；

向受力钢筋最小直径的倍箍筋也可焊成封闭环式

10

当柱截面短边尺寸大于且各边纵向钢筋多于根

5400mm3

时,或当柱截面短边尺寸不大于但各边纵向钢筋多于根

400mm4

时,应设置复合箍筋；

,

柱中纵向受力钢筋搭接长度范围内应配置箍筋其直径不

6

。,

应小于搭接钢筋较大直径的倍当钢筋受拉时箍筋间距不

0.25

应大于搭接钢筋较小直径的倍,且不应大于；当钢筋受

5100mm

压时,箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的倍,且不应大于

10

。当受压钢筋直径时,尚应在搭接接头两端面

200mmd＞25mm

外范围内各设置两个箍筋。

100mm

。

柱的截面尺寸不宜小于

7.11.6400mm

基础底板的厚度应符合下列要求:

7.11.7

浇制基础的底板厚度大于或等于；

1200m