奥特斯三期用电接入和配电工程岩土工程勘察报告

页共17页1勘察工作概况1.1任务由来受甲方（重庆两江新区鱼复工业园建设投资有限公司）委托，我院（重庆市市政设计研究院）承担了奥特斯三期用电接入和配电工程的岩土工程勘察工作任务，本次勘察阶段为直接详细勘察。1.2工程概况本工程为奥特斯三期35kV专用变电站的电源接入系统。本工程拟建35kV专用变电站一座，新建变电站35kV主变总计19台，总容量为60.1MVA。35kV/6.3kV变压器2台，容量为2×6.3MVA。其余35kV/0.4kV，35kV/0.415kV，35kV/0.215kV变压器合计17台，总容量47.5MVA。用电负荷等级II级，投运时间预计为2020年9月。奥特斯三期35kV专用变电站电源接入方案为：在老枇杷站外建设新枇杷站（规模为2台50MVA主变，电压等级110/35/10kV），新建老枇杷站至新枇杷站2回110kV线路，再将琏尔线开π接入新枇杷站（与老枇杷~新枇杷电缆线路不共沟）。从新枇杷站新建两回35kV线路至奥特斯开关站第三、第四段母线。拟建的奥特斯三期35kV专用变电站的电源接入系统为一户外站，平面形态呈规则长方形。拟建建筑物安全等级为二级，整个场地地势整体平坦，拟建项目区东侧存在既有岩土质边坡和土质边坡，边坡高约3.2~5.5m，边坡现状稳定，未支护，边坡安全等级为二级。该项目的设计方案：本项目总用地面积为2656.63m2，主要建（构）筑物有配电综合楼、二次设备间、水泵房、构架等，设施主要为主变装置、配电装置、电容器组等。本站建筑均为地上一层建筑物，结构型式采用框架结构，建筑高度6.5m。1.3勘察目的与任务1.3.1目的根据《建设工程勘察合同》和《岩土工程勘察任务委托书》要求，结合拟建工程设计方案，查明场地的工程地质及水文地质条件，为其施工图设计提供详细的岩土工程依据与相关设计参数，并评价地基及基础条件。1.3.2任务本次勘察的主要任务是：1）本次勘察严格按照现行的《变电站岩土工程勘测技术规程》（DL/T5170-2015）进行；2）根据提供的总平面布置图查明各建、构筑物处的地基岩土类别、层次、厚度、地质构造、岩石的成因及其地质年代。提供站址地质剖面图、柱状图、岩性，提供满足设计要求的岩土物理力学性质、岩土地基承载力、抗剪强度、压缩模量等指标及计算地基变形等其它计算参数；3）进一步明确站址区域有无地下矿藏及其分布范围,采空塌陷区和人工洞穴等地下设施；4）查明站址区域是否有不良地质现象，如滑坡、塌陷、滚石、断层、流沙、泥石流、冲蚀、潜蚀等，查明其成因、类别、范围、性质、发生发展的规律及危害程度，并对其整治方案进行论证，提出结论性报告；5）查明可能对建筑物有影响的天然边坡或人工开挖边坡地段及填方挡土墙地段的工程地质条件，评价其稳定性，并对其处理方案进行论证。提供挡土墙设计所需计算参数，其它要求详见《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；6）查明该地区的地震烈度,当抗震设防烈度为≥6度时，应按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）规定确定场地土类型和建（构）筑物场地类别，并对场地和地基的地震效应做出最终评价，若有液化现象应做液化深度和液化等级的鉴定，并对地基处理提出建议意见；7）查明该站址区域有无《岩土工程勘察规范（2009版）》（GB50021-2001）规定的特殊性岩土，如有应按其规定进行勘察、评价，出具报告并提出防治方案的建议；8）分析和预测由于施工可能引起的环境地质问题，并提出防治措施及建议；9）提供压实填土最优含水量、最大干密度及压实系数等填土技术参数；10）提出地基处理推荐方案，并提供推荐桩型（如：碎石挤密桩、水泥土搅拌桩、预制桩、钻孔桩、人工挖孔桩）的详细的设计参数，并对成孔工艺进行论证，提出合理建议；11）提供岩土工程勘察报告。1.4勘察工作依据、执行的主要技术标准1.4.1勘察工作依据（1）建设工程勘察合同；（2）岩土工程勘察任务委托书；（3）甲方提供1∶500地形图和1：500设计方案平面布置图；（4）工程地质勘察纲要；（5）建设部第115号文《建设工程勘察质量管理办法》；（6）国务院令第349号《地质资料管理条例》。1.4.2执行的主要技术标准《变电站岩土工程勘测技术规程》（DL/T5170-2015）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《建筑抗震设计规范（2016版）》（GB50011-2010）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）《岩土工程勘察安全规范》（GB50021-2017）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）《岩土工程勘察规范（2009版）》(GB50021-2001)《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）《岩土工程勘察报告编制标准》（CECS99:98）《电力工程物探技术规程》（DL/T5159-2012）《电力工程水文地质勘测技术规程》（DL/T5034-2006）1.4.3前期工作资料由原四川省地矿局二○八水文地质工程地质队完成的1:5万《区域地质调查报告》、《中华人民共和国地质图》，1990年。1.5工程勘察等级、阶段及范围的确定根据重庆市地方标准《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）中4.1.5～4.1.7的规定本项目所涉及的建筑物工程安全等级为二级，场地复杂等级为中等复杂场地（详见表1.5-1），综合判定本次工程勘察等级为乙级。表1.5-1场地类别划分表判定因素判别条件场地类别1地形、地貌一种地貌单元，地形坡度5~20°中等复杂场地2岩层倾角（°）岩层倾角＜35°中等复杂场地3岩土特征种类较多，较不均匀，性质变化较大，有素填土复杂场地4岩体完整性岩体多为较完整简单场地5土层厚度（m）0.4~6.5m中等复杂场地6水文地质条件地表水、地下水对岩土体影响中等中等复杂场地7不良地质现象不发育简单场地8破环地质环境的人类活动破坏地质环境的人类活动不强烈简单场地9对相邻建筑物影响程度小简单场地综合判定场地类别为中等复杂场地注：由复杂向简单推定，除不良地质现象发育程度、破坏地质环境的人类活动强烈程度和对相邻建筑影响程度三项外，首先满足其中3项者，即为该类场地。根据重庆市城乡建设委员会渝建〔2013〕346号《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》，本工程不需进行选址勘察和初步勘察。本工程本次为直接详勘，符合渝建〔2013〕346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》（选址勘察阶段判定表1.5-2，初步勘察判定见表1.5-3）和重庆市地方标准《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）的规定。表1.5-2重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段（选址勘察）判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1危岩崩塌、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。无不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。无不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。无不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。无不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。无不需进行选址勘察表1.5-3重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段（初步勘察）判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。场地为中等复杂场地，安全等级为二级不需进行初步勘察其他建设场地1危岩崩塌、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。无不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。无不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。场地不属于三峡库区范围不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。无不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。无不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需进行初步勘察表1.5-4重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。环境边坡满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。环境边坡满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。环境边坡满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于其基坑深度的1倍满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离大于基坑深度的2倍满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围1.6勘察工作完成及质量评述1.6.1勘察工作的布置接受业主方委托后，我院立即派工程技术人员进行了现场踏勘，并编制了勘察方案。按《变电站岩土工程勘测技术规程》（DL/T5170-2015）和甲方的技术委托书要求，结合场地占地面积和相应设备、建筑情况，根据建筑物总平面布局，按照建筑物轮廓及格网状布设，勘探点、线间距一般为12.00～25.00m，勘探孔深度设计如下：站内一般性勘探孔进入稳定岩层以下（按设计标高计算）不少于3.00～5.00m，控制性孔进入稳定岩层（按设计标高计算）以下不少于5.00～7.00m。共布置钻孔25个，其中一般性钻孔16个，控制性钻孔9个。勘探点间距达到规范要求。但因现场钻探实施条件的限制，ZK9、ZK24、ZK25三个钻孔未进行实施。本次钻孔编号“ZK”开头。（1）工程地质测绘测绘范围面积约0.003Km2，测绘比例尺1:500，主要进行地质界线勾绘，不良地质现象调查、产状测量、裂隙调查等，以查明地表反映的工程地质条件。（2）工程测量工程测量坐标采用重庆市独立坐标系，高程采用1956年黄海高程系，采用RTK定位放孔并测量孔口高程，测量成果及精度满足规范要求。利用2个图根级控制点进行测量放孔，图根点坐标分别为：A1：X=75462.313，Y=80984.13，Z=230.454；A2：X=75424.549，Y=80965.959，Z=227.963。作为测量控制起算基础。（3）工程钻探我院于2020年1月组织钻机进场施工，共完成了22个钻孔的野外钻探及工程地质测绘工作。钻孔开孔直径为110mm，终孔直径为91mm。钻探方法采用了回旋钻进全取芯方法，回次进尺不大于2m。（4）岩土测试在预计持力层以下的中等风化带岩石中采取岩石天然抗压、饱和抗压、重度及抗拉剪试样共6组。现场及时封包并及时送至试验单位重庆卓华工程勘测有限公司检测。（5）工程物探为了查明场地岩体的声波速度、完整性指数KV，以及了解上覆土层的剪切波（横波）速度，评价场地土类型和场地类别，为建筑抗震设计提供动力学参数，本次选择3个钻孔做波速测试。为了测试场区内的电阻率，采用DDC-8型电子自动补偿仪观测，通过地面普通电法四级剖面法来进行测试，本次布置了三条测试剖面。（6）现场原位试验圆锥动力触探试验：为了判定土层性质，现场钻探期间针对素填土选取了3个钻孔进行N63.5重型圆锥动力触探试验。贯入时，穿心锤自动脱钩，自动下落，地面上触探杆高度小于1.50m，锤击速率控制在每分钟15-30击，每贯入10cm记录相应锤击书，当连续三次N63.5>50时，终止试验。（7）水文工作各孔终孔抽干钻探残留水后经24小时观测终孔稳定水位，共22孔次。1.6.2勘察工作完成实物工作量我院于2020年1月9日对场地进行现场踏勘，随后组织队伍进场施工，使用2台XY-100型岩芯钻机，2020年1月12日完成外业工作，随即转入室内资料综合分析整理及报告编制工作。完成的主要实物工作量见下表1.6.2-1。表1.6.2-1完成主要实物工作量一览表工作内容单位工作量定位测量孔22工程地质测绘（1：500）km20.003地质剖面测量（1：200）km0.85钻探m/孔273.8/22重型动力触探m/孔6.50m/3波速测试m37.30m/3电阻率测试组3岩石室内试验组6钻孔简易水位观测孔221.6.3勘察工作质量评述1、工程地质测绘：对拟建工程区进行地质测绘工作，测绘比例尺为1：500，成图比例1：500。对影响该工程稳定性的地质因素作重点观测，并适当加宽调查范围。2、工程测量：本次勘察钻孔定位采用RTK定位放孔并测量孔口高程，工程测量严格执行测量技术规程，其精度能满足本次勘察需要。钻探施工时，现场技术人员根据相邻位置的地形地貌和地面高程对所有钻孔实际位置和高程进行校核。通过校核，本次勘察钻孔孔和高程误差均满足规范要求。3、钻探：使用XY-100型钻机全取芯钻进，技术员跟班编录，钻孔开孔直径为110mm，终孔直径为91mm。回次进尺不大于2m，对土层采用了干钻或小水钻进。钻探土芯采取率：填土层大于65%；岩芯采取率：强风化层大于65%、中等风化层大于85%，钻探质量良好。钻探由重庆莫特麦克唐纳工程技术咨询有限公司负责施工，钻进过程中严格按钻探操作规程进行，未发生质量、安全事故，钻探质量符合《建筑工程地质钻探技术规范》（JGJ/T87-2012）的要求。4、重型动力触探测试：采用重63.5Kg锤，落距为76cm，探头直径74mm，锥角60度，记录每贯入10mm的锤击数，贯入深度小于10米时，每贯入1m，转动探杆一圈半，最大偏斜倾角不大于2%，严格按照相关规范执行，试验数据可靠。5、波速试验：本次波速测试采用WSD-2A数字声波仪（配40kHz一发双收换能器，100kHz夹心换能器）。剪切波波速测试采用RSM—24FD浮点工程仪，测试方法为单孔法，钻孔波速测试由我院（重庆市市政设计研究院）负责检测，严格按照相关规范执行，试验数据可靠。6、电阻率测试：土壤电阻率测试采用四极测量法，装置采用对称四极温纳装置。仪器采用DDC-8型电子自动补偿仪观测，仪器性能良好，能满足测试要求。7、室内试验：在6个钻孔中选取中等风化基岩样3组作物性试验，6组作天然及饱和单轴抗压强度试验。室内试验由重庆卓华工程勘测有限公司负责，严格按照相关规范执行，试验数据可靠。8、水文观测：在钻探结束24h后，对各钻孔进行了地下水位简易观测，观测结果满足规范要求及实际需要。9、室内资料整理：数据录入处理软件采用理正工程勘察软件pb8.5.21版重庆版，图形处理软件采用AutoCAD2008，文档编辑采用Office2007。10、外业工作：在重庆市高新工程勘察设计院有限公司全程见证及监督下（见证员：李灿，证章号：YKJZ-2310396-0010），较好的完成了外业任务。通过本次勘察工作，查明了场区的工程地质、水文地质特征，很好的完成了勘察任务。勘察成果达到《重庆市建设工程勘察文件编制深度》，满足相关规范要求。11、工程制图本次勘察勘探点平面位置图采用AutoCAD2008版处理，柱状图及剖面图采用北京理正工程地质勘察8.5重庆版，文字部分采用MicrosoftWord2007处理。综上所述，本次勘察的野外各项施工作业均严格按照有关规范、规程的要求进行，勘察围绕中心目的进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了直接详细勘察任务。2场地环境与工程地质条件2.1自然地理2.1.1地理位置奥特斯三期用电接入和配电工程站址位于江北区鱼嘴镇疏港大道旁，紧靠江北枇杷110kv变电站。场地北侧约700m为沪渝高速，西侧约800m为鱼嘴火车站，场地内有施工便道可以直达，交通较为便利。详见交通地理位置示意图2.1-1。图2.1-1站址交通地理位置示意图2.1.2气象与水文1、气象拟建项目区气候属亚热带季风性湿润气候，年平均气候在18℃左右，冬季最低气温平均在6～8℃，夏季平均气温在27－29℃，具冬暖春早，夏热秋凉，秋雨连绵，无霜期长等特点。多年平均气温17.5℃～18.5℃，最高气温43℃（2006年8月16日），极端最低气温～1.8℃（1978年1月27日），夏季长达4个月以上。年主导风向为北风，年平均风速1.5m/s，最大风速22.9m/s。多年平均降雨量1098.9mm，最大年平均降雨量1378.3mm，最小年平均降雨量783.2mm，一日最大降雨量206mm（2007年7月17日），降雨一般集中在5～9月，占全年降雨量的2/3，年平均相对湿度79%。日照总时数1000－1200小时，雨量充沛、温润多阴，常年降雨量1000－1400毫米。年平均风速(米/秒)：1.39米/秒。年最大风速(米/速)：26.7米/秒，风向：西北；出现日期1981年10月。2、水文拟建项目区属于长江水系，站址附近主要河流为长江，无其他溪沟经过。长江位于项目区南侧约800m，江面开阔，平水期宽600～650m，汛期宽650～7050m。本场区位于三峡水库库尾，在每年枯水期三峡水库保持175m的高水位运行，到每年4～5月开始泄水，而此时长江开始逐渐进入汛期，长江水位将在170m左右，故场区在三峡水库按照175m的高水位运行后，常年水位将维持在170～175m左右。2.2工程地质条件2.2.1地形地貌勘察区属于侵蚀剥蚀型丘陵地貌单元，场地原始地貌为冲沟斜坡地貌，目前大部分经人为改造，地势较为平坦，微弱起伏。场地东西向展布，整体地势平缓，东侧及南侧地段存在斜坡，斜坡为土质及土岩质边坡，边坡高约2.50~6.80m，现状稳定。场地范围地面最高处高程为241.46m，最低处高程为227.96m，相对高差为13.50m。地形坡角一般在3～10°，局部15～30°。2.2.2地质构造根据区域资料，建设场地主要涉及的构造为大盛场向斜。大盛场向斜位于铜锣峡背斜与明月峡背斜之间，南北向伸展，属于宽缓向斜。根据地面测绘，向斜西翼岩层倾向80～120°，倾角6～70°；东翼岩层倾向240～320°，倾角10～30°场地在地质构造上位于大盛场向斜东翼，岩层呈单斜构造产出，岩层产状252°∠20°，岩层层面结合一般，属硬性结构面，岩体较完整，中厚层状构造，场区无断层通过。根据地面调查，岩体中发育二组裂隙：裂隙I：产状110°∠80°，张开度2～5mm，无充填，间距1～4m，延伸1～3m，无水，结合程度差，属硬性结构面。裂隙II：产状355°∠65°，张开度0～2mm，局部闭合，间距2～4m，延伸2～4m，无水，结合程度差，属硬性结构面。场区未见次级褶皱及断层，地质构造简单。岩体属厚层状构造，完整程度属较完整。2.2.3地层岩性根据地表调查和钻探揭示，场地地层由第四系全新统人工素填土和下伏侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）的砂岩组成。现由新到老、自上而下分述如下：1、第四系人工填土（Q4ml）素填土：该层以杂色、灰褐色、黄褐色为主，物质成分主要为粉质粘土及砂、泥岩碎块石，局部含碎石子及碎砖块，砂、泥岩碎块石粒径以2～70.0cm为主，最大粒径达85cm左右，硬质物含量约5%~65%，堆填时间大于3年，由机械无序抛填堆积而成。结构一般呈松散～稍密状态，级配不均，局部成架空现象；稍湿。在场地内广泛分布，本次勘探揭示该层厚度0.40m（ZK2）～6.50m（ZK1）。2、侏罗系中统上沙溪庙组砂岩（J2s）砂岩（J2s-Ss）：灰色，由石英、长石、云母等矿物组成。中粗粒结构，中厚~厚层状构造，钙质胶结。强风化带岩体风化裂隙发育，岩芯呈碎块状、短柱状；中等风化层岩体裂隙较发育，岩芯完整，呈柱状，敲击声清脆，质硬。该层分布于整个场地，为主要岩层。2.2.4基岩面起伏特征与岩石风化程度拟建场区地表被第四系层覆盖，基岩埋深变化较大，一般0.40m（ZK2）～6.50m（ZK1）不等，基岩面总体向西侧倾斜，倾角一般15°～46°。据钻探揭露的实际情况，将基岩划分为强风化带及中等风化带。1、强风化带风化裂隙发育，岩体较破碎，岩芯呈碎块状、短柱状，风化后易崩解，手捏岩芯易碎散，质软。砂岩风化带厚度总体较均匀，厚度变化不大，总体厚度较小。厚度0.30～0.90m。2、中等风化带主要为砂岩，砂岩裂隙较发育，岩质较硬～硬，岩芯主要呈短柱～柱状，长50～350mm，最长达600mm。2.2.5水文地质条件1、地下水的分布特征及地层渗透性根据区域水文地质资料和收集资料，按照各段不同的地下水赋存条件，场地内地下水类型为第四系松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水。A第四系孔隙水该层地下水主要分布在局部地势较低地段，赋存于填土层中，赋存条件主要受堆积物分布范围、厚度和渗透性控制。总体来看，该场地水文地质条件简单，受季节性降雨的补给。B基岩裂隙水裂隙水主要贮存于基岩裂隙中，强风化基岩风化裂隙发育，富水性好，中等风化基岩主要为砂岩，岩体较完整，砂岩裂隙较发育，富水性一般，总体渗透性较差，含水性较弱。受季节性降雨和上覆孔隙水的补给。2、地下水的补给、径流与排泄勘察区内地下水的补给源主要为大气降水补给，自高向地势低洼处排泄，具有排泄路径、周期短的特点。大气降雨后沿地面或下渗后径流，进入地势低洼一带，形成潜水或向更低点排泄；地下水径流方向主要受既有地形和基岩裂隙控制；地下水的排泄主要为向附近江河运移排泄，其次为大气蒸发。3、土体、强风化岩体的透水性钻孔施工结束后抽干钻孔内施工用水，经24h水位观测，表明场地在勘察期间未见稳定地下水。根据经验，素填土的渗透系数取5×10-3cm/s，强风化岩体的渗透系数为5.0×10-4cm/s。按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016表9.1.2判断，素填土渗透性等级属强渗透性，强风化岩体的渗透性等级属弱渗透。4、中等风化岩体渗透性根据钻孔揭露地层判断，中等风化岩体较完整，裂隙较发育，岩体的渗透性等级属弱渗透。下伏基岩含水层主要为强风化和中等风化基岩裂隙水，属潜水类型。钻孔岩芯呈柱状，岩体较完整～完整；因此，岩体透水性差，赋水量小。2.2.6水、土腐蚀性判定场地内地下水贫乏，无地表水系，地下水补给主要为大气降水，受条件所限未取得地下水样品。根据周边地质环境调查和参考区域经验数据，按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G判定，场地环境类型为Ⅱ类；按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）第12.1条和当地建筑经验判定，地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀性。场地内覆盖层主要为填土，无污染源及受污染的堆填土，参考区域经验数据：土的腐蚀性，根据II类环境判定，场地土层对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀；对钢结构有微腐蚀。2.2.7不良地质现象根据钻探揭露，拟建场区内未发现软弱夹层、地下采空区、地下硐室等。经地面调查，拟建场区内未发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象，用地范围内未见古河道、沟浜、墓穴、空洞等对工程不利的埋藏物。3岩土物理力学性质3.1重型动力触探试验成果统计勘察区内上覆土层主要为第四系人工素填土，本勘察阶段在场地内选取3个孔作N63.5动力触探试验，锤击数N63.5一般为3.0～12.0。本次各孔N63.5动力触探试验锤击数按深度的加权平均值统计见表3.1-1。表3.1-1人工填土N63.5动力触探试验结果统计孔号触探深度(m)N63.5平均值(击)变异系数N63.5加权平均值(击)ZK40.2~2.26.700.266.43ZK100.5~2.75.500.38ZK171.2~3.57.100.44试验结果表明，场地人工素填土按钻杆深度修正后的击数平均值为5.50～7.10，加权平均值6.43，密实程度为松散~稍密，变异系数0.26～0.44，填土的物理性质变化较大，均匀性差。3.2岩土测试成果统计3.2.1统计方法本次勘察岩土的物理力学指标，按场地的工程地质分层分别进行统计，根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016中的有关规定及以下公式统计：0=σ=δ=ψa=1±δ式中，指标作为作用项时取“+”；指标作为抗力项时取“-”；K=ψa·0式中：i—岩土参数的试验值0—岩土参数的平均值K—岩土参数的标准值σ—岩土参数的标准差δ—岩土参数的变异系数ψa—修正系数。3.2.2试验统计成果岩土参数的统计充分考虑取样、试验操作等因素对试验成果的影响，按照地质体的不同单元、区段、层位进行统计，统计其算数平均值、标准差、变异系数及标准值，当统计数量不足6个时取经验值。室内试验统计详见表3.2-1。表3.2-1岩石物理力学试验成果统计表样品编号岩石名称块体密度（g/cm3）单轴抗压强度（MPa）天然天然饱和ZK3砂岩2.4846.942.22.4849.141.32.4648.944.4ZK12砂岩43.137.146.339.845.239.8ZK15砂岩2.4442.437.52.4745.939.82.4542.335.9ZK18砂岩49.845.153.848.651.747.6ZK19砂岩48.1042.945.1039.747.6041.7ZK23砂岩2.4746.2042.12.4949.4042.92.4846.8040.1n（统计个数）91818最大值2.4953.8048.60最小值2.4442.3035.90Φm（平均值）2.4747.1441.58σf（标准差）0.023.063.38δ（变异系数）0.010.060.08标准值/45.9240.233.3岩土参数选用及建议3.3.1参数取值原则与设计采用规范协调，参数取值原则按照相关规范规定进行确定，规范无规定时参照其他规范及地区经验确定。表示岩土性状的物理性质指标，一般采用平均值，按承载力极限状态计算强度或稳定的力学指标，一般采用标准值。岩土物理力学指标的选取以本次勘察的勘探、测试、试验资料为主，结合相邻工程勘察数据成果，重庆地区类似工程经验、相关规范、规程、手册等综合分析，合理选用。1、岩体物理力学指标：（1）参照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.1条，岩土体的物性及变形指标的代表值可取算数平均值。（2）参照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.3条，岩体的内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以折减系数0.90确定，粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以折减系数0.30确定。（3）参照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.3条，岩体弹性摸量和变形模量由岩石弹性摸量和变形模量标准值乘以折减系数0.70确定；岩体泊松比可取岩石泊松比。（4）参照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.5条，岩体抗拉强度标准值由岩石抗拉强度标准值乘以折减系数0.40确定。（5）参照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.3.6条，岩体抗剪强度指标标准值及抗拉强度标准值对永久性边坡乘以时间效应系数0.95确定。2、地基承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016第4.2.7条，对完整、较完整和较破碎的岩质地基承载力特征值，可由地基极限承载力标准值乘以折减系数计算，而地基极限承载力标准值由岩石抗压强度标准值乘以地基条件系数1.10（较完整）得来。计算承载力特征值公式：fa=frk*1.1*ψr式中：fa岩石地基承载力特征值(kPa)；frk岩石单轴抗压强度标准值(kPa)，砂岩取饱和值；ψr折减系数，本工程取0.33（较完整）。则，中等风化砂岩地基承载力特征值为40230*1.1*0.33=14603.5（KPa)。3、岩土体与锚固体极限粘结强度标准值、基底摩擦系数根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330－2013)表8.2.3-2、表8.2.3-3和表11.2.3确定。4、岩土层地基系数按《建筑边坡工程技术规范》(GB50330－2013)附录G选用；5、其它参数根据试验成果或地区经验，结合本工程的特征确定。3.3.2岩土设计参数取值与建议根据野外鉴别、室内岩石试验成果资料，并结合重庆地区经验，综合得出岩土体参数值，见表3.3-1；岩土界面、岩层层面及构造裂隙面的抗剪强度参数见表3.3-2。表3.3-1岩土体物理力学参数建议值岩土名称压实填土（压实系数≥0.94）砂岩强风化中等风化天然重度(kN/m3)*21.0/24.7饱和重度(kN/m3)*22.0/*25.5内聚力C（kPa）*5.00（天然）/*1654.8*3.00（饱和）内摩擦角φ(ο)*28.0（天然）/*36.5*24.0（饱和）抗拉强度(KPa)//*738.2天然抗压强度标准值(MPa)//45.92饱和抗压强度标准值(MPa)//40.23地基承载力特征值（KPa）现场试验确定*50014603.5岩体水平抗力系数(MN/m3)//*550(MPa/m4)*8*55/岩土体与锚固体粘结强度标准值kPa*50/*1200基底摩擦系数µ*0.30*0.40*0.65桩的极限侧阻力标准值（kPa）混凝土预制桩*55*240/泥浆护壁钻（冲）孔桩*53*160/备注：1、加*者为经验值；2、场地素填土目前基本完成自重固结沉降，经压实后（压实系数≥0.94）的填土基底摩擦系数建议取0.30，经过水夯、强夯处理后，经相关部门检验，其压实系数及承载能力等指标能满足设计及规范要求时，可不考虑负摩阻力系数；未经强夯处理的人工填土应考虑人工填土固结沉降对基础桩产生负摩阻力影响，其负摩阻力系数建议取0.25；填土的地基承载力特征值为经验值，考虑到填土的不均匀性，其承载力应由现场试验验证；填土承载力及变形应根据工程需要，在施工过程中对填土压实后，采用载荷试验确定。3、岩石与锚固体的极限粘结强度标准值仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验；4、本表中的岩石强度参数是根据所取岩样室内试验成果按规范规定统计得出，是反映场地内岩石整体特征的代表值，与具体基础部位的实测值会存在一定差异，施工验槽时只要试验指标在本表范围值内，都可视为满足要求。表3.3-2抗剪强度参数建议值名称岩层层面岩土界面裂隙结构面内聚力C（kPa）*30*15（12）*50内摩擦角φ(ο)*15*12（8）*18备注：表中带*为经验值；括号内为暴雨状态数据。3.4物探测试成果3.4.1波速测试本次在场地范围内选取了3个钻孔做声波、剪切波测井，测试成果见附件3《声波速度测试成果报告》，统计结果见表3.4-1。该场地钻孔深度范围中等风化岩体完整系数为0.70-0.71，结合钻探揭示及当地工程经验，中等风化岩体完整程度为较完整；测试钻孔处场地土层等效剪切波速度为145-148m/s，本场地的覆盖层为软弱土场地，建筑场地类别为Ⅱ类。表3.4-1声波、剪切波试验结果统计孔号岩性测试深度(m)岩体完整性系数Vse等效剪切波速(m/s)ZK5素填土0.0-4.30/145中等风化砂岩5.10-10.800.71/ZK8素填土0.0-3.40/148中等风化砂岩3.90-10.800.71/ZK18素填土0.0-3.50/147中等风化砂岩3.80-15.700.70/3.4.2电阻率测试本次测量遵循《电力工程物探技术规定》（DL/T5159-2002），土壤电阻率测试采用四极测量法，装置采用对称四极温纳装置。仪器采用DDC-8型电子自动补偿仪观测，仪器性能良好，能满足测试要求。根据勘察资料，本场地土层深度0.40～6.50m，探棒间距(a)分别采取5m、10m、20m、30m、40m。测试时，四根探棒布置在一条直线上。根据设计人员提供的“变电站站址及征地图”，遵照现行规范要求，结合场地占地面积及场地特征，本次土壤电阻率测试，共布置3条测线，测线具体数据详见下表3.4-2。表3.4-2土壤视电阻率测试记录表测线号探棒间距a(m)接地电阻R（Ω）土壤电阻率（Ω•m）备注155.12160.77备注：接地电阻率ρ计算公式：ρ=2πaR其中：ρ为土壤电阻率的平均值（Ω.m）a为接地棒之间的距离（m）R实测测量电阻（Ω）103.81239.27202.21277.58301.56293.90401.38346.66255.82182.75103.64228.59202.19275.06301.61303.32401.31329.07356.37200.02103.79238.01202.31290.14301.65310.86401.41354.19根据对15个视电阻率数据统计求和，求其平均值为268.68Ω·m。测试期间位于冬季1月，气候变化频繁，对电阻率值有一定的影响。根据相关手册资料，同时结合场地情况，对该值进行系数调整，建议调整系数取1.5，综合求本场地视电阻率值为403Ω·m，接地设计时建议按400Ω·m考虑。3.5岩体基本质量等级根据试验成果，按《工程地质勘察规范》DBJ50-043-2016第3.1.1条和3.1.7条规定：1、强风化基岩为极软岩，裂隙发育，岩体破碎，岩体基本质量等级为V级。2、中等风化砂岩饱和抗压强度标准值为40.23MPa为较硬岩，裂隙较发育，岩体较完整，岩体基本质量等级为III级。3.6土、石工程分级本工程土石等级分级如下：1、素填土及砂岩强风化类别为硬土，土石等级为III级；2、中等风化砂岩类别为次坚石，土石等级为V级。4场地工程地质评价4.1场地稳定性及适宜性评价勘察区所处位置场地原为冲沟斜坡地貌，当前已被人为回填改造。场地东西向展布，整体地势较平缓，东侧及南侧地段存在斜坡，斜坡为土质及土岩质边坡，边坡高约2.50~6.80m，地形坡角一般在3～10°，局部15～30°，边坡现状稳定。经地面地质调查，拟建场地范围未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。填土之下，未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。经现场实地勘查及钻探过程中的观测，岩体中裂隙较发育，岩体较完整，地面未见变形，场地现状稳定。场地南侧和东侧存在既有边坡，场地按设计方案平场后南侧不存在人工环境边坡，而在场地东侧将形成岩土质边坡，对后期环境边坡采取适当的措施处理后，适宜拟建工程建设。由于勘察区素填土层较厚，虽已基本完成自重固结，但某些地段存在架空现象，呈松散～稍密状态，场地西侧下伏基岩面较陡倾，素填土存在不均匀沉降和湿陷性问题。另外，在场地的东南侧存在两条主供水管道，呈南西-北东向延伸，管道直径大，涉及的供水用户超过50万人，在后期平场开挖时需考虑供水管的改线问题。因此采取适当的基础形式及措施处理，同时对场地内的主供水管道进行改造迁移过后，场地和地基整体稳定，适宜拟建工程建设。4.2地震效应、地震稳定性评价4.2.1地震效应评价依据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）及《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015），场地所在地区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008第6.0.11条规定，该工程抗震设防类别为标准设防类（丙类）。根据本次波速测试成果表3.4-1，并结合重庆地区工程经验，素填土平均剪切波速约为147m/s，属软弱土。强风化砂岩剪切波速＞500/s，为软质岩石；中等风化砂岩剪切波速为＞800m/s，为稳定岩石。未来填土暂按素填土考虑，当未来平场压实后填土可实测波速值，再复核评价。地震效应具体评价详见表4.2-1。表4.2-1场地地震效应评价拟建物名称场地整平后覆盖层最大厚度等效剪切波速（m/s）建筑场地类别设计特征周期s抗震地段划分二次设备间3.0147II0.35一般地段蓄电池室3.4147II0.35一般地段配电室1.3147I10.25有利地段电容器室0147I10.25有利地段1～2号主变0.3147I10.25有利地段户外配电装置2.8147I10.25有利地段后期按设计地坪高程平场，对人工填土做压实处理后，应补测场地覆盖层剪切波速，并校核场地地震效应评价。4.2.2地震稳定性评价按设计高程平场后，主要地层为素填土和砂岩，勘察区设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，可不考虑液化判别；勘察范围内未见滑坡、崩塌，地震时发生滑坡、崩塌的可能性小。场地开挖或回填形成的边坡未支挡时易形成滑塌或滑动，建议应及时支挡；在填土较厚地段当未压实处理时，在地震作用下填土易产生震陷变形，建议对填土进行压实处理。4.3边坡稳定性评价拟建工程场地按设计方案平场后在场地西侧、北侧及南侧都不形成人工环境边坡，只在场地东侧存在人工边坡；另外场地内的水泵房开挖，会形成4.5m的基坑边坡。因此本章节仅对水泵房的基坑边坡及场平后的东侧人工环境边坡进行评价分析。4.3.1环境边坡稳定性分析与评价拟建工程场地按设计方案平场后在场地东侧将形成人工挖方边坡。挖方边坡倾向256°，长度约54m，为岩土混合质边坡，边坡顶部的覆盖层厚度0.8-3.6m，边坡最大高度约12.8m（代表剖面1-1’、2-2’、3-3’、4-4’及5-5’），边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角可取55°，边坡安全等级为二级，理论岩体破裂角20°。边坡主要由素填土和砂岩组成，土岩界面倾角较缓，小于10°，沿覆盖层滑动的可能性小。对岩体部分做赤平投影分析如下：图4.3-1场地东侧边坡赤平投影图根据极射赤平投影图4.3-1分析，场地东侧挖方边坡岩层面倾向与边坡倾向一致，夹角小于30°，为顺向坡；裂隙1、裂隙2与边坡大角度相交，无外倾结构面，边坡整体稳定性主要受岩层面控制，可能发生沿基岩面的平面滑移。现对场地东侧挖方边坡（剖面3-3'）进行边坡稳定性验算，计算方法采用平面滑动法。计算模式假设按直立开挖。边坡下部顺向坡岩体为砂岩，岩层面C取30kPa，内摩擦角取15°，重度取25.0kN/m。计算结果见表4.3-1、计算模型见图4.3-2。表4.3-13-3'剖面挖方边坡稳定性计算边坡高度（m）倾角滑面长度岩体重度块体面积结构面强度边坡稳定系数稳定性(°)（m）(kN/m3)(m2)C(kPa)φ(°)122040.1625.0228.1930151.35稳定图4.3-23—3’剖面稳定性计算示意图经计算，边坡稳定系数Fs=1.35>边坡稳定安全系数Fst=1.30，边坡沿岩层层面发生滑塌的可能性较小。此次边坡稳定性计算中使用的层面参数是基于岩层未扰动的状态下的指标。若施工过程中，如未采用合理的施工控制，改变原有地质条件，易引起边坡局部滑塌或垮塌破坏，因此施工过程中禁止全断面开挖，要合理安排施工顺序并加强监测。边坡建议采取坡率法进行逐阶放坡处理，中风化岩层坡率1：0.75，强风化层及土层坡率1：1.5，边坡局部节理发育地段，容易发生风化掉块等现象，建议采取坡面防护措施。如若用地红线范围受限，可采用设置坡脚支挡+坡顶放坡结合的方式，并做好排水措施，上部土层按1：1.5放坡或清除。4.3.2基坑边坡稳定性分析与评价根据设计方案，场地内水泵房将形成基坑边坡，基坑高度为4.5m，边坡安全等级为三级，基坑边坡组成以素填土为主，下部为少量砂岩，在东侧边坡沿层面滑动的可能性很小，而边坡土岩界面倾角较陡，土体沿土岩界面在东侧边坡发生滑动的可能性较大。为分析边坡的稳定性，选取2－2’剖面进行验算，计算方法选用传递系数法隐式解。参数选取：坡体为填土，天然重度取20.0KN/m3，饱和重度取20.50KN/m3，土体天然状态下综合内摩擦角φ值30°，饱和状态下φ值25°。岩土接触面，天然状态C值15kpa，φ值12°，饱和状态C值12kpa，φ值8°。计算结果见表4.3-2、4.3-3，计算模型见图4.3-3。表4.3-22－2’剖面基坑边坡稳定性计算（天然工况）条块号土层重度总面积土体总重量滑面长滑面倾角粘聚力内摩擦角下滑力抗滑力剩余下滑力传递系数稳定系数安全系数kN/m3m2kNm度kN度kNkNkNE1200.030.620.3861.200250.530.140.460.261.30E2200.245.020.6650.600253.781.453.450.9190.341.30E3200.7515.320.8535.900258.765.648.920.8800.471.30E4202.8157.701.8126.2002524.8523.5520.890.9280.711.30E52014.40295.115.5011.10151255.43142.610.000.9241.901.30表4.3-32－2’剖面基坑边坡稳定性计算（暴雨工况）条块号土层重度总面积土体总重量滑面长滑面倾角粘聚力内摩擦角下滑力抗滑力剩余下滑力传递系数稳定系数安全系数kN/m3m2kNm度kN度kNkNkNE120.50.030.620.3861.200300.550.170.4340.321.30E220.50.245.020.6650.600303.881.843.0900.900.431.30E320.50.7515.320.8535.900308.987.167.0610.860.611.30E420.52.8157.701.8126.2003025.4729.8912.7260.910.931.30E520.514.40295.115.5011.1012856.81106.740.0000.941.551.30图4.3-32—2’剖面稳定性计算示意图经计算，天然状态下边坡稳定系数Fs=1.90>边坡稳定安全系数Fst=1.25，边坡在直立开挖的条件下处于稳定状态。暴雨工况下，稳定系数Fs=1.55>Fst,，边坡在直立开挖的条件下处于稳定状态。综上，边坡土体沿土岩界面发生滑动的可能性较小，但是填土结构松散，自身稳定性差，出现土层内圆弧形滑动的可能性较大，易引起局部滑塌或垮塌破坏。下部岩质边坡为顺向坡，边坡岩体类型为III类，边坡岩体理论破裂角取20°，岩体等效内摩擦角φe为55°。砂岩强风化层稳定性较差，易垮塌，边坡可能产生滑塌掉块现象，建议该段基坑边坡按1：1.50的坡率放坡开挖或适当开挖后采用土钉墙临时支护。5地基评价5.1场地地基均匀性评价场地地基主要由素填土、强风化及中等风化砂岩组成。素填土：场内西侧和南侧素填土较厚，素填土堆积时间较长，基本完成自重固结，但密实度松散～稍密，局部存在架空现象；均匀性较差，属不均匀地基。为防止填土沉降造成拟建场地地面下沉，应对场地内填土进行有效夯实处理，并达到规范要求的密实度。强风化岩石：该层岩石分布不均，厚度变化大，均匀性较差；中等风化岩石：该层岩石分布稳定，岩体较完整，强度高，未见软弱夹层分布，均匀性较好。5.2特殊性岩土评价素填土，主要由泥岩、砂岩碎块石及粘性土组成。硬质物含量约5%~65%，一般粒径2～700mm，最大粒径850mm，本次钻探揭露厚度为0.40～6.50m，层厚变化较大。由机械无序抛填堆积而成，未经压实处理，回填时间大于3年。根据野外鉴定及地区经验、填土物质组成、回填年限，判定场地填土大部分呈松散~稍密状，级配不均匀，变异系数大，建议对该区域进行强夯处理后检测承载力能否达到设计要求。强夯不能满足要求时需将填土挖开，重新回填，分层碾压，以达到设计承载力要求。经处理合格的填土可以作为低矮建筑的基础持力层。强风化基岩，强风化带底面随基岩面起伏而变化，风化裂隙发育，岩质较软，岩芯破碎，呈碎块和短柱状，分层强度相对较低，工程地质特性较差，承载力一般，不宜选作拟建建筑桩基持力层。5.3地下水及地表水对拟建物的影响评价经工程地质测绘调查，场地内及邻近区域无井、泉点分布。场区地下水类型为松散土体孔隙水和基岩裂隙水，主要受降雨和沟渠补给。本次勘察在钻孔终孔后，抽干钻孔中残留水24小时后观测钻孔水位，无稳定水位。拟建建筑物无地下车库等埋深较大的情况，且后期将进行场平工程，建筑物可不考虑抗浮作用。场地覆盖土层为人工填土层，结构松散~稍密，在暴雨及多雨时节，大气降水易渗入填土并沿岩土界面向基岩蓄水层汇集，并顺地形向低处流。在此过程中大气降水在场地岩土交界面附近作频繁升降时，常产生架空现象。建议修完善场地内及周边排水系统，宜避开雨季施工，若不能避免时，应加强抽排水措施。5.4岩土层承载力评价素填土主要呈松散~稍密状，且分布不均，承载力低；强风化基岩岩体破碎，主要呈碎块状及短柱状，力学性能差，承载能力较低；中等风化砂岩为较硬岩，岩体较完整，力学性能较好，承载能力较高。各岩土层的地基承载力详见表3.3-1。5.5持力层的选择及基础型式建议5.5.1基础持力层选择场地按设计高程整平后，建筑范围素填土属不均匀地基，承载力低，分布不均，未经压实处理合格时不宜直接选做基础持力层；基岩强风化层风化裂隙发育，承载力较低，埋深大，厚度小，不宜选作基础持力层；中等风化和微风化基岩岩体较完整～完整，承载能力较大，稳定性良好，是拟建建筑物适宜的基础持力层。5.5.2基础型式建议根据本工程拟建物特征和场内基础持力层埋深情况，建议拟建物持力层及基础形式如表5.5-1。表5.5-1拟建建筑基础形式及持力层选择拟建物名称设计标高以下土层深度（m）设计标高以下中风化基岩深度（m）建议基础持力层建议基础形式二次设备间1.2～3.01.9～3.7中风化砂岩独立基础蓄电池室2.4～3.43.0～4.0中风化砂岩独立基础配电室0～1.30～2.0中风化砂岩独立基础电容器室0～00～0中风化砂岩独立基础1～2号主变0～0.30～0.9中风化砂岩独立基础户外配电装置0～2.80～3.6中风化砂岩桩基础避雷针0～2.10～2.9中风化砂岩桩基础注：表中拟建建筑基础形式建议及持力层选择供设计比选；若拟建构筑物有特殊变形要求时可采用桩基，以中风化岩石为持力层。站内道路、消防水池和电缆沟等基础在场地平场后部分布置在填方段，部分布置在挖方段，但由于局部土层较厚，注意控制不均匀沉降问题。5.6成桩可能性、桩基础施工条件及其对环境的影响评价成桩方法包括机械成桩和人工挖孔成桩。采用机械钻孔桩的优点是容易钻进，可以穿越较为坚硬的土层，达到较深的桩端持力层，对地表施工人员的人身安全影响小；但其缺点是污染环境，且遇有填土或软弱土层时易产生缩径、塌孔等。施工费用较高，控制沉渣厚度。采用人工挖孔桩的优点是设备简单、施工进度快、施工现场干净、对周边环境影响小、易清除桩端虚土、能直接观察地层土质变化，混凝土浇筑质量易于控制，且可以扩底；其缺点是桩长较大、护壁不好时易发生安全事故。本项目桩基范围土层主要为素填土，下伏侏罗系砂岩。素填土厚度变化大，物质组成较复杂，硬质颗粒含量分布不均，密实度差别大，承载力低，易造成地基不均匀沉降。且硬质物含量高时架空较多、空隙性大，容易跨孔、缩径，成桩条件较差。在强风化基岩中成桩条件较好，中等风化基岩中成桩条件好，对周边环境影响小。整平后场地为开阔空地，适宜机械进场及摆放。根据场地的岩土层结构、各土层的工程特性和场地周边环境分析：拟建场地具有较好的成桩条件，适宜于机械钻孔桩或人工挖孔桩。根据《渝建发〈2012〉162号》文件，覆盖土层厚度较小区域，经建设单位会同参建单位组织专家对人工挖孔施工方案论证通过后，可采用人工挖孔灌注桩，但施工时必须作好护壁等安全措施，保证施工安全。若采用人工挖孔桩（深度超过3m），属于“危险性大”的分部工程，应组织进行施工方案专项论证。采用人工挖孔桩施工时，在土层段和基岩强风化段应采用钢筋混凝土等从上至下分段护壁，确保施工安全。并应考虑相应的排水措施，抽排渗入坑孔内的地表水和可能形成的地下水。当桩位较深时，应做好必要的通风措施，并严禁在桩孔附近堆载。若采用机械成孔桩施工时，应考虑到人工填土层松散易产生塌孔，为确保孔底沉碴在规范厚度内和工程质量，建议在人工填土层地段全部采用泥浆护壁等措施，塌孔严重时可采用钢筒护壁或水泥砂浆回填再二次成孔等或其它施工措施，确保工程质量。桩基施工时应对填土夯实处理，并达到规范要求的密实度。未来填土填筑时应优先选择级配良好的碎石土，以粉质粘土、粉土作为填料时，其含水量宜为最优含水量（击实试验确定），不得使用淤泥、耕土、膨胀性土以及有有机质含量大于5%的土作为填料，且填筑时应分层碾压夯实，桩穿越填土层时，应考虑负摩阻力，本场地填土负摩阻系数取0.25。此外，挖孔作业须加强通风及有毒气体的预先检测，做好应急预案。施工时应注意对环境及周围居民生活、工作的影响。5.7拟建工程对周边环境影响拟建场地内无现状房屋，场地外围东侧存在小型建筑物，但离场地有一定距离，边坡施工开挖的时候需做好保护，对其影响不大。场地北侧为江北枇杷110KV变电站，建议施工时隔离封闭场地，减小对既有变电站的影响。场地南侧为现状疏港大道，开挖平场时也应该做好隔离，注意保护过往行人安全。拟建场地地表裸露一条电缆线和一条电信线，另外有两根直径1400mm和900mm的主供水管贯穿场地的东南侧，局部埋深较大。施工过程中应做好管线的提前挖探、核查工作，特别是两根主供水管道供水用户极大，在平场开挖时可能涉及到管线迁移问题，需加以重视并做好改造措施。场地南侧靠近疏港大道一侧，平场时也会牵涉到人行道的地下管线，在进行开挖时要做好管线的保护工作，对埋设大的管线，应加固保护管线，保证管线不被上部加载影响而破坏。施工弃土运输、用水排放等可能影响周边环境卫生，并在施工过程中造成噪音污染，建议施工时采取相应措施降低甚至避免。6地质条件可能造成的工程风险说明6.1岩土界面变化风险场地范围内存在大面积人工填土，局部基岩面较陡，由于钻探施工过程存在一定误差，各分层深度存在一定偏差，剖面图钻孔之间土岩分界线均为推测界线，存在一定误差，对桩基础桩长设计可能造成一定偏差。6.2岩石风化风险场区岩石以物理风化为主，其形式有表层风化、裂隙式风化及顺层风化。风化速度和深度与岩性、地形、裂隙发育程度密切相关。边坡岩体在未充分保护的情况下，会随着时间过程风化逐步加剧，特别在裂隙面、岩层交界面位置风化严重加大，进而使整个岩体自身强度下降，使现在稳定的自然坡体产生滑移风险。所以对于顺向坡或高边坡等重要地段，对边坡的支挡治理，坡面的防风化处理十分必要，此类边坡宜尽量减小开挖振动、加强坡面防护、留足安全距离的原则处理。6.3顺向坡施工风险因地质条件的隐蔽性和复杂性，可能出现层面变陡、层面出现泥化夹层、层间渗水等现象，都会导致边坡稳定性降低。且施工过程中，如未采用合理的施工控制，譬如采用全断面开挖、未合理安排施工顺序等因素，皆会造成层面指标出现不可逆的损伤，对边坡稳定性不利。本文相应评价内