中建索网操作平台专项施工方案含计算书

一、工程概况工程简介项目幕墙工程（一标段）工程地址：济南市历城区蟠龙路以西、虎山路以北、港源六路以南总包单位：济南四建（集团）有限责任公司幕墙单位：中建八局第二建设有限公司幕墙面积：93000㎡建筑层数：5层建筑高度：29.6m主体结构类型：混凝土框架。抗震设防烈度：7度防雷等级：二类幕墙设计使用年限：25年外墙系统类型：玻璃幕墙、石材幕墙、铝板幕墙、格栅幕墙等等。危大工程概述根据本工程特点，现场多工种抢工，交叉作业施工多，施工场地小、交通紧，采光顶施工现场协调工作多，采光顶施工落地操作平台无法搭设，吊篮施工无处吊挂，也无法满足大面积采光顶施工要求，因此本采光顶施工只有采用索网操作平台进行施工。施工平面布置图科研楼A施工平面布置图科研楼B施工平面布置图二、编制依据现行建筑工程设计、施工规范、标准标准号（GB）名称JGJ102-2003玻璃幕墙工程技术规范GB/T21086-2007建筑幕墙GB50210-2018建筑装饰装修工程质量验收规范GB50300-2013建筑工程施工质量验收统一标准GB/T50375-2016建筑工程施工质量评价标准GB50411-2019建筑节能工程施工质量验收规范JGJ/T139-2023玻璃幕墙工程质量检验标准JGJ190-2010建筑工程检测试验技术管理规范GB50194-2014建设工程施工现场供用电安全规范GB/T50430-2007工程建设施工企业质量管理规范JGJ160-2008施工现场机械设备检查技术规程JGJ33-2018建筑机械使用安全技术规程JGJ46-2019施工现场临时用电安全技术规范JGJ59-2011建筑施工安全检查标准JGJ/T77-2010施工企业安全生产评价标准JGJ80-2016建筑施工高处作业安全技术规范JGJ184-2009建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准GB50870-2013建筑施工安全技术统一规范JGJ276-2012建筑施工起重吊装工程安全技术规范GB50205-2023钢结构工程施工质量验收规范GB50009-2012建筑结构荷载规范GB8918-2006重要用途钢丝绳GB/T20118-2017钢丝绳通用技术条件现行国家和地方法律、法规类

别文件名称编号法律法规《山东省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全管理实施细则》鲁建质安〔2018〕15号文《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》GB/T29639-2023《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建设部第37号令《住房和城乡建设部关于修改部分部门规章的决定》建设部第47号令《住房城乡建设部办公厅关于实施<危险性较大的分部分项工程安全管理规定>有关问题的通知》建办质〔2018〕31号文本工程施工组织设计施工现场情况与条件三、施工部署工程管理目标质量目标：合格并满足国家相关验收规范。安全目标：零火灾，零伤亡。工期目标：工程计划2023年9月17日进行安装，2023年10月30日前完成采光顶安装；文明施工目标：争创”省安全文明标化工地”。施工管理组织机构及人员职责管理人员组织架构人员职责序号名称职责1项目经理采光顶是施工安装进度及质量全面控制；与各专业人员协调、配合；对项目的成本目标、进度目标、质量目标及安全负总责任。2执行经理负责组织采光顶施工的现场管理、安装的工期协调及施工现场的安全管理。3技术总工编制施工方案；负责施工全过程的施工质量；主持深化设计会签、图纸资料的发放和交工资料整理。4质量员负责采光顶施工质量管理5安全员负责现场安全检查及安全管理6施工员负责组织采光顶施工管理7施工班组熟悉图纸，严格按照施工方案、施工技术交底，安全、文明作业。施工段划分与施工顺序（1）施工段划分本工程分成2个施工段：第一施工段：山B）（2）施工顺序总体施工顺序：平行施工流水作业，先结构后面板；并独自划分小的施工单元，均衡工作量，组织流水施工。工艺安装顺序：屋顶采光顶钢结构施工→索网操作平台搭设→采光顶钢龙骨安装→采光顶面板安装→吊顶铝板安装→收边收口施工→打胶→清洗→采光顶与吊顶铝板验收。施工进度计划2023年9月17日～2023年10月30日，并配合项目总体施工进度。施工资源配置（1）劳动力配置专业架子工15人，小工10人，负责钢丝绳拉设及拆除，按实际情况调整人数，并提前做好安排。测量放线工2人。（2）施工机具配置序号物资名称规格型号备注1水钻2把2钢丝绳d=16mm，6×193钢丝绳（保险绳）d=16mm，6×194钢丝绳夹TR-M185吊挂绳d=16mm,6×196花篮螺杆OO形JW33097手拉葫芦3t,5t，3m，Z级2个8大网格水平安全网网孔：100×100mm3×6米9大网格水平安全网网孔：100×100mm1.5×6米10小网格水平安全网网孔：30×30mm3×6米11镀锌铁丝D=2-2.5mm12紧线器4个13橡胶软垫片防火型14白棕绳Φ12-20mm15心形环16脚手板200*3000*5017竹胶板18mm18接火斗施工准备1)技术准备(1）熟知方案有关的技术资料，核对现场尺寸，掌握施工方法。(2）了解已选定的机具、设备的性能及使用要求。(3）技术人员应细致、认真、全面的对现场作业人员进行相应的培训，按照要求下达有针对性的安全技术交底。2)现场准备(1）清除在采光顶操作面投影下方人员，并在投影区域拉设警戒线。(2）出清女儿墙上的杂物。(3）女儿墙混凝土强度达到100%。(4）临边洞口需按规定已封闭。(5）采光顶钢结构已经施工完成，并经验收合格。3)施工机械准备(1）各种机具均具有出厂合格证，在使用前需经检查，合格后方可使用。(2）使用前要根据说明书正确使用。4)工程物资材料准备各种材料经验收合格后方可使用。(1）6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度、直径符合设计要求，其材质应符合一般用途用钢丝绳GB/T20118-2017规定。(2）钢丝绳卡扣若干。(3）50mm厚脚手板。脚手板采用木跳板，脚手板采用50mm厚，板面任意一角不得翘起、不得用有孔洞腐朽木材。其宽度≥200mm，两端用10~14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用腐朽的木板。(4）安全防护网。安全网分平网和立网两种，平网采用锦纶材料制成，立网采用密目安全网，安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。(5）成品保护用防护方木、木板、橡胶垫若干。5)劳动力准备(1）按照人员分工及管理职责要求落实人员准备。(2）特种作业人员需进行操作培训，并取得国家相关管理机构考核发证后备案。确保特种作业人员必须持证上岗。施工方案选择根据本工程特点，为赶工期室内地面和精装与采光顶需同时施工，采光顶施工落地操作平台无法搭设，吊篮施工无处吊挂，也无法满足大面积采光顶施工要求，因此本采光顶施工只有采用索网操作平台进行施工。四、采光顶施工工艺方法施工工艺流程施工测量放线→屋顶采光顶钢结构施工安装→索网安全网搭设→索网操作平台搭设→索网操作平台吊索安装→采光顶龙骨支座安装→采光顶主龙骨安装、次龙骨安装→采光顶钢结构防腐涂料施工→采光顶面板玻璃安装→屋檐收边收口施工→打胶→清洗→采光顶验收。安装技术要点（1）施工测量放线，测量人员必须持证上岗，测量仪器必须经过检验标定，施工前编写测量放线方案，测量时复核测量依据正确，测量放线中加强复核。钢结构安装吊装人员，电焊工持证上岗，安装顺序从四周向中间安装。（2）索网操作平台搭设，架子工持证上岗，搭设前做安全技术交底，施工中严格按方案进行搭设施工。（3）龙骨支座安装焊接必须牢固。坡度符合设计要求。（4）玻璃面板安装，从下至上，接缝打胶符合质量要求。五、索网操作平台方案采光顶工程概况科研A楼采光顶施工索网操作平台，纵向长度37m，横索间距2.176m，共18根；横向宽度10.6m，纵索间距2.12m，共6根；科研B楼采光顶施工索网操作平台，纵向长度16.8m，横索间距2.1m，共9根；横向宽度13.8m，纵索间距2.3m，共7根；索网操作平台上铺大眼安全网，50厚×200宽×长3000木脚手板，18mm厚竹胶板；施工使用荷载每两根主索作业工人2人，工具10Kg，材料铝板最重15Kg/块，钢龙骨最重20Kg/根；施工材料堆放每跨最多为100Kg；索道吊挂索科研A楼6.53×4.24m（最大索荷面积）；索道吊挂索科研B楼6.9×4.2m（最大索荷面积）。设计施工说明1）主钢索横向布设间距2176mm(2100mm)。副钢索纵向布设，间距2120mm（2300mm）。2）主副索十字交叉处用绳卡固定。3）吊挂绳间距横向4240mm（6900mm）；纵向为6530mm（4200mm）。吊绳绳卡受力长不少于3个。4）主副索两端锚固受力绳卡不少于4个，主索在下，副索在上。5）拉索支撑钢件，12mm厚钢板连接节点焊缝厚度10mm，焊缝质量等级三级。6）支撑件工厂加工，安装验收安全牢固方可挂索张拉。7）张拉采用手拉倒链收紧后锁固。8）操作平台板铺设前，先在索体上铺大眼安全网后方可施工。钢丝绳柔性操作平台方案采用φ16钢丝绳，应提供其质量证明书，钢丝绳交叉编制成羽毛球拍网状。采用与φ16钢丝绳直径配套的钢丝绳绳卡，型号为TR-M18,每个受力点设置4个。每根受力钢丝绳上配一个花篮螺丝收紧器（型号为JW3309）钢丝绳安装工艺流程：后置埋件安装心形环安装收紧器安装--绳固定1端与收紧器固定牢固另一端心形环安装钢丝绳固定倒链收紧固定牢固整体调整钢丝绳松紧度利用收紧器微调整

附图1：索网操作平台平面布置图科研A楼索网操作平台平面布置图科研B楼索网操作平台平面布置图

附图2：索网操作平台横剖面图科研A楼索网操作平台横剖面图科研B楼索网操作平台横剖面图

附图3：索网操作平台纵剖面图科研A楼索网操作平台纵剖面图科研B楼索网操作平台纵剖面图

附图4：索网操作平台大样图

索网操作平台搭设1）索网操作平台搭设的基本要求①操作平台搭设施工必须编制专项安全技术方案，并经专家论证合格后，报总包监理审批后开始方案实施。②搭设前必须做详细的安全技术培训，架子工持证上岗。③搭设过程中设专业负责人，索网操作平台搭设由专业负责人跟踪旁站安全监控管理。④索网架锚固固定的结构，必须经过结构复核，现场检查结构安全合格方可搭设索网操作平台。⑤搭设过程中严禁违章作业，工人必须做到安全自保施工。2）材料要求钢丝绳必须符合设计选用的质量规格要求，同时钢丝绳质量必须符合相关规范质量要求。绳卡应与钢丝绳匹配，质量合格。木脚手板厚50mm，质量规格必须符合安全技术要求。安全网符合设计要求及相关质量标准要求。3）屋顶索网锚固建筑结构要求混凝土标号不低于C30，强度不低于设计值95%，感观验收符合混凝土质量验收要求。钢结构施工安装已经完成，并经验收质量合格，焊缝质量必须符合质量标准。4）施工安装①安装工艺流程施工测量放线→安全网施工→女儿墙拉索孔洞施工→水平拉索安装→水平拉索张拉→拉索应力值检查→拉索锚固→拉索检查、验收→拉索十字交叉点固定→索网吊点安装→拉索大眼安全网→木脚手板铺设→竹胶板铺设→索网操作平台验收。②施工技术要点施工准备作业人员参加安全技术培训交底，材料、钢绳、绳卡等经检测验收合格。现场结构检查验收合格。搭设索网操作平台施工作业安全防护网，符合安全质量要求。搭设顺序：纵横受力绳从中间向两边安装，先主受力绳安装后副受力绳安装，主受力绳在下，副受力绳在上。钢绳张拉方法顺序：钢绳张拉采用手动葫芦进行张拉，张拉顺序由中间向两边对称同步张拉，先长绳后短绳。张拉原则：采用拉索应力和伸长率进行双控制张拉，张拉时采用两组人员分别同时对称同步张拉，流水作业，严禁非对称张拉。张拉应力分两次张拉完成，第一次拉到設計值50%=10KN,检查结构和锚固可靠，方可进行第二次次张拉,第二次次张拉至设计工作应力20KN,再进行钢绳锚固。张拉应力检查,采用静力加载法进行检查验收。拉索锚固受力绳卡不低于3个。绳卡压扁钢丝绳不低于1/4绳径。钢索与钢筋混凝土梁连接锚固，钢丝绳的直径为16mm,纵横向钢丝绳与混凝土梁连接锚固节点如下：纵横向水平钢丝绳十字相交处，利用“U”型卡扣固定，使钢丝绳形成一个稳定的平面网片。相交处接点卡扣如下图为减少绳网的挠度，增强拉索受力安全，在钢索跨中间利用采光顶上部钢架梁十字交汇点，增设吊点以减少拉索内力，有利于采光顶施工安装，具体节点做法如下：索网操作平台使用前安全检查验收1）外观验收，材料及搭设符合方案及相关质量技术规范要求。2）拉索锚固及锚固点结构安全可靠。3）拉索应力、绕度检测符合设计使用要求。4）索网操作平台使用前安全检查验收必须由总包、监理和幕墙施工单位技术负责人及操作平台施工队共同检查验收合格，检查验收记录单四方签认后方可使用。索网操作平台使用安全管理要求1）施工单跨索道，作业人员不得超过2人。2）索网操作平台上严禁堆放施工材料和重型机具。3）使用前每天应对索网及吊点进行安全检查。4）使用时严禁超载，及在操作平台上蹦跳奔跑。5）使用过程中严禁随意拆改索网操作平台锚固拉索及吊点。索网操作平台安全监测与维护索网操作平台的安全监测重点：拉索绕度，拉索锚固点，拉索锚固结构，索网吊点，吊点结构安全，施工使用荷载，平常安全维护检查。索网操作平台拆除1）拆除前，必须做安全技术交底。2）拆除人员持证上岗，拆除工作由专人负责。3）拆除顺序：先搭后拆，从内到外，从上到下。4）拆除钢丝绳前时，做好成品保护，钢绳头必须套绳保护。由安全绳捆绑从上至下吊放落地。索网操作平台结构计算书(见附录)六、施工安全防护方案安全防护方案设计根据工程施工安全管理需要，采光顶下必须搭设水平安全防护棚。本吊顶施工水平安全防护网釆用在采光顶索网操作平台下面楼层梁板间隔处，搭设纵横钢绳网安全防护。钢丝绳（保险绳）采用直径16mm（6*19），间距8.40米，上铺大眼水平安全网。安全防护网搭设水平拉索安装→拉索锚固验收→安全网安装→安全防护网验收。安全防护网拆除现场安全检查→划设施工警戒区→安全网拆除→横索拆除→纵索拆除七、验收要求验收标准本工程的验收标准为合格验收程序班组自检我方质检员复检报总包、监理单位抽检上报验收资料验收人员（1）施工方：班组长、专业质检员；（2）总包方：质检员；（3）监理方：专业监理。由总包组织，监理单位、总包单位、幕墙施工单位共同进行验收，验收合格后，并签署验收单后方可投入使用。八、应急预案应急预案领导小组及其人员职责分工应急预案领导小组及其人员组成：组长：马昕（总包项目经理）电话：副组长：王健（分包项目经理）电话：组员：杜建文、侯兴旺马保元1）事故现场总指挥的职能及职责①所有施工现场的操作和协调，包括与指挥中心的协调；②现场事故评估；③保证现场人员和公众应急反应行动的执行；④控制紧急情况；⑤做好与消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门的联系。2）现场伤员营救组的职能及职责①引导现场作业人员从安全通道疏散；②对受伤人员进行营救至安全地带并组织医疗救护。3）物资抢救组的职能及职责①抢救可能转移的场区内物资；②转移可能引起新危险源的物资到安全地带。4）消防灭火组的职能及职责①启动场区内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作；②协助消防部门进行消防灭火的辅助工作。5）保卫疏导组的职能及职责①对场区内外进行有效的隔离和维护现场应急救援通道畅通；②疏散场区内外人员撤出危险地带。6）应急抢修组的职能及职责①负责联络及关切事故现场设备财产的修理。②通过人力、电源、水源等各种方式帮助抢救或抢修人员参与应急工作。7）后勤供应组的职能及职责①迅速调配抢险物资器材至事故发生点；②提供和检查抢险人员的装备和安全防护；③及时提供后续的抢险物资；④迅速组织后勤必须供给的物品，并及时输送后勤物品到抢险人员手中。8）事故调查组的职能及职责①成立事故调查小组②收集第一手资料，识别肇事原因及肇事者③统计财产损失及人员伤亡情况，出具调查报告④与上级调查组对接，跟踪事故整改情况安全危险区域范围划定①楼层边檐，易发生物体打击、坠落事故。②吊装、安装、运行易发生机械伤害事故。③电器设备使用过程，易发生触电事故。④操作平台施工过程中，易发生高空坠落、坠物事故。⑤电焊机使用过程中，易发生触电事故、火灾事故。⑥氧气、乙炔切割过程中，易发生爆炸引起火灾事故。⑦油漆、化学品存放过程中，易发生火灾事故。⑧中暑、食物中毒事故。应急预案技术与设施1)基本装备①特种防护品：如绝缘鞋、绝缘手套等。一般防救用品：安全带、安全帽、安全网、防护网、医药箱、救护担架。专用饮用水源、冲洗设备。2）专用装备①消防栓及消防水带、灭火器等②无线电对讲机应急救援的培训与演练（1）培训：应急预案和应急计划确立后，按计划组织施工项目部进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。项目应急组织每一项目开工前或半年进行一次培训。新加入的人员及时培训。主要培训以下内容：①对进场的所有工人进行三级教育、安全知识的讲解、针对工程特点及施工措施指定简单明了的危险源清单、逐条进行讲解。②定期进行全员参与的安全教育。③每道工序施工前进行有针对性性的、简单易行的安全技术交底。④人工呼吸、心肺复苏的步骤训练。⑤施工安全防护、作业区内安全警示设置、个人的防护措施、施工用电常识、在建工程的交通安全、机械安全使用。⑥对危险源的突显特性识别。⑦事故报警。⑧紧急情况下人员的安全疏散。⑨现场抢救的基本知识。（2）演练①项目经理部根据季节和施工进展阶段所存在的重大危险源进行针对性应急救援演练。②演练前要制定应急救援演练方案，制定保障措施，防止因演练保障不到位而衍生事故。③演练前要通知相关部门和周边社区，避免造成不必要的恐慌。④演练是对应急救援保障体系的衔接性、各小组的协同配合能力和抢险应急队伍作战能力的考核，演练结束后要进行总结，对演练中出现的问题制定具体措施，修订应急救援预案。⑤演练后要填写《应急救援预案演练记录表，》并附过程照片。应急处理措施1)监测和预测项目经理部是生产安全监测的责任部门。项目经理部要加强危险源的辨识和管理，全面掌握各类有关生产安全的重大危险源分布状况及周边环境，有计划地开展重大事故隐患调查并利用技术、人工等多种监测手段，实施有效监控。分析有利因素和危险信息，及时组织相关人员对危险源和重大事故隐患的监测结果、涉及范围程度等进行分析预测，做到早发现、早处置，最大程度地将事故隐患消灭在萌芽状态。2)信息报告当生产安全事故发生后，事故发现人报告项目部当日值班人员，再由值班人员通知应急救援领导小组组长，由组长根据事故实际情况决定是否立即启动项目生产安全事故应急救援预案。若因特殊原因无法与组长取得联系时，由副组长负责生产安全事故应急救援预案的启动。事故发生后，事故现场有关人员应当立即向项目负责人报告；项目负责人接到报告后，立即报告分支机构负责人和集团公司安全环保部门，同时立即了解事故概况，并于接到报告后1小时内向事故发生地县级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。3)各种事故应急措施针对不同的事故应采取相应的处置措施进行救援，根据公司风险分析结果，针对可能造成的对高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、坍塌、火灾、中毒、中暑事故应急处置措施制定如下：（1）高处坠落应急措施发生高处坠落时，伤者受到高速的冲击力，使人体组织和器官遭到一定程度破坏而引起的损伤，通常有多个系统或多个器官的损伤。高空坠落伤除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白和表情淡漠等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生广泛的损伤。高空坠落时，足或臀部先着地，外力沿脊柱传导到颅脑而致伤；由高处仰面跌下时，背或腰部受冲击，可引起腰椎前纵韧带撕裂，椎体裂开或椎弓根骨折，易引起脊髓损伤。脑干损伤时常有较重的意识障碍、光反射消失等症状，也可有严重合并症的出现。急救方法：1、去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。2、在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。3、创伤局部妥善包扎，但对疑似颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。4、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，撤除假牙，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸、尽可能早作气管切开。5、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。6、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。7、有条件时迅速给予静脉补液，补充血容量。8、快速平稳地送医院救治。（2）物体打击措施1、发生物体打击事故后，救援人员应及时清理可能再次造成物体打击的隐患，排除后方可进行对伤者的抢救，避免抢救过程中再次造成伤害。2、首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）机械伤害应急措施1、发生机械伤害事故后，应立即停止机械运转，断电后方可对伤者进行抢救，避免抢救过程中再次造成伤害。2、迅速对受伤人员进行检查。急救检查应先看神志、呼吸，接着摸脉搏、听心跳，再查瞳孔，有条件者测血压。检查局部有无创伤、出血、骨折、畸形等变化，根据伤者的情况，有针对性地采取人工呼吸、心脏挤压、止血、包扎、固定等临时应急措施。并让人迅速拨打急救电话，向医疗救护单位求援。3、遵循“先救命、后救肢”的原则，优先处理颅脑伤、胸伤、肝、脾破裂等危及生命的内脏伤，然后处理肢体出血、骨折等伤。4、检查伤者呼吸道是否被舌头、分泌物或其他异物堵塞，如果呼吸已经停止，立即实施人工呼吸。如果脉搏不存在，心脏停止跳动，立即进行心肺复苏。如果伤者出血，进行必要的止血及包扎。大多数伤员可以毫无顾忌地抬送医院，但对于颈部背部严重受损者要慎重，以防止其进一步受伤。5、让患者平卧并保持安静，如有呕吐，同时无颈部骨折时，应将其头部侧向一边以防止噎塞。动作轻缓地检查患者，必要时剪开其衣服，避免突然挪动增加患者痛苦。救护人员既要安慰患者，自己也应尽量保持镇静，以消除患者的恐惧。6、不要给昏迷或半昏迷者喝水，以防液体进人呼吸道而导致窒息，也不要用拍击或摇动的方式试图唤醒昏迷者。心肺复苏胸外心脏按摩是心脏复苏的主要方法，它是通过压迫胸骨，对心脏给予间接按摩，使心脏排出血液，参与血液循环，以恢复心脏的自主跳动。7、如有断体，用消毒纱布包住断体，放到许多冰块里面，与伤者一并送往医院。(4)触电应急措施对于触电者的急救应分秒必争。发生呼吸、心跳停止的病人，病情都非常危重，这时应一面进行抢救，一面紧急联系，就近送病人去医院进一步治疗；在转送病人去医院途中，抢救工作不能中断。1、关掉电闸，切断电源，然后施救。无法关断电源时，可以用木棒、竹竿等将电线挑离触电者身体。如挑不开电线或其他致触电的带电电器，应用干的绳子套住触电者拖离，使其脱离电流。救援者最好戴上橡皮手套，穿橡胶运动鞋等。切忌用手去拉触电者，不能因救人心切而忘了自身安全。2、若伤者神志清醒，呼吸心跳均自主，应让伤者就地平卧，严密观察，暂时不要站立或走动，防止继发休克或心衰。3、伤者丧失意识时要立即叫救护车,并尝试唤醒伤者。呼吸停止，心搏存在者，就地平卧解松衣扣，通畅气道，立即口对口人工呼吸。心搏停止，呼吸存在者，应立即作胸外心脏按压。4、若发现其心跳呼吸已经停止，应立即进行口对口人工呼吸和胸外心脏按摩等复苏措施（少数已证实被电死者除外，）一般抢救时间不得少于60-90分钟。直到使触电者恢复呼吸、心跳，或确诊已无生还希望时为止。现场抢救最好能两人分别施行口对口人工呼吸及胸外心脏按压，以1：5的比例进行，即人工呼吸1次，心脏按压5次。如现场抢救仅有1人，用15：2的比例进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压15次，再口对口人工呼吸2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。注意事项：1、处理电击伤时，应注意有无其他损伤。如触电后弹离电源或自高空跌下，常并发颅脑外伤、血气胸、内脏破裂、四肢和骨盆骨折等。2、现场抢救中，不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过30秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担架上并在背部垫以平硬阔木板外，应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。3、对电灼伤的伤口或创面不要用油膏或不干净的敷料包敷，而用干净的敷料包扎，或送医院后待医生处理。4、碰到闪电打雷时，要迅速躲避。在无处躲避时，要将手表、眼镜等金属物品摘掉，找低洼处伏倒躲避。(5)坍塌应急措施1、坍塌事故主要包括土方坍塌和操作平台坍塌（包括模板支撑体系。）坍塌事故发生后，救援人员应立即核实失踪人员数量，自上而下清理坍塌掩体，在无法保证掩体稳定性时严禁采用掏挖等易产生二次坍塌的方式实施救援。2、坍塌事故发生后，应立即查找坍塌原因，排除危险因素后方可进行人员救援，避免因二次坍塌使得伤害范围扩大。3、在了解失踪人员数量和大致位置后，可采用机械和人工相配合的方式实施救援，清除掩体，救出伤者。若无法确认伤者位置，可借助生命探测仪等设备查找定位。4、坍塌事故易对伤者造成局部或全身伤害，常见是骨折，针对骨折伤者，可采用下列方法进行救助：a)骨折发生后，应当迅速使用夹板固定患处。如果不固定，让骨折部位乱动，有可能操作神经血管，造成麻痹。但是，骨折时，由于局部有内出血而不断肿胀，所以不应固定过紧，不然会压迫血管引起淤血。b)固定方法可以用木板附在患肢一侧，在木板和肢体之间垫上棉花或毛巾等松软物品，再用带子绑好。松紧要适度。木板要长出骨折部位上下两个关节，做超过关节固定，这样才能彻底固定患肢。如果家中没有木板可用树枝、擀面杖、雨伞、报纸卷等物品代替。c)皮肤有破口的开放性骨折，由于出血严重，可用干净消毒纱布压迫，在纱布外面再用夹板。压迫止不住血时，可用止血带，并在止血带上标明止血的时间。d)大腿骨折时，内出血可达1000毫升（人体总血量大约4000毫升。）包扎固定过紧也能引起神经麻痹，铸成不可挽回的后果。当用夹板、绷带固定后，每隔30分钟用手指插进去查看一下，以确认是否松紧适当。(6)火灾应急措施1、坚持“救人第一”的指导思想，在积极疏散人员的同时，救人与灭火同步进行。2、疏散人员，建筑物内着火后，应尽快疏散楼内工作人员，查点人员，确认被困人员数量和具体位置。3、施工现场发生火灾事故，首先弄清火灾来源，统一指挥，组织人员进行灭火，做好现场的警戒工作，控制事态的扩展，协助消防队灭火。4、统一指挥，抢救物资并采取果断措施组织灭火，及时电话报警，做好现场的警卫工作，以防不法人员乘机哄抢国家和个人财产，并积极做好伤员的抢救输送任务，把人员和物资转移到安全地带，把经济损失降低到最低限度。5、火灾发生后，若现场指挥人员认为自身消防能力无法控制、扑灭大火时，应立即拨打119电话报警，同时确保消防通道的畅通，联络组负责引领消防车辆到达失火现场。6、火灾无法控制时，应及时清理周边可燃、易燃物，制造防火隔离区域，防治火灾的进一步蔓延而造成更大伤害和损失。(7)中毒应急措施针对引起中毒的食物以及进食时间的长短，及时采取应急措施。一般包括催吐、导泻、解毒三步曲：1、催吐。如果进食的时间在一两个小时前，可使用催吐的方法。立即取食盐20克，加开水200毫升，冷却后一次喝下。如果无效，可多喝几次。然后把食指和中指伸到嘴中和舌根，刺激咽部促使呕吐。也可以用鲜生姜100克，捣碎取汁用200毫升温水冲服。如果吃下去的是变质的食物，还可以口服十滴水促使迅速呕吐。2、导泻。如果病人进食受污染的食物时间已超过2小时至3小时，但精神仍较好，可服用泻药，促使受污染的食物尽快排出体外。一般用大黄30克一次煎服，老年患者可选用元明粉20克，用开水冲服，即可缓泻。体质较好的老年人，也可采用番泻叶15克，一次煎服或用开水冲服，也能达到导泻的目的。3、解毒。如果是吃了变质的鱼、虾、蟹等引起的食物中毒，可取食醋100毫升，加水200毫升，稀释后一次服下。此外，还可采用紫苏30克、生甘草10克一次煎服。若是误食了变质的防腐剂或饮料，最好的急救方法是用鲜牛奶或其他含蛋白质的饮料灌服。同时，尽快送医院治疗。另外，进食短时间内即出现症状的，往往是重症中毒，在病人出现呕吐、腹泻、舌苔和肢体麻木、运动障碍等症状时，要注意以下几点：（1）为防止呕吐物堵塞气道而引起窒息，应让病人侧卧，便于吐出。（2）在呕吐中，不要让病人喝水或吃食物，但在呕吐停止后马上给补充水分。（3）留取呕吐物和大便样本，送医院检查。（4）如腹痛剧烈，可取仰睡姿势并将双膝变曲，有助于缓解腹肌紧张。（5）腹部要盖毯子保暖，以利血液循环正常进行。（6）病人出现脸色发青、冒冷汗、脉搏虚弱时，要尽快送医院，以防出现休克。(8)中暑应急措施由于在阳光下暴晒过久，头部缺少防护，突然发生高烧、耳鸣、恶心、头痛、呕吐、昏睡、怕光刺激等现象，这便是日射病。严重的日射病也能致死，千万不可粗心大意，应采取紧急处理。急救措施：1、轻者要迅速到阴凉通风处仰卧休息，解开衣扣，腰带，敞开上衣。可服十滴水、仁丹等防治中暑的药品。2、如果患者的体温持续上升时，有条件可以澡盆中用温水浸泡下半身，并用湿毛巾擦浴上半身。3、如果患者出现意识不清或痉挛，这时应取昏迷体位。在通知急救中心的同时，注意保证呼吸道畅通。注意事项：1、作为降温手段，也可用酒精擦身体并吹电扇，可以达到降温的目的。但是，采取这种方法降温较快，医生不在现场时，最好不要使用。2、有人症状稍有见轻又参加运动，应多加注意，防止再一次得日射病。3、与日射病相近似的还有一种热射病。这是由在炎热的天气作业或旅游，由于过量的热积聚所致。其症状是皮肤干热无汗，体温高达42℃，疲乏、头痛、头晕、尿频、颜色发红、步态不稳、瞌睡或昏睡。二者的原因有些差别，但急救措施完全相同。5、应急救援程序针对施工过程中的事故处理必须以保证人民生命安全为第一原则，在事故发生后由项目经理统一指挥协调，紧急、快捷、安全、及时的对现场进行抢救，确保人员生命安全、防止事故扩大。(1)应急预案的交底应急预案和应急计划确立后，按计划组织项目部全体人员进行有效交底工作，从而使现场管理人员、工人等都具备完成其应急任务所需的知识和技能。项目安全总监向项目管理人员，班组长。班组长向工人进行交底(2)事故应急救援基本程序为:①第一步要停止作业，实施警戒，设立警戒区，封闭现场，在项目经理的统一指挥协调下，由项目安全总监组织实施警戒，以防闲杂人员进入事故现场，导致进一步的事故扩大。②第二步迅速组织人员对事发部位进行全面检查（在确保检查人员安全的前提下），观察事故范围是否有可能扩大，若还存有隐患，必须组织排险人员进行全面排除险兆，由项目物资管理部提供应急物质，在险兆排除后方可让抢救人员施救，施救人员必须穿戴好个人防护用品，抢救时首先要排除障碍或覆盖物。③第三步要紧急向上级报告，若事故的严重程度已经超出项目部救援能力的时候，还要紧急向社会应急组织求援，在实施抢救和救护的同时要保留音像资料图片，抢救和救护完毕，在事故调查组确认后方可清理事故现场。6、救急附近医院交通平面图急救电话：120最近的医院：彩石医院最近医院线路图：彩石医院路线图

九、索道锚固件及索道计算书基本资料科研A楼采光顶施工索网操作平台，纵向长度37m，横索间距2.176m，共18根；横向宽度10.6m，纵索间距2.12m，共6根；科研B楼采光顶施工索网操作平台，纵向长度16.8m，横索间距2.1m，共9根；横向宽度13.8m，纵索间距2.3m，共7根；索网操作平台上铺大眼安全网，50厚×200宽×长3000木脚手板，18mm厚竹胶板；施工使用荷载每两根主索作业工人2人，工具10Kg，材料铝板最重15Kg/块，钢龙骨最重20Kg/根；施工材料堆放每跨最多为100Kg；索道吊挂索科研A楼6.53×4.24m（最大索荷面积）；索道吊挂索科研B楼6.9×4.2m（最大索荷面积）。科研A楼索网操作平台平面布置图科研B楼索网操作平台平面布置图锚固板规格：采用12mm厚钢板；后置埋件规格：200*300*10mm后扩底锚栓规格：M12*110mm。主索6×19，Φ16；1.07kg/m；破断拉力179KN。荷载计算竹胶板自重标准值Gk(kN/m2)0.14脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35钢丝绳自重（KG/m）1.07密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01索网操作平台作业层数nzj1施工人员荷载（KG）75工具荷载（KG）20材料荷载（KG）100风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.31.11风荷载高度变化系数μz1.318风荷载体型系数μs1.75索道荷载恒荷载：（0.35+0.14+0.01）×2.176+1.07×9.8/1000=1.1KN/m活荷载：(75×2+20+100)×9.8/1000=2.65KN设计荷载1.1×1.3=1.43KN/m2.65×1.4=3.71KN1.11×1.4=1.55KN/m内力计算T=（1.43+1.55）×10.6+3.71=35.3KN主索选用选用Φ16钢索，查表6×19,1960N/mm²，破断拉力179KN179÷35.3=5.07Ks=5.05>K=4满足要求主索锚固复核1）埋件计算（后补锚栓）（1）荷载信息埋件承受立柱传递来的荷载相关信息如下：a立柱的力学模型为：单跨简支(受拉)；b立柱传递来的剪力设计值为：V=0Nc立柱传递来的轴向拉力设计值为：N=35300Nd埋件所受弯矩设计值：EQM=0N·mm埋件布置简图如下图所示：埋件布置简图（2）群锚受拉内力计算a 受力最大锚栓的拉力设计值按（JGJ145-2013）5.2.2规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值的计算应符合下列规定：1：当EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)≥0时：（JGJ145-2013）5.2.2-1EQNsdh=\f(N,n)+\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)（JGJ145-2013）5.2.2-22：当EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)＜0时：EQNsdh=\f((NL+M)y\s\do3(1)′,Σy\s\do3(i)′²)（JGJ145-2013）5.2.2-3式中：EQM——弯矩设计值(N·mm)；EQNsdh——群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值（N）；EQy\s\do3(1)——锚栓1至群锚形心轴的垂直距离（mm）；EQy\s\do3(i)——锚栓i至群锚形心轴的垂直距离（mm）；EQy\s\do3(1)′——锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；EQy\s\do3(i)′——锚栓i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；EQL——轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；在本计算中：EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)=\f(35300,4)-\f(0×100,40000)=8825因为：8825≥0所以：EQNsdh=\f(N,n)+\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)=\f(35300,4)+\f(0×100,40000)=8825N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的EQNsdh乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。b 群锚受拉区总拉力设计值EQNsdg——群锚受拉区总拉力设计值（N）；依据前面计算分析得出，这种情况下螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，群锚受拉区总拉力设计值为：EQNsdg=N=35300Nc 偏心距(群锚单向偏心受拉)计算因为：EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)²)≥0所以：EQe\s\do3(N)=\f(M,N)=\f(0,35300)=0mm（JGJ145-2013）5.2.4-1EQe\s\do3(N)——受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距（mm）；（3）群锚受剪内力计算根据（JGJ145-2013）5.3.1规定及其条文说明5.3.1条中说明；同时（JGJ145-2013）5.3.2中规定，当剪力方向有长槽孔时，该处锚栓不承担剪力；也即是指在某些特定情况下，为使靠近混凝土构件边缘锚栓不承受剪力，可采取在锚板相应位置沿剪力方向开椭圆形孔的措施。其中：EQh\s\do3(ef)——锚栓的有效锚固深度（mm）；EQc——锚栓与混凝土基材之间的距离，此处取最小边距值（mm）；本计算中：EQc=300mm＜10h\s\do3(ef)=800mm；部分锚栓承受剪力；锚栓的剪力设计值应按下列公式计算：EQVsdh=Max(Vsiv)（JGJ145-20135.3.4-4）EQVsiv=\r(,\b(Vsi.xv)²+\b(Vsi.yv)²)（JGJ145-20135.3.4-3）EQVsi.xv=\f(V\s\do3(x),n\s\do3(x))（JGJ145-20135.3.4-1）EQVsi.yv=\f(V\s\do3(y),n\s\do3(y))（JGJ145-20135.3.4-2）式中：EQVsdh——群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）；EQVsiv——锚栓i所受的剪力设计值（N）；EQVsi.xv——锚栓i所受剪力设计值的x分量（N）；EQVsi.yv——锚栓i所受剪力设计值的x分量（N）；EQV\s\do3(x)——剪切荷载设计值V的x分量（N）；EQV\s\do3(y)——剪切荷载设计值V的y分量（N）；EQn\s\do3(x)——x方向参与受剪的锚栓数目；EQn\s\do3(y)——y方向参与受剪的锚栓数目；EQα\s\do3(v)——剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角，为0°EQV\s\do3(x)=V·sinα\s\do3(v)=0×sin0º=0NEQV\s\do3(y)=V·cosα\s\do3(v)=0×cos0º=0N第一排锚栓剪力方向长槽孔：无第二排锚栓剪力方向长槽孔：无EQVsi.xv=\f(V\s\do3(x),n\s\do3(x))=\f(0,4)=0NEQVsi.yv=\f(V\s\do3(y),n\s\do3(y))=\f(0,4)=0NEQVsiv=\r(,\b(Vsi.xv)²+\b(Vsi.yv)²)=\r(,0²+0²)=0NEQVsdh=Max(Vsiv)=0N（4）锚栓钢材破坏受拉承载力计算校核依据：EQNsdh≤N\s\do3(Rd.s)6.1.1-4（JGJ145-2013）式中：EQNsdh——群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.s)——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N))6.1.2-1（JGJ145-2013）EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s)6.1.2-2（JGJ145-2013）式中：EQN\s\do3(Rd.s)——锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值（N）；EQN\s\do3(Rk.s)——锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值（N）；EQA\s\do3(s)——锚栓应力截面面积（mm²）；EQf\s\do3(yk)——锚栓屈服强度标准值（N/mm²）；EQγ\s\do3(Rs.N)——锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数，按本规程表4.3.10（JGJ145-2013），结构构件取1.3；EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s)=400×84.3=33720NEQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N))=\f(33720,1.3)=25938.462N≥Nsdh=8825N锚栓钢材破坏受拉承载力（5）混凝土锥体破坏受拉承载力计算 校核依据：EQNsdg≤N\s\do3(Rd.c)6.1.1-5（JGJ145-2013）式中：EQNsdg——群锚受拉区总拉力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.c)——混凝土锥体破坏受拉承载力设计值（N）；EQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N))6.1.3-1（JGJ145-2013）EQN\s\do3(Rk.c)=NRk.c0\f(A\s\do3(c.N),Ac.N0)·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N)6.1.3-2（JGJ145-2013）对于开裂混凝土：EQNRk.c0=7.0×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)6.1.3-3（JGJ145-2013）对于不开裂混凝土：EQNRk.c0=9.8×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)6.1.3-4（JGJ145-2013）式中：EQN\s\do3(Rk.c)——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值（N）；EQγ\s\do3(Rc.N)——混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数，按本规程表4.3.10（JGJ145-2013）采用，结构构件取3；EQNRk.c0——单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值（N）；EQf\s\do3(cu.k)——混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm²），当其在45-60（N/mm²）间时，应乘以降低系数0.95；EQh\s\do3(ef)——锚栓有效锚固深度（mm）；根据（JGJ145-2013）条文6.1.5说明，当锚栓间距EQs≥s\s\do3(cr.N)时，不会发生群锚整体的锥体破坏，在计算时应按单个锚栓独立发生锥体破坏计算受拉承载力，反之则按群锚整体发生锥体破坏计算受拉承载力。EQs——锚栓最小间距（mm）；EQs\s\do3(cr.N)——混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间矩（mm），按规范6.1.4（JGJ145-2013）取值为EQ3h\s\do3(ef)；EQs=200mmEQs\s\do3(cr.N)=3h\s\do3(ef)=3×80=240mm另外：（JGJ145-2013）6.1.9还规定，当群锚有三个及以上边缘且锚栓的最大边距EQc\s\do3(max)≤c\s\do3(cr.N)，计算混凝土锥体受拉破坏的受拉承载力设计值EQN\s\do3(Rd.c)时，应取EQh\s\do3(ef)′代替EQh\s\do3(ef)、EQs\s\do3(cr.N)′代替EQs\s\do3(cr.N)、EQc\s\do3(cr.N)′代替EQc\s\do3(cr.N)用于计算EQNRk.c0、EQA\s\do3(c.N)、EQAc.N0、EQψ\s\do3(s.N)及EQψ\s\do3(ec.N)。EQc\s\do3(cr.N)——混凝土锥体破坏且无间距效应及边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距（mm），按规范6.1.5（JGJ145-2013）取值为EQ1.5h\s\do3(ef)；锚栓与混凝土基材之间的距离（mm）；EQc\s\do3(1)=300mmEQc\s\do3(2)=300mmEQc\s\do3(3)=300mmEQc\s\do3(4)=300mmEQc\s\do3(max)=300mmEQc\s\do3(cr.N)=1.5h\s\do3(ef)=1.5×80=120mm因为：本计算中混凝土构件为不开裂混凝土；EQs=200mm＜s\s\do3(cr.N)=240mm；EQc\s\do3(max)=300mm＞c\s\do3(cr.N)=120mm；群锚有三个及以上边缘且锚栓的最大边距EQc\s\do3(max)≤c\s\do3(cr.N)的条件不成立；所以：EQNRk.c0=9.8\r(,f\s\do3(cu.k))h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)=9.8×\r(,30)×80\s\up3(1.5)=38407.999N（JGJ145-20136.1.3-4）EQAc.N0——单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏投影面面积（mm²）；EQAc.N0=s\s\do3(cr.N)²=240²=57600mm²（JGJ145-20136.1.4）EQA\s\do3(c.N)——单根锚栓或群锚受拉时，混凝土实际锥体破坏投影面面积（mm²），按（JGJ145-20136.1.5）计算；EQA\s\do3(c.N)=(c\s\do3(1A)+s\s\do3(m)+c\s\do3(3A))×(c\s\do3(2A)+s\s\do3(n)+c\s\do3(4A))（JGJ145-20136.1.5-4）EQc\s\do3(1A)～c\s\do3(4A)、s\s\do3(ni)、s\s\do3(mi)：计算投影面积的尺寸（mm）；按规范还应满足：EQc\s\do3(1A)～c\s\do3(4A)≤c\s\do3(cr.N)EQs\s\do3(mi)、s\s\do3(ni)≤s\s\do3(cr.N)本例中，锚栓排布情况为：2行2列，因此得出：EQc\s\do3(1A)=120mm，EQc\s\do3(2A)=120mm，EQc\s\do3(3A)=120mm，EQc\s\do3(4A)=120mmEQs\s\do3(m)=200mm，EQs\s\do3(n)=200mmEQA\s\do3(c.N)=(120+200+120)×(120+200+120)=193600mm²EQψ\s\do3(s.N)——边矩c对受拉承载力的降低影响系数应按6.1.6（JGJ145-2013）计算，当EQψ\s\do3(s.N)计算值大于1.0时，应取1.0。EQc——边矩（mm），有多个边距时应取最小值。EQψ\s\do3(s.N)=0.7+0.3×\f(c,c\s\do3(cr.N))=0.7+0.3×\f(300,120)=1.45（JGJ145-20136.1.6）取：EQψ\s\do3(s.N)=1EQψ\s\do3(re.N)——表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数应按（JGJ145-2013）6.1.7公式计算，当EQψ\s\do3(re.N)的计算值大于1.0时，应取1.0。当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；EQψ\s\do3(re.N)=0.5+\f(h\s\do3(ef),200)=0.5+\f(80,200)=0.9（JGJ145-20136.1.7）取：EQψ\s\do3(re.N)=0.9EQψ\s\do3(ec.N)——荷载偏心对受拉承载力的影响系数，按（JGJ145-2013）6.1.8公式计算；当EQψ\s\do3(ec.N)的计算值大于1.0时，应取1.0；当为双向偏心时，应分别按两个方向计算，EQψ\s\do3(ec.N)应取EQψ\s\do3(ec.N1)·ψ\s\do3(ec.N2)EQψ\s\do3(ec.N)=\f(1,1+2e\s\do3(N)/s\s\do3(cr.N))=\f(1,1+2×0/240)=16.1.8（JGJ145-2013）取：EQψ\s\do3(ec.N)=1把上面所得到的各项代入，得：EQN\s\do3(Rk.c)=NRk.c0·\f(A\s\do3(c.N),Ac.N0)·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N)=38407.999×\f(193600,57600)×1×0.9×1=116184.197NEQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N))=\f(116184.197,3)=38728.066N≥Nsdg=35300N群锚混凝土锥体受拉破坏承载力（6）混凝土劈裂破坏承载力验算 a 锚栓安装过程中的劈裂破坏根据规范（JGJ145-2013）6.1.10规定，锚栓安装过程中不产生劈裂破坏的最小边距EQc\s\do3(min)、最小间距EQs\s\do3(min)及基材最小厚度EQh\s\do3(min)，应符合下列规定：（1）EQh≥h\s\do3(min)，EQh\s\do3(min)=2h\s\do3(ef)，且EQh\s\do3(min)≥100mm；（2）当为膨胀型锚栓时：EQc\s\do3(min)≥2h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)（3）当为扩底型锚栓时：EQc\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)在本例中，所选锚栓为：扩底型锚栓EQh\s\do3(ef)=80mmEQh\s\do3(min)=2h\s\do3(ef)=160mmEQh=400mm≥h\s\do3(min)，EQh\s\do3(min)≥100mmEQc\s\do3(min)=300mm≥h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)=200mm≥h\s\do3(ef)所以，锚栓安装过程中不会产生劈裂破坏，（7）锚栓钢材破坏受剪承载力计算校核依据：EQVsdh≤V\s\do3(Rd.s)6.1.13-4（JGJ145-2013）式中：EQVsdh——群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.s)——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V))6.1.14-1（JGJ145-2013）EQγ\s\do3(Rs.V)——锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数，按表4.3.10（JGJ145-2013），结构构件取1.3；EQV\s\do3(Rk.s)——锚栓钢材破坏受剪承载力标准值（N），此处按无杠杆臂的纯剪情况考虑；EQV\s\do3(Rk.s)=0.5f\s\do3(yk)A\s\do3(s)=0.5×400×84.3=16860N6.1.14-2（JGJ145-2013）EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V))=\f(16860,1.3)=12969.231N≥Vsdh=0N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力（8）混凝土边缘破坏受剪承载力计算通过对规范（JGJ145-2013）6.1.15的理解，锚栓边距EQc≤10h\s\do3(ef)或EQc≤60d时，应对混凝土边缘破坏受剪承载力进行验算，当上述条件不成立时，可不进行混凝土边缘破坏受剪承载力验算。EQc=300mm≤10h\s\do3(ef)=800mmEQc=300mm≤60d=720mm本计算中，应对混凝土边缘破坏受剪承载力进行验算。校核依据：EQVsdg≤V\s\do3(Rd.c)6.1.13-5（JGJ145-2013）式中：EQVsdg——群锚总剪力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.c)——混凝土边缘破坏受剪承载力设计值（N）；EQV\s\do3(Rd.c)=\f(V\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.V))6.1.15-1（JGJ145-2013）EQV\s\do3(Rk.c)——混凝土边缘破坏受剪承载力标准值（N）；EQγ\s\do3(Rc.V)——混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数，按表4.3.10（JGJ145-2013）采用，结构构件取2.5；EQV\s\do3(Rk.c)=VRk.c0\f(A\s\do3(c.V),Ac.V0)·ψ\s\do3(s.V)·ψ\s\do3(h.V)·ψ\s\do3(α.V)·ψ\s\do3(re.V)·ψ\s\do3(ec.V)6.1.15-2（JGJ145-2013）式中：EQVRk.c0——单根锚栓垂直构件边缘受剪时，混凝土理想边缘破坏受剪承载力标准值（N），按6.1.16（JGJ145-2013）采用；对于开裂混凝土：EQVRk.c0=1.35×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)\s\up3(1.5)6.1.16-1（JGJ145-2013）对于不开裂混凝土：EQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)\s\up3(1.5)6.1.16-2（JGJ145-2013）EQAc.V0——单根锚栓受剪，无平行剪力方向的边界影响、构件厚度影响或相邻锚栓影响时，混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积（mm²），按6.1.17（JGJ145-2013）采用；EQA\s\do3(c.V)——单根锚栓或群锚受剪时，混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积（mm²），按6.1.18（JGJ145-2013）采用；EQψ\s\do3(s.V)——边距比EQc\s\do3(1)/c\s\do3(2)对受剪承载力的影响系数，按6.1.19（JGJ145-2013）采用；当EQψ\s\do3(s.V)的计算值大于1.0时，应取1.0；EQψ\s\do3(h.V)——边距与构件厚度比EQc\s\do3(2)/h对受剪承载力的影响系数，按6.1.20（JGJ145-2013）采用；当EQψ\s\do3(h.V)的计算值大于1.0时，应取1.0；EQψ\s\do3(α.V)——剪切角度EQα\s\do3(V)对受剪承载力的影响系数，按6.1.21（JGJ145-2013）采用；EQα\s\do3(V)——剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角，EQα\s\do3(V)不大于90°，当EQα\s\do3(V)大于90°时只计算平行于边缘的剪力分量；EQψ\s\do3(ec.V)——荷载偏心EQe\s\do3(V)对群锚受剪承载力的影响系数，按6.1.22（JGJ145-2013）采用；当EQψ\s\do3(ec.V)的计算值大于1.0时，应取1.0；EQe\s\do3(V)——剪力合力点至受剪锚栓重心的距离（mm），本计算中取值0mm；EQψ\s\do3(re.V)——锚固区配筋对受剪承载力的影响系数，按6.1.23（JGJ145-2013）采用，本例中EQψ\s\do3(re.V)取1.2；同时，规范（JGJ145-2013）6.1.25指出，后锚固基材厚度h小于EQ1.5c\s\do3(2)、平行于剪力作用方向的锚栓边距EQc\s\do3(1)≤1.5c\s\do3(2)、EQc\s\do3(3)≤1.5c\s\do3(2)时，应分别用EQc\s\do3(2)′代替相应公式中的EQc\s\do3(2)参与计算；本例计算中的情况：a混凝土构件为不开裂混凝土；b剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角EQα\s\do3(V)=0°；cEQh=400mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm；dEQc\s\do3(1)=300mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm，EQc\s\do3(3)=300mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm；下面依次对上面提到的各参数计算：EQc\s\do3(2)′=Max\b(\f(c\s\do3(1),1.5)，\f(c\s\do3(3),1.5)，\f(h,1.5)，\f(s\s\do3(2.max),3))=Max\b(\f(300,1.5)，\f(300,1.5)，\f(400,1.5)，\f(200,3))=266.667mmEQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)′\s\up3(1.5)EQα=0.1\b(\f(l\s\do3(f),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.5)6.1.16-3（JGJ145-2013）EQβ=0.1\b(\f(d\s\do3(nom),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.2)6.1.16-4（JGJ145-2013）式中：EQd——螺栓螺杆直径（mm）；EQα——系数；EQβ——系数；EQl\s\do3(f)——剪切荷载下锚栓有效长度，取EQl\s\do3(f)=h\s\do3(ef)，且EQl\s\do3(f)≤8d，本处取80mm；EQc\s\do3(2)′——锚栓与混凝土基材边缘的距离（mm）；EQd\s\do3(nom)——锚栓外径（mm）；EQα=0.1\b(\f(l\s\do3(f),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.5)=0.1×\b(\f(80,266.667))\s\up3(0.5)=0.055EQβ=0.1\b(\f(d\s\do3(nom),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.2)=0.1×\b(\f(12,266.667))\s\up3(0.2)=0.054EQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)′\s\up3(1.5)=1.9×12\s\up3(0.055)×80\s\up3(0.054)×\r(,30)×266.667\s\up3(1.5)=65824.864NEQAc.V0=4.5c\s\do3(2)′²=4.5×266.667²=320000.8mm²6.1.17（JGJ145-2013）EQA\s\do3(c.V)=(1.5c\s\do3(2)′+s\s\d