巫镇高速入城连接道工程(第一标) -B线BK0+703.911-BK3+542.359段施工图设计说明

巫镇高速入城连接道工程施工图设计说明巫镇高速入城连接道工程(第一标)—B线BK0+703.911-BK3+542.359段施工图设计说明PAGE2巫镇高速入城连接道工程工程地质勘察报告（一次性勘察)长春市政工程设计研究院PAGE1一、工程概况1、项目背景巫溪县棚户区改造白鹅路工程作为形成“一环三横八纵”的干路网络结构的重要组成部分，是巫溪县城中部槽谷地带重要的东西向主要交通干道。巫溪县棚户区改造白鹅路工程项目所在区域位于巫溪县中心城区，是规划构建的“一核两轴，一环两翼”的城乡空间结构中的“一核”。中心城区是全域的发展极核，吸纳周边人口，布局特色工业和旅游服务中心。随着巫镇高速建设，及巫溪县城的发展，迫切需要打通县城与巫镇高速联系，同时加强巫溪老县城与新县城的联系，本项目的建设将为巫溪县的招商引资提供更好的交通环境。2、项目区位巫溪县地跨东经108°44′-109°58′，北纬31°14′-31°44′，位于重庆市东部边缘的渝、陕、鄂三省市交界处，东邻湖北竹山、竹溪县，南接奉节、巫山县，西与开县、云阳县接壤，北靠城口和陕西镇坪县。地处长江三峡和大宁河风景名胜区，位于奉节—巫溪—巫山“金三角”旅游腹心地带。本项目位于巫溪县北侧，其中A线起点接北井大道设计终点,A线终点与巫镇高速巫溪互通出口和B线起点形成环形交叉;B线起点与A线终点和巫镇高速巫溪互通出口形成环形交叉,B线终点与现状S201避绕公路顺接;C线起点与B线BK0+614.476处平交,C线终点接前进桥处平交。图1-1巫溪县区域位置图图1-2项目区位图巫镇高速入城连接道工程共包括三条道路，分别为A线、B线、C线。本项目均位于巫溪县城,A线、B线为城市次干路,设计时速为40km/h；C线位城市支路，设计时速为20km/h。A线、B线(BK0+000-BK3+000段)路幅宽度为30米双向六车道，B线(BK3+000-BK3+542.359段)为20.5米双向四车道,C线路幅宽度为18.5米双向四车道。其中A线长220.028m,B线长3542.359m,C线长1184.662m。3、项目前期研究过程（1）2017年8月2日在巫溪县城乡建设委员会召开巫镇高速入城连接道工程方案评审会议。经审查原则同意该工程方案设计文件。（2）2018年3月13日巫溪县汇民实业有限公司组织的“巫镇高速入城连接道工程高边坡方案设计”。经审查，边坡方案设计能达到规定的设计深度要求。（2）2018年7月巫溪县城乡建设委员会对巫镇高速入城连接道工程初步设计进行评审。原则通过我院初步设计文件。（巫溪城建初设【2018】8号）4、工程规模巫镇高速入城连接道工程采用A线、B线为城市次干路,设计时速为40km/h，对向六车道；巫镇高速入城连接道工程采用C线为城市支路,设计时速为20km/h，对向四车道。根据业主提供建设时序,本项目分为三个标段其中A线+B线第一段为第一个标段，C线为第二个标段，B线第二段为第三个标段。A线标段：A线（AK0+000-K0+220.026）包含巫溪互通出口环形交叉B线第一段（BK0+051.202-BK0+703.911）包含B线和C线交叉口C线标段：C线（CK0+067.747-CK1+184.662）B线标段：B线第二段（BK0+703.911-BK3+542.359）本项目施工图设计文件（B线标段B线BK0+703.911-BK3+542.359）编制按专业进行如下分册：第一册道路交通图纸分册第二册排水图纸分册第三册路灯照明图纸分册第四册电力、通信图纸分册第五册给水及综合管网图纸分册第六册桥梁分册第七册边坡支挡及支护图纸分册二、任务依据及规范1、任务依据根据建设方与我公司签订的设计合同，本设计阶段属于施工图设计阶段。设计的主要依据有：(1)我院与建设单位签订的设计合同(2)业主提供的项目区1:500地形图(3)业主提供的该片区规划资料(4)业主提供的现状道路资料(5)业主提供的现状管网资料(6)业主提供的其他相关基础资料(7)现场踏勘资料(8)本项目工程地质勘察报告(9)本项目工程高边坡方案设计文件(10)巫镇高速入城连接道工程初步设计文件(11)《巫镇高速入城连接道B线方案变更补充勘察巫镇高速入城连接道B线：里程桩号：BK0+000～BK3+542.359工程地质勘察报告》(一次性勘察)长春市政工程设计研究院2018.082、初步设计批复意见及执行情况2.1初设评审专家意见与执行情况（道路专业）（一）初步设计阶段须修改完善的意见一：1.本项目为巫溪县片区、组团间的联系干道，也是县城与高速路联系的入城重要通道，A、B线道路定位为城市次干路不合理；回复：根据重庆市巫溪县城乡总体规划（2015-2035年），本项目通过同业主单位，规划单位沟通定位为以集散交通的功能为主，兼具服务功能的城市次干路。2.A、B线道路宽度30m，高于立项批复的道路宽度22-25m，应从经济技术等方面充分论证采用该标准的支撑依据；回复：方案阶段已根据本项目交通量预测和道路沿线地形地貌条件对A、B线道路宽度进行论证，后选定A、B线道路宽度为30m,并经过巫溪县规委会审议通过。详见附件本项目的巫溪县建设项目规划及建筑方案审签表。3.缺ABC线工程设计方案比选论证；回复：已在设计说明中增加了ABC线工程设计方案必选论证。4.B线道路平纵面桩号不一致，表述错误；回复：按照专家意见修改B线道路纵断面桩号与平面一致。5.B线K1+320～K1+480段：应结合地勘资料，从经济技术等方面做桥梁方案与高填路基方案比选；并做该段工程与巫镇高速的专项方案论证；回复：在方案阶段做了上跨和下穿巫镇高速的方案比选，结合业主意见及高速公路设计单位招商局重庆交通科研设计院有限公司意见，选定下穿方案，由于巫镇高速在本段冲沟范围内是采用的路基形式，且选择本段冲沟作为巫镇高速弃土场，所以本项目K1+320-K1+480段采用高填路基通过。6.B线道路纵断面设计应按规范设置超高；回复：按照专家意见在B线道路纵断面设计图中增加超高渐变图。7.C线穿越巫镇高速主线、匝道段，应做专项方案论证；回复：巫镇高速处于设计阶段，本项目C线下穿巫镇高速主线、匝道段方案经过巫镇高速设计单位同意，且方案已征得巫溪交通局等相关单位同意，在附件中本项目的巫溪县建设项目规划及建筑方案审签表。8.陡坡急弯路段应相关规定设置防撞防撞护栏、人行道护栏，并明确路段范围；回复：按专家意见设置防撞护栏、人行道护栏，在DL-17和DL-18中明确路段范围。9.应在交通工程设计图设计减速标线以及抗滑表层设置图；回复：抗滑薄层设计图在DL-19。10.应在B、C线穿越巫镇高速前设置限高、减速标志；回复：已在交通工程设计图中增加限高和减速标志。（二）初步设计阶段须修改完善的意见二：1．本工程大量的挖填方，回填土压实,其压实相关措施及技术要求应明确，以防沉降不均。回复：在设计说明6.7中增加路基处理措施，同时对每段高填方进行验算，增加了土工格栅等措施。2．道路在基岩与回填交厚或软土交接处应做好防止沉降措施(如沉降缝)。回复：已考虑填挖交界处理工程量。增加了土工格栅等措施。3、平面图中未标明红线宽度。回复：已在平面图中标明道路红线宽度。4、纵断面图下部栏中应示出地址概况。回复：已在纵断面图中添加地址概况。5、标准横断面图中应示出路面结构形式、路灯、行道树、盲道之间的几何尺寸。回复：已在标准横断面图中标示出路面结构形式、路灯、行道树、盲道之间的几何尺寸。6、人行道1-1断面图未示出盲道。回复：已在人行道1-1断面图中标示盲道位置。7、建议人行道路缘石和路边石采用石材材质。回复：已把人行道路缘石和路边石的替换为石材材质。（三）施工图设计阶段须修改完善的意见：1.在交叉口高峰小时车流量大于2500pcu/h不适宜采用转盘形式，建议A、B线交叉路口改为信号控制的渠化交叉口形式；回复;在方案设计阶段A、B线交叉口进行了环形交叉和受信号灯控制的渠化交叉口比选，根据业主意见，选择环形交叉。2.优化B、C线道路纵断面设计，降缓坡度，增加陡坡路段坡长；回复：B线纵断面设计主要考虑到对今后南北向的市政道路接入高程控制，C线K440+K610段缓坡坡长较长主要是考虑到本段右侧挡墙设置高度的问题。3.建议B、C线公交停车港设置位置结合沿线用地情况布设，尽量靠近交叉口；回复：B线公交停车港已结合用地情况和规划来设置，C线道路两侧大部分为绿化用地，未设置公交停车港。4.交叉口信号设计图：建议信号控制箱尽量远离车行道，避免影响司机行车视线；回复：按专家意见向人行道外侧调整信号控制箱位置。2.2排水及综合管网、给水、电气专业专家评审意见详见第二、三、四册。3、设计遵循规范《城市道路工程设计规范（2016版）》（CJJ37-2012）《城市道路路线设计规范》（CJJ193-2012）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）《城市道路交叉口设计规程》（CJJ152-2010）《城市道路交通规划及路线设计规范》（DBJ50-064-2007）《重庆市城市道路工程施工质量验收规范》（DBJ50/T-078-2016）《无障碍设计规范》（GB50763-2012）《城镇道路工程施工与质量验收规范》(DBJ50-078-2008)《城镇人行道设计指南》（DBJ50/T-131-2011）《公路路面基层施工技术细则》（JTG/TF20-2015）《公路沥青路面施工技术规范》（JTGF40—2004）《室外排水设计规范》（GB50014-2006）（2016年版）《土工合成材料塑料土工格栅》（GB/T17689-2008）工程建设标准强制性条文-城市建设部分（2013版）国家及部（委）发布的其它有关法律、法规、规程、规范三、建设条件1、建设区域的自然条件1.1气象巫溪县属亚热带暖湿季风气候区，四季分明，雨量充沛。低山河谷年平均气温18℃左右；山地年平均气温小于5℃。海拔每升高100米，年均温下降0.65℃。气温最高在7、8月份，最低在1月份。多年平均降水量在1030-1950毫米之间。降水量9月最多，1月最少。低山河谷年均霜日11天，槽坝年均霜日40天，高山年均霜日大于100天。低山区日照多年平均1589小时，中山区多年平均1568.7小时，高山区多年平均1378小时。1.2水文C线终点处紧邻柏杨河。柏杨河为已治理河道，河堤挡墙高约6～8m，河道宽约7～10m，勘察期间水面宽度约5～7m，年内最小流量一般出现在1-3月，勘察期间水位高程约203.35m，洪水主汛期在6-9月，7-8月最集中，根据走访调查，在本河道治理后的最高洪水位约206.34m。勘察区内从西向东分布有多条冲沟，大部分为干沟，少数有水，勘察区内从冲沟由西向东依次为：江北沟，宽约1～2m，勘察期间有水流，水深约0.5m。罗家沟，宽约1m，有深谭，勘察期间有水流，水深约0.5m。门头沟，宽约1.5～4m，勘察期间有水流，水深约1.5m，据当地老乡介绍，本沟在多雨季节水量较大。无名沟1，宽约1m，勘察期间无水，据老乡介绍，在多雨季节本沟有季节性流水。无名沟2，宽约0.5m，勘察期间有极小径流。无名沟3，宽约1～2m，干沟，有季节性流水。无名沟4，宽约1m，干沟，有季节性流水。无名沟5，宽约宽约1m，干沟，有季节性流水。此外，场地还零星分布有鱼塘，水池等，面积均较小,本次勘察范围内无大型地表水体分布，场地水文条件总体较为简单。2、建设场地工程地质条件2.1地形地貌拟建场地属构造剥蚀低山、岩溶喀斯特地貌单元，总体上属斜坡地形，在居民分布区，有人工改造的痕迹。场地原始地貌多为山丘与沟槽相间排列，丘间纵横冲沟较为发育，局部为丘间坦坝，地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线基本一致，呈东西向平行岭谷区。场地斜坡地形区植被较发育，坡角一般15～45°，局部基岩露头区坡角大于50°；沟谷地带地形坡度较陡，坡角一般20°～35°，丘间坦坝地段较平缓，坡角一般5°～20°。场地中等复杂，现状地形沿线起伏较大，拟建道路处于原始侵蚀斜坡近坡肩地段，整体地势西北低东南高。勘察区内最大高程418m，位于拟建道路B线北侧山顶上，最低高程210m，位于C线末端河沟洼地，最大高差约208m。场地内勘探点最高标高376.05m（ZK183），最低标高210.34m（ZK679），相对高差约165.71m。2.2地质构造场地在地质构造位于渔沙—建楼冲断复背斜南翼，岩层呈单斜构造,产状为163°～200°∠32°～41°，优势产状180°∠37°，岩层层面呈闭合状，平直光滑，略有起伏，偶夹泥质充填或泥夹岩屑充填，结合很差，属软弱结构面。根据道路沿线基岩露头裂隙调查结果，拟建道路沿线主要发育三组构造裂隙,裂隙特征描述如下：裂隙LX1：产状为65～90°∠50～75°，优势产状74°∠65°，裂面较平整，局部张开1-2mm，间距1-6m，延伸长1-4m，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。裂隙LX2：产状为280～340°∠55～74°，优势产状320°∠73°，间距0.5-5.00m，裂面较平直，延伸长度3-6m，张开度1-15mm，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。裂隙LX3：产状为210～215°∠60～62°，优势产状213°∠60°，间距1.0-4.20m，裂面较平直，延伸长度2.2-5.4m，张开度1-5mm，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。场地内岩体总体上属较破碎。场地内未发现断层。综合分析，场地岩体裂隙发育。2.3地层岩性据地面调查和钻探揭露，场地内主要分布有上覆第四系全新统人工填筑层杂填土、素填土（Q4ml），残坡积层次生红粘土（Q4el+dl），崩坡堆积层块石土（Q4col+dl），冲洪积层淤泥（Q4al+pl），冲洪积层淤泥质土（Q4al+pl），冲洪积层漂卵石土（Q4al+pl）。土层下伏基岩为三叠系下统嘉陵江组（T1j）灰岩、泥灰岩、角砾岩、泥岩组成，现由新到老分述如下： 2.3.1、第四系全新统（Q4）（1）素填土（Q4ml）：杂色，主要由次生红粘土夹灰岩碎块石组成，局部含有植物根茎。次生红粘土主要呈可塑状，硬质物多成次棱角状，硬质物竖向分布不均，含量约为15%～30%，一般直径为50mm～300mm，最大500mm，松散～稍密，为场地人工随机堆填，堆填时间为半年～5年。揭露层厚0.40m～9.40m，场地填土主要分布于村庄、厂房及附近道路修建段。（2）杂填土：杂色，生活垃圾，建筑垃圾，灰岩碎块，黏土矿物组成，稍湿，硬质物，含量在30%左右，松散至稍密，微人工垃圾场，人工、器械抛填，堆填时间较短。（3）次生红粘土（Q4el+dl）：黄褐色，由粘土矿物组成，含有少量灰岩碎块石，含量在5%左右，形状各异。可塑状，坡残积，稍湿，遥感反应无，切面稍有光泽，干强度及韧性中等，浸水后膨胀，失水易龟裂。揭露层厚0.10m（ZK386）～7.90m（ZK29），残坡积层次生红粘土主要分布于原始沟谷地带及斜坡地形区及稻田水塘地区，斜坡地带厚度薄，沟谷地带分布厚度较大。（4）块石土（Q4col+dl）：浅黄色，灰黄色，主要由灰岩碎块石充填次生红粘土组成，碎块石呈棱角形、次棱角形，碎石含量约20％～35％，一般直径20～200mm，块石含量约30％～45％，一般直径200mm～1000mm，最大块经3500mm，可塑状次生红粘土充填，稍密状。揭露层厚0.50m（ZK635）～14.10m（ZK4），该层分布于场地大部分地段，但厚度随地形起伏变化较大，分布不连续。（5）淤泥（Q4al+pl）:灰褐色、黑褐色，主要由粘性土淤泥、动植物残骸、生活垃圾组成，有腐味。本次钻探未揭露，据现场调查，该层分布于场地内死水沟、水塘及局部淤堵的沟渠内。（6）淤泥质土（Q4al+pl）：灰褐色、黄褐色、黑褐色，含有少量灰岩碎屑，碎屑粒径2～15mm，含量约5～10%。局部含植物根系，以流塑状为主，有腐味，稍有光滑，干强度及韧性极低。本次钻探未揭露，据现场调查，该层零星分布于场地积水农田、过水沟渠、水塘等地段及周边一定影响范围。厚度因随不同水体影响变化较大，分布不连续。（7）漂卵石土（Q4al+pl）:灰色、黄色，母岩主要为中等风化灰岩、泥灰岩等，很湿-饱和，松散～稍密，磨圆度一般～较好，呈次棱角状～浑圆状，分选性一般，颗粒级配一般，一般粒径2-50cm，最大约150cm，充填粘性土、砂土。本次钻探未揭露，据现场调查，该层分布于场地河沟局部地段。厚度随河沟地形起伏变化较大，分布不连续。～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～角度不整合接触～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～2.3.2、三叠系下统嘉陵江组（T1j）。（1）灰岩（T1j-Ml）：灰白色～黄色，主要由硅酸岩矿物组成，泥质～钙质胶结，隐晶质结构，薄层～中层构造。部分岩芯有溶蚀小孔出现，岩芯断口有白色长石晶体发育。强风化段网状裂隙发育，风化裂隙极度发育，有黏土填充，岩芯破碎，多呈碎块状，探揭露层厚0.20～1.4m；中等风化段构造网状裂隙较发育，岩体破碎～较破碎，岩芯呈碎块状-短柱状。锤击声较脆，岩质相对较硬。勘察场地均有分布，为场地基岩主要岩性。（2）泥灰岩（T1j-Ml）：黄褐色，主要泥灰质矿物组成，中厚层构造，隐晶结构，强风化岩体较破碎，风化裂隙发育，岩芯呈碎块状，探揭露层厚0.4～5.4；中风化段岩体较完整，岩芯呈短柱状至中长柱状，岩芯长度15cm～25cm。勘察场地局部分布。（2）角砾岩：杂色，中层状结构，由黏土矿物和灰岩岩块重新胶结组成，裂隙发育，强风化岩体较破碎，岩芯呈碎块状至短柱状,岩芯长度5cm～8cm中等风化段裂隙发育，岩体较破碎，岩芯呈碎块状至短柱状。勘察场地局部分布。（3）泥岩：褐红色，主要有黏土矿物组成，泥质胶结，中厚层构造，中等风化段岩体较完整，岩芯呈短柱状，岩芯长度5cm～10cm，本次勘察只揭露到中等风化段泥岩。勘察场地局部分布。2.3.3、基岩面起伏情况与埋深上覆第四系地层与下伏三叠系下统嘉陵江组基岩呈不整合接触。第四系覆盖层厚度约0.5-21.3，基岩面倾角起伏较大，约5-50°。场地基岩划分为强风化带及中风化带。强风化带：裂隙发育,强风化岩石被裂隙分割成碎块状，裂面多充填泥膜，强风化灰岩岩芯多呈碎块状。强风化带底界面起伏较大，在场地各钻孔均有揭露。中等风化带：岩石结构部分破坏，网状裂隙较发育，面较平直，部分由泥质充填，局部沿裂隙风化后，其周边呈褐黄色，岩体破碎～较破碎～较完整。钻孔岩芯呈碎块状～短柱状。其在场地各钻孔均有揭露。2.4水文地质条件2.4.1地下水据地下水的赋存条件、水动力特征，结合含水介质的组合状况，将地下水类型主要划分为第四系松散岩类孔隙水、岩溶裂隙水两种类型。第四系土层孔隙水主要分布于第四系素填土、次生红粘土、块石土内，主要接受大气降水及河沟水补给。素填土呈松散～稍密状，为透水层，有利于大气降水入渗及存储；次生红粘土为相对隔水层，对大气降水入渗有阻隔作用。块石土呈稍密状，为透水层，有利于大气降水入渗及存储；大气降水主要以地表坡面流的方式流入低洼处，少量在人工填土内形成上层滞水。因此该层其富水性差，地下水含量少，具补给快，迳流途径短，季节性强的特点。岩溶裂隙水：为赋存于岩溶中的裂隙水及浅层风化带网状裂隙水，裂隙水的埋藏条件受基岩面形态、岩性、节理裂隙发育程度、岩溶发育程度及风化等因素的控制，因此富水性不均一，水位随降雨和场地周边地表水体水位的变化而变动。降雨和洪水期时，地表水体补给地下水；干旱和地表水体水位下降时，地下水排泄于地表水体中，属潜水。场地内素填土、块石土属强透水层，次生红粘土属不透（隔）水层，石灰岩属透（含）水层，场地整体上北高南东低，当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，储水条件较差。但雨季在场地填土层较厚处有形成局部上层滞水条件。地下水的补排关系：拟建场地地下水主要受大气降水补给，受季节、气候和地形地貌影响大，大气降水由地表入渗，进入岩溶裂隙、构造裂隙及土层中，形成上层滞水向场地低洼处排泄。钻孔终孔后，将孔内水抽干，经24小时后进行水位恢复观测，各钻孔均无水，本次勘察期间在勘察范围内地下水贫乏，水文地质条件简单。。通过勘察期间观察及走访附近村民，雨季在土层较厚低洼地段可能存在暂时性上层滞水。根据岩土渗透系数经验值，素填土、杂填土渗透系数取10～30m/d；块石土渗透系数K=5～10m/d，次生红粘土粘土渗透系数取0.05～0.1m/d。卵石土渗透系数K=30～50m/d，场区强风化基岩渗透系数K=5～10m/d，中等风化灰岩、角砾岩、泥灰岩、泥岩渗透系数取3～8m/d。2.4.2地表水勘察区内从西向东分布有多条冲沟，大部分为干沟，少数有水，勘察区内从冲沟由西向东依次为：1、江北沟，宽约1～2m，勘察期间有水流，水深约0.5m。2、罗家沟，宽约1m，有深谭，勘察期间有水流，水深约0.5m。3、门头沟，宽约1.5～4m，勘察期间有水流，水深约1.5m，据当地老乡介绍，本沟在多雨季节水量较大。4、无名沟1，宽约1m，勘察期间无水，据老乡介绍，在多雨季节本沟有季节性流水。5、无名沟2，宽约0.5m，勘察期间有极小径流。6、无名沟3，宽约1～2m，干沟，有季节性流水。7、无名沟4，宽约1m，干沟，有季节性流水。8、无名沟5，宽约宽约1m，干沟，有季节性流水。此外，场地还零星分布有鱼塘，水池等，面积均较小,本次勘察范围内无大型地表水体分布，场地水文条件总体较为简单。2.5水、土腐蚀性本次勘察取河沟水5件，作水质简分析，统计结果见表3.2-1：表2-1地下水的腐蚀性评价表腐蚀类别项目微腐蚀标准(S1)(S2)试验值腐蚀等级试验值腐蚀等级对混凝土结构环境类型影响（Ⅱ类）SO42-(mg/L)＜300101.22微127.5微Mg2+(mg/L)＜200012.57微9.12微NH4+(mg/L)＜5000微0微OH-(mg/L)＜350000微0微渗透性影响（A型）PH值＞6.57.69微7.54微侵CO2(mg/L)＜150微0微HCO3-(mmol/L)＞1.01.348微1.838微对钢筋混凝土结构中钢筋水中的Cl-含量(mg/L)长期浸水＜1000052.95微3.78微干湿交替＜100微微腐蚀类别项目微腐蚀标准(S3)(S4)试验值腐蚀等级试验值腐蚀等级对混凝土结构环境类型影响（Ⅱ类）SO42-(mg/L)＜300136.26微79.81微Mg2+(mg/L)＜20008.62微1.72微NH4+(mg/L)＜5000微0微OH-(mg/L)＜350000微0微渗透性影响（A型）PH值＞6.57.08微7.66微侵CO2(mg/L)＜150微0微HCO3-(mmol/L)＞1.02.451微1.838微对钢筋混凝土结构中钢筋水中的Cl-含量(mg/L)长期浸水＜100006.62微2.84微干湿交替＜100微微腐蚀类别项目微腐蚀标准(S5)试验值腐蚀等级对混凝土结构环境类型影响（Ⅱ类）SO42-(mg/L)＜30081.76微Mg2+(mg/L)＜20002.22微NH4+(mg/L)＜5000微OH-(mg/L)＜350000微渗透性影响（A型）PH值＞6.57.73微侵CO2(mg/L)＜150微HCO3-(mmol/L)＞1.01.961微对钢筋混凝土结构中钢筋水中的Cl-含量(mg/L)长期浸水＜100003.78微干湿交替＜100微依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）判定：场地环境类型为Ⅲ类环境，按Ⅲ类环境水，该水样对混凝土结构有微腐蚀；按地层透水性,该水样对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。场内土层据调查无污染源，各土层为未污染土，结合水质分析成果按当地经验判定，土层对混凝土结构、混凝土结构中钢筋及钢结构具微腐蚀性。对钢结构微腐蚀性。综上所述，场地水文地质条件简单，在施工期间应作好地下水及地表水排水、降水工作，并备好必要的抽排水设备，避开洪水季节施工。2.6不良地质现象据本次地面调查测绘、钻探成果及区域地质表明，拟建场地内无断层通过，未见滑坡、泥石流、危岩和塌岸等不良地质现象,也未见致灾地质体和对工程不利的埋藏物。但场地属于灰岩地区局部见溶裂和溶洞。2.7设计参数及建议2.7.1、岩土物理力学指标确定（1）素填土：本场地素填土主要由灰岩碎块石及次生红粘土组成，结构松散-稍密，稍湿，回填时间半年至5年，厚度总体分布不均匀，其天然重度为20.50KN/m3(经验值)，天然内聚力5KPa（经验值），天然内摩擦角28°（经验值）；饱和重度取21KN/m3(经验值)，饱和内聚力3KPa（经验值），饱和摩擦角取22°(经验值)。地基承载力特征值及变形指标值由现场载荷试验确定。人工填土负摩阻力系数建议取0.25。（2）杂填土：本场地杂填土主要由灰岩碎块石、次生红粘土、建筑及生活垃圾组成，结构松散，稍湿，回填时间半年至5年，厚度总体分布不均匀，其天然重度为20.50KN/m3(经验值)，天然内聚力2KPa（经验值），天然内摩擦角25°（经验值）；饱和重度取21KN/m3(经验值)，饱和内聚力1KPa（经验值），饱和摩擦角取18°(经验值)。地基承载力特征值及变形指标值由现场载荷试验确定。人工填土负摩阻力系数建议取0.25。（3）块石土：本场地块石土主要由灰岩碎块石及次生红粘土组成，结构松散-稍密，稍湿，厚度总体分布不均匀，其天然重度为23.50KN/m3(经验值)，天然内聚力20.0KPa（经验值），天然内摩擦角30°（经验值）；饱和重度取24KN/m3(经验值)，饱和内聚力14KPa（经验值），饱和内摩擦角取25°(经验值)。地基承载力特征值取350kPa。（4）次生红粘土的物理力学指标为平均值：天然重度18.0KN/m3，饱和重度取18.5KN/m3，天然孔隙比0.99，天然含水率33.54%，液限45.99%，液性指数0.41，塑限17.38%，塑性指数25.30；力学指标标准值为：天然内聚力28.70KPa，天然内摩擦角12.77°，饱和内聚力21.40KPa，饱和内摩擦角8.78°，压缩系数0.39MPa-1，压缩模量5.14MPa；地基承载力特征值取110kPa。（5）淤泥质粘土（经验值）：天然重度17.7KN/m3，饱和重度取17.9KN/m3，天然孔隙比1.16，天然含水率41.50%，液限47.60%，液性指数0.66，塑限29.60%，塑性指数18.00；力学指标经验标准值为：天然内聚力24.754KPa，天然内摩擦角°，饱和内聚力KPa，饱和内摩擦角6.63°，压缩系数0.58MPa-1，压缩模量3.72MPa；地基承载力特征值取60kPa。（6）滑移带土（红粘土）：天然重度17.5KN/m3，饱和重度取17.7KN/m3，天然孔隙比1.21，天然含水率42.95%，液限50.45%，液性指数0.58，塑限32.55%，塑性指数17.90；力学指标经验标准值为：天然内聚力24.09KPa，天然内摩擦角9.50°，饱和内聚力18.90KPa，饱和内摩擦角6.93°，压缩系数0.53MPa-1，压缩模量4.21MPa；地基承载力特征值取80kPa。（7）软化泥灰岩，呈土状：天然重度18.4KN/m3，饱和重度取19.1KN/m3，天然孔隙比0.93，天然含水率29.15%，液限41.35%，液性指数0.32，塑限23.35%，塑性指数18.00；力学指标经验标准值为：天然内聚力24.83KPa，天然内摩擦角12.08°，饱和内聚力17.30KPa，饱和内摩擦角8.28°，压缩系数0.36MPa-1，压缩模量5.43MPa；地基承载力特征值取100kPa。(8)强风化灰岩：结合当地地区经验，强风化灰岩地基承载力特征值取400kPa。(9)强风化角砾岩：结合当地地区经验，强风化灰岩地基承载力特征值取350kPa。(10)强风化泥灰岩：结合当地地区经验，强风化灰岩地基承载力特征值取350kPa。(11)强风化泥岩：本次勘察揭露，但据现场调查，本场地存在强风化泥岩，结合当地地区经验，强风化泥岩地基承载力特征值取300kPa。(12)中等风化灰岩：经统计计算，天然单轴抗压强度标准值为31.37MPa；饱和单轴抗压强度标准值为24.21MPa。该场地中等风化灰岩为较破碎，根据《市政工程地质勘察规范》中较破碎岩体地基条件系数取值适当降低，地基条件系数取0.70，地基极限承载力标准值＝31.37MPa×0.7＝21.959MPa。(13)中等风化角砾岩：经统计计算，天然单轴抗压强度标准值为15.89MPa；饱和单轴抗压强度标准值为10.81MPa。该场地中等风化角砾岩为较破碎，根据《市政工程地质勘察规范》，地基条件系数取0.7，地基极限承载力标准值＝15.89MPa×0.7＝11.12MPa。(14)中等风化泥灰岩：经统计计算，天然单轴抗压强度标准值为12.80MPa；饱和单轴抗压强度标准值为8.47MPa。该场地中等风化泥灰岩为较完整，根据《市政工程地质勘察规范》，地基条件系数取1.1，地基极限承载力标准值＝12.80MPa×1.1＝14.08MPa。(15)中等风化泥岩：经统计计算，天然单轴抗压强度标准值为6.18MPa；饱和单轴抗压强度标准值为3.84MPa。该场地中等风化泥岩为较完整，根据《市政工程地质勘察规范》，地基条件系数取1.1，地基极限承载力标准值＝6.18MPa×1.1＝6.798MPa。2.7.2、岩石的地基承载力特征值取值确定地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）中的下式确定：fak=Ψr*fuk式中，fak——岩石地基承载力特征值；fuk——岩质地基极限承载力标准值；Ψr——折减系数，岩质地取0.33；计算结果：中等风化灰岩承载力特征值取7246kPa。中等风化角砾岩承载力特征值取3670kPa；中等风化泥灰岩承载力特征值取4646kPa；中等风化灰岩承载力特征值取2243kPa；2.7.3、根据岩土试验统计成果结合野外鉴定及相邻场地建筑经验，综合确定地基岩土层物理力学指标见下表4.5。4.5岩、土体参数建议值一览表指标地层重度抗拉强度标准值抗剪强度值天然抗压强度标准值饱和抗压强度标准值地基承载力特征值基底摩擦系数岩土与锚固体极限粘结强度标准值CΦkN/m3kPakPa°MpaMpakPakPa素填土天然5*饱和3*天然28*饱和22*现场载荷试验确定0.25*/杂填土天然2*饱和1*天然25*饱和18*现场载荷试验确定0.25*/天然23.5*饱和24.0*强风化灰岩24.0*/////400*0.40*220*强风化角砾岩24.0*/////350*0.40*220*强风化泥灰岩24.0*/////350*0.40*220*强风化泥岩24.0*/////300*0.40*220*中等风化灰岩24.863614103231.3724.2172460.60*1500*中等风化角砾岩24.72916253015.8910.8136700.55800*中等风化泥灰岩24.63157813112.88.4746460.50620*中等风化泥岩24.5*141362286.183.8422430.40400*其它参数（经验值）：1、后期填土应压实处理，其压实系数应在0.94以上，且承载力特征值以现场实测为准。2、灰岩、角砾岩岩体抗剪强度折减系数按经验C值取0.20，φ值取0.85；抗拉强度取0.30。岩体弹性模量与变形模量按试验值的0.60折减；泊松比取1.0。泥灰岩、泥岩岩体抗剪强度折减系数按经验C值取0.30，φ值取0.90；抗拉强度取0.40。岩体弹性模量与变形模量按试验值的0.70折减；泊松比取1.0。永久边坡应考虑时间效应系数，取0.95。3、岩体变形指标标准值：灰岩变形模量取4839MPa，弹性模量取5180MPa，泊桑比取0.18；角砾岩变形模量取1517MPa，弹性模量取1623MPa，泊桑比取0.31；泥灰岩变形模量取1617MPa，弹性模量取1826MPa，泊桑比取0.31；4、边坡允许坡率值（不受外倾结构面控制时）：压实填土1:1.75，次生红粘土1：1.75，块石土：1:1.5，强风化基岩1：1.0，中等风化基岩1:0.75。临时边坡的开挖的坡率值可在允许坡率值的基础上适当增陡。5、土体水平抗力系数的比例系数m值：素填土为10MN/m4；次生红粘土为14MN/m4；淤泥质粘土为2.5MN/m4；滑移带土（红粘土）为14MN/m4；软化泥灰岩（呈土状）为14MN/m4；块石土为100MN/m4。岩体水平抗力系数，中等风化灰岩为380MN/m3，中等风化角砾岩为150MN/m3。中等风化泥灰岩为130MN/m3。中等风化泥岩为80MN/m3。6、裂隙LX1、裂隙LX2、裂隙LX3属软弱结构面，结合程度很差，建议：结构面抗剪强度取值C=20KPa，φ=12°；岩层结构面结合度极差，属软弱结构面，抗剪强度取值C=20KPa，φ=12°。由于边坡高度较大，按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）要求，其结构面的抗剪强度应实测校核。7、边坡锚固支护时，应以中等风化岩层为锚固段，锚固面应取外倾结构面与岩体理论破裂角中二者较小值；强风化理论破裂角为45°，本工程场地中等风化灰岩理论破裂角为61°，中等风化角砾岩理论破裂角为60°，中等风化泥灰岩理论破裂角为60°，中等风化泥岩理论破裂角为59°8、土岩界面参数建议值：素填土与块石土界面面的抗剪强度参数：天然状态c取5kPa*，φ取28°*，饱和状态c取3kPa*，φ取22°*。素填土与基岩面的抗剪强度参数：天然状态c取4kPa*，φ取25°*，饱和状态c取2kPa*，φ取20°*。次生红粘土与碎石土的分界面天然状态c取28.7kPa*，φ取12.77°*，饱和状态c取21.4kPa*，φ取8.78°*。次生红粘土与基岩界面抗剪强度参数：天然状态下C取26.0kPa，Φ取11.50°；饱和状态下C取19.00kPa，Φ取8.00°。块石土与基岩分界面天然状态c取18kPa*，φ取27°*，饱和状态c取13kPa*，φ取23°*。2.8道路工程地质分段评价填方段：K0+620～K0+820段（代表剖面20-20’）按设计标高整平后将在道路左侧和右侧形成最高15.3m（K0+700）的回填土质边坡（见图5.5.1），边坡安全等级为二级，边坡坡向144°。边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。现状横断面地形呈V字形，边坡按设计坡率回填后将产生沿现状地面线的滑动可能性较小。建议本段采用设计坡率分阶回填，坡面植草绿化，并注意截排水措施。图5.5.1K0+620～K0+820段边坡示意图挖方段：K0+820～K1+140段（代表剖面26-26’）按设计标高整平后将在道路左侧形成最高37.9m（K0+930）的挖方岩质边坡（见图5.6.1），边坡安全等级为一级，边坡坡向大部为217°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩组成。上部土层厚约2.4m，边坡按陡倾角开挖，上部土层易岩土界面产生滑动破坏，也易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相同，边坡按陡倾角开挖后会产生沿岩层产状发生平面滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:1.33坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取45°。边坡岩体破裂角取37°。图5.6.1K0+820～K1+140段左侧边坡示意图按设计标高整平后将在道路右侧形成最高39.2m（K0+960）的挖方岩质边坡（见图5.6.2），边坡安全等级为一级，边坡坡向大部为37°，边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩组成。上部土层厚约2.5m，上部土层与边坡坡向反倾，土层不易岩土界面产生滑动破坏，边坡按陡倾角开挖，土层易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相反，边坡按陡倾角开挖后不宜沿岩层产状发生平面滑动破坏，但会产生沿外倾裂隙的滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定，岩体外倾裂隙较多较杂乱，以岩体破裂角为不利结构面。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:0.75坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取52°。边坡岩体破裂角取53°。图5.6.2K0+820～K1+140段右侧边坡示意图填方段：K1+140～K1+210段（代表剖面34-34’）按设计标高整平后将在道路左侧和右侧形成最高26.3m（K0+210）的回填土质边坡（见图5.7.1），边坡安全等级为二级，边坡坡向190°。边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。现状横断面地形呈V字形，边坡按设计坡率回填后将产生沿现状地面线的滑动可能性较小。建议本段采用设计坡率分阶回填，坡面植草绿化，并注意截排水措施。图5.7.1K1+140～K1+210段边坡示意图半挖半填段：K1+210～K1+320段（代表剖面37-37’）按设计标高整平后将在道路左侧形成最高11.8m（K1+270）的挖方岩质边坡（见图5.8.1），边坡安全等级为二级，边坡坡向182°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化灰岩、角砾岩组成。上部土层厚约5.7m，边坡按陡倾角开挖，上部土层易岩土界面产生滑动破坏，也易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相同，边坡按陡倾角开挖后会产生沿岩层产状发生平面滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定。边坡岩体等效内摩擦角取45°。边坡岩体破裂角取37°。本段设计拟采用B线1#桩板墙支挡，建议采用中等风化基岩做基础持力层。图5.8.1K1+210～K1+320段左侧边坡示意图按设计标高整平后将在道路右侧形成最高45.7m（K1+300）的填方边坡（见图5.8.2），边坡安全等级为一级，边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。局部现状地形较陡，边坡按设计坡率回填后将产生沿现状地面线的滑动破坏。为验证该段道路按设计坡率回填后的整体稳定性，特选36-36’剖面做整体稳定性计算，分段示意图如图5.8.2。计算结果见表5.8.1。根据表5.3.1计算结果，9-9’剖面回填边坡天然状态下Fs=1.391，Fs≥1.35，天然状态下处于稳定状态，暴雨状态下Fs=1.02，Fs≤1.05，暴雨状态下处于欠稳定状态。综上，本段回填边坡按设计坡率回填后局部在暴雨状态下处于欠稳定状态，边坡参数取值未考虑施工期和运营期的不利影响，受后期道路加载等不利因素影响，随着时间的推移，易引起边坡失稳。建议本段右侧采用重力式挡墙以路肩或路堤方式支挡，以中等风化基岩做基础持力层。图5.8.2K1+210～K1+320段右侧边坡示意图填方段：K1+320～K1+440段（代表剖面40-40’）按设计标高整平后将在道路左侧和右侧形成最高34.69m（K0+360）的回填土质边坡（见图5.9.1），边坡安全等级为一级。边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。现状横断面地形呈V字形，边坡按设计坡率回填后将产生沿现状地面线的滑动可能性较小。建议本段采用设计坡率分阶回填，坡面植草绿化，并注意截排水措施。图5.9.1K1+320～K1+440段边坡示意图挖方段：K1+440～K1+760段（代表剖面42-42’,46-B46’）按设计标高整平后将在道路左侧形成最高26.6m（K1+675）的挖方岩质边坡（见图5.10.1），边坡安全等级为二级，边坡坡向182°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化灰岩组成。上部土层厚约2.1m，边坡按陡倾角开挖，上部土层易岩土界面产生滑动破坏，也易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相同，边坡按陡倾角开挖后会产生沿岩层产状发生平面滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化灰岩采用1:1.33坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取45°。边坡岩体破裂角取37°。图5.10.1K1+440～K1+760段左侧边坡示意图按设计标高整平后将在道路右侧形成最高22.12m（K1+510）的挖方岩土混合边坡边坡（见图5.10.2），安全等级为二级，边坡坡向2°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化灰岩组成。上部土层厚约5.3m，岩土界面与边坡反倾，边坡沿岩土界面产生滑动的可能性小。边坡按陡倾角开挖，易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相反，边坡按陡倾角开挖后不宜沿岩层产状发生平面滑动破坏，但会产生沿外倾裂隙的滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定，岩体外倾裂隙较多较杂乱，以岩体破裂角为不利结构面。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化灰岩采用1:0.75坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取52°。边坡岩体破裂角取53°。图5.10.1K1+440～K1+760段右侧边坡示意图填方段：K1+760～K1+850段（代表剖面50-50’）按设计标高整平后，将在道路左侧及右侧形成最高25.2m（K1+815）的填方边坡（见图5.11.1），边坡安全等级为一级，边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。现状地面线较陡，边坡按设计要求回填可能会产生沿现状地面线的滑动破坏。为验证该段道路右侧按设计坡率回填后的整体稳定性，特选取50-50’剖面做整体稳定性计算，分段示意图如图5.11.1。计算结果见表5.11.1。图5.11.1K1+760～K1+850段右侧边坡示意图根据表5.11.1计算结果，50-50’剖面回填边坡天然状态下Fs=2.247，Fs≥1.35，天然状态下处于稳定状态，暴雨状态下Fs=1.674，Fs≥1.35，暴雨状态下处于稳定状态。综上，建议本段采用设计方案坡率分阶回填，回填前现状地面做锯齿状处理，回填后坡面植草绿化，并注意截排水措施。挖方段：K1+850～K2+430段，其中K1+880～K1+980段左侧采用桩板挡墙支挡（代表剖面103-103’,56-56’）本路段按设计标高整平后将在道路左侧形成最高37.9m（K2+085）的挖方岩质边坡（见图5.12.1），边坡安全等级为一级，边坡坡向182°～216°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、角砾岩、灰岩组成。上部土层厚约4.8m，边坡按陡倾角开挖，上部土层易岩土界面产生滑动破坏，也易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相同，边坡按陡倾角开挖后会产生沿岩层产状发生平面滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定。本段K1+880～K2+980段因保护现有公墓，采用桩板墙方式支挡，建议采用中等风化基岩做基础持力层。其他段建议边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:1.33坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取45°。边坡岩体破裂角取37°。图5.12.1K1+850～K2+430段左侧边坡示意图按设计标高整平后将在道路右侧形成最高16.46m（K2+380）的挖方岩质边坡与岩土混合边坡（见图5.12.2），边坡安全等级为二级，边坡坡向2°～36°，边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、角砾岩、灰岩组成组成。上部土层厚约4.1m，岩土界面与边坡反倾，边坡沿岩土界面产生滑动的可能性小。边坡按陡倾角开挖，易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相反，边坡按陡倾角开挖后不宜沿岩层产状发生平面滑动破坏，但会产生沿外倾裂隙的滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定，岩体外倾裂隙较多较杂乱，以岩体破裂角为不利结构面。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:0.75坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取52°。边坡岩体破裂角取53°。图5.12.1K1+850～K2+430段左侧边坡示意图填方段：K2+430～K2+530段（代表剖面66-66’）按设计标高整平后，将在道路左侧及右侧形成最高34.6m（K2+480）的填方边坡（见图5.13.1），边坡安全等级为一级，边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。现状地面线较缓，边坡按设计要求回填后产生沿现状地面线的滑动破坏的可能性小。建议本段采用设计方案坡率分阶回填，回填前现状地面做锯齿状处理，回填后坡面植草绿化，并注意截排水措施。图5.13.1K2+460～K2+540段填方边坡示意图挖方段：K2+530～K2+590段（代表剖面68-68’）本段按设计标高整平后将在道路左右侧形成最高3.2m（K2+560）的挖方土质边坡、岩土质边坡，边坡安全等级为三级，边坡坡向166°～217°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、角砾岩、灰岩组成。左右两侧边坡高度均较低，建议本段边坡采用1：1.50放坡，坡面植草绿化。填方段：K2+590～K2+700段（代表剖面70-70’）按设计标高整平后，将在道路左侧及右侧形成最高30.2m（K2+660）的填方边坡（见图5.15.1），边坡安全等级为一级，边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。现状地面线较缓，边坡按设计要求回填后产生沿现状地面线的滑动破坏的可能性小。建议本段采用设计方案坡率分阶回填，回填前现状地面做锯齿状处理，回填后坡面植草绿化，并注意截排水措施。图5.15.1K2+590～K2+700段填方边坡示意图挖方段：K2+700～K2+920段（代表剖面73-73’）本段按设计标高整平后将在道路左侧形成最高52.7m（K2+780）的挖方岩质边坡（见图5.16.1），边坡安全等级为一级，边坡坡向199°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、角砾岩、灰岩组成。上部土层厚约4.2m，边坡按陡倾角开挖，上部土层易岩土界面产生滑动破坏，也易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相同，边坡按陡倾角开挖后会产生沿岩层产状发生平面滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:1.33坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取45°。边坡岩体破裂角取37°。图5.16.1K2+700～K2+920段左侧边坡示意图按设计标高整平后将在道路右侧形成最高10.2m（K2+900）的挖方岩质边坡、岩土混合边坡（见图5.16.2），边坡安全等级为二级，边坡坡向19°，边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、角砾岩、灰岩组成。上部土层厚约1.5m，上部土层与边坡坡向反倾，土层不易岩土界面产生滑动破坏，边坡按陡倾角开挖，土层易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相反，边坡按陡倾角开挖后不宜沿岩层产状发生平面滑动破坏，但会产生沿外倾裂隙的滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定，岩体外倾裂隙较多较杂乱，以岩体破裂角为不利结构面。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:0.75坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取52°。边坡岩体破裂角取53°。图5.16.2K2+700～K2+920段右侧边坡示意图填方段：K2+920～K3+040段（代表剖面78-78’）按设计标高整平后，将在道路左侧及右侧形成最高42.2m（K2+660）的填方边坡（见图5.17.1），边坡安全等级为一级，边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。局部现状地形较陡，边坡按设计坡率回填后易产生沿现状地面线的滑动破坏。为验证该段道路按设计坡率回填后的整体稳定性，特选78-78’剖面做整体稳定性计算，分段示意图如图5.17.1。计算结果见表5.17.1。根据表5.17.1计算结果，78-78’剖面回填边坡天然状态下Fs=3.072，Fs≥1.35，天然状态下处于稳定状态，暴雨状态下Fs=2.276，Fs≥1.35，暴雨状态下处于稳定状态。综上，建议本段采用设计方案坡率分阶回填，回填前现状地面做锯齿状处理，回填后坡面植草绿化，并注意截排水措施。图5.17.1K2+920～K3+040段左侧边坡示意图挖方段：K3+040～K3+160段（代表剖面80-80’）本段按设计标高整平后将在道路左侧形成最高34.0m（K3+100）的挖方岩质边坡（见图5.16.1），边坡安全等级为一级，边坡坡向173°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、角砾岩、灰岩组成。上部土层厚约2.1m，边坡按陡倾角开挖，上部土层易岩土界面产生滑动破坏，也易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相同，边坡按陡倾角开挖后会产生沿岩层产状发生平面滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:1.33坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取45°。边坡岩体破裂角取37°。图5.18.1K3+040～K3+160段左侧边坡示意图按设计标高整平后将在道路右侧形成最高最高18.1m（K3+100）的挖方岩质边坡（见图5.18.2），边坡安全等级为二级，边坡坡向353°，边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、角砾岩、灰岩组成。上部土层厚约1.2m，上部土层与边坡坡向反倾，土层不易岩土界面产生滑动破坏，边坡按陡倾角开挖，土层易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相反，边坡按陡倾角开挖后不宜沿岩层产状发生平面滑动破坏，但会产生沿外倾裂隙的滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定，岩体外倾裂隙较多较杂乱，以岩体破裂角为不利结构面。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:0.75坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取52°。边坡岩体破裂角取53°。图5.18.2K3+040～K3+160段右侧边坡示意图半挖半填段：K3+160～K3+357.512段（代表剖面85-85’）按设计标高整平后将在道路左侧形成最高8.1m（K3+300）的挖方岩土混合边坡、岩质边坡（见图5.19.1），边坡安全等级为二级，边坡坡向173°，边坡岩体类型为Ⅳ类，边坡由粘土、碎石土、强风化～中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩组成。上部土层厚约3.1m，边坡按陡倾角开挖，上部土层易岩土界面产生滑动破坏，也易沿土体内部产生圆弧滑动破坏，上部土体按陡倾角开挖不稳定。下部岩体破碎，呈网状裂隙，裂隙结构面结合程度很差，边坡走向与岩层产状相同，边坡按陡倾角开挖后会产生沿岩层产状发生平面滑动破坏，边坡陡倾角开挖不稳定。建议本段边坡粘土采用1：1.50、强风化基岩、碎石土采用1：1.25、中等风化泥灰岩、灰岩、角砾岩采用1:1.33坡率，按10m分阶自然放坡，坡面植草绿化。边坡岩体等效内摩擦角取45°。边坡岩体破裂角取37°。图5.19.1K3+160～K3+358.514段左侧边坡示意图按设计标高整平后将在道路右侧形成最高16.7m（K3+260）的填方边坡（见图5.19.2），边坡安全等级为一级，边坡陡倾角回填不稳定，可能的破坏模式是沿填土内部的圆弧滑动破坏。局部现状地形较陡，边坡按设计坡率回填后将产生沿现状地面线的滑动破坏。为验证该段道路按设计坡率回填后的整体稳定性，特选84-84’剖面做整体稳定性计算，分段示意图如图5.19.2。计算结果见表5.19.1。根据表5.3.1计算结果，84-84’剖面回填边坡天然状态下Fs=1.252，1.05≤Fs＜1.35，天然状态下处于基本稳定状态，暴雨状态下Fs=0.924，Fs＜1.00，暴雨状态下处于不稳定状态。综上，本段回填边坡按设计坡率回填后局部在暴雨状态下处于不稳定状态。建议本段右侧采用重力式挡墙以路肩或路堤方式支挡，以中等风化基岩做基础持力层。图5.19.185-85’剖面示意图桥梁：K3+357.512～K3+455.512段桥梁拟建场地周围造剥蚀丘陵地貌，拟建桥梁为穿越已有公路。根据现场调查，场地整体稳定，场地适宜拟建桥梁的建设。根据设计资料，本桥梁包括0#桥台、1#桥墩、2#桥墩、3#桥台，持力层选择及基础形式建议如下：0#桥台：桥台处覆盖层为粘土，厚度0.3-0.7m，下部为强、中风化角砾岩，其中中等风化角砾岩埋深4.9m-6.3m。根据设计资料，用桩柱式桥台，桥台桩基直径为1.8m。建议采用独立基础形式，以中风化角砾岩岩为基础持力层，中等风化角砾岩饱和抗压强度为10.81Mpa。1#桥墩：桥墩处覆盖层为素填土、粘土、碎石土等，厚度1.2-5.2m，下部为强、中风化角砾岩、灰岩，其中强风化角砾岩埋深5.3m-7.8m。桩基以中风化角砾岩或灰岩为基础持力层，中等风化角砾岩饱和抗压强度为10.81Mpa，中等风化灰岩饱和抗压强度为24.21Mpa。嵌岩深度不小于3倍桩径。2#桥墩：桥墩处覆盖层为素填土等，厚度2.5-4.2m，下部为强、中风化角砾岩、灰岩，其中强风化角砾岩埋深5.8m-4.4m。桩基以中风化角砾岩或灰岩为基础持力层，中等风化角砾岩饱和抗压强度为10.81Mpa，中等风化灰岩饱和抗压强度为24.21Mpa。嵌岩深度不小于3倍桩径。3#桥台：桥台处覆盖层为粘土，厚度1.7-2.2m，下部为强、中风化角砾岩，其中强风化角砾岩埋深3.9m-4.9m。根据设计资料，此桥台采用桩柱式桥台。建议采用嵌岩桩基础形式，以中风化角砾岩或灰岩为基础持力层，中等风化角砾岩饱和抗压强度为10.81Mpa，中等风化灰岩饱和抗压强度为24.21Mpa。嵌岩深度不小于3倍桩径。一般路基段：K3+455.512～K3+542.359段（代表剖面B90-B90’）该段为一般路基段，轴线挖填高度小于1.0m。该路段与现有道路重合，该段道路无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象，水文地质条件简单。2.3建设场地地物条件2.3.1道路周边现状A线起点接在建北井大道，北井大道为城市次干路，双向四车道，B线终点接S201岩崩避绕公路,S201按三级40km/h设计，C线终点接滨河北路前进桥处，滨河北路为城市次干路，双向四车道，路面结构均为沥青混凝土路面，道路管网及交通安全设施较为齐全。图2-1在建北井大道图2-2现状S2012.3.2交通条件本工程起终点均为现状市政道路，项目中段有多条农村公路及机耕道与之相连，总体上交通方便，道路条件优越。现状交通条件为今后施工创造了便利条件。四、主要技术标准根据交通量分析预测结果，设计道路等级与规划道路等级相匹配；结合道路功能定位，根据《城市道路设工程计规范》、《城市道路路线设计规范》、《城市道路交通规划及路线设计规范》等相关规范明确本次道路设计技术标准如下：巫镇高速入城连接道工程主要技术指标表项目单位规范限值B线道路等级城市次干路城市次干路设计车速/km/hkm/h50、40、3040圆曲线最小半径m≥150（一般值）≥70（极限值）105缓和曲线最小长度m3540最大纵坡（极限值）%98竖曲线最小半径（一般值）m700/700（凸/凹）900/1200（凸/凹）竖曲线最小长度（一般值）m9092停车视距m≥40≥40标准路幅宽度30m=4m人行道+11m机动车道+11m机动车道+4m人行道20.5m=2.5m人行道+7m机动车道+7m机动车道+4m人行道路面结构类型沥青路面，机动车道路拱横坡1.5%，路缘石高出路面20cm地震烈度基本Ⅵ度，Ⅶ度设防荷载等级车辆荷载：城A级人群荷载：3.5KN/㎡路面标准轴载BZZ-100型标准五、道路工程1、设计原则（1）注重道路的交通功能。（2）遵从功能合理，经济实用的原则。在满足功能要求的前提下，结合现场情况，合理进行道路平、纵、横断面设计，保障车辆交通的安全畅通。（3）根据地形、地物、地质条件，因地制宜，在满足功能要求和设计规范的前提下尽量做到与周围环境相协调。（4）充分考虑场区远近期建设衔接，结合相交道路，统一设计，远近结合。2、设计控制因素本项目起点北井大道在建、终点S201和滨河北路已建成通车，道路起终点高程受现状高程控制。拟建道路两侧为地块尚未开发，规划为居住用地和绿地，故道路纵坡控制应尽量平缓。道路两侧为地块尚未开发无地下管线，有高压线穿过道路，本项目的建设对高压线无影响。3、平面设计B线道路平面起点BK0+000(X=3475915.244,Y=460169.236)与巫镇高速巫溪互通出口和本项目A线终点成环形交叉向东展线，经过黄毛坡、寡子坡、白鹅村至北门沟终点BK3+542.359(X=3475915.244,Y=460169.236)与现状S201顺接，全线共设七处圆曲线，半径分别为120m、105m、105m、305m、205m、205m、600m，缓和曲线长度分别为90m、55m、55m、40m、50m、50m、0m。最短直线长40.609m，最长直线长991.656m。道路全长3542.359m。B线采用城市次干路40km/h，全线最大超高为2%超高，道路全线加宽采用《城市道路交通规划及路线设计规范》（DBJ50-064-2007）中表5.6.1中公共汽车值进行加宽。各项平曲线指标均满足规范相关要求。4、纵断面设计B线：道路纵断面起点(BK0+000)标高281.390m，终点(BK542.359)标高为308.636m，坡度、坡长分别为：BK0+000—BK0+400，坡度3.00%，坡长400m；BK0+400—BK0+680，坡度-1.24%，坡长280m；BK0+680—BK0+940，坡度7.00%，坡长360m；BK0+940—BK1+060，坡度-3.00%，坡长120m；BK1+060—BK1+360，坡度-8.00%，坡长300m；BK1+360—BK1+590，坡度0.40%，坡长230m；BK1+590—BK1+820，坡度-4.00%，坡长230m；BK1+820—BK2+300，坡度3.00%，坡长480m；BK2+300—BK2+600，坡度8.00%，坡长300m；BK2+600—BK2+885，坡度3.00%，坡长285m；BK2+885—BK3+320，坡度-3.96%，坡长435m；BK3+320—BK3+542.359，坡度3.00%，坡长222.359；最小凸型竖曲线半径900m,最小凹型竖曲线半径1200m。5、横断面设计B线（B0+703.911-B3+000）：30m（标准路幅）＝4.0m（人行道）＋0.25m（路缘带）+10.5m（车行道）+0.5m（双黄线）+10.5m（车行道）＋0.25m（路缘带）＋4.0m（人行道）B线（B3+050-B3+542.359）：20.5m（标准路幅）＝0.8m（边沟）＋1.7m（人行道）＋0.25m（路缘带）+6.5m（车行道）+0.5m（双黄线）+6.5m（车行道）＋0.25m（路缘带）＋4.0m（人行道）道路均为单向坡，车行道坡度为1.5％，人行道横坡采用2.0％。6、超高加宽方式超高：B线设置7处平曲线，平曲线最小半径为105m，全线2处，根据规范要求需设置超高。加宽：B线按《城市道路交通规划及路线设计规范》（DBJ50-064-2007）中规定圆曲线加宽值进行设置。半径为105m和120m的圆曲线每车道加宽值为0.75m，其中加宽渐变段起点宽度为30米，加宽渐变段终点宽度为34.5米。半径为205m的圆曲线每车道加宽值为0.45m，其中加宽渐变段起点宽度为30米，加宽渐变段终点宽度为32.7米。其余圆曲线不设置加宽。加宽渐变方式为三次抛物线形式。三次抛物线渐变段公式为：Bx=B0+(B1-B0)×(3k2-2k3)（其中ZHx桩号的位置系数：）如下图所示：（备注：变化段起点桩号为ZH0，宽度为B0；变化段终点桩号为ZH1，宽度为B1；计算桩号ZHX处的宽度BX，其中ZHX∈[ZH0,ZH1]。）7、路面工程根据交通量分析资料，路面设计以单轴双轮组100KN为标准轴载，用双圆荷载下的弹性层状体系理论进行分析计算，以设计弯沉、容许弯拉应力和容许剪应力进行计算，确定路面结构如下：上面层：SMA-13沥青玛蹄脂碎石砼上面层厚4cm粘层:0.3～0.5L/㎡PCR型乳化沥青粘层下面层：中粒式改性沥青混凝土中面层(AC-20C)厚6cm改性乳化沥青稀浆封层厚0.6cm透层油：PC-2型乳化沥青（0.7-1.5L/㎡）基层：水泥稳定级配碎石基层（水泥含量5.5％）厚20cm底基层：水泥稳定级配碎石（水泥含量3.5％）厚30cm计算新建路面各结构层及路基顶面交工验收弯沉值:第1层路面顶面交工验收弯沉值LS=21.8(0.01mm)第2层路面顶面交工验收弯沉值LS=23.9(0.01mm)第3层路面顶面交工验收弯沉值LS=27.3(0.01mm)第4层路面顶面交工验收弯沉值LS=55.9(0.01mm)路基顶面交工验收弯沉值LS=258.8(0.01mm)(根据“公路沥青路面设计规范”公式计算)LS=322.9(0.01mm)(根据“公路路面基层施工技术细则”公式计算)8、路基设计施工应遵循"动态设计、逆作法、信息法施工"原则。土质和强风化岩质边坡每阶开挖高度不大于中等风化岩质边坡每阶开挖高度不大于校核结构面情况，在施工过程中若发现设计与实际情况存在差异时，应及时反馈信息，以利尽快修改设计，保证安全和工期。由于边坡高度大，安全等级高，施工过程中严格按照相关规范要求进行施工。施工过程和施工结束后，委托有资质的单位对边坡进行监测，做好对边坡和邻近建筑物的变形和位移监测，一旦发现异常情况，应采取有效工程措施，并及时通知设计人员，避免工程事故的发生。施工之前对坡顶已有建筑物进行调查，确定已有建筑物变形、裂纹和其它损坏情况的现状。在施工过程中对已有建筑物进行变形、已有裂缝监测，并形成监测记录资料。一旦发现有异常情况发生，应及时采取包括停止施工在内的有效措施，并通知监理、业主和设计单位，形成必要的施工措施或者设计补充或更改。8.1一般填方路基填方路基的边坡高度在0m到8m之间时为第一级边坡，坡比为1：1.5，高8m；填方路基的边坡高度在8m到18m之间时为第二级边坡，坡比为1：1.75，高10m；填方路基的边坡高度在18m以上时，在距离路面18m以下每12m设一级边坡，坡比均为1：2。填方路基的每两级