4-13门卫室施工方案

华润电力风能海阳四期100MW风电场工程220kV升压站门卫室施工方案湘能楚天电力工程有限公司二零二零年二月门卫室施工方案编制：年月日审核：年月日批准：年月日二零二零年二月目录TOC\o"3-4"\h\z\u\t"目次,1"1工程概况 华润新能源海阳100MW风电场工程门卫室施工方案工程概况工程概述华润电力风能海阳四期100MW风电场工程位于海阳市朱吴镇、发城镇、小纪镇境内，拟建场址区地貌类型为海积冲积微倾斜低山丘陵，地势平缓开阔，地形起伏不大。海阳市属暖温带海洋性季风型气候，属于我国湿润区的北延；四季分明，雨量充沛，冬无严寒，夏无酷暑。在近30年中，年平均气温12.0℃，年平均降水量850mm左右。拟建场址位于海阳市西北部，场区地貌类型为海积冲积微倾斜低山丘陵，地势平缓开阔，地形起伏不大。风电场中心距离海阳市约20km，场区南北长约21km，东西最长约19km，范围约161k㎡，海拔高程约在100m～170m之间。本项目规划容量为100MW，拟设计安装40台单机容量为2.5MW的风力发电机组。风电场同期建设一座220kV的升压变电站。风机经箱式变升压至35kV接至集电线路后汇接至本期新建升压站。220kV升压站设置一台100MVA主变，35kV侧采用采用两段单母线接线，配电装置采用35kV高压开关柜，布置在预制舱内。全站配置2套SVG动态无功补偿装置，SVG调节范围为-12～+12MVaE，采用降压式SVG方案。35kV中性点采用电阻接地的方式，接地电阻为67.4欧姆，设置接地变兼小电阻接地成套装置，接地变容量为630kVA。站用电系统采用380V/220V系统，中性点直接接地，站用变压器容量为400kVA。备用变压器采用户外式变电站，油变，容量250kVA，电源接引自升压站附近10kV农用线路，路径约0.2km。升压站作为本风电场电能汇集及送出用设备场地，并兼做控制中心。升压站选址位置位于道路北侧，升压站围墙范围东西74m，南北70m。现有升压站按照装机容量10万建设。升压站大门朝向正南，配电工区为无人值守站，出线向东。风电场各建（构）筑物抗震设防类别：升压站主要建（构）筑物抗震设防类别为丙类，次要建（构）筑物抗震设防类别为丁类。编制依据(1）、海阳80MW风电场工程控制楼及辅房建筑施工图纸和结构施工图；(2)、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011；(3)、《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2011）；(4)、《国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施》；基建质量[2010]19号(5)、《输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程》Q/GDW248-2008(6)、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；(7)、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；(10)、《建筑施工安全检验标准》（JGJ59-2011）；(11)、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；(12)、《工程测量规范》（GB50026—2007）；(13)、《变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程》（国家电网公司企业标准Q/GDW1183-2012）；(14)、《山东省电力公司变电工程标准化工艺设计土建分册》（2012版）。(15)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）(16)、《变电工程落地式钢管脚手架搭设安全技术规范》Q/GDW274-2009施工准备施工布置(1)、施工道路布置：现场施工临时道路钢板已经铺设完毕，能满足土方开挖、运输的要求。（2）施工临时用电：从站内附近的三级柜引入,用6㎜2电缆引入场地内，具体见施工用电施工方案。（3）施工用水：自来水根据现场实际需求采用DN20镀锌管接到各施工用水点。施工技术资料准备工程开工前需针对《项目管理实施规划》、《施工安全管理及风险控制方案》、工程质量保证等技术文件资料进行了解和完善。需要开工前期准备的有：砼及砂浆配合比设计，各类分项工程质量验收评定划分，各类施工技术记录表格，各类施工技术标准、规程、规范等，施工图纸会审和技术交底。材料准备（1）钢筋：有出厂质量证明和检验报告单，按取样规范分批抽取试样作机械性能试验，合格后使用。（2）冷拉钢筋：表面不得有裂纹和局部缩颈，冷弯后不得有裂纹、断裂或起层等现象，机械性能符合设计和规范的要求。（3）铁丝：采用20-22号镀锌铁丝，铁丝不应有锈蚀和过硬情况。（4）其他：砼垫块、6~25mm支撑筋等.模板采用胶合板。（5）砼选用商品砼，砼进场时提供相关合格证及试验报告并报送监理。（6）按照施工总体计划安排购进砖块，按出厂合格证进行验收并进行抽样复检；砖块运至现场，堆放整齐，并在堆垛上设立标志，标明品种、规格、强度等级，堆放高度不超过2m，堆垛间留设通道。（7）水泥进场必须要有合格证及出厂检验报告，并经现场取样复检合格后方可使用，现场设置水泥仓库，按水泥的品种、批次分别堆放，并保持干燥。（8）配制砂浆用洁净的中砂，不含草根、废渣等杂物，并过筛，含泥量不超过5%。（9）钢管:采用φ48×3.5钢管,Q235A级钢,钢管上严禁打孔。6米定尺，每米重3.84kg，为便于安装每根钢管的重量不宜超过25kg。扣件：采用直角扣件1.35kg,旋转扣件1.49kg,对接扣件1.88kg。扣件应无裂缝、变形，无滑丝。在螺栓拧紧力矩达65N•m时不得发生破坏。搭设材料必须为合格产品并具备质检合格报告。劳动力组织序号工种人数序号工种人数1施工员17测量员12技术员18钢筋工83质检员19泥工204安全员110木工155材料员111电工16机管员112焊工1施工机具、仪器的配置（1）主要机（械）具设备：挖土机、切断机、对焊机、点焊机、翻斗车、压刨机、振捣棒、砂浆机等。（2）主要工具：钢丝刷、钢筋板子、小撬杠、各种钢筋钩、大铲、瓦刀、托线板、线坠、水平尺、皮数杆、泥桶、勾缝条、手锯等。（3）混凝土养护材料：塑料薄膜、麻袋覆盖主要施工工艺流程基础工程（1）施工顺序测量放样→基坑开挖→砼垫层→砼基础→回填土（2）测量放样由测量控制网用经纬仪、水准仪将站区池体轴线、高程控制点引测至各工作面，并将各控制点以控制桩形式放置于建筑物四周外，用砼保护起来，设置围护栏及明显标志，以防破坏，测量放样后应进行复测。用石灰把基础尺寸大小标志出来。（3）土方开挖开挖时采用大面积开挖。基坑底周边放宽100cm作为施工作业面，基础为桩基础，为防止开挖过程挖机碰断（或挤压坏）管桩，因此，基底应预留100~200mm作为人工开挖清槽。基坑边坡采用自然放坡，坡度暂定为1：0.5，挖出的土方部分外运至弃土区，部分临时堆放在主变场地。本工程采用W-220型反铲挖土机挖土，开挖过程中，如遇雨水天气或地下水应做好排水措施。为防止开挖边坡塌方，在坡顶和坡脚各挖一条排水沟以迅速排除渗入基坑的地表水和雨水。基坑开挖到底后，基坑四周人工挖一条200mm×200mm的排水沟，排水沟端头设一个400*400*300深集水坑，以便于迅速将雨水、地表水及施工用水抽出基底。确保基底土质不受水浸泡而降低土质承载力。开挖过程中禁止坡顶堆弃土和坡顶停放汽车，开挖装车时汽车最小离开边坡3m远。以减少土体侧压力。在坡顶距基槽边沿2m位置设一道安全防护栏杆（栏杆按要求涂刷红白相间的警示颜色，在交通要道和醒目的地方挂警示标志）。（4）垫层砼基础开挖后必须经过监理和勘察单位及时做好地基验槽记录，合格后立即安排测量放样（需复核），支模并浇筑垫层砼。在垫层砼浇筑完毕后，用经伟仪直接测出控制轴线，并在垫层面上弹出墨线；以此为基线，根据图纸设计尺寸，用钢尺量出其他轴线。（5）基础钢筋绑扎钢筋时由现场施工员事先考虑，砖胎模砌筑和绑扎的先后次序，要注意钢筋的型号及其位置搭接长度及保护层厚度，钢筋位置要准确，钢筋绑扎时必须严格控制高度，避免造成浪费。钢筋绑扎完成后需进行钢筋隐蔽验收，经验收合格后方可浇筑砼。（6）基础模板基础为筏板基础，模板采用砖胎模，砖胎模砌筑按跳仓法砌筑，基础砖胎模经验收合格后，开具砼浇筑通知单浇筑基础砼。（7）基础砼浇筑砼浇筑前应将基础内杂物清除并冲洗干净，根据基础的实际情况，地梁与基础同时进行，拟采用混凝土汽车泵进行浇筑，用商品砼车运送混凝土。砼施工时必须注意浇筑高度采用平面分层法施工（约30～40cm）并均匀振捣，振捣深度应达到下层砼10cm左右，确保砼密实。待砼浇筑至高程时应做泌水处理和浮浆处理，泌水处理主要靠引导，把多余水引至角上然后清除，对浮浆必须用平条木刮除，同时待浇完1～2小时内必须用木档压实、吸光，基础面实行三次压光以免出现砼表面龟裂，注意基础与梁板整体一次浇筑成型不得留施工缝。对地梁高于基础面，在基础砼浇满后，间隔1小时（初凝时间内）左右再进行地梁混凝土浇筑，尽量减少砼从模板底反渗出来。混凝土的养护：混凝土表面采用24小时专人定期浇水养护。（8）基础回填筏板基础浇筑完毕，柱截面要进行打毛处理，经砼隐蔽验收合格后可进行土方回填，土方回填至地梁面标高，注意土方回填可采用基坑开挖出的同类土。回填时应按水平分层填土，分层夯实，回填分层厚30cm，回填土分层夯实需进行压实度取样检测。主体工程（1）施工顺序地面平整夯实→一层排架→一层柱钢筋→一层柱梁板模板→一层梁板钢筋→一层柱梁板砼。（2）钢筋工程（关键工序）钢筋加工在土建生产区的加工厂制作钢筋，制作完后再运输到现场绑扎。eq\o\ac(○,1)、钢筋的进场钢筋原材料运入加工厂时，首先进行外观查验，查出厂试验报告，合格证书等文件资料后向监理公司提出材料报验申请，经见证取样试验合格后，方能进行钢筋加工。eq\o\ac(○,2)、钢筋的制作钢筋的采购及加工必须严格按照图纸、规范以及合同的要求进行。钢筋加工的允许偏差，应符合表中的规定。项目允许偏差受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸±10起钢筋的弯折位置±20钢筋加工前,应先调直、使无局部曲折。调直钢筋时，必须符合规范要求。钢筋成型后需由专人及时进行验收、整理，是否符合设计、规范要求。然后按规格、部位分类堆放，并作好标识，堆放场地要干燥，钢筋由方木架起设置离地面15～30cm，为减少材料的2次搬运，楼层钢筋的堆放应与现场密切联系，便于吊机进行垂直运输。eq\o\ac(○,3)、钢筋的安装主控室柱、梁Φ20及以上钢筋采用单面搭接焊或直螺纹连接，其他钢筋采用绑扎。绑扎钢筋时由技术员和现场施工员事先考虑，支模和绑扎的先后次序，要注意钢筋的型号、位置搭接长度及保护层厚度，吊筋以及负弯矩钢筋位置要准确，梁板钢筋绑扎时必须严格控制高度，避免超厚增加结构荷重和造成的浪费。柱顶预伸位置应加设一至二道箍筋固定，用以保持钢筋与模板的相对位置，防止钢筋位移，确保几何尺寸的准确。板面负筋安装前必须先完成预埋件的安装和预留孔洞的支设，并应一一复核，确保无遗漏，楼板钢筋采用按图示尺寸标点排列安装，以保证其位置的准确。楼梯步级钢筋绑扎应先在楼梯底板上划主筋和分布筋位置线，根据设计图纸中主筋、分布筋的方向，先绑扎主筋后绑扎分布筋，每个高点均应绑扎，底板筋绑完，待踏步拱板吊绑支好后，再绑扎踏步钢筋。为保证钢筋保护层厚度，需设砼垫块，梁、板、柱、板负钢筋需按不同的垫块厚度符合设计和规范要求。钢筋的接头及搭接部位和数量均严格按设计图纸和国家现行施工验收规范要求进行，梁柱节点是框架结构极重要的部位，该部位的箍筋对于保证框架有足够的强度至关重要，本工程中梁柱接头加密柱箍可采用先将柱箍套在竖筋上，并把竖筋绑接固定好，穿完梁钢筋并同时沉落，调整位置高度后进一步加强绑扎固定的做法，钢筋绑扎完毕砼浇筋前，要做好隐蔽工程验收，并应先按公司的三级检查要求进行，符合图纸、设计、规范要求并通过验收才通知监理单位组织验收，签认后方可进行下一工序施工。钢筋施工顺序：柱竖筋→柱箍筋→梁主筋、梁箍筋→板底筋→板面筋。eq\o\ac(○,3)、注意的问题1)柱筋施工中易出现问题：柱箍，特别是多支箍中135°角弯曲不够或漏弯。柱施工分缝处的位置易走位，施工时必须进行详细交底，督促班组检查箍筋加密区和135°弯角；柱分缝处采用加箍筋并采用排架管固定的方法处理。2)梁筋施工中易出现的问题：由于梁高易出现梁筋侧斜、扭曲、吊筋位置无加密箍和吊筋位置不合理。施工时，在梁底按标准放置砼保护块固定梁底筋位置，梁侧在钢筋绑扎同时绑扎砼保护块确保其侧面不偏移，梁面筋同样间断设置施工用筋固定在模板，确保其位置。施工员和班长要认真检查图纸，对有吊筋位置必须提醒施工人员或在施工前做标记，吊筋必须固定好在梁主筋上，以确保受力位置。3)板筋施工中易出现的问题：板筋施工中主要是间距零乱，负筋被施工人踏变形，以及上下两层钢筋贴在一起等问题。在钢筋扎完后，应及时用钢管架铺设一道或几道施工通道，对上述问题进行全面检查，从一端向另一端全面整理过来，并指定专人负责，不许人随便进入。（3）模板施工柱截面宽度B(mm):350.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=4.8m；根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:2；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):1000；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；H--模板计算高度，取4.150m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为18.290kN/m2、99.600kN/m2，取较小值18.290kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=18.290kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=350mm，且竖楞数为2，面板为单跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=350.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×18.29×1.00×0.90=19.753kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×1.00×0.90=7.560kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=19.753+7.560=27.313kN/m；面板的最大弯距：M=27.313×350×350/8=3.35×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1000×15.0×15.0/6=3.75×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=3.35×105/3.75×104=8.922N/mm2；面板的最大应力计算值σ=8.922N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=350.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×18.29×1.00×0.90=19.753kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×1.00×0.90=7.560kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=19.753+7.560=27.313kN/m；面板的最大剪力：∨=0.5×27.313×350.0=4779.810N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4779.810N；b--构件的截面宽度(mm)：b=1000mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×4779.810/(2×1000×15.0)=0.478N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.478N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的简支梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=18.29×1.00＝18.29kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=350.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=1000×15.0×15.0×15.0/12=2.81×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=350.0/250=1.400mm；面板的最大挠度计算值:ω=5×18.29×350.04/(384×9500.0×2.81×105)=1.338mm；面板的最大挠度计算值ω=1.338mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.400mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.2m,柱箍间距为1000mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=1000.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×18.29×0.35×0.90=6.914kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.35×0.90=2.646kN/m；q=(6.914+2.646)/2=4.780kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×4.780×1000.0×1000.0=4.78×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=4.78×105/5.33×104=8.962N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=8.962N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=1000.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×18.29×0.35×0.90=6.914kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.35×0.90=2.646kN/m；q=(6.914+2.646)/2=4.780kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×4.780×1000.0=2867.886N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2867.886N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2867.886/(2×50.0×80.0)=1.075N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.075N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=18.29×0.35=6.40kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=1000.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=1000/250=4.000mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6.40×1000.04/(100×9500.0×2.13×106)=2.138mm；竖楞的最大挠度计算值ω=2.138mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×18.29×0.90+1.4×6.00×0.90)×0.350×1.00/2=4.78kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=2.390kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.323kN.m；B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.567mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.32kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=60.49N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=60.49N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.567mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=400.0/250=1.600mm；柱箍的最大挠度ω=0.567mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.600mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺拴！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121.90cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×18.29×0.90+1.4×6.00×0.90)×0.175×1.00/2=2.39kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=2.390kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.532kN.m；H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.747mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.53kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=99.691N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=99.691N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.747mm；柱箍最大容许挠度:[V]=400.000/250=1.600mm；柱箍的最大挠度V=0.747mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.600mm，满足要求!eq\o\ac(○,4)梁板模板施工4）、主控通梁支撑架计算主控楼A轴侧梁截面为300*1350，为整个建筑物最大人,跨度为5100mm，高度为3.75m。采用的钢管类型为Φ48×3.50。图1梁模板支撑架立面简图脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):4.8；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，圆木垂直梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.250；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.450；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.圆木参数圆木弹性模量E(N/mm2):9500.000；圆木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；圆木抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；圆木的间隔距离(mm):300.000；圆木的小头直径(mm):200.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.450×1.000=11.250kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×1.000×(2×0.450+0.250)/0.250=1.610kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.250×1.000=1.000kN；圆木楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×11.250+1.2×1.610=15.432kN/m；集中荷载P=1.4×1.000=1.400kN；圆木计算简图经过计算得到从左到右各圆木传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.685kN；N2=2.685kN；圆木按照简支梁计算。本算例中，圆木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.142×20.0003/32=785.398cm3；I=3.142×20.0004/64=7853.982cm4；圆木强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.685/1.000=2.685kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.685×1.000×1.000=0.268kN.m；截面应力σ=M/W=0.268×106/785398.2=0.342N/mm2；圆木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!圆木抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.6×2.685×1.000=1.611kN；截面抗剪强度计算值T=3×1611.000/(2×80.000×100.000)=0.302N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；圆木的抗剪强度计算满足要求!圆木挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×2.237×1000.0004/(100×9500.000×7853.982×103)=0.020mm；圆木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=2.685kN中间支座最大反力Rmax=2.685；最大弯矩Mmax=1.007kN.m；最大变形Vmax=4.072mm；截面应力σ=1.007×106/5080.0=198.204N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.68kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=2.685kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.750=0.581kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.300m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；钢管立杆受压强度计算值；σ=0.000/(0.203×489.000)=0.000N/mm2；立杆稳定性计算σ=0.000N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；Lo/i=2100.000/15.800=133.000；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；钢管立杆受压强度计算值；σ=0.000/(0.381×489.000)=0.000N/mm2；立杆稳定性计算σ=0.000N/mm2小于[f]=205.00满足要求！五、搭设流程：作业地面和底板清理→挂线→铺设木垫板、立杆定位→摆放纵向扫地杆→竖立杆并与纵向扫地杆扣紧→横向扫地杆，并与立杆和纵向扫地杆扣紧→第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第二步大横杆→加设斜撑（剪刀撑与横向斜撑）→铺设脚手板、绑扎防护栏杆及挡脚板→立挂密目网→完成一层满堂架。六、搭设一般规定：搭设所用水平横向钢管必须定型挑选，外伸出纵向水平杆的长度不小于100mm，错头长度不得大于30mm。脚手架搭设过程中，水平纵、横向必须同时挂线，竖向必须吊线，搭设出的脚手架在满足使用功能的同时必须整齐划一、横平竖直。达不到安全文明施工要求将坚决予以返工。脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不能超过相邻抛撑和连墙件位置以上二步。每搭完一步脚手架后，要校正步距、纵距、横距及立杆垂直度，合格后进行下一步搭设。相邻立杆的对接扣件不得在同步内，应错开至少500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的三分之一。排架柱面与周围纵、横水平杆距离300mm，保证工作面模板支撑加固系统尺寸。剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵横向水平杆等同步搭设。主节点处固定横向、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离要小于150mm，扣件紧靠。对接扣件开口朝上、朝内。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。扣件螺栓拧紧力矩应在40～65N·m之间，用扭力扳手检验，以保证脚手架节点具有必要的刚性和承受荷载的能力。1）、水平杆搭设纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨，接长采用对接扣件连接。相邻水平接头不能设置在同步或同跨内，不同步（跨）两相邻接头在水平方向错开距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件应紧靠，中心距不应大于150mm。非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，两端固定在纵向水平杆上。纵向扫地杆距脚手架持力层不大于200mm，横向扫地杆固定在纵向扫地杆下。2）、剪刀撑搭设本工程上部框架结构，脚手架均为满堂架，作为支撑平台梁模板用，搭设最大高度3.5m。外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。七、模板拆除模板拆除必须在保证不破坏砼结构的强度，不破坏砼表面棱角的前提下实施，本工程梁跨度最大为5.6m，砼强度应达到100%时方可拆除梁底模。柱模拆除，应先拆除斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍、对拉螺丝、压方和马钉，再用撬棍轻轻撬动模板，以免损坏砼表面。梁、板模板拆除，应先将支撑排架的上顶托松动，下调促使方木、方钢脱离模板，再拆除加固压方和松开对拉螺丝，用撬棍撬动模板，使其脱离砼表面。拆模时应做好技术交底，注意安全，不可以垂直站在被拆除的模板下方。拆模顺序和原则：先拆柱，后拆板，再拆梁；先中间，后两边。模板拆除后，必须及时整理，除浆，涂刷脱模剂，分类堆放，整体运输，循环周转。六、应注意的问题1）梁柱截面模板易产生变型。2）梁柱接头不符模数，易产生缝隙，形成漏浆或实难控制该节点的阴阳角。3）梁板的平整度易出现过大。因此，梁施工中每个细小工序均应拉通线施工，完成后需用经纬仪检查，对梁柱接头应采用措施，对缝隙可用海棉条和胶棉条密封，以免漏浆，同时拼模需用钉固定在压方上，确保阴阳角分明、方正。（4）节约材料措施1)在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。2)不得放置好的木模上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。3)根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。4)安装多余扣件和钉子装人专用背包中按要求回收，不乱丢乱放。5)模板拆除，扣件不得乱丢，边拆边进袋。6)拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷水性脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。混凝土工程（1）控制楼垫层砼为C15，主体结构C30；辅房主体结构C35，商品砼，施工前，由施工员开浇筑单，经质检员和监理确认后报送商品砼拌和站拌制，施工员、质检员对砼质量进行跟踪监控，并按要求留置砼试件。（2）控制楼及辅房砼浇筑采用汽车泵。（3）浇灌前了解气象信息，应随时掌握天气情况避开雨期等恶劣气候。（4）浇捣前应对钢筋、模板进行全面检查验收，并做好自检隐蔽工程验收记录，包括控制钢筋移位措施，模板缝隙的处理，垃圾、多余材料的清理等；（5）基础及柱砼浇筑：柱砼浇筑采用水平分层法进行，每层砼浇筑高度不宜超过50cm，每次新浇筑时，需先向底部浇筑10cm厚同等级强度砂浆砼振捣时，应加强柱四角和根部砼振捣，防止漏振造成根部结合不良，四角残缺现象出现。新旧砼施工缝处理应符合规范要求，严格控制砼的振捣时间，不得震动钢筋及模板，防止漏浆，以保证砼质量。（6）梁、板砼浇筑：浇筑前应在板的四周模板划出板厚水平线，并钉上铁钉，用红油漆做上明显标记。在板跨中每距1500mm焊接水平标志筋，并在钢筋端头油上红油漆，作为楼板厚度和水平的标尺。梁采用振动棒、板采用平板振动器振实。浇筑方向一般平行次梁方向推，梁采用斜面分缝，整个浇筑过程一般不留施工缝连续作业，插入振动时间控制在15~20秒以表面翻冒出气泡为宜，确保振动充分，又不能过振，造成砼泌水，以保证砼的质量，砼浇筑时应随浇随压光，当砼面吸水后再进行二次压光，以减少裂缝的产生。（7）楼面砼浇筑时，水平通道应用钢筋做成A型凳做支撑，并在上面铺设走道板，严禁施工人员踏、压钢筋，以保证钢筋位置，特别是负筋位置和底板钢筋保护层的控制，现场设专职人员进行检查、监督，对有损坏的要及时处理，确保板砼浇筑质量。（8）加强砼的养护工作，现浇砼结束12h后用薄膜、草包等进行覆盖，对其保持充足的水分，养护时长不得少于14天，对成型的砼表面、棱角进行保护，以防冲、撞损坏；（9）应注意的问题柱顶及基础面浮浆和施工缝处理。泵送砼坍落度大和易性好，在柱施工中往往柱顶会出现一层浮浆，这层浮浆对结构的强度会带来一些影响，因此施工中应及时进行清除。大面积砼楼板的砼微裂：大面积砼施工中容易出现微裂纹，特别是高强砼，因此在主控通信楼施工中应在每跨、每段砼浇筑后1~2小时，就要用木档二次抹压、抹光，减少板的裂纹。脚手架工程详见楼脚手架搭设方案。墙体砌筑（1）本工程砌筑材料由原设计混凝土砖改为粉煤灰烧结空心砖，砖块进场应按规定的质量标准及出厂合格证进行验收，验收时首先应从外观上进行检测，然后按照取样规范和设计要求，随机取样进行试验检测。（2）砖进场后，需按指定地点进行分类整齐堆放，堆放地必须平整，并有排水措施。砖的堆置高度不宜超过1.6m，垛与垛之间应留有适当的通道。（3）砌筑前，应先将建筑面抄平，用水冲洗干净工作面，然后按图纸放出轴线，并立好皮数杆。（4）砌筑时，应先清除砌块表面杂物，保证清洁，从转角或定位处开始砌筑，内外墙应同时砌筑，纵横墙交错搭接。（5）墙体的临时断处应砌成斜槎，斜槎长度不应小于高度的三分之一，如留斜槎确有困难时，除转角处外，也可砌成直槎，但必须采用拉结网片或其它措施以保证连结牢靠。（6）砌体的灰缝应做到横平竖直，全部灰缝均应填铺砂浆。水平灰缝的砂浆饱满程度不得低于90%，竖直灰缝的砂浆饱满程度不得低于85%，严禁用水冲灌灰缝，砌体水平灰缝的厚度和竖直灰缝的宽度应控制在8~10mm，埋设拉结钢筋和网片时，必须设置在砂浆层中。（7）砌筑灰浆的分层度一般应小于2cm，稠度一般控制在5~7cm为宜，当气候异常时，可适当地加入减水剂、塑化剂等，砂浆必须搅拌均匀，随拌随用，水泥砂浆应在初凝前用完，混合砂浆应在4h内用完。（8）钢筋砼柱与砌体的连接应沿高度每隔50cm，预埋Φ6钢筋，锚入砼墙柱内200mm，外伸750mm，当砌至最后一皮（即梁底时）可用砌块楔梁，并用砂浆灌满，对设计规定的各种洞上，沟槽和预埋件等，应在砌筑时预留或预埋，不得在砌好的墙体上打凿。（9）墙体内应尽量不设脚手架眼，如必须设置时，可用砌块侧砌，利用其孔作为脚手架，砌完墙体后，应用C20砼将脚手架眼填实。（10）对墙体表面的平整度和垂直度、灰缝的均匀程度及砂浆饱满度等，应随时检查并校正所发现的偏差。在砌完每一楼层后，应校核墙体轴线尺寸和标高，在允许范围内的轴线以及标高偏差，可在楼板面上予以校正。（11）砂浆试块每一层做一组试块，确保砂浆强度等级。（12）应注意的问题eq\o\ac(○,1)砌体的吃水饱和程度，以免出现吸水使砌块和砂浆脱层。eq\o\ac(○,2)门窗洞口的砖过梁底的托筋，确保砂浆强度和厚度，以免出现漏筋现象。eq\o\ac(○,3)封顶砖的施工，即砌体到梁底后，一定要用砖楔好，并用砂浆密实灌缝，特别是外墙，否则常会出现渗水现象。墙体裂缝防治技术措施控制阶段质量控制内容质量控制要求及措施施工阶段控制内容砌筑工程所用材料要求砌筑砂浆应采用中砂，严禁使用山砂、石粉和混合粉。砌体工程所用的材料应有产品的合格证书、产品性能检测报告。不得使用国家明令淘汰的材料。混凝土及轻骨料混凝土小型空心砌块的龄期不应小于28d，严格控制砌筑时块体材料的含水率。砌筑时块体材料表面不应有浮水，不得在饱和水状态下施工，蒸压加气混凝土砌块和轻骨料混凝土小型空心砌块不应与其他块材混砌。砌筑砂浆的拌制、使用及强度应符合相关规范及设计的要求。填充墙砌至梁底、板底时的间歇时间要求填充墙砌至接近梁底、板底时，留有一定的空隙，砌筑完并间隔15d以后，方可补砌挤紧，或采用微膨胀混凝土嵌填密实；补砌时，双侧竖缝用高强度水泥砂浆嵌填密实；对于坡屋顶卧梁下口的砌体应砌成踏步形。墙体砌筑完成后的粉刷时间要求砌体结构宜在砌筑完成后60d后再抹灰,并不应少于30d。通长现浇钢筋混凝土板带浇筑要求通长现浇钢筋混凝土板带应一次浇筑完成。框架柱拉结筋预埋、梁底插筋预埋框架柱间填充墙拉结筋宜采用预埋法留置，应满足砖模数要求，不应折弯压入砖缝；梁底插筋应采用预埋留置。墙和柱交接处的加强措施采用粉煤灰砖、轻骨料混凝土小型空心砌块的填充墙与框架柱交接处，应用15mm×15mm木条预先留缝，粉刷前用1:3水泥砂浆嵌实。墙体上开槽要求严禁在墙体上埋设交叉管道和开凿水平槽。竖向槽须在砂浆强度达到设计要求后，用机械开凿，且在粉刷前加贴满足抗震要求的镀锌钢丝网片等材料。施工进度计划施工进度计划：2020年4月15日至2019年5月15日，土建交安时间2020年5月20日。施工进度保证措施:（1）加强调度工作，合理安排工期，减少窝工，提高工效。（2）运用先进的施工方法。（3）用P3软件对工程管理过程进行动态控制，优化资源配置。（4）在总工期控制范围内合理安排各项目开工时间，减少施工周转材料的投入。质量保证措施质量管理目标(1)输变电工程“标准工艺”应用率≥95％。(2)工程“零缺陷”投运。(3)实现工程达标投产及优质工程目标。(4)工程使用寿命满足公司质量要求(5)不发生因工程建设原因造成的六级及以上工程质量事件。质量保证措施（1）按照设计施工图，图纸会审、设计变更通知进行施工。（2）按《国家电网公司输变电工程施工工艺示范手册》的要求进行施工。（3）认真组织好图纸会审和技术交底卡，使施工人员明确设计意图和技术要求。（4）组织现场施工人员进行施工方案及措施的交底，并按所确定施工方案及措施组织施工。（5）严格遵守和执行现行有关的施工和验收规范，质量检验及评定标准。（6）严格执行原材料进场的合格证制度和抽样检查，搞好原材料追踪管理。（7）实行三级以上工程检查验收为中心的有效质量控制体系，相应建立一系列的管理制度。“三检”制度即班组自检、施工队复核（由施工技术员负责）项目部终检（由专职质检员负责），“三检”合格后，验槽、隐蔽工程尚需会同建设、设计、监理等单位验收并记录，才能继续下道工序的施工。在这个基础上相应建立施工质量工作制度和奖惩制度，使工程质量与经济效益挂钩，有奖有罚，使大家都能够重视质量，形成一种质量意识，使保证质量为每个人的行为指南。（8）做好测量控制，重视定位放样。先放样后校核