钢结构设计课程设计-24m跨厂房普通钢屋架设计及钢平台课程设计

[键入公司名称]钢平台课程设计计算书土木工程学院计算书设计概况南京市某机械加工厂房车间内的钢操作平台设计标高4.000m结构安全等级为：二级设计使用年限为：50年整体平面布置柱网尺寸3L1*3L2L1=6mL2=4.5m总尺寸18m*13.5m主梁延纵向布置，跨度为6m，每跨内布置两根次梁，次梁间距2m板的短边方向跨度为2m，单块板尺寸为2.0m*4.5m平面布置如下图：连接方案：主梁与柱采用10.9级高强螺栓铰接，定位螺栓采用C级4.6级次梁与主梁的上翼缘平齐，采用10.9高强螺栓连接平台板与梁采用间断角焊缝柱脚节点采用铰接钢材均为Q235B柱间支撑设计在轴线1与B处分别布置纵、横向支撑，采用双角钢，如图。无水平荷载，按构造要求选择角钢型号，最大计算长度7.21m，允许长细比200，要求i>7211/200=36.1mm，取2˾63x6铺板设计1）布置设计：在铺板短跨方向布置5道加劲肋，间距为l1=750mm平板厚度不小于l1/150~l1/120=5~6.25mm，取为6mm120mmt=8mm180mm6mm˾25*16*4120mmt=8mm180mm6mm˾25*16*42）计算简化加劲肋T型截面面积：A=2040mm2截面形心高：y=32.65mm截面惯性矩：I=3.17*106mm4长跨方向：铺板长跨4.5m方向不带肋，单块4.5m*2m的平铺板两边支承在间距750mm的板肋上，另两边支承在次梁上。由于4500/750=6>3，故可按照6跨连续单向板来计算。计算铺板荷载。短跨方向：铺板短跨方向带肋，是跨度为l0的T型截面简支梁。计算加劲肋荷载。3）铺板荷载6mm厚的钢板自重即为平板永久荷载标准值gk=0.46kN/m2可变荷载标准值qk=3kN/m2荷载基本组合值p=1.2*0.46+1.4*3=4.752kN/m2荷载标准值pk=3.46kN/m24）加劲肋荷载负荷宽度750mm，简化为线荷载计算永久荷载标准值：板传来的0.46kN/m2*0.75m=0.345kN/m加劲肋自重7.85*9.8*0.00096kN/m=0.074kN/m肋板角钢（2˾25*16*4）2*1.162*9.8*10-3kN/m=0.0228kN/m总计gk=0.442kN/m可变荷载标准值qk=3*0.75=2.25基本组合值p=1.2*0.442+1.4*2.25=3.68kN/m荷载标准值pk=2.692kN/m铺板的等效永久荷载（平板、加劲肋、角钢）标准值为g=0.57kN/m25）内力计算短跨方向：加劲肋跨中截面弯矩基本组合值：M=Pl02/8=3.68*4/8=1.84kN*m长跨方向：6跨连续梁按5跨查《建筑结构设计》附表B.1.4得最大弯矩系数0.0779。取计算宽度为1m，最大弯矩基本组合值（在边跨跨中）为：M=0.0779*4.752*1*0.752=0.208kN*m6）正截面强度与挠度验算加劲肋：强度：ơ=My/I=1.84*106*(126-32.65)/(3.17*106)=54.18N/mm2<f=215N/mm2满足要求挠度：Δ=0.01302pkl04/(EI)=0.86mm<l0/250满足要求平铺板：强度：ơ=M/W=0.208*106/(1000*62/6)N/mm2=34.67N/mm2<f=215N/mm2满足要求挠度：查《建筑结构设计》附表B.1.4得最大挠度系数0.006442Δ=0.006442pkl04/(EI)=1.902mm<l0/150满足要求次梁设计次梁与主梁铰接，可以按简支梁计算.负荷宽度为2m，按线均布荷载算，长度为4.5m1）荷载计算铺板传来永久荷载标准值gk=0.57*2kN/m=1.14kN/m可变荷载标准值qk=3*2kN/m=6kN/m基本组合值p=1.2*1.14+1.4*6=9.768kN/m标准组合值pk=7.14kN/m2）截面初选次梁截面选取轧制工字梁，假定钢铺板无刚性楼板作用，跨中无侧向支撑，上翼缘受均布荷载，自由长度为4.5m。假定钢号22~40，查《工程结构设计原理》p523表2-2，φb=0.83>0.6,修正为：φb’=1.07-0.282/φb=0.73截面最大弯矩估算值：Mmax=Pl02/8=9.768*4.5^2/8=24.73kN*m需要的截面抵抗矩：W=1.02Mmax/(φb’*f)=160.72*10^3mm3查《工程结构设计原理》附表1-3选取I18热轧普通工字钢h=180mm,b=94mm,tw=6.5mm,t=10.7mm,WX=185.4cm3,IX=1699cm4,SX=106.5cm3自重为236.5N/m3）内力计算考虑自重后：次梁均布荷载基本组合值改为P=9.768+1.2*0.2365kN/m=10.052kN/m次梁均布荷载标准组合值改为Pk=7.376kN/m最大弯矩基本组合值Mmax=10.052*(4.5)^2/8=25.444kN*m最大弯矩标准组合值Mmax，k=7.376*(4.5)^2/8=18.671kN*m最大剪力基本组合值Vmax=10.052*4.5/2=22.617kN4）截面验算由于是轧制型钢梁，局部稳定有保证，此处只需验算整体稳定与挠度整体稳定：弯曲正应力ơ=Mmax/（γxWX）=150.77N/mm2<f=215N/mm2最大剪应力τ=VmaxSx/Ixtw=21.81N/mm2<f=125N/mm2挠度验算：Δ=0.1042Mmax，kl02/(EIx)=11.26mm<l0/250=18mm满足整体稳定（次梁支座处设置支承加劲肋）主梁设计1）荷载计算主梁受次梁传来的集中荷载，负荷宽度为4.5m次梁传来的集中荷载标准组合值FK=7.14kN/m*4.5m=32.13kN次梁传来的集中荷载基本组合值F=9.768kN/m*4.5m=43.956kN2）截面初选主梁选用焊接工字钢选取截面高度：WX=MMAX/（γxf）=389*103mm3经济高度hs=7WX1/3-30=481mm查《工程结构设计原理》P144表5-4得hmin=1/15*l0=400mm故取腹板高度hw=500mm选取腹板厚度：采用估算公式tw=hw0.5/11=500.5/11cm=0.643cm=6.43mm此处取tw=8mm确定翼缘板尺寸：估算Af=WX/hw-1/6twhw=111mm2，其值过小，不起决定作用翼缘宽度b=100mm~166mm，取b=160mm考虑翼缘板的局部稳定：t>b/(26*(235/fy)1/2)=160/(26*(235/235)1/2)=6.2mm,取值为t=8mm（经验值）这样Af=1280mm23）截面几何特征主梁截面面积：A=6560mm2主梁截面惯性矩：IX=248.5*10^6mm4IY=5.48*10^6mm4截面抵抗矩：WX=IX/(h/2)=0.963*10^6mm3中和轴以上的面积矩：S=575.12*10^3mm3翼缘对截面中和轴的面积矩：S1=325.12*10^3mm34）内力计算加劲肋构造系数1.2，永久荷载分项系数为1.2自重标准值：gk=1.2*A*7850*9.8*10-3kN/m=0.6056kN/m自重设计值：g=1.2gk=0.7267kN/m截面最大弯矩基本组合值Mmax=Fl0/3+g*l02/8=91.2KN*m（跨中截面）截面最大剪力基本组合值Vmax=46.136kN（支座截面）5）截面验算1、强度验算抗弯：ơ=Mmax/γxWx=90.2N/mm2<f=215N/mm2满足要求抗剪：τ=VmaxS/IXtw=13.34N/mm2<f=125N/mm2满足要求翼缘与腹板的连接强度：采用连续直角焊缝，所需焊脚尺寸为hf>VmaxS1/(1.4IXffw)=0.27mm按构造要求取hf=6mm2、整体稳定次梁作为主梁侧向支撑，主梁受压翼缘自由长度l1=2m,受压翼缘宽度bf=160mml1/bf=12.5<16因此可不计算主梁整体稳定性3、翼缘局部稳定受压翼缘自由外伸长度b’=76mm，厚度t=10mmb’/t=7.6<13(235/fy)=13,故满足要求4、腹板局部稳定与腹板加劲肋设计因h0/tw=500/8=62.5<80,且无局部压应力，按构造配置横向加劲肋。根据连接需要，在次梁位置腹板两侧对称布置横向加劲肋，间距a=2m：外伸宽度bs>500/30+40=56mm，取76mm厚度ts>60/15mm=4mm取为8mmƠcrl：λb=(2h0/tw)/153=0.817<0,85故Ơcrl=f=215N/mm2τcrl：a/h0=4>1,得λs=0.6546<0.8故τcrl=fv=125N/mm2局部稳定分区段验算：区段I的平均弯矩M1=45.41KN*m平均剪力V1=45.41KN则ơ=45.68N/mm2τ=11.35N/mm2ơc=0（ơ/Ơcrl）2+（τ/τcrl）2=0.053<1满足要求区段II的平均弯矩M1=91KN*m平均剪力V1=0.364KN则ơ=91.54N/mm2τ=0.09N/mm2ơc=0（ơ/Ơcrl）2+（τ/τcrl）2=0.181<1满足要求5、挠度验算简支梁在对称集中荷载和均布荷载作用下的挠度系数分别为1/28和5/384Δ=1/28(FKl03/EI)+5/384(gkl04/EI)=5.042mm<l0/400=15mm满足要求钢柱设计1）荷载计算柱与梁铰接，钢柱只承受主梁传来的竖向轴力荷载，按中间柱计算。N=3*32.13+0.6056*6=100.3KN2）截面选择钢柱高度约为4000-6--516mm=3478mm,取为3480mm即l0=l=3.48m初选热轧H型钢HW200X200几何参数：HXB:200X200mmt1=8mmt2=12mm截面面积A=64.28cm2,ix=8.61cm,iy=4.99cmλx=38.3,λy=66.1,属于b类截面3）整体稳定验算查《工程结构设计原理》附表2-4-2得受压稳定系数φ=0.768N/（φ*A）=20.32N/mm2<f=215N/mm2满足要求4）局部稳定验算热轧规范型钢，可不予考虑节点设计eq\o\ac(○,1)次梁与主梁的连接节点次梁与主梁平接，连接采用10.9级M16高强螺栓。计算尚应考虑偏心附加弯矩1）支承加劲肋稳定计算一侧加劲肋bs=76mm厚度ts=8mm，按轴心受压杆件验算腹板平面外稳定。验算时考虑与加劲肋相邻的15tw范围内的腹板参与工作。加劲肋总有效截面几何特性：A=2400mm2I=2.74x106mm4i=(I/A)1/2=33.8mmλ=l0/i=500/38.9=14.8查《工程结构设计原理》附表2-4-2得受压稳定系数φ=0.979加劲肋承受两侧次梁梁端剪力N=2V=87.9KNơ=N/ΦA=37.41N/mm2<f=215N/mm2满足要求2）连接螺栓计算连接一侧每个高强螺栓剪力：NV=V/n=21.78/2=10.89KN由于偏心力矩ME=Ve=21.78*90KN*mm=1960KN*mm作用，单个高强螺栓最大受力为：NM=MEymax/yi^2=1960*20/(2*202)=49kN在垂直剪力与偏心弯矩共同作用下单个高强螺栓受力为：NS=NV单个10.9级M16摩擦型高强螺栓的承载力为(双剪)：NVb=0.9nfμP=0.9*0.45*2*100kN=162KN满足要求3）加劲肋与主梁的连接角焊缝计算V=21.78KNe=76+10+40=126mmMe=2744.3Kn*m采用hf=6mm,焊缝计算长度仅考虑与主梁的连接部分：lw=500-20*2=460mm则τv=V/(2x0.7xhfxlw)=5.64N/mm2ơm=ME/WW=9.26N/mm2(τv2+(ơm/βf)2)1/2=9.46N/mm2<ffw=160N/mm2.满足要求4）次梁腹板净截面验算τ=V/(twhwn)=32.7N/mm2<125N/mm2满足要求5）连接板厚度对于双板连接板，其厚度不宜小于梁腹板厚度0.7倍即4.55mm且不应小于螺栓间距/12即为40/12=3.3mm不宜小于6mm故取值t=6mmeq\o\ac(○,2)主梁与柱的连接节点1）节点构造设计主梁梁端通过突缘式支座支承于柱顶板。左右两梁端间C4.6级M16普通螺栓连接并在其间设10mm填充板；梁下翼缘板与柱顶板间用C4.6级M16普通螺栓固定；顶板与H型钢柱之间采用脚焊缝连接，不设置加劲肋。顶板厚取值t=20mm，平面尺寸取值BXL=200X200mm。2）支座支承加劲肋计算1、加劲肋稳定计算突缘支承加劲肋截面160X14mm，考虑15tw=120mm的腹板参与工作，按轴压杆件验算腹板平面外稳定。加劲肋截面几何特性如下：A=3200mm2;I=4.77X106mm4;i=(I/A)1/2=38.6mm;λ=l0/i=12.95截面类型属于b类截面，查《工程结构设计原理》附表2-4-2得受压稳定系数φ=0.984支承加劲肋受主梁端剪力与部分次梁梁端剪力N=46.136+21.978KN=68.114KNơ=N/（φ*A）=21.63N/mm2<f=215N/mm2满足要求2、顶板承压计算支座加劲肋端部刨平顶紧，Ace=160*14=2240mm2,端面正应力为：ơce=N/Ace=30.41N/mm2<fce=325N/mm2满足要求3、加劲肋与主梁连接焊缝计算V=68.114KN;偏心力矩ME=2.77X106KN*m采用hf=6mm,焊缝计算长度lw=480mm，WW=350000mm2;可得：τV=V/(2x0.7xhfxlw)=16.89N/mm2ơM=ME/WW=7.91N/mm2(τV2+(ơm/βf)2)1/2=18.1N/mm2<ffw=160N/mm2.满足要求3)柱与顶板的连接柱与顶板采用双面角焊缝连接，不设置加劲肋。焊脚尺寸取hf=8mm>1.5*√20=6.7mm翼缘焊接长度100mm，腹板焊接长度为100mm双面对称布置焊缝焊接截面总计算长度为lw=2*（100-20）+100-20=240mmN=43.956+46.136*2KN=136.23KNτ=N/(2x0.7xhfxlw)=50.7N/mm2<ffw=160N/mm2.满足要求eq\o\ac(○,3)柱脚节点设计柱脚与地面之间布置一块底板，尺寸与连接方法同顶板eq\o\ac(○,2)-3）柱与顶板的连接。九、楼梯设计采用折梁楼梯，平台板中部支撑在主梁上，另一端支承在地面上。每个踏步210mm,共需4000/210=19步，踏步宽度取155mm，则斜梁的水平投影长度为19x155=2945mm，斜梁倾角α=arctan（4000/2945）=53.64。。楼梯宽度取800mm平台宽度取1055mm,其中有1000mm的部分布置在主梁另一端，不参与计算。1）踏步板设计1、构造：踏步板下设30x6加劲肋，之间焊缝hf取6mm双面角焊缝。如图所示。踏步板两端与斜梁焊接，按简支构件、跨中作用1KN集中荷载计算2、挠度计算仅考虑加劲肋的截面惯性矩I=54000mm4挠度：Δ=Fl3/48EI=0.96mm<l/250=3.2mm满足要求3、连接计算踏步板与斜梁[16a之间采用单面角焊缝连接，承受剪力为500N，所需焊缝高度hf=V/(0.7f1wlw)=0.03mm,故按构造要求取值hf=6mm2）梯段梁设计由于踏步板故整体稳定不必计算。需验算：承载力极限状态下的强度计算、连接计算与正常使用下的挠度计算。1、计算简化近似取水平段部分荷载值与倾斜段相同倾斜部分沿梁轴线的永久荷载标准值为：梯段梁自重：0.34KN/m踏步板重：0.26KN/m小计gk’=0.60KN/m折算为按水平分布的gk=1.02KN/m可变荷载标准值：qk=0.8*3.5=2.8KN/m荷载基本组合值：p=5.14KN/m沿垂直于梁轴线方向的标准组合值为：pk=1.62KN/m简图如下2、强度计算跨内最大弯矩基本组合值近似出现在跨中：MMAX=5.783KN*mơ=Mmax/γxWx=25.4N/mm2<f=215N/mm2满足要求3、挠度计算近似按直斜梁计算，伸出段对挠度有利，不参与计算。计算总长度l=3000/cos53.64+55=5115mmΔ=5/384(pkl4/EI)=4.05mm<l/250=20.5mm满足要求4、梯段梁连接计算梯段梁与平台主梁梯段梁与平台主梁通过角钢连接，连接角钢选用˾80x6，如图3.14所示。梯段梁梁端剪力VMAX=0.5P*l/2=3.86KN，所需焊缝高度hf=V/(0.7f1wlw)=0.43mm,故按构造要求取值hf=6mm梯段梁与地面埋件采用C级M16普通螺栓连接单个螺栓承载力NVb=28KN>VMAX=3.86KN满足要求 帅哥靓妹们，希望对你们有所帮助！一、设计资料 1二、结构形式及支撑布置 2三、荷载计算 4四、内力计算 5五、杆件设计 6六、节点设计 10七、参考资料 17八、附表一 18九、附表二 19一、设计资料某车间跨度为，屋架间距6m，屋面采用预应力钢筋混凝土大型屋面板。20mm厚水混砂浆找平层，三毡四油防水层，屋面坡度1/10。屋架两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土C30，屋架跨度、保温层荷载标准值和屋面积灰荷载标准值按指定的数据进行计算。柱距6m,梯形钢屋架跨度屋架采用的钢材及焊条为：Q235钢，焊条为E43型，手工焊。梯形钢屋架荷载标准值（水平投影面计）永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.420mm厚水泥砂浆找平层0.4保温层0.5预应力混凝土大型屋面板1.4屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L计算：q=0.12+0.011×21=0.351悬挂管道：0.15永久荷载总和：0.4×2＋1.4+0.5+0.351+0.15=3.201可变荷载：屋面活荷载标准值：0.7雪荷载标准值：0.35积灰荷载标准值：0.8由于屋面活荷载与屋面雪荷载不同时考虑，屋面活荷载比屋面雪荷载大，取较大值，这里下面计算只要考虑屋面活荷载。二、节点荷载计算①全跨屋面永久荷载作用下②全跨可变荷载作用下③当基本组合由可变荷载效应控制时，上弦节点荷载设计值为当基本组合由永久荷载效应控制时，上弦节点荷载设计值为：由上可知，本工程屋面荷载组合由永久荷载效应控制，节点集中力设计值取P=54.14kN。④屋架节点荷载计算，计算屋架时应考虑下列三种荷载组合情况：全跨永久荷载+全跨可变荷载；全跨永久荷载+（左）半跨可变荷载；屋架和支撑自重+（左）半跨屋面板重+（左）半跨施工荷载设：---由永久荷载换算得的节点集中荷载；---由可变荷载换算得的节点集中荷载；---由部分永久荷载（屋架及支撑自重）换算得的节点集中荷载；---由部分永久荷载（屋面板重）和可变荷载（屋面活荷载）换算得的节点集中荷载。则：(施工时无积灰荷载）内力计算。用图解法活结构力学求解器先求出全跨和半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数，然后乘以实际的节点荷载。屋架在上述第一种荷载组合的作用下，屋架的弦杆，竖杆和靠近两端的斜腹杆，内力均达到最大，在第二种和第三种荷载作用下，靠跨中的斜腹杆的内力可能达到或发生变号。因此，在全跨荷载作用下所有杆件的内力均应计算，而在半跨荷载作用下仅需计算靠近跨中的斜腹杆内力。计算结果列于下表：

二、结构形式及支撑布置桁架的形式及几何尺寸如下图2.1所示图2.1桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置如图2.2所示图2.2桁架支撑布置符号说明：SC：上弦支撑；XC：下弦支撑；CC：垂直支撑GG：刚性系杆；LG：柔性系杆三、荷载计算四、内力计算荷载组合（1）计算简图如图4.1，荷载组合（2）计算简图如图4.2，荷载组合（3）计算简图如图4.3.图4.1荷载组合（1）图4.2荷载组合（2）图4.3荷载组合4.3由电算先解得F=1的桁架各杆件的内力系数（F=1作用于全跨、走半跨和右半跨）。然后求出各种荷载情况下的内力进行组合，计算结果见附表1五、杆件设计杆件截面选择：弦杆和腹杆均采用双角钢组成的T形截面：按腹杆的最大内力=-416.07KN,查表的选中间节点板厚度为10mm，支座节点板厚度为12mm。（1）上弦杆整个上弦杆采用等截面，按DE杆件的最大设计内力设计。=-659.4kN上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度：，(取两块屋面板宽度）因为=2，故宜选用两个不等肢角钢，短肢相并。设=50，选用角钢，为b类截面，查表得。需要截面积：，查表得：根据需要的A、、查角钢规格表，选用2∟，，=2.26cm，=6.11cm，，按所选角钢进行验算：＜＜∵<∴取截面和界面都为b类截面，由于＞，只需要求。查表的=0.773。故所选截面合适。（2）下弦杆整个下弦杆采用同一截面，按最大内力设计值设计。平面内的计算程度和平面外的计算长度分别为：，所需截面面积：选用2∟，短肢相拼，，（设连接支撑的螺栓孔位于节点板内的距离）=2.29cm，=6.07cm，＜＜截面验算＜所选截面合适。（3）腹杆验算:1）、腹杆Pa杆件轴力：计算长度，因为，故采用不等值角钢长肢相并。选用2∟，，，，按所选角钢进行验算：＜＜∵＜∴＜截面和界面都为b类截面，由于＞，只需要求。查表的=0.649。＜2）、腹杆Pb杆件轴力：计算长度，选用2∟，，，，按所选角钢进行验算：＜，＜＜，故所选截面合适。一般按全跨永久荷载和全跨可变荷载计算。对跨中的部分斜腹杆因半跨荷载可能产生的内力变号，采取将图中的（Dd杆、Wc杆、WD杆、Ed杆）均按压杆控制其长细比，故不必考虑半跨荷载作用的组合，只计算全跨满载时的杆件内力。3）腹杆Dd杆件轴力：计算长度，选用2∟，，，，按所选角钢进行验算：＜，＜查表可知=0.441，＜，（根据计算，按第二组荷载作用时，,按第三组荷载作用时，压力虽有所增加，但经验算后均符合要求，且其值很小，故按长细比选用其截面即可。）4）腹杆Wc：，计算长度，同理，亦按压杆容许长细比进行控制。选用2∟，，＜，＜根据计算，按第二组荷载作用时，,按第三组荷载作用时，压力虽有所增加，但经验算后均符合要求，且其值很小，故所选用的2∟可满足要求。5)腹杆WD：，计算长度，同理，亦按压杆容许长细比进行控制。选用2∟，，＜，＜根据计算，按第二组荷载作用时，,按第三组荷载作用时，压力虽有所增加，但经验算后均符合要求，且其值很小，故所选用的2∟可满足要求。6)腹杆Ed：，计算长度，同理，亦按压杆容许长细比进行控制。选用2∟，，＜，＜根据计算，按第二组荷载作用时，,按第三组荷载作用时，压力虽有所增加，但经验算后均符合要求，且其值很小，故所选用的2∟可满足要求。六、节点设计（1）下弦节点“b”（见图1.1）。这类节点的设计是先计算腹杆和节点板的链接焊缝尺寸，然后按比例绘制出节点板的形状，量出尺寸，然后验算下弦杆与节点板的连接焊缝，计算中用到的各杆的内力见附表。角焊缝的抗拉、抗压、和抗剪强度设计值。设“Pb”杆的肢背和肢尖焊缝，则所需的焊缝长度为：肢背：，取150mm。肢尖：，取90mm。设“Qb”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为，所需的焊缝长度为：肢背：，取110mm。肢尖：，取70mm。“Bb”杆的内力很小，焊缝尺寸只需要按构造确定焊缝，取。根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙以及制作和装备等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板的尺寸为310mm380mm。下弦与节点板的连接的焊缝长度为380mm，。焊缝所受的左右两下弦杆的内力差为，肢背的力最大，取肢背进行计算，则肢背处的焊缝应力为：＜焊缝强度满足要求。（2）上弦节点“P”（见图1.2）。Pb杆与节点板的连接焊缝尺寸和节点“b”相同。Pb杆与节点板的连接焊缝尺寸按同样方法计算，,“Pb”杆的肢背和肢尖的焊缝尺寸分别为，所需的焊缝长度为：肢背：，取150mm。肢尖：，取110mm考虑焊缝长度，同时为了在上弦搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm，用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。验算上弦杆的焊缝：忽略桁架上弦坡度的影响，假定集中荷载F与上弦杆垂直。上弦肢背承受集中荷载，肢尖承受左右弦杆的内力差。槽焊缝的计算焊角尺寸为，由节点板的长度确定槽焊缝的长度为。承受集中力P=54.14KN。则肢尖焊缝承担弦杆内力差，偏心距e=80-25=55mm，偏心弯矩，，则故焊缝强度满足要求。（3）下弦节点“c”设“Dc”杆的肢背和肢尖焊缝，则所需的焊缝长度为：肢背：，加后取11cm肢尖：，加后取6cm设“Fc”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为，所需的焊缝长度为：肢背：，加后取8cm肢尖：，由于焊缝计算长度不得小于和40mm，肢尖焊缝长度取6cm。“Cb”杆的内力很小，只需要按构造确定焊缝，取。节点板取265mm315mm，取，下弦杆与节点板的焊缝长度为315mm，焊缝受左右弦杆的内力差为，受力较大的肢背处的剪应力为：＜焊缝强度满足要求。（4）下弦节点“d”设“Fd”杆的肢背和肢尖焊缝，则所需的焊缝长度为：肢背：<，计算长度取48mm，加后取7cm肢尖：<，计算长度取48mm，加后取6cm设“Hd”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为，所需的焊缝长度为：肢背：<，计算长度取48mm，加后取7cm肢尖：<，计算长度取48mm，加后取6cm。“Cb”杆的内力为52890N，。肢背：<，焊缝长度取6cm，肢尖的力比肢背的小，肢尖焊缝长度取6cm。节点板取255mm285mm，由于d点左右两端的拉力值相差不大，可只按构造确定其焊角尺寸为。（5）下弦节点“e”腹杆“eH”计算内力为97.75kN，，肢背的焊缝长度为：，加后取7cm肢尖：<48mm，取焊缝长度为6cm。节点板取325mm270mm。验算下弦节点板的焊缝。计算内力为0.15779.07kN=116.86kN，，焊缝长度为270，焊缝肢背的剪应力为：＜，肢尖受力较小，不必验算。故焊缝合适。竖杆“eI”焊缝计算：拉力为144.39kN，取，考虑起弧和灭弧，焊缝长度取7cm，肢尖受力较小，按构造确定焊缝长度为6cm。下弦拼接角钢的总长度为采用与上弦统一钢号的角钢进行拼接，垂直肢截取宽度为图6.5.1图6.5.1（6）上弦节点“C”、“E”、“G”。由于节点处左右弦杆的内力值相等，且竖杆的内力设计值相同，故采用相同的节点板。焊脚尺寸取6mm，焊缝长度取6cm。连接板的尺寸如上图6.5.1上弦点“D”，“F”、“H”焊缝尺寸根据下弦节点已经确定。节点“D”：杆“Db”杆“Dc”节点“F”：杆“Fc”杆“Fd”节点“H”：杆“Hd”杆“He”节点“D”、“F”、“H”所选择的连接板尺寸分别为：230mm335mm，220mm255mm，235mm245mm。（7）屋脊节点“E”弦杆的拼接，一般都采用与上弦角钢相同钢号的角钢进行拼接，为了使拼接角钢在拼接处能紧贴被连接的弦杆和便于施焊，需将拼接角钢削棱和切去肢的一部分，：，其中取8mm，拼接角钢与弦杆的连接焊缝按被连接弦杆的最大内力计算，每条焊缝长度按该式计算：，取200mm。拼接角钢总长，取L为460mm。竖肢需切去并按上弦坡度热弯。计算屋脊处弦杆与节点板的连接焊缝，取=5mm，需要焊缝长度按公式计算：按构造要求决定节点板的长度。（8）支座节点“a”腹杆“Pa”的焊缝尺寸同节点“P”肢背：，肢尖：，节点板的厚度为12cm，所确定的节点板尺寸（如图1.3），支座底板的计算支座反力：R=7P=754.14kN=379.0kN支座底板