三跨连续梁课程设计设计说明书

本科毕业设计持续梁桥上部构造设计年级：2023级2023年6月指导教师指导教师(签章)答辩委员会主任(签章)毕业设计任务书班级：土木工程2023詹班发题日期：2023年4月完毕日期：2023年6月根据教育部指示，毕业设计是高等工科院校本科培养计划中的最终一种教学环①孔跨布置:(35+50+35)m预应力混凝土持续梁桥；②荷载原则：公路—I级荷载、人群荷载3kN/m²、二期恒载65kN/m;③桥面宽度：车道宽2×8.5m+两侧人行道宽2×3.25m+中央分隔带2m=25.5m;⑤支座强迫位移：基础不均匀沉降按边支座沉降1cm,中间 (2)材料规格： ④一般钢筋：受力钢筋采用HRB335钢筋；非受力钢筋及定位网采用R235钢筋。(3)施工次序及注意事项：②墩顶现浇主梁并张拉预应力。(2)构造内力分析；(6)绘制构造重要施工图：绘制桥梁构造(主梁)重要构造图(立面、平面、横断面和阶段划分图),分阶段预应力钢筋布置图(各个施工阶段预应力布置，包括纵向立面、平面及各个横断面布置图),施工程序图等，总计规定到达A3幅面图纸不少于16张或A2幅面图纸不少于8张，手绘A2图纸一张；(7)外文资料翻译，规定选择一篇外文专业科技文献(外文字符不少于10000(8)毕业设计阐明书不少于15000个中文；4、设计根据(1)《公路桥梁设计通用规范》JTGD60-2023,简称《桥规》JTGD60-2023;(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2023,简称《公预规》JTGD62-2023;5、设计进度安排周周周周周本设计重要是有关公路预应力混凝土持续梁桥上部构造的设计。设计跨度本设计为双向四车道，C40混凝土防水桥面。桥面构成为：8.5m(车道宽)×2+3.25m(两侧人行道宽)×2+2m(中央分隔带)=25.5m;桥轴线为直线，线路纵坡0%,桥面横坡为2%的人字排水坡；设计荷载原则为：公路-I级荷载、人群荷载本设计采用国内著名的有限元分析软件——桥梁博士计算，全桥共分118个单元，119个截面，两个施工阶段。由于持续梁的内力与Thisgraduatedesignismainlyprestressedconcretecontinuousbridge.TheComparedwiththesamespansimple-supportedbeam,thesagginbridgecanbeminimized,thheightofgirderchangingintheformofconicmakestheselfweightlightandthetinuousbridgewhichhasfourlanes.ThebridfC40water-protectedconcrete.Itconsistsof8.5m(widthofthesidewalk)×2+2m(medialstThedesignloadstandardistheRoadOne-LevelLoadanThisdesignadoptsthedomesticconstructionstages.Becauseoftheinternalforceofthetothemethodofconstructionclosely,themethodofconstructionofthisdesignadoptsthefullscaffoldconstructionmethod.Comparedwithothermethods,thiseapplied,suchasDoctorBrifExcel,AutoCADandotherauxiliarysoftwarebyhand,developingdeKeyword:Prestressed第1章绪论……………错误!未定义书签。1.1概述……………错误!未定义书签。1.2持续梁桥受力的特点…………错误!未定义书签。1.3预应力混凝土持续梁桥在我国的发展………错误!未定义书签。1.4本桥设计施工措施……………错误!未定义书签。1.5毕业设计的目的与意义………错误!未定义书签。毕业设计目的……………错误!未定义书签。毕业设计意义……………错误!未定义书签。毕业设计的重要内容……错误!未定义书签。第2章桥跨总体布置及重要构造尺寸………………错误!未定义书签。2.1桥跨总体布置…………………错误!未定义书签。桥梁构造计算图示………错误!未定义书签。桥跨总体布置……………错误!未定义书签。2.2尺寸确定………错误!未定义书签。变截面箱梁形式…………错误!未定义书签。主梁高度…………………错误!未定义书签。顶底板厚度………………错误!未定义书签。腹板厚度…………………错误!未定义书签。悬臂板布置……………错误!未定第3章主梁内力计算………………错误!未定义书签。3.1内力计算措施………………错误!未定义书签。3.2恒载内力计算………………错误!未定义书签。3.3数据准备……………………错误!未定义书签。3.4活载内力计算………………错误!未定义书签。温度应力的构成………错误!未定义计算成果………………3.7内力组合………错误!未定义书签。承载能力极限状态组合…………………错误!未定义书签。正常使用短期效应组合…………………错误!未定义书签。正常使用原则组合………错误!未定义书签。第4章预应力钢筋计算及布置………错误!未定义书签。4.1预应力钢束的估算……………错误!未定义书签。计算原理………………预应力钢束估算…………错误!未定义书签。钢筋估束成果……………错误!未定义书签。4.2纵向预应力钢束的布置………错误!未定义书签。纵向预应力钢束受力特点………………错误!未定义书签。纵向预应力钢束布置原则………………错误!未定义书签。本桥预应力钢束布置……错误!未定义书签。4.3竖向与横向预应力钢筋的设置原则…………错误!未定义书签。竖向预应力钢筋………横向预应力钢筋…………错误!未定义书签。第5章净截面及换算截面几何特性计算……………错误!未定义书签。5.1净截面几何特性计算…………错误!未定义书签。5.2换算截面几何特性计算………错误!未定义书签。第6章预应力损失及有效预应力计算………………错误!未定义书签。6.1预应力钢筋与管道之间摩擦引起的预应力损失……………错误!未定义书签。6.2锚具变形、钢束回缩和接缝压缩引起的应力损失…………错误!未定义书签。6.3混凝土弹性压缩引起的应力损失……………错误!未定义书签。6.4预应力钢筋的应力松弛引起的损失…………错误!未定义书签。6.5混凝土收缩和徐变引起的应力损失…………错误!未定义书签。6.6有效预应力计算………………错误!未定义书签。第7章预加力产生的次内力及内力组合……………错误!未定义书签。7.1原理……………错误!未定义书签。7.2计算措施………错误!未定义书签。等效荷载法………………错误!未定义书签。7.3内力极限组合…………………错误!未定义书签。第8章主梁截面强度计算与验算……错误!未定义书签。8.1计算措施………错误!未定义书签。8.2正截面强度计算与验算………错误!未定义书签。第9章应力及变形验算………………错误!未定义书签。9.1混凝土主拉与主压应力验算…………………错误!未定义书签。主拉应力验算……………错误!未定义书签。主压应力验算……………错误!未定义书签。9.2混凝土最大压应力验算……错误!未定义书签。9.3混凝土最小正应力验算……错误!未定义书签。9.4正常使用阶段受拉区预应力的最大拉应力验算…………错误!未定义书签。9.5刚度验算……………………错误!未定义书签。小得多，跨中最大挠度仅为同等跨度简支梁的4我国修建预应力混凝土持续体系梁桥最早在铁路部门，1996年在成昆线用第一座预应力混凝土持续梁桥是1975年建成的北京枢纽东北环线通惠河桥，跨度大跨度的预应力混凝土持续梁桥为江苏南京第二长江大桥的北汊桥，主跨165m。此设计跨度(35+50+35)m,设计时速80km/h,C40混凝土防水桥面。设计采用国内著由于桥面比较宽，梁体采用单箱四室截面，全梁共分118个梁段。顶板沿梁长不Excel等进行辅助设计计算，最终再以纯(1)预应力混凝土持续梁桥的构造尺寸、构造形式及其构造静力计算，包括计(2)纵向预应力钢筋的估算，布置，调整，优化；(3)纵向预应力损失计算；(4)预加力产生的次内力计算；(5)主梁截面强度计算与验算；(6)应力变形及其他验算。第2章桥跨总体布置及重要构造尺寸用(35+50+35)m的预应力持续梁桥。设计时速80km/h。桥面宽度25.5m,C40混凝土防水桥面，桥面纵坡0%,行车道桥面横坡为2%的人字排水坡，人行道采用1%单向排水坡。为了与主线桥其他各联相配合，桥长为119.94m,桥梁的构造计算图式见图2.1.3桥跨总体布置国公路桥变截面持续梁桥的中支点梁高H中与中跨跨度L中之比取1/12～1/21,本次设计取2.8m,高跨比为1/17.8;边支点梁高H边与中支点梁高H中之比取1/1.5~1/2.2,本次设计取1.5m,为箱梁中支点的1/1.871。间。考虑到以上原因，支点底板30cm,跨中底板取20cm,板厚按直线变化，顶板沿(1)腹板重要承受竖向剪应力和扭转剪应力，因此腹板的设置首先要满足最小(2)考虑到钢筋锚固构造规定及局部应力分散的规定，腹板厚度要满足最小构按最小构造规定取值，厚约为30cm。些，本次设计取2.5m。在箱梁的顶板，底板与腹板相交处需要设置20×20cm承托，这不仅是受力别岛别虽8OOO①单①◎◎①◎◎①○○①〇〇◎DD○①◎④◎◎◎◎◎①0图2-8右半跨主梁单元划分示意图(单位：cm)截面的几何特性计算经整顿得如表2-1所示：表2-1关键位置处毛截面特性值中性轴距顶端中性轴距底端梁高(m)面积(m²)第3章主梁内力计算《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2023对作用的分类(表3-1作用分类):表3-1作用分类永久作用构造重力(包括构造附加重力)预加力土的重力土侧压力混凝土收缩及徐变作用水的浮力基础变位作用可变作用汽车冲击力汽车离心力汽车引起的土侧压力汽车制动力流水压力冰压力温度(均匀温度和梯度温度)作用支座摩阻力偶尔作用地震作用船舶或漂流物的撞击作用汽车撞击作用恒载内力，包括自重引起的主梁自重(一期恒载)内力和二期恒载(如铺装、栏杆等)恒载内力计算采用桥梁博士3.2.0建模型计算。模型示意图如下图所示：混凝土及钢筋材料特性见表3-2。表3-2材料特性表泊松比混凝土抗压原则强度混凝土抗拉原则强度预应力钢绞线公称面积一般钢筋表3-3一期恒载计算成果单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)11222333444555666777单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移888999单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移表3-4二期恒载计算成果单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移1222333444555666777单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移888999单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移表3-5(一期恒载+二期恒载)恒载累积成果单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移1222333444555666777单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移888999单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移图3-2恒载弯矩内力图(单位：kN)图3-3恒载剪力内力图(单位：kN)3.4活载内力计算3.4.1计算措施活载内力计算为基本可变荷载(公路一I级)在桥梁使用阶段所产生的构造内力。采用影响线最不利进行加载计算。3.4.2车道横向折减荷载横向分布指的是作用在桥上的车辆荷载怎样在各主梁之间进行分派，或者说各主梁怎样分担车辆荷载。本设计按一片梁四车道进行设计的，横向分布系数取车道数与车道横向折减系数的积，经计算得2.68。桥梁构造的基频反应了构造的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反应了冲击系数与桥梁构造之间的关系。不管桥梁的建筑材料、构造类型与否有差异，也不管构造尺寸与跨径与否有差异，只要桥梁构造的基频相似，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相似的冲击系数。桥梁的自振频率(基频)宜采用有限元措施计算，对于持续梁构造，当无更精确措施计算时，也可采用下列公式估算：式中：1——构造的计算跨径(m);E——构造材料的弹性模量(N/m²);m.——构造跨中处的单位长度质量(kg/m);G——构造跨中处延米构造重力(N/m);计算持续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用f;计算持续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用f2。式中f——构造基频(Hz)。3.4.4计算成果公路I级活载内力计算成果见表3-6、7单元号节点号剪力(kN)竖向位移(m)11单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移222333444555666777888999单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移222333444555666777888999单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)竖向位移(m)转角位移单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)(2)假如假定墩台基础的沉降瞬时完毕，则产生的沉降内力可用构造力学的措在本次设计中取边支座沉降1cm,中间支座沉降1.5cm。支座沉降内力与各个支1号支座下沉1cm单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)剪力(kN)弯矩(kN·m)12223334445556667778889991号支座下沉1cm单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)剪力(kN)1号支座下沉1cm单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)剪力(kN)1号支座下沉1cm单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)剪力(kN)1号支座下沉1cm单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)剪力(kN)1号支座下沉1c单元号节点号剪力(kN)弯矩(kN·m)剪力(kN)弯矩(kN·m)图3-6支座1发生1cm不均匀沉降弯矩图(单位：kN·m)图3-7支座35发生1cm不均匀沉降弯矩图(单位：kN·m)已被认为是预应力混凝土桥梁产生裂缝的重要原因。因此有必要对温度内力进行计年温差影响(升温降温)与局部温差影响。体内任意点i的温度T是坐标x,y,z和时间t的函数，为三维传导问题。考虑到桥梁是30103010梯度模式一般分为线性与非线性两种。本次设计采用的温度模式如图3-8。(1)沿桥长的温度分布是均匀的；(2)混凝土材料是弹性匀质的；(3)梁的变形服从平面假定；3.6.2温度应力的构成温度应力由两部分构成：衡的纵向约束力。(2)温度次内力与温度次应力σ;——由于桥面温度升高，构造将发生上拱，对于持续梁将受到支承条件的约束而产生温度次内力与温度次应力。3.6.3计算措施按下式进行计算：M,=M⁰+M,表3-9温度引起的次内力竖向温差梯度整体升温20℃整体降温15℃单元号节点号剪力弯矩剪力(kN)弯矩剪力(kN)弯矩11222333444555666777竖向温差梯度整体升温20℃整体降温15℃单元号节点号剪力弯矩剪力(kN)弯矩剪力(kN)弯矩888999竖向温差梯度整体升温20℃整体降温15℃单元号节点号剪力弯矩剪力(kN)弯矩剪力(kN)弯矩竖向温差梯度整体升温20℃整体降温15℃单元号节点号剪力弯矩剪力(kN)弯矩剪力(kN)弯矩3.7内力组合3.7.1承载能力极限状态组合S承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；Y₀——构造重要性系数，对于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0、Yo——在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)、风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取1.4,但风荷载的分项系数取Sow—在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)外的其他第j个可变作用效应的原则值；可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载(或其他一种可变作用)组合时，人群荷载(或其他一种可变作用的组合)的组合系数取0.8;当除汽车荷载(含汽车冲击力、离心力)外尚有两种其他其组合系数取0.6;尚有四种及多于四种的可变作组合成果见表3-10表3-10承载能力极限状态组合单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩11222333444555666777888999单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩3.7.2正常使用短期效应组合永久作用原则值效应与可变作用频遇值效应组合相组合S——作用短期效应组合设计值；,人群荷载取1.0,风荷载取0.75,温度梯度作用取0.8,其他作用取1.0;计算成果见下表表3-11正常使用短期效应组合单元号节点号最大剪力最小剪力11222单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩333444555666777888999单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩单元号节点号最大剪力最小剪力表3-12正常使用原则组合单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩1222333444555666777888999单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩单元号节点号最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩单元号节点号最大剪力最小剪力第4章预应力钢筋计算及布置4.1预应力钢束的估算4.1.1计算原理全预应力混凝土持续梁在预加力和荷载的共同作用下应力状态应满足的基本条件是：截面上的预压应力应不小于荷载引起的拉应力，预压应力与荷载引起的压应力之和应不不小于混凝土的容许压应力，或为在任意阶段，全截面承压，截面上不出现拉应力，同步截面上最大应力不不小于容许压应力。对于截面上缘对于截面下缘其中W,W₁——截面上下抗弯模量；一般状况下，由于梁截面较高，受压区面积较大，上缘和下缘的压应力不是控制原因，为简便计，可只考虑上缘和下缘的拉应力的这个限制条件。公式(4-1)变为(4-5)公式(4-3)变为(4-6)(1)截面上下缘均配有力筋Ny上和Ny下以抵御正负弯矩将式(4-5)、(4-6)分别代入式(4-7)(4-8),解联立方程后得到代入式(4-9)(4-10)中得到将式(4-1)、(4-3)分别代入式(4-11)(4-12)即可得按截面上下缘混凝土不出现拉应力所需的预应力钢筋数目，显然该值为截面的最小配筋值，分别记为NSmin、NXmin,则为同理，将式(4-2)、(4-4)分别代入式(4-11)、(4-12)可得截面上下缘混凝土不致压碎所需的预应力钢筋数目，显然，该值为截面的最大配筋值。e——预应力力筋重心离开截面重心的距离；A——混凝土截面面积，可取毛截面计算；n截面边缘预应力钢筋的数目；(2)只在截面下缘布置预应力钢筋由下缘预应力钢筋在截面上、下缘产生的应力分别为：将式(4-3)代入式(4-15)、(4-16)分别解得：可求出当上下缘不出现拉应力时截面下缘所需的预应力钢筋数量，记为Nx,则(3)只在截面上缘布置预应力筋由上缘预应力钢筋在截面上、下产生的应力分别为：将式(4-1)代入式(4-13)、(4-14)分别解得：可求出当上下缘不出现拉应力时截面下缘所需的预应力钢筋数量，记为NS,则对于预应力混凝土持续梁桥体系，在初步计算预应力刚束数量时，必须计及各项次内力的影响。然而，钢筋估算是比较粗略的，由于计算中所采用的组合成果并不是桥梁的真实受力。确定钢束需要懂得截面的计算内力，而布置好钢束前又不也许求得桥梁的真实受力状态。某些次内力的计算(如预应力次内力)恰好与预应力钢束的数量与布置有关。估算钢筋与真实的受力状态的差异由如下四个方面引起：①未考虑预应力的影响。②未考虑预应力对混凝土收缩徐变的影响。③采用毛截面性质进行计算，未考虑钢束孔道的影响。表4-1预应力钢束配筋成果单元号节点号左上缘面积左下缘面积右上缘面积右下缘面积11正常使用2承载能力22正常使用3承载能力33正常使用4承载能力44正常使用5承载能力55正常使用6承载能力66正常使用7承载能力77正常使用8承载能力88正常使用9承载能力99正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用单元号节点号左上缘面积左下缘面积右上缘面积右下缘面积承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用单元号节点号左上缘面积左下缘面积右上缘面积右下缘面积承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力正常使用承载能力(1)混凝土受弯构件的配筋数量不仅与承受的弯矩有关，并且还要考虑截面的(2)初步估算预应力是非常粗略的。(3)考虑到次内力的影响，持续梁体系跨中的正弯矩会较估算时组合的大20%--30%,因此在估算时承受正弯矩的钢束数应合适加大。中跨跨中处NS=0.0394×10⁶/140=282(将以上成果乘以120%～130%后得出成果边跨跨中处NS=256.8～278.2(根)中跨跨中处NS=338.4～366.6(根)初步定出边跨跨中处NS=416(根)中跨跨中处NS=480(根)根部最大负弯矩处NS=544(根)预应力钢筋布置重要根据成桥和施工阶段的受力状态确定，同步考虑截面的构(14)顶板束的布置还应遵照如下原则：(1)预应力钢束横向布置方式：(2)预应力钢束纵向布置方式：表4-2纵向预应力钢束表规格(mm)1号腹板222222223号腹板222222225号腹板2222(1)箱梁横向预应力采用平行钢丝或钢绞线，采用直线或曲线布筋，根据受力(2)考虑到横隔板对桥面预应力的约束影响，也可在横隔板内施加预应力以赔第5章净截面及换算截面几何特性计算净截面为扣除预应力孔道的截面，各关键截面的几何特性计算成果见表5-1所示。表5-1净截面几何特性中性轴距顶端中性轴距底端梁高(m)面积(m²)抗弯惯性矩(m)换算截面为孔道压浆后钢束与混凝土梁形成整个后的截面。各关键截面的几何特性计算成果见表5-2所示。表5-2换算截面几何特性重心距顶端(m)重心距底端(m)梁高(m)面积(m²)抗弯惯性矩(m²按《公预规》JTGD62-2023规GG₁sμ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，取0.2;θ——从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和(rad);k管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015;x从张拉端至计算截面的管道长度，可近似地取该段管道在构件纵轴上的投影长度(m)。6.2锚具变形、钢束回缩和接缝压缩引起的应力损失△l——张拉端锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值(mm),取6mm;l——张拉端至锚固端之间的距离(mm);Ep——预应力钢筋的弹性模；6.3混凝土弹性压缩引起的应力损失后张法预应力混凝土构件当采用分批张拉时，先张拉的钢筋由张拉后批的钢筋所引起的混凝土弹性压缩的预应力损失，按下式计算：△σ——在计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉各批钢筋产生的混凝土法向aep——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；后张法预应力混凝土构件，当同一截面的预应力钢筋逐束张拉时，由混凝土弹性压缩引起的预应力损失，可按下列简化公式计算：AG——在计算截面的所有钢筋重心处，由张拉一束预应力钢筋产生的混凝土法向压应力(MPa),取各束的平均值；6.4预应力钢筋的应力松弛引起的损失对于预应力钢绞线，按下式计算：式中ψ——张拉系数，一次张拉时，ψ=1.0;σm——传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件σm=Gom-Gn-O₂-G14本设计采用低松驰钢绞线，张拉控制应力。6.5混凝土收缩和徐变引起的应力损失由混凝土收缩和徐变引起的预应力钢筋应力损失σ6Gm、Ow——构件受拉、受压所有纵向钢筋截面重心处由预习应力产生的混凝土法向应力(MPa);E₉——预应力钢筋的弹性模量；aep——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；ep、ep——构件受拉区、受压区预应力钢筋截面重心至构件截面重心的e₇、e;——构件受拉区、受压区纵向一般钢筋截面重心至构件截面重ew、——构件受拉区、受压区预应力钢筋和一般钢筋截面重心至构E(t,t₀)——预应力钢筋传力锚固龄期为%,计算考虑的龄期为t时的混凝土收缩应变，其终极值可按《公预规》JTGD62-2023中极值可按《公预规》JTGD62-2023中表取用；6.6有效预应力计算第一阶段预应力损失σ₁=σn+O₂+O1₄最终的预应力损失值计算O₁=σn+O₂+O₄+Gs+Oi₆运行阶段的预应力永存预应力计算σ=σwn-(Gn+O₂+O₄+Os+G₆)各阶段各号钢束预应力损失及有效预应力见表6-1,6-2,6-3(仅示底板束)所示点号有效预应力24800000点号有效预应力2408000000点号有效预应力24080000001、由于计算比较繁琐，各项预应力损失采用桥梁博士计算；第7章预加力产生的次内力及内力组合由于预加力的偏拱，这种变形是不过，假如在梁中部加上一种支点，把简支梁转化为两跨持续梁，则在张拉预应力钢筋时，由于支座B的存在，必然产生一种向下的反力拉拽住梁，约束了预加力产生的上拱位移，以满足支座B处的变形协调条件。产生了二次力矩M图7-3因此梁体的总预矩M=Mo+M图7-4初预矩M₀预应力混凝土构造，是一种预加力和混凝土承压互相作用并获得平衡的自锚体先应明确哪些预先应明确哪些预桥所产生次内静定构造施加的内力。本设计为应力钢束能使持续梁预应力钢束才产生次计算成果如表7-1所示表7-1预应力引起的次内力单元号节点号弯矩(kN·m)剪力(kN)11222333444555666777888999单元号节点号弯矩(kN·m)剪力(kN)单元号节点号弯矩(kN·m)剪力(kN)单元号节点号弯矩(kN·m)剪力(kN)图7-4预应力引起的总预矩图(kN·m)为了进行正截面强度验算，需在之前内力组合的基础上再计入预加力产生的次内力影响。组合计算成果如表7-2所示。单元号节点号最大弯矩(kN·m)最小弯矩(kN·m)100222333444555666777888999单元号节点号最大弯矩(kN·m)最小弯矩(kN·m)单元号节点号最大弯矩(kN·m)最小弯矩(kN·m)单元号节点号最大弯矩(kN·m)最小弯矩(kN·m)图7-5考虑了预加力引起次内力的承载能力极限组合弯矩包络图(单位：kN·m)现行《公预规》JTGD62-2023也未推荐合适的算与验算，计算成果如表8-1、表8-2所示。单元号节点号承载能力极限最大弯矩(kN·m)极限弯矩抗力(kN·m)成果是是是是是是是是O是是是是单元号节点号承载能力极限最大弯矩(kN·m)极限抗力(kN·m)成果是是是是是是是是是是是是1、节点号10对应的是边跨1/4处的截面位置；2、节点号18对应的是边跨1/2处的截面位置；3、节点号26对应的是边跨3/4处的截面位置；4、节点号35对应的是根部最大负弯矩处的截面位置；5、节点号48对应的是中跨1/4处的截面位置；6、节点号59对应的是中跨1/2处的截面位置；第9章应力及变形验算9.1混凝土主拉与主压应力验算9.1.1主拉应力验算对于全预应力抗裂验算，根据《公预规》JTGD62-2023规定，在短期效应组合下，现场浇筑构件应满足式中σp——由作用(荷载)短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力f₄——凝土原则抗拉强度，取2.65MPa;9.1.2主压应力验算D62-20237.1.