机械制造技术课程设计-法兰盘831004加工工艺及铣φ90两侧面夹具设计

机床夹具设计说明书“CA6140法兰盘”零件“加工Φ90两侧面”工序的夹具设计全套图纸加V信153893706或扣3346389411姓名：学号：班级：指导教师：学院：2021年11月

目录一、工序设计 31.选择加工设备与工艺装备 32.确定工序尺寸 6二、切削用量、工时定额的计算 9工序3 9工序4 12工序7 15三、夹具总体设计 171.定位方案 172.夹紧机构 193.对刀装置 214.夹具与机床连接元件 225.夹具体 236.使用说明 247.结构特点 248.夹具中标准件清单 249.夹具装配总图 25四、设计总结 25五、参考文献 25六、心得体会 26一、工序设计1.选择加工设备与工艺装备（1）选择机床选择机床时,应注意以下几个基本原则：1.机床的加工尺寸范围应与工件的外形尺寸相适应。2.机床的精度应与工序要求的精度相适应。3.机床的生产率应与工件的生产类型相适应。如果工件尺寸太大、精度要求过高，没有适当的设备可供选择时，应考虑机床改装或设计专用机床。根据以上原则，选择机床如下：1.工序3、4、8、9、15、16是粗车、半精车、精车零件的各个外圆柱面和端面。法兰盘零件是回转体零件适合在车床上加工，成批生产，故选用卧式车床就能满足要求。本零件整体尺寸不大，精度要求较高，故选择CA6140卧式车床可以满足要求。2.工序6、7、10、11是粗铣、半精铣两侧面，应选用卧式铣床。为了加快生产效率，选择双头铣床。3.工序5、12、13是钻扩铰孔，由于需要调整刀具位置钻多个孔，可采用专用的分度夹具在立式钻床上面加工，孔的尺寸不大。故选择z525立式摇臂钻床。4.工序14、17、18是粗磨平面。选择M114W万能外圆磨床，根据加工要求砂轮选用A46KV6P350×40×127。（2）选择夹具机床夹具种类有很多，一般可划分为通用夹具（适用性强，加工精度不高）、专用夹具（加工精度高、针对性强、缺乏通用性）、可调夹具（调整有缺陷的夹具以及适合小批量零件的加工）以及组合夹具。本零件是回转体零件，外圆柱面和端面用通用夹具装夹即可，对于两侧面的铣削加工和销孔的钻、铰加工无法用通用夹具加工，为了提高劳动生产率、保证加工质量、降低劳动强度，需要设计专用夹具进行装夹。（3）选择刀具工序号工序内容所选刀具3粗车φ45端面、倒角、外圆柱面、退刀槽、φ90右端面、外圆柱面外圆车刀4粗车φ100-0.12-0.34端面、外圆柱面、倒角、B面、倒角外圆车刀5钻、扩φ20+0.0450孔扩孔钻6粗铣距离φ90mm轴线24mm、34mm的平面圆柱铣刀7半精车φ450-0.017端面外圆柱面、φ90右端面和外圆柱面外圆车刀8半精车φ100-0.12-0.34端面、φ100-0.12-0.34外圆柱面、B面外圆车刀9半精铣距离φ90mm轴线34mm、24mm的平面圆柱铣刀10粗铰、精铰φ20+0.0450孔铰刀11钻4-φ9麻花钻12钻φ4的孔、粗铰φ6的孔麻花钻、铰刀13粗磨距轴线24mm的平面通用砂轮14精车φ100-0.12-0.34mm端面和φ100-0.12-0.34mm外圆柱面外圆车刀15精车φ90mm右端面、φ450-0.017mm外圆柱面外圆车刀16磨φ90mm外圆柱面、磨B面平形砂轮（4）选择量具本零件属于成批生产，一般情况下尽量采用通用量具。根据零件表面的精度要求、尺寸和形状特点。参考课本有关资料，选择如下。外圆加工面所用量具工序工序内容量具3车φ45端面、倒角、外圆柱面、退刀槽、φ90右端面、外圆柱面游标卡尺4车φ100-0.12-0.34端面、外圆柱面、倒角、B面、倒角游标卡尺5钻、扩φ20+0.0450孔极限量规6粗铣距离φ90mm轴线24mm，34mm的平面游标卡尺7半精车φ450-0.017端面外圆柱面、φ90右端面和外圆柱面游标卡尺8半精车φ100-0.12-0.34端面、φ100-0.12-0.34外圆柱面、B面游标卡尺9半精铣距离φ90mm轴线34mm、24mm的平面游标卡尺10粗铰、精铰φ20+0.0450孔极限量规11钻4-φ9游标卡尺12钻φ4的孔、粗铰φ6的孔极限塞规13粗磨距轴线24mm的平面游标卡尺14精车φ100-0.12-0.34mm端面和φ100-0.12-0.34mm外圆柱面游标卡尺15精车φ90mm右端面、φ450-0.017mm外圆柱面游标卡尺16磨φ90mm外圆柱面、磨B面游标卡尺2.确定工序尺寸（1）计算过程1.φ450-0.017mm外圆柱面查表5-2可得：R=F+2RMA+CT/2=45+2X1.5+1.4=49.4mm，粗车、半精车、精车φ45mm外圆柱面，查《互换性与测量技术基础》可得，粗加工余量为2.8mm,粗加工后工序尺寸φ46.6mm，查表公差为0.09mm，半精加工余量为1.4mm，半精加工后工序尺寸φ45.2mm，查表公差为0.04mm，精加工余量为0.2mm，精加工后工序尺寸为φ45mm，公差为0.017mm。2.φ90外圆柱面查表5-2可得：R=F+2RMA+CT/2=90+2X1.5+1.6=94.6（mm），需要进行粗车、半精车、精车。查《互换性与测量技术基础》以及《设计指南》可得：粗加工余量2.6mm，加工后尺寸φ92mm，查表公差为0.13mm，半精加工余量为1.4mm，加工后工序尺寸φ90.6mm，查表公差为0.08mm，精加工余量为0.6mm，加工后工序尺寸φ90mm。3.φ100外圆柱面查表5-2可得：R=F+2RMA+CT/2=100+2X1.5+1.8=104.8（mm），需要进行粗车、半精车、精车加工。查《互换性与测量技术基础》以及《设计指南》可得：粗加工余量为2.8mm，粗加工后工序尺寸为Φ102mm，查表公差为0.2。半精加工余量为1.4mm，半精加工后工序尺寸为Φ100.6mm，查表尺寸公差为0.08mm，精加工余量0.6mm，精加工后工序尺寸Φ100mm，查表公差为0.02mm。4.φ450-0.06外圆柱面查表5-2可得：R=F+2RMA+CT/2=45+2X1.5+1.4=49.4（mm），需要进行粗加工、半精加工、精加工。查《互换性与测量技术基础》以及《设计指南》可得：粗加工余量为2.4mm，粗加工后工序尺寸为Φ47mm，查表尺寸公差为0.1mm，半精加工余量为1.7mm，半精加工后工序尺寸Φ45.3mm，查表尺寸公差为0.06mm，精加工工序余量为0.3mm，精加工后工序尺寸为Φ45mm，查表尺寸公差0.03mm。5.φ450-0.017端面查表5-2可得：R=F+RMA+CT/2=41+1.5+1.4=43.9（mm），总加工余量为2.9mm，粗加工余量1.9mm，半精加工余量1mm。φ90左右端面查表5-2可得：R=F+2RMA+CT/2=8+2X1.5+1=12（mm），两端面总加工余量4mm，粗加工余量为1.2mm，半精加工余量0.6mm和精加工余量0.2mm。7.φ100-0.12-0.34右端面查表5-2可得：R=F+2RMA+CT/2=9+2X1.5+1=13（mm），两端面加工余量4mm，粗加工余量1.2mm，半精加工余量0.6mm，精加工余量0.2mm。（2）工序尺寸列表圆柱面的工序加工余量、工序尺寸及公差、表面粗糙度加工表面工序余量工序尺寸及公差表面粗糙度粗半精精粗半精精粗半精精φ450-0.017外圆柱面2.81.40.2φ46.6+0.25+0.16φ45.2+0.1+0.06φ450-0.01712.53.20.8φ90外圆柱面2.61.40.6φ92+0.35+0.22φ90.6+0.080φ90+0.02012.53.20.4粗车φ100-0.12-0.34外圆柱面2.81.40.6Φ102+0.20Φ100.6+0.080Φ100-0.12-0.3412.53.20.8φ450-0.06外圆柱面2.41.70.3Φ47+0.10Φ45.3+0.060Φ450-0.0312.53.20.4各端面的工序加工余量工序加工表面总加工余量工序加工余量3φ450-0.017端面2.91.9/13φ90右端面21.2/0.6/0.23φ90左端面21.2/0.6/0.24φ100-0.12-0.34右端面21.2/0.6/0.24φ100-0.12-0.34左端面21.2/0.2/0.2二、切削用量、工时定额的计算工序3（1）切削用量（1）粗车φ450-0.017端面，刀具选用外圆车刀，加工余量为1.9，选择CA6140卧式车床。加工材料HT200，加工形式外圆纵车，刀具材料高速钢（不用切削液）根据计算公式查表2-8式中Cv=22.7，xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，ap=1.9mm，f=1.88mm/r,kv=1,代入公式可以求出Vc=10.6m/min。代入数据求出n=75.22r/min,查表5-63，选择n=80r/min,则实际切削速度为Vc=11.3r/min。（2）车削φ450-0.017外圆柱面，加工余量为2.4mm。根据计算公式查表2-8式中Cv=22.7,xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，f=1.14mm/r，ap=1.2mm,kv=1,代入公式可以求出vc=13.9r/min。代入数据求出n=98.45r/min,查表5-63，选择n=100r/min，则实际切削速度为Vc=14.14r/min。第三道工步为粗车φ90右端面，加工余量为1.2mm。根据计算公式查表2-8式中Cv=22.7,xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，f=1.02mm/r，ap=1.2mm,kv=1,代入公式可以求出vc=14.55r/min。代入数据求出n=51.46r/min,查表5-63，选择n=50r/min，则实际切削速度为Vc=14.14r/min。第四道工步为粗车φ90外圆柱面，加工余量为2.6mm。根据计算公式式中Cv=22.7,xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，f=1.28mm/r，ap=1.2mm,kv=1,代入公式可以求出vc=13.28r/min。代入数据求出n=46.99r/min，查表5-63，选择n=50r/min，则实际切削速度为Vc=14.14r/min。（2）工时定额计算：基本时间：粗车φ450-0.017mm端面所需基本时间。查表2-24可知，其中，由于该零件为大批量生产，所以l3=0,d=45mm，d1=20mm，l1=2，,l2=3,n=80r/min，f=1.88mm/r，代入数据求出L=17.5，Tj=6.98s。粗车φ450-0.017mm外圆柱面所需基本时间。查表2-24可知，l=41，l1=5，l2=3，l3=0，n=100r/min，f=1.14mm/r根据计算得到参数代入数据求出Tj=24.7s。粗车φ90右端面所需要基本时间。查表2-24可得d=90，d1=45，l1=2，l2=3，l3=0，f=50mm/r，n=102r/min，代入数据求得Tj=48.24s。（4）粗车φ90外圆柱面所需基本时间，查表2-24可知，L=8，l1=0，l2=2，l3=3，f=1.28mm/r，n=50r/min根据以上的各项参数，代入数据求出Tj=13.13s。（3）本工序切削用量及基本时间列表。工步ap/mmf/(mm/r)vc/(m/s)n/(r/s)Ti/s11.91.880.191.36.9822.41.140.241.724.731.21.020.241.748.2442.61.280.241.713.13工序4（1）切削用量本工序为粗车φ100-0.12-0.34mm端面、φ100-0.12-0.34mm外圆柱面、φ100-0.12-0.34mm右端面、粗车φ450-0.06mm外圆柱面、粗车φ90mm左端面。选择CA6140卧式车床，外圆车刀。工件材料HT200，外圆纵车，刀具材料高速钢（不用切削液）粗车φ100-0.12-0.34mm端面。根据计算公式式中Cv=22.7，xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，ap=1.2mm，f=1.02mm/r,kv=1,代入公式可以求出Vc=14.55m/min。代入数据求出n=46.32r/min，查表5-63，选择n=50r/min，则实际切削速度为Vc=14.01r/min。粗车φ100-0.12-0.34mm外圆柱面，根据计算公式式中Cv=22.7，xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，ap=1.4mm，f=1.02mm/r,kv=1,代入公式可以求出Vc=14.22m/min。代入数据求出n=45.25r/min，查表5-63,选择n=50r/min，则实际切削速度为Vc=15.7r/min。粗车φ100-0.12-0.34mm左端面，根据计算公式式中Cv=22.7，xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，ap=1.2mm，f=1.02mm/r,kv=1,代入公式可以求出Vc=13.92m/min。代入数据求出n=44.3r/min，查表5-63，选择n=40r/min，则实际切削速度为Vc=14.01r/min粗车φ450-0.06mm外圆柱面，根据计算公式式中Cv=22.7，xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，ap=1.2mm，f=1.14mm/r,kv=1,代入公式可以求出Vc=13.92m/min。代入数据求出n=98.45r/min，查表5-63，选择n=100r/min，则实际切削速度为Vc=14.14r/min粗车φ90左端面，根据计算公式式中Cv=22.7，xv=0.15,yv=0.4,m=0.1,T=60min，ap=1.2mm，f=1.02mm/r,kv=1,代入公式可以求出Vc=14.55m/min。代入数据求出n=102.9r/min，查表5-63，选择n=100r/min，则实际切削速度为Vc=14.14r/min。（2）工时定额计算：基本时间：粗车φ100-0.12-0.34mm端面，查表2-24，，其中d=100，d1=20，l1=0，l2=2，l3=3，f=1.02mm/r，n=40r/min代入数据求得L=46mm，Tj=67.6s。粗车φ100-0.12-0.34mm外圆柱面，查表2-24，。f=1.02mm/r，n=50r/min，l=9，l1=0，l2=2，l3=3代入参数求出Tj=17.6s。（3）粗车φ100-0.12-0.34mm左端面，查表2-24，，其中d=100，d1=45，l1=0，l2=2，l3=3，f=1.02mm/r，n=40r/min代入数据求出L=33.5mm，Tj=49.3s。（4）粗车φ450-0.06mm外圆柱面，查表2-24，。f=1.14mm/r，n=l00r/min，l=33，l1=0，l2=2，l3=3代入数据求出Tj=20.5s。（5）粗车φ90左端面，查表2-24，，其中，d=90，d1=45，l1=0，l2=2，l3=3，f=1.02mm/r，n=50r/min，代入数据求出L=28.5mm，Tj=33.5s。（3）本工序切削用量及基本时间列表工步ap/mmf/(mm/r)vc/(m/s)n/(r/s)Ti/s11.21.020.230.6767.621.41.020.240.8317.631.21.020.230.6749.341.21.140.241.6720.551.21.020.240.8333.5工序7（1）切削用量本工序包括钻、扩、铰φ20+0.0450mm。首先钻孔至φ18+0.10mm，然后扩孔φ19.8+0.060mm，最后粗铰孔至φ20+0.0450mm。刀具选用锥柄机用铰刀。选用Z525立式钻床。钻孔至φ18+0.10mm（1）确定进给量f。该孔深度为91mm，较深。应该采用自动进给。查表5-135，钻头直径在16-20mm时，进给量在0.7-0.86之间，选择f=0.8mm/r。（2）确定钻头寿命。查表5-138可知T=30min。（3）计算钻削速度。查表2-13可知查表可知Cv=15.2，zv=0.25，xv=0.1，yv=0.4，m=0.125，代入公式计算可知Vc=8.18m/min。求转速。根据，代入数据求出144.7r/min，查表5-72，选择n=140r/min。则实际切削速度为Vc=7.92m/min。扩孔至φ19.8+0.060mm确定进给量f。查表5-135，扩孔钻直径在15-20之间时，进给量选择0.9-1.1mm，选择f=1.0mm/r。确定扩孔钻寿命。查表5-138可知T=30min。计算钻削速度，查表2-13可知：查表2-13可知，Cv=18.8，Zv=0.2，xv=0.1，yv=0.4，m=0.125。代入数据求出Vc=22.56r/min。代入代入数据求出n=362r/min。查表5-72，选择n=392r/min。代入原式求出实际切削速度Vc=24.4m/min。铰孔至φ20+0.0450mm（1）确定进给量f。查表5-135，铰刀直径在10-20之间时，进给量选择1.0-2.0mm，选择f=1.0mm/r。（2）确定铰刀寿命。查表5-138可知T=30min。计算钻削速度，查表2-13可知：查表2-13可知，Cv=15.6，Zv=0.2，xv=0.1，yv=0.5，m=0.3。代入数据求出Vc=10.35r/min。代入代入数据求出n=164.7r/min。查表5-72，选择n=140r/min。代入原式求出实际切削速度Vc=8.8r/min。（2）工时定额计算：基本时间：钻孔Φ18mm查表2-26可得，将数据代入计算公式可知l1=3.1，Tj=51.48s。扩孔至Φ19.8mm查表2-26可知，将数据代入计算公式求出l1=2.9，Tj=14.68s。铰孔至Φ20查表2-26可知,代入数据求出l1=2.1，Tj=40.6s.（3）本工序切削用量及基本时间列表工步ap/mmf/(mm/r)vc/(m/s)n/(r/s)Ti/s11.10.87.9214051.4820.91.024.439214.6830.11.08.814040.6三、夹具总体设计1.定位方案（1）定位方案设计本夹具主要用来铣削距离φ20+0.0450中心线24mm和34mm的φ90外圆柱面上的两侧面，这两个侧面的表面粗糙度要求较高，而且加工此侧面时φ100-0.12-0.34mm的右端面和φ20+0.0450mm孔内表面已经加工出来了，可以用作此道工序的定位面。铣削两个侧面，由于工件对侧面距离轴线有尺寸要求，因此需要限制Y和Z方向移动的自由度，为了便于对刀和控制加工形成，可以附加限制x方向的移动。为了将其正确定位可以采用短销大端面结合的定位方式。短销可以限制x、y方向的移动，大平面限制z方向上的移动、y、z方向上的转动。共计限制五个自由度。其中短销限制YZ方向的移动两个自由度，支撑板限制X方向的移动、Y、Z方向的转动3个自由度。（2）定位方案草图（3）定位误差计算用调整法加工一批工件时，工件在定位过程中，由于工件的定位基准与工序基准不重合，以及工件的定位基准面与夹具定位元件的定位表面存在制造误差，都会引起工件的工序基准偏离理想位置，而使工序尺寸产生加工误差，成为定位误差，常用符号△dw表示。其数值大小为工件的工序基准沿工序尺寸方向上发生的最大偏移量。它由定位基准与工序基准不重合误差△bc和定位副制造不准确引起工序基准的位移误差△wy两部分组成，其大小是两项误差在工序尺寸方向上的代数和，即定位选取了支撑板和圆柱销定位，支撑板限制三个自由度，圆柱销限制2个自由度。由于标准件尺寸不满足要求，因此两个定位元件都属于自行设计。平面定位误差：查表3-2可得：δ=0.034mm定位销定位误差：查表3-2可得：当以圆孔为定位基准，定位销垂直放置时查表求出δD=0.045，δd=0.009，△min=0.006。△D=0.06mm。误差总和为0.094mm<0.1mm。满足要求。2.夹紧机构（1）夹紧方案设计在机械加工中，工件的定位和夹紧是两个密切联系的工作过程。在装夹工件时，先把工件放置在夹具的定位元件上，使它获得正确的位置，然后采用一定的机构将它压紧夹牢，以保证在加工过程中工件不会由于切削力、离心力、惯性力、重力等作用产生移动或振动，以致改变原来的位置。本次课程设计选择螺旋夹紧机构有以下几个优点：1.夹紧时不破坏工件定位时所处的位置；2.夹紧可靠和适当，螺旋夹紧机构使工件在加工过程中不产生移动或者振动，又不使工件产生较大的变形和损伤；3.夹紧装置结构简单、动作快、操作方便、安全省力，在保证足够强度和刚度条件下体积最小；4.螺旋夹紧装置具有良好的自锁性；5.夹紧装置的自动化和复杂程度应与生产纲领相适应，可以保证生产率，其结构简单，制造和维修方便。螺旋夹紧机构结构简单、夹紧行程大、增力比大、容易制造、自锁性能好，在生产中使用极为普遍，因此此次课程设计采用螺旋夹紧机构。（2）夹紧方案草图（3）夹紧力计算与校验工件的夹紧形式为为：以大平面定位，查表3-6，为了防止工件在切削力的作用下发生移动所需要的夹紧力为或者取其中的最大值。f1—摩擦系数只在夹紧机构有足够刚性时才考虑查表3-7，接触表面均为加工过的光滑表面f取0.15~0.25，取f=0.2，安全系数K在精加工和连续切削时取K=1.5~2，粗加工和断续切削时取K=2.5~3，此处K取2.5。查表2-18可得：圆周力为选择立铣刀查表2-18可得：CF=30，xF=1.0，yF=0.65，uF=0.83，qF=0.83，wF=0代入数据求得Fc=490N，产生力矩M=20N/m。因为是对铣加工，所以铣削时产生力为Fc=490×2=980N，力矩M=40N/m。铣削时采用螺旋夹紧机构，即由螺杆、螺母、垫片、压板等组成。结构简单容易制造。根据夹紧状态下螺杆的受力情况和力矩平衡条件查《机械设计》可得Fj是夹紧力，L为作用力臂，α为螺旋升角，do为螺杆直径。将数据代入公式可得Fj=3075N>980N。所以夹具可以夹紧。3.对刀装置（1）设计说明对刀装置是由对刀块和塞尺组成，对刀块是用来确定夹具与刀具相对位置的元件，其结构尺寸已经标准化，由于加工平面时对刀，选用圆形对刀块。价格便宜，较为经济。（2）对刀装置二维工程图4.夹具与机床连接元件（1）设计说明因为加工此零件所用机床为专用组合机床，高速钢镶齿三面刃铣刀来铣测断面，在铣床加工时，刀具和工作台面是按照固定轨迹运动的，因此除了底面定位以外，还要用两个定位键与机床工作台的T型槽连接，以保证夹具在工作台的正确方向。定位键根据机床上安装夹具的工作台面T型槽尺寸来选定。两个定位键分别用螺钉紧固在夹具体底面的键槽内，为了提高定位精度，应该尽量增大两个定位键间的距离，夹具对定后，用T型螺栓将其压紧在工作台上。铣床夹具在机床工作台上定位后，需要用T形螺栓和螺母及垫片进行固定，需要在夹具体上设计出相应的座耳。根据表3-13，选择螺栓直径d=8，D=10，D1=20的座耳。（2）夹具与机床连接元件二维工程图5.夹具体（1）设计说明夹具体是夹具的基础件，夹具的其它各种元件、机构和装置等要安装在夹具体上。我所选择加工的两侧面需要进行铣削加工，为了提高夹具安装精度和减少加工面积，采用两端接触，接触面宽度大于机床工作台梯形槽的宽度，由于法兰盘零件精度要求较高，为了保证加工精度应该一次加工出来。对于夹具体上安装夹紧机构的表面，选择铸出3mm的凸台，以减小加工面积，降低成本。由于本夹具体是应用于组合机床上，两铣刀同时工作对铣加工，夹具尺寸不能过大，因此夹具体设计成长方体，仅在安装对刀块方向上长度较大。（2）夹具体二维工程图6.使用说明本夹具采用圆形对刀块，用于加工CA6140车床法兰盘，可以采用双头铣床对工件进行粗、精加工，使用时将工件放置在支撑板上，孔与销配合，然后用螺旋夹紧机构将工件夹紧，进行加工即可。夹具使用螺栓夹紧机构，方便拆卸。定位销和支撑板需要经过磨削加工，待检验合格后才能使用。所有零件在装配前必须清理和清洗干净，不得有毛刺、飞边、氧化皮、锈蚀、切屑、油污、着色剂和灰尘等。装配前应对零、部件的主要配合尺寸相关精度进行复查。7.结构特点本夹具的最大优点就是结构简单紧凑、操作方便。由于夹具的夹紧力不大，铣削余量小，切削力小，所以一般的手动夹紧就能达到本工序的要求。为了提高生产率和降低生产成本，考虑简单、经济、实用，减轻工人劳动强度，使用螺旋夹紧机构，由定位销定位，再将压板旋转复位，拧紧螺母达到螺母达到夹紧要求即可进行铣削加工，由于采用组合机床，高速钢镶齿三面刃铣刀来铣削侧面，因此不需要很大的夹紧力，工人劳动强度不大。本夹具使用的标准件数量较多，经济性较好，安装方便，如有损坏更换简单，成本较低。由于标准件定位销和支撑板的尺寸无法满足使用要求，为了确保定位可靠，选择自己参考标准件进行设计。8.夹具中标准件清单名称数量材料备注垫圈220GB/T699-1999螺母M12220GB/T699-1999双头螺柱220GB/T699-1999定位销145支撑板120螺钉520GB/T699-1999压板220JB/T8010.3-1999夹具体1HT200定位键220JB/T8016-1999螺钉220GB/T699-1999对刀块220JB/T8031.1-19999.夹具装配总图四、设计总结本次课程设计主要完成了夹具体三维模型建立、夹具体二维图绘制、主要零件二维图绘制、团队合作完成说明书一份、个人夹具设计说明书一份、自己所分配到的工序工时定额计算、切削速度、进给量、背吃刀量、主轴转速等计算、工序规程卡填写、工序卡片填写、机床选择、刀具选择、夹紧力计算、定位误差计算、毛坯零件和图绘制等任务。本次课程设计遇到的难点有两个。一是工序划分问题，我们组前后更改四次工序卡片，前期对加工阶段划分没有分清楚，导致粗精加工放一起进行，后面经过老师指导后，我们又矫枉过正，对工序和工步的概念没有分清楚，导致工序分的太细，将原本一次装夹可以完成的加工工步分成了多道工序，不