塔吊基础施工方案样本

天津医科大学空港国际医院一期塔吊基础施工方案编制：审核：审批：发布日期：5月10日执行日期：5月15日中建五局第三建设有限公司目录TOC\o"1-3"\h\u6657编制阐明 1208031编制根据 1252102本施工方案发放范畴 124526第一章工程概况 248861人工填土层 2319732坑、沟底新近淤积层 2256493全新统上组陆相冲积层 2289504全新统中组海相沉积层 2120905全新统下组陆相冲积层 2324516上更新统第五组陆相冲积层 22294第二章塔吊选型 3317141塔吊选取及布置 3150392塔吊基本选型 34793第三章塔吊基本作法 4314371QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊桩基作法 4106222QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本作法 49793塔吊基本施工 412298第四章塔吊电源及接地技术规定 5282751塔吊电源技术规定 5194492塔吊接地技术规定 5852第五章塔吊安装验收 5243011组织关于人员学习塔吊使用阐明书，熟悉掌握塔吊技术性能。 5130202依照施工现场状况拟定塔吊位置和塔吊安装高度。 5327193塔吊安装机具准备 520214将电源引入塔吊专用配电箱。 518645人员组织 5217286塔吊防雷接地 542927沉降观测 65953第六章安全技术规定 67355第七章塔吊四桩基本计算书 9110571塔吊型号:QTZ63(5610) 997472塔吊型号:QT80E(6010) 16311833塔吊型号:QTZ120(6313) 23编制阐明1编制根据1.1本工程施工组织设计。1.2本工程空港国际医院岩土工程勘察报告(勘察号：-652)1.3本工程施工图。1.4PKPM软件1.5QTZ120、QTZ80、QTZ63塔吊有关技术参数设计阐明1.6公司有关技术管理办法。2本施工方案发放范畴分公司：技术部；工程部。项目部：项目经理；生产经理；技术经理；商务经理；机电经理；安全经理；工程部；技术部；质量部；安所有；机电部；物资设备部；商务合约部；综合办公室。中建五局第三建设有限公司天津医科大学空港国际医院一期工程项目部4月19日第一章工程概况本工程位于天津市空港物流加工区内，本工程场地周边基本是空场地，周边运送除南侧东六道未修通，北侧东五道和西侧规划支路道路畅通，东侧临近河道，总体周边环境良好，周边无建筑物。本工程由医技部、门诊部和住院部构成，地下一层，地上分别为1层、4层、10层。依照天津市勘察院提供《天津保税区投资有限公司空港国际医院岩土工程勘察报告》（编号K-0400），本工程所涉及各地基土层特性自上而下分述如下：1人工填土层全场地均有分布，厚度1.30～5.00m，底板标高为2.19～-1.22m。重要由杂填土和素填土构成。2坑、沟底新近淤积层厚度1.50～4.00m，底板标高为-0.91～-2.78m，重要由淤泥质粘土、淤泥构成。3全新统上组陆相冲积层厚度0.40～1.60m，顶板标高为2.19～0.78m，重要由粘土构成。4全新统中组海相沉积层厚度10.70～14.70m，顶板受沟坑影响有较大起伏，顶板标高介于1.09～-2.78m。重要由淤泥质粘土和主粉质粘土构成。5全新统下组陆相冲积层厚度水平方向上有较大变化，普通为1.00～4.30m，顶板标高为-12.93～-14.24m。重要由粉质粘土粉土及砂性大粉质粘土构成。6上更新统第五组陆相冲积层厚度9.50～12.00m，顶板标高普通为-15.83～-17.81m，顶板标高为-19.42～-20.85m，重要由粉质粘土构成。第二章塔吊选型1塔吊选取及布置依照本工程实际状况，安装3台QTZ6010塔吊，臂长60m，安装3台QTZ5610塔吊，臂长56m，安装1台QTZ6313塔吊，臂长63m，安装位置如下图所示。塔吊布置示意图2塔吊基本选型依照施工进度规定及现场降水状况，本工程塔吊桩基本采用混凝土钻孔灌注桩及钢筋混凝土承台构造，基本顶面与底板顶面平并综合考虑地下室排水规定。第三章塔吊基本作法1QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊桩基作法1.1桩顶标高（塔吊桩桩长由背面计算书中提取）塔吊桩桩顶标高（相对标高）为-7.700m，依照岩土工程详细勘察报告，设计桩底标高以进入⑨层粉质粘土层控制，设计桩底标高（相对标高）为-25.7m，故塔吊基本桩有效桩长拟定为18m（含桩入垫层100mm），桩身混凝土强度为C30，混凝土始终灌注至入承台0.5m。1.2桩身配筋（1）桩身直径为600mm，塔吊桩主筋通长设立为10Φ16。（2）采用ø6螺旋筋作箍筋，承台底下2.4m范畴内箍筋间距为200mm，别的箍筋间距为300mm。承台下设Φ16加劲箍筋，第一道设在桩顶，间距为2m。（3）同截面主筋焊接接头比例不得超过50%，钢筋接头采用单面搭接焊10d，错开接头35d。2QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本作法QTZ5610、QTZ6010塔吊基本采用5000×5000×1350钢筋混凝土承台，混凝土级别为C35，塔吊基本顶标高为-6.350m。QTZ6313塔吊基本采用5500×5500×1350钢筋混凝土承台，混凝土级别为C35，塔吊基本顶标高为-6.350m。本工程塔吊基本考虑预埋地脚螺栓。3塔吊基本施工3.1塔吊基本桩采用钻孔灌注桩，将由专业塔吊施工单位施工。施工时将严格按照塔吊基本方案和钻孔灌注桩施工工艺施工，保证施工质量。3.2塔吊桩试块合格后将开始塔吊基本土方开挖。3.3采用小型反铲挖机进行基本土方开挖，挖至设计基本底标高以上20cm时，改由人工开挖。3.4基坑开挖完毕后浇筑100mm厚C10素混凝土，周边支模后再行绑扎钢筋、浇筑混凝土。3.5基坑开挖时由施工员现场指挥人、机作业，安全员到现场协调安全工作。3.6在基本施工完毕后及时进行回填，加强对混凝土养护。第四章塔吊电源及接地技术规定1塔吊电源技术规定在塔吊基本旁5米左右设专用配电箱，塔吊电源规定为120KVA；配备200A空气开关，并将电缆接至塔吊专用配电箱上，并供电。2塔吊接地技术规定塔吊必要有良好接地装置，不能与建筑物接地相连，接地电阻不得超过4欧姆，塔吊接地不能少于两组，用镀锌扁钢将基本内钢筋及塔吊预埋件连接起来，并进行接地，镀锌扁钢与塔吊预埋节连接必要伸出塔吊基本顶面。第五章塔吊安装验收1组织关于人员学习塔吊使用阐明书，熟悉掌握塔吊技术性能。2依照施工现场状况拟定塔吊位置和塔吊安装高度。3塔吊安装机具准备16T汽车吊一辆、钳工惯用工具一套、电工惯用工具一套、经纬仪一台、水准仪一套、活动搬手一套、死扳手一套、管钳两把、8磅大锤2个、撬棍4把、钢丝绳及滑鞍两组、钢卷尺1个、安全带6条、安全帽16顶。4将电源引入塔吊专用配电箱。5人员组织塔吊安装必要要由具备塔吊安装资质安装队及专业人员负责安装，工地配合1名电工。6塔吊防雷接地在桩承台中预埋2根40*4镀锌扁铁，扁铁与插入承台桩主筋通过焊接方式，连接在一起。7沉降观测现场基本做完后，用经纬仪对承台标高进行监测，每天监测一次，待位移满足规范规定期进行塔吊安装。第六章安全技术规定1所有现场施工人员必要戴好安全帽，高于2m高空作业，必要系好安全带。2混凝土振捣手必要佩戴绝缘手套和绝缘胶鞋。3塔吊基本施工过程中要设专人进行边坡监测，发现异常及时停止作业，经解决后方可继续作业。4塔吊夜间作业必要有足够照明。5所有操作人员必要持证上岗，严格遵守各项安全管理规定及有关安全操作规程。6塔吊防雷接地必要符合关于规定。7塔吊在起重作业时必要严格执行“十不吊”规定，禁止违章作业。7.1指挥信号不明不准吊。7.2超过额定负荷或吊物重量不明时不准吊。7.3吊索和附件捆缚不牢或物料装过满，不符合安全规定不准吊。7.4斜拉斜挂吊物不准吊。7.5吊件下站人或吊物上站浮放有活动物不准吊。7.6埋在地下物件不准吊。7.7机械安全装置失灵或“带病”时不准吊。7.8现场光线阴暗，看不清吊物起落点不准吊。7.9棱刃物与钢丝绳直接接触，在其之间要放置垫物保护，无保护办法不准吊。7.105级以上大风不准吊。8工作中休息或下班时，不得将吊物悬挂在空中。9塔吊在工作中，不容许任何人上下爬梯、检修及调节机件。10定期对塔吊个部位进行检查、维护，发现问题及时解决，严防带病作业。11司机接班时，应对制动器、吊钩，钢丝绳和安全装置进行检查。发现性能不正常时，应在操作前排除。12开车前，必要鸣铃或报警。操作中接近人时，亦应给以断续铃声或报警。13操作应按指挥信号进行。对紧急停车信号，无论何人发出，都应及时执行。14当起重机上或其周边确认无人时，才可以闭合主电源。如电源断路装置上加锁或有标牌时，应由关于人员除掉后才可闭合主电源。15闭合主电源前，应使所有控制器手柄至于零位。16工作中突然断电时，应将所有控制器手柄板回零位；在重新工作前，应检查起重机动作与否都正常。17司机进行维护保养时，应切断主电源并挂上标牌或加锁。如有未消除故障，应告知接班司机。18有下述状况之一时，司机不应进行操作：18.1超载或物体重量不清。如吊拔起重量或拉力不清埋置物体，及斜拉斜吊等。18.2构造或零部件有影响安全工作缺陷或损伤。如制动器、安全装置失灵，吊钩螺母防松装置损坏，钢丝绳损伤达到报废原则等。18.3捆绑、吊挂不牢或不平衡而也许滑动、重物棱角处与钢丝绳之间未加衬垫等。18.4被吊物体上有人或浮置物。18.5工作场地灰暗，无法看清场地、被吊物状况和指挥信号等。19司机操作时，应遵守下述规定：19.1不得运用极限位置限制器停车。19.2不得在有载荷状况下调节起升、变幅机构制动器。19.3吊运时，不得从人上空通过，吊物下不得有人。19.4起重机工作时不得进行检查和维修。19.5所吊重物接近或达到额定起重能力时，吊运前应检查制动器，并用小高度、短行程试吊后，再平稳地吊运。19.6无下降极限位置限制器起重机，吊钩在最低工作位置时，卷筒上钢丝绳必要保持有设计规定安全圈数。19.7起重机工作时，臂架、吊具、辅具、钢丝绳、缆风绳及重物等，与输电线最小距离不应不大于6米。20为了安全起间，各塔吊有物品时，禁止将塔臂伸出施工现场，没有吊物时，也应尽量避免将塔臂伸出施工现场。21基槽上边沿不得堆放材料及杂物。22发现问题及时解决，严防带病作业。附图1QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本定位图附图2QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本配筋图附图3QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊基本桩配筋图

第七章塔吊四桩基本计算书1塔吊型号:QTZ63(5610)根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》(JGJ/T187-)。一.参数信息塔吊型号：QTZ63(5610)塔机自重原则值:Fk1=450.80kN起重荷载原则值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m塔吊计算高度：H=40m塔身宽度：B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m桩混凝土级别：C30承台混凝土级别:C35保护层厚度：50mm矩形承台边长：5.00m承台厚度：Hc=1.350m承台箍筋间距：S=200mm承台钢筋级别：HRB400承台顶面埋深：D=0.000m桩直径：d=0.600m桩间距：a=4.000m桩钢筋级别：HRB335桩入土深度：18.00m桩型与工艺：计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重原则值Fk1=450.8kN2)基本以及覆土自重原则值Gk=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：Flk=5×5×-0.50×10=-125kN3)起重荷载原则值Fqk=60kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值a.塔机所受风均布线荷载原则值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.65×0.2=0.76kN/m2=1.2×0.76×0.35×1.6=0.51kN/mb.塔机所受风荷载水平合力原则值Fvk=qsk×H=0.51×40.00=20.48kNc.基本顶面风荷载产生力矩原则值Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.48×40.00=409.60kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值a.塔机所受风均布线荷载原则值(本地区Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.53×1.95×1.65×0.50=1.97kN/m2=1.2×1.97×0.35×1.60=1.32kN/mb.塔机所受风荷载水平合力原则值Fvk=qsk×H=1.32×40.00=52.93kNc.基本顶面风荷载产生力矩原则值Msk=0.5Fvk×H=0.5×52.93×40.00=1058.59kN.m3.塔机倾覆力矩工作状态下，原则组合倾覆力矩原则值Mk=-200+0.9×(630+409.60)=735.64kN.m非工作状态下，原则组合倾覆力矩原则值Mk=-200+1058.59=858.59kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(450.8+843.75)/4=323.64kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75)/4+(858.59+52.93×1.35)/5.66=488.07kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75--125)/4-(858.59+52.93×1.35)/5.66=190.45kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450.8+843.75+60)/4=338.64kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75+60)/4+(735.64+20.48×1.35)/5.66=473.59kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(450.8+843.75+60--125)/4-(735.64+20.48×1.35)/5.66=234.94kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4+1.35×(735.64+20.48×1.35)/5.66=354.58kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4-1.35×(735.64+20.48×1.35)/5.66=-9.79kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×450.8/4+1.35×(858.59+52.93×1.35)/5.66=374.13kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×450.8/4-1.35×(858.59+52.93×1.35)/5.66=-69.84kN2.弯矩计算根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》第6.4.2条其中Mx,My1──计算截面处XY方向弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×374.13×1.20=897.92kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-69.84×1.20=-167.62kN.m3.配筋计算依照《混凝土构造设计规程》GB50010-第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法拟定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算：s=897.92×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0064=1-(1-2×0.0064)0.5=0.0064s=1-0.0064/2=0.9968As=897.92×106/(0.9968×1300.0×360.0)=1924.8mm2顶部配筋计算：s=167.62×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0012=1-(1-2×0.0012)0.5=0.0012s=1-0.0012/2=0.9968As=167.62×106/(0.9994×1300.0×360.0)=358.4mm24.桩承台配筋1)承台顶面钢筋选取2520，实际配筋面积5854mm22)承台底面钢筋选取2520，实际配筋面积5345mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=374.13kN根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-)第7.5.7条。咱们考虑承台配备箍筋状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处计算高度，h0=1300mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；S──箍筋间距，S=200mm。通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造规定，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算根据《建筑桩基本技术规范》(JGJ94-)第5.8.2条依照第二步计算方案可以得到桩轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×488.07=658.90kN桩顶轴向压力设计值应满足下面公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=282744mm2。通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足规定由于桩最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2综上所述，所有纵向钢筋面积565mm2桩纵向钢筋选取10φ12，实际配筋面积1131mm2八.桩竖向承载力验算根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》(JGJ/T187-)第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=338.64kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=488.07kN.m桩基竖向承载力必要满足如下两式：单桩竖向承载力特性值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特性值；qsik──第i层岩石桩侧阻力特性值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特性值，按下表取值；u──桩身周长，u=1.88m；Ap──桩端面积,取Ap=0.28m2；li──第i层土层厚度,取值如下表；厚度及侧阻力原则值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力原则值(kPa)极限端阻力原则值(kPa)土名称14220非饱和粘性土25290粘性土31470粘性土42580粉土或砂土5654500粘性土由于桩入土深度为18m,因此桩端是在第5层土层。最大压力验算:Ra=1.88×(4×11+5×14.5+1×23.5+2×29+6×27)+250×0.28=749.27kN由于：Ra=749.27>Qk=338.64,因此满足规定!由于：1.2Ra=899.12>Qkmax=488.07,因此满足规定!2塔吊型号:QT80E(6010)根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》(JGJ/T187-)。一.参数信息塔吊型号:QT80E(6010)塔机自重原则值:Fk1=440.02kN起重荷载原则值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m塔吊计算高度：H=50m塔身宽度：B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m桩混凝土级别：C30承台混凝土级别:C35保护层厚度：50mm矩形承台边长：5.0m承台厚度：Hc=1.350m承台箍筋间距：S=200mm承台钢筋级别：HRB400承台顶面埋深：D=0.000m桩直径：d=0.600m桩间距：a=4.000m桩钢筋级别：HRB400桩入土深度：18.00m桩型与工艺：大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重原则值Fk1=440.02kN2)基本以及覆土自重原则值Gk=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：Flk=5×5×-0.50×10=-125kN3)起重荷载原则值Fqk=80kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值a.塔机所受风均布线荷载原则值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×1.6=0.54kN/mb.塔机所受风荷载水平合力原则值Fvk=qsk×H=0.54×50.00=27.02kNc.基本顶面风荷载产生力矩原则值Msk=0.5Fvk×H=0.5×27.02×50.00=675.56kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值a.塔机所受风均布线荷载原则值(本地区Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.55×1.95×1.73×0.50=2.09kN/m2=1.2×2.09×0.35×1.60=1.41kN/mb.塔机所受风荷载水平合力原则值Fvk=qsk×H=1.41×50.00=70.28kNc.基本顶面风荷载产生力矩原则值Msk=0.5Fvk×H=0.5×70.28×50.00=1756.92kN.m3.塔机倾覆力矩工作状态下，原则组合倾覆力矩原则值Mk=-200+0.9×(800+675.56)=1128.01kN.m非工作状态下，原则组合倾覆力矩原则值Mk=-200+1756.92=1556.92kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(440.02+843.75)/4=320.94kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75)/4+(1556.92+70.28×1.35)/5.66=612.99kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75--125)/4-(1556.92+70.28×1.35)/5.66=60.15kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(440.02+843.75+80)/4=340.94kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75+80)/4+(1128.01+27.02×1.35)/5.66=546.83kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(440.02+843.75+80--125)/4-(1128.01+27.02×1.35)/5.66=166.31kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(440.02+80)/4+1.35×(1128.01+27.02×1.35)/5.66=453.45kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(440.02+80)/4-1.35×(1128.01+27.02×1.35)/5.66=-102.44kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×440.02/4+1.35×(1556.92+70.28×1.35)/5.66=542.76kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×440.02/4-1.35×(1556.92+70.28×1.35)/5.66=-245.75kN2.弯矩计算根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》第6.4.2条其中Mx,My1──计算截面处XY方向弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×542.76×1.20=1302.63kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-245.75×1.20=-589.80kN.m3.配筋计算依照《混凝土构造设计规程》GB50010-第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法拟定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算：s=1302.63×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0092=1-(1-2×0.0092)0.5=0.0093s=1-0.0093/2=0.9954As=1302.63×106/(0.9954×1300.0×360.0)=2796.4mm2顶部配筋计算：s=589.80×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0042=1-(1-2×0.0042)0.5=0.0042s=1-0.0042/2=0.9954As=589.80×106/(0.9979×1300.0×360.0)=1262.9mm24.桩承台配筋1)承台顶面钢筋选取2520，实际配筋面积6363mm22)承台底面钢筋选取2520，实际配筋面积6363mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=542.76kN根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-)第7.5.7条。咱们考虑承台配备箍筋状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处计算高度，h0=1300mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；S──箍筋间距，S=200mm。通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造规定，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算根据《建筑桩基本技术规范》(JGJ94-)第5.8.2条依照第二步计算方案可以得到桩轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×612.99=827.53kN桩顶轴向压力设计值应满足下面公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=282744mm2。通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足规定由于桩最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2综上所述，所有纵向钢筋面积565mm2桩纵向钢筋选取1014，实际配筋面积1540mm2八.桩竖向承载力验算根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》(JGJ/T187-)第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=340.94kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=612.99kN.m桩基竖向承载力必要满足如下两式：单桩竖向承载力特性值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特性值；qsik──第i层岩石桩侧阻力特性值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特性值，按下表取值；u──桩身周长，u=1.88m；Ap──桩端面积,取Ap=0.28m2；li──第i层土层厚度,取值如下表；厚度及侧阻力原则值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力原则值(kPa)极限端阻力原则值(kPa)土名称14220非饱和粘性土25290粘性土31460粘性土42580粉土或砂土5654500粘性土由于桩入土深度为18m,因此桩端是在第5层土层。最大压力验算:Ra=1.88×(4×11+5×14.5+1×23+2×29+6×27)+250×0.28=748.33kN由于：Ra=748.33>Qk=340.94,因此满足规定!由于：1.2Ra=897.99>Qkmax=612.99,因此满足规定!3塔吊型号:QTZ120(6313)根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》(JGJ/T187-)。一.参数信息塔吊型号：QTZ120(6313)塔机自重原则值:Fk1=746.84kN起重荷载原则值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=1200.00kN.m塔吊计算高度：H=40m塔身宽度：B=2.00m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m桩混凝土级别：C30承台混凝土级别:C35保护层厚度：50mm矩形承台边长：5.50m承台厚度：Hc=1.350m承台箍筋间距：S=200mm承台钢筋级别：HRB400承台顶面埋深：D=0.000m桩直径：d=0.600m桩间距：a=4.000m桩钢筋级别：HRB400桩入土深度：18.00m桩型与工艺：大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重原则值Fk1=746.84kN2)基本以及覆土自重原则值Gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN承台受浮力：Flk=5.5×5.5×-0.50×10=-151.25kN3)起重荷载原则值Fqk=80kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值a.塔机所受风均布线荷载原则值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×2=0.68kN/mb.塔机所受风荷载水平合力原则值Fvk=qsk×H=0.68×40.00=27.02kNc.基本顶面风荷载产生力矩原则值Msk=0.5Fvk×H=0.5×27.02×40.00=540.45kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值a.塔机所受风均布线荷载原则值(本地区Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.55×1.95×1.73×0.50=2.09kN/m2=1.2×2.09×0.35×2.00=1.76kN/mb.塔机所受风荷载水平合力原则值Fvk=qsk×H=1.76×40.00=70.28kNc.基本顶面风荷载产生力矩原则值Msk=0.5Fvk×H=0.5×70.28×40.00=1405.54kN.m3.塔机倾覆力矩工作状态下，原则组合倾覆力矩原则值Mk=-200+0.9×(1200+540.45)=1366.41kN.m非工作状态下，原则组合倾覆力矩原则值Mk=-200+1405.54=1205.54kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(746.84+1020.94)/4=441.94kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375)/4+(1205.54+70.28×1.35)/5.66=671.86kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375--151.25)/4-(1205.54+70.28×1.35)/5.66=249.84kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(746.84+1020.94+80)/4=461.94kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375+80)/4+(1366.41+27.02×1.35)/5.66=709.98kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(746.84+1020.9375+80--151.25)/4-(1366.41+27.02×1.35)/5.66=251.72kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(746.84+80)/4+1.35×(1366.41+27.02×1.35)/5.66=613.91kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(746.84+80)/4-1.35×(1366.41+27.02×1.35)/5.66=-55.79kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×746.84/4+1.35×(1205.54+70.28×1.35)/5.66=562.45kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×746.84/4-1.35×(1205.54+70.28×1.35)/5.66=-58.33kN2.弯矩计算根据《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》第6.4.2条其中Mx,My1──计算截面处XY方向弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×613.91×1.00=1227.81kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-58.33×1.00=-116.66kN.m3.配筋计算依照《混凝土构造设计规程》GB50010-第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法拟定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算：s=1227.81×106/(1.000×16.700×5500.000×13002)=0.0079=1-(1-2×0.0079)0.5=0.0079s=1-0.0079/2=0.9960As=1227.81×106/(0.9960×1300.0×360.0)