现浇板施工方案样本

吴起至定边高速公路现浇板首件工程(实验段)施工技术方案LJ-2合同段施工单位名称：（盖章）江西井冈路桥（集团）有限公司二○一六年八月二十三日吴起至定边高速公路首件工程工程量表合同段：LJ-2编号：工程名称K59+682.5～K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔支付编号项目名称单位设计数量403-3-a光圆钢筋(HPB300)㎏2178.45403-3-b带肋钢筋(HRB400)㎏58608.98新增细目C40混凝土现浇板m³203.00项目经理：年月日吴起至定边高速公路首件工程数量计算单序号名称单位图纸数量计算数量1C40混凝土m³101.52Φ28kg24981.33Φ18kg3205.34Φ12kg1117.85Φ10kg1089.2吴起至定边高速公路首件工程进场机械设备表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2编号：工程名称K59+682.5～K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔序号机械或设备名称型号台数性能新旧状况备注1装载机ZLC50F2良好新购2砼罐车9m³7良好新购3挖掘机卡特320D2良好新购4吊车QY163良好新购5翻斗车双桥4良好新购6塔吊70322良好新购项目经理（签字）：年月日专业工程师意见：年月日工作组意见：年月日吴起至定边高速公路首件工程现场管理人员表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2编号：工程名称K59+682.5～K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔序号姓名性别年龄职称学历专业担任职务备注1李文波男30工程师专科路桥质检工程师2黄勋男28助工专科路桥测量工程师3吴红芳女41工程师本科路桥实验工程师4张亚军男44工程师专科路桥安全工程师5王乃站男33工程师专科路桥桥梁工程师6刘盼新男43现场负责人专科路桥现场负责人项目经理（签字）：年月日专业工程师意见：年月日工作组意见：年月日吴起至定边高速公路首件工程现场施工人力表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2编号：工程名称K59+682.5～K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔纯熟工人工种级别人数上岗证号码混凝土工中级15326573654442钢筋工中级14540267电工中级108478电焊工中级10520215普通工人人数基本工人16民工6项目经理（签字）：年月日专业工程师意见：年月日工作组意见：年月日吴起至定边高速公路首件工程进场材料表施工单位：江西井冈路桥（集团）有限公司合同段：LJ-2编号：工程名称K59+682.5～K60+033.5颗颗川大桥桩号第10孔序号材料名称型号/规格进场数量共需数量检查批号备注1水泥P.O42.560T26T2砂子中砂1500m³58.5m³3碎石1200m³91m³4外加剂缓凝减水剂5000㎏511㎏5钢筋Φ2850000kg24981.36钢筋Φ188000kg3205.37钢筋Φ1210000kg1117.88钢筋Φ105000kg1089.2项目经理（签字）：年月日专业工程师意见：年月日工作组意见：年月日现浇板施工技术方案为加强吴定高速公路LJ-2标项目部工程质量管理，保证优质工程质量。我部选定颗颗川大桥右幅第10孔作为现浇板首件工程进行施工，作为首件工程既是管理处和工作组对咱们施工方案、施工工艺全面考查，同步又可以给我部现浇板后续施工提供了一种可行性方案。一、工程概况颗颗川大桥位于吴起镇房台，桥位跨越U型深谷，深谷约40米，宽度约200米。本桥处在梁台隧道和颗颗川隧道之间，跨越通往周湾镇地方沥青道路、颗颗川，右幅桥梁跨越石油管线。其中石油管线距离桥墩最小静距为5米，石油管线有东西向下穿桥梁后，朝北走向。小桩号侧山体地势较缓，大桩号侧山体地势脚都。平均桥高36米，最大桥高46.8米。该桥上部构造为40*4*2m装配式预应力混凝土箱梁和13m钢筋混凝土现浇板。二、工期安排依照桥梁现浇板实际工程量，本标段现浇板筹划由专业施工队负责施工。该工程筹划9月1日开工，9月15日竣工，筹划工期15天。施工方案1、现浇板施工工艺流程（见下图）场地平整场地平整地基解决、加固地基解决、加固搭设脚手架搭设脚手架砂石料准备配合比设计水泥准备支架预压砂石料准备配合比设计水泥准备支架预压钢筋加工安装底、侧模钢筋加工安装底、侧模绑扎钢筋绑扎钢筋安设预埋件、预留孔安设预埋件、预留孔混凝土拌合混凝土拌合浇注混凝土浇注混凝土养护养护拆侧模、支架拆侧模、支架满堂支架现浇板施工工艺流程图地基解决支架搭设前先清理场地内浮土及桩基施工时留下泥浆；再依照梁底标高与碗口支架配杆高度拟定地面标高；然后用挖机平整场地，用20吨振动压路机压实；再在已解决平整、压实地基基本上浇筑一层15cm厚C30混凝土垫层以以便支架搭设及稳定。地基两侧顺桥向各设排水沟一道，以保证排水系统要畅通，避免雨水浸泡地基。3、支架搭设1）施工准备（1）材料准备脚手架钢管采用现行国标《直缝电焊钢管》(GB／T13793)所规定钢管，其质量符合现行国标《碳素构造钢》(GB／T700)中Q235-A级钢所规定钢管直径Φ48，壁厚3.5mm，扣件采用铸铁扣件，其材质符合现行国标《钢管脚手架扣件》(GB/T15831－1995)。（2）单位工程各级负责人应按施工组织设计中关于脚手架规定，逐级向架设和使用人员进行技术交底。（3）规定对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格构配件不得使用，经检查合格构配件应按品种、规格分类，堆放整洁、平稳，堆放场地不得有积水。（4）清除地面杂物，平整搭设场地，地基夯实平整。所有立杆底部均设立底托，并浇筑混凝土垫层。2）现浇板满堂支架布置及搭设规定现浇板采用脚手杆搭设，使用与立杆配套横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；横向方木上设10×10cm横向方木，其中在墩顶两端和跨中处间距不不不大于0.5m（净间距0.4m）、在跨中其她部位间距不不不大于1.0m（净间距0.9m）。模板宜选用厚12mm优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或浮现波浪形，影响外观。采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架构造体系，支架纵横均设立剪刀撑，其中横桥向斜撑每3.0m设一道，纵桥向斜撑沿横桥设3.0m道。搭设时，先在混凝土铺设模板等调平物，在调平物上放置15×15×60cm底托。支架顶部设立顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设立剪力撑，以增长其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。搭设完毕后上报工作组检查，经专业工程师批准后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，拟定压载系数，采用型钢均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。4、现浇板支架验算本计算书分别以现浇板两端和跨中处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。1）荷载计算（1）荷载分析依照本桥现浇板构造特点，在施工过程中将涉及到如下荷载形式：①q1——梁板自重荷载，新浇混凝土密度取2450kg/m3。②q2——箱梁底模及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。③q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替她承载构件时取1.0kPa。④q4——振捣混凝土产生荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。⑤q5——新浇混凝土对侧模压力。

依照规范规定，新浇混凝土对模板侧压力，当采用内部振捣器时按下列两式计算，并取两式中较小值。F=0.22γc×to×β1×β2×F=γc×Hγc：新浇混凝土重力密度（kN/m³）取值24.5kN/m³；H：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时高度（m），取0.7m

t0：新浇混凝土初凝时间（h），可按实测拟定。取3h。T：混凝土温度（°），取28℃。β1：外加剂影响修正系数，掺具备缓凝作用外加剂时取1.2。β2：混凝土坍落度影响修正系数，

50～90mm，取1.0。Ｖ：混凝土浇筑速度，取1.2m/h。F=24.5×0.7=17.15Kpa

F=0.22×24.5×3×1.2×1×1.095=37.84Kpa

F：新浇混凝土对模板最大侧压力取17.15kPa。⑥q6——倾倒混凝土产生水平荷载，取2.0kPa。⑦q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：支架自重----q7计算

计算每步脚手架自重：NG1＝ht1＋t2＋t3

式中：h——步距（m）；

t1——立杆每米重量（kN）；

t2——纵向横杆单件重量（kN）；

t3——内外立杆间斜杆或十字撑重量（kN）。

按最大值进行计算，步距取1.2m，纵、横向距离取0.6m，步数取12步，NG1＝t1＋t2＋t3

=1.2×0.0384＋0.0384×0.6×4＋0.0384×=0.046+0.092+0.052=0.19kN

q7=9NG1/A=12×0.19kN/（0.6m×0.6m）=6.33kN/m2。满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距支架自重q7计算值(kPa)60cm×60cm×120cm6.332）荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板构造名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系记录算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺侧模计算⑸＋⑹⑸3）荷载计算⑴箱梁自重——q1计算依照右幅桥第十孔现浇箱梁构造特点，咱们取跨中为代表截面进行梁板自重计算，并对代表截面下支架体系进行检算，一方面进行自重计算。依照横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=7.54m2则：q1＝=＝取1.2安全系数，则q1＝17.59×1.2＝21.11kPa注：B——箱梁底宽，取10.05m，将箱梁所有重量平均究竟宽范畴内计算偏于安全。4）构造检算（1）扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算扣件式钢管脚手架和碗扣式钢管脚手架支撑与支架同样，同属于杆式构造，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆“├”型插头被立杆上、下碗扣紧固，对立杆受压后侧向变形具备较强约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力明显高于扣件架（普通都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算成果同样也使用于多功能碗扣架（偏于安全）。跨中处钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm布置构造，如图：①、立杆强度验算依照立杆设计容许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受最大容许竖直荷载为［N］=35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=30kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=33.1kN）。立杆实际承受荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架构造自重原则值产生轴向力；NG2K—构配件自重原则值产生轴向力ΣNQK—施工荷载原则值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×21.11=7.6KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+6.33)=3.36KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（7.6+0.36）+0.85×1.4×3.36=13.55KN＜［N］＝30kN，强度满足规定。②、立杆稳定性验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》关于模板支架立杆稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材抗压强度设计值，f＝205N/mm2参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。A—φ48mm×3.5㎜钢管截面积A＝489mm2。Φ—轴心受压杆件稳定系数，依照长细比λ查表即可求得Φ。i—截面回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。MW—计算立杆段有风荷载设计值产生弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变化系数，参照《建筑构造荷载规范》表7.2.1得uz=1.14us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑构造荷载规范》表7.3.1第36项得：us=0.9w0—基本风压，查〈〈建筑构造荷载规范〉〉附表D.4w0=0.6KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.14×0.9×0.6=0.43KNLa—立杆纵距0.6m；h—立杆步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0442KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：W=5.08×103mm3则，N/ΦA+MW/W＝13.55×103/（0.744×489）+0.0442×106/（5.08×103）＝44.86KN/mm2≤f＝205KN/mm2计算成果阐明支架是安全稳定。（2）满堂支架整体抗倾覆验算根据《公路桥涵技术施工技术规范实行手册》第9.2.3规定支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得不大于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw采用第10跨（此跨最高）验算支架抗倾覆能力：跨中支架宽12m，长12.92m，采用60×60×120cm跨中支架来验算全桥：支架横向21排；16支架纵向22排；35平均高度8m；14.6顶托TC60共需要21×22=462个；立杆需要21×22×8=3696m;纵向横杆需要21×8/1.2×12.92=1808.8m；横向横杆需要22×8/1.2×12=1760m；故：钢管总重（3696+1808.8+1760）×3.84=27.9t;顶托TC60总重为：462×7.2=3.326t；故q=27.9×9.8+3.326×9.8=306.015KN；稳定力矩=y×Ni=10.2×306.015=3121.353KN.m根据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.14×0.9×0.6=0.431KN/m2跨中共受力为：q=0.431×8×12.92=44.548KN；倾覆力矩=q×（h/2）=44.548×4=178.192KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=3121.353/178.192=17.52>1.3计算成果阐明本方案满堂支架满足抗倾覆规定（3）箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中梁板底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图简支构造（偏于安全），木材容许应力和弹性模量取值参照松木进行计算，实际施工时按照松木进行采购使用。跨中处：按中支点截面处2米范畴进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。①方木间距计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(21.11+1.0+2.5+2)×2=53.22kN/mM＝(1/8)qL2=(1/8)×53.22×0.62＝2.39kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则：n=M/(W×［δw］)=2.39/(0.000167×11000×0.9)=1.45(取整数n＝2根)d＝B/(2-1)=2/1=2m注：0.9为方木不均匀折减系数。经计算，方木间距不大于2.0m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受力规定，方木间距d取0.2m，则n＝2/0.2＝10。②每根方木挠度计算方木惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(53.22×0.64)/(11×10×106×8.33×10-6×0.9)］=1.09×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m(挠度满足规定)③每根方木抗剪计算τ=MPa＜［τ］=1.7MPa符合规定。5）底模板计算梁板底模采用竹胶板，取各种布置状况下最不利位置进行受力分析，并对受力构造进行简化（偏于安全）如下图：通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.2m和0.3m时最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E＝5000MPa方木惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0123)/12=1.44×10-7m4⑴两端截面处底模板计算①模板厚度计算q=(q1+q2+q3+q4)l=(21.11+1.0+2.5+2)×0.2=5.322kN/m则：Mmax=竹胶板容许弯曲应力=45Mpa模板需要截面模量：W=m2模板宽度为1.0m，依照W、b得h为：h=因而模板采用1220×2440×12mm规格竹胶板。②模板刚度验算（按照方木间距20cm计算）fmax=＜0.6×0.2/400m=3×10-4m因此两端处底模拼装时方木间距按照20cm时模板刚度满足规定。⑵跨中截面处底模板计算①模板厚度计算q=(q1+q2+q3+q4)l=(21.11+1.0+2.5+2)×0.3=7.98kN/m则：Mmax=竹胶板容许弯曲应力=45Mpa模板需要截面模量：W=m2模板宽度为1.0m，依照W、b得h为：h=因而模板采用1220×2440×12mm规格竹胶板。②模板刚度验算（按照方木间距30cm计算）fmax=＜0.6×0.3/400m=4.5×10-4m因此跨中两侧截面处底模拼装时方木间距按照30cm时模板刚度满足规定。6）立杆底座和地基承载力计算⑴立杆承受荷载计算立杆间距为60×60cm，每根立杆上荷载为：N＝a×b×q＝a×b×(21.11+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=11.32kN⑵立杆底托验算立杆底托验算：N≤Rd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=11.32kN底托承载力（抗压）设计值，普通取Rd=40KN;得：11.32KN＜40KN立杆底托符合规定。⑶立杆地基承载力验算地基通过解决使压实度达到94％以上后，依照经验及实验，地基承载力达到[fk]=200～250Kpa（参照《建筑施工计算手册》。立杆地基承载力验算：≤K·k式中：N——为脚手架立杆传至基本顶面轴心力设计值；Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基本承载力：，底拖下砼基本承载力满足规定。底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算：k为地基承载力原则值；实验锤击数357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680K调节系数；混凝土基本系数为1.0按照最不利荷载考虑：=≤K·[k]=1.0×235KPa通过计算，地基解决规定贯入实验垂击数必要达到11下。将混凝土作为刚性构造，按照间距60×60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:F＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝1.0×1.0×(21.11+1.0+1.0+2.0+6.33)=31.44kN则，F＝31.44kpa＜[k]=1.0×235Kpa通过地基解决后，可以满足规定。7）支架变形支架变形量值F计算：F＝f1＋f2＋f3①f1为支架在荷载作用下弹性变形量由上计算每根钢管受力为20.68KN，φ48mm×3.5㎜钢管截面积为489mm2。于是f1=б×L/Eб＝20.68÷489×103＝42.29N/mm2，则f1＝42.29×10÷（2.06×105）＝2.05mm。②f2为支架在荷载作用下非弹性变形量支架在荷载作用下非弹性变形f2涉及杆件接头挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两某些，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。③f3为支架地基沉降量计算：f3取经验值=5mm故支架变形量值F为:F＝f1＋f2＋f3=2.05+5+5=12.05mm四、支架预压检测为了消除支架非弹性变形和地基本浮现不均匀沉降变形从而引起现浇板产生质量和安全事故发生，同步能精确得出支架预拱度参照值，因此对搭设施工支架必要进行等荷载120%施加预压解决，支架预压办法及环节如下，请予以审核：

1、预压目及方式

为了检查现浇箱板模板、各节点安全性和支架实际变形量，一方面通过预压消除构造非弹性变形，同步也获得模板弹性变形实际数值，得出荷载挠度曲线，并检查设计计算成果，调节预拱度(或反拱)，以求得浮现浇箱梁施工精确参数。提前发现支架构造及构件加工、安装所存在问题和隐患，提前调节整治，防患于未然。模板预拱度调节通过调节模板支撑顶托完毕，同步加大对重要连接部位办法解决。

第二是模板、支架受力后产生弹性变形，依照测量成果绘制沉降曲线，并结合模板设计拱度和实际支撑变形来拟定。

第三是加载钢筋混凝土重量、施工时振捣和人群荷载产生活荷载及小型机具等荷载，预压荷载按设计混凝土工程量实体重量加载预压。为保证预压荷载合理分布，模仿混凝土浇注顺序进行加载（即第一步加载钢筋混凝土重量、第二步加载钢筋混凝土重力荷载1.2倍考虑、第三步是持荷观测）。2、预压程序与环节

为了检查支架弹性变量和地基本承载力，消除因支架竖向非弹性变形对标高影响，在底模安装固定好后，对支架进行施载预压，预压材料采用型钢来实行，并将每件进行计量核定，保证施工荷载精确。预压型钢重量=（混个凝土101.5m³×2.6T/m³+钢筋30.4T+外模3T+人、机械3T）×120%=360.36T3、支架预压方式

底模安装前先安装好永久性板式橡胶支座（按设计给定部位、型号、方向进行对号入座安装）及调平钢板，第二进行现浇板底模安装，底模安装固定好后，检查支架各交接点连接与否稳定和安全可靠，再开始按办法和环节进行施载预压，在预压前采用胶合板或彩条布铺在模板上，保护模板不被受损和污染。支架搭设后预压前顶部预留拱度要计算地基相对沉降量，支架弹性和非弹性值，支架弹性变形公式计算拟定。依照已经施工经验，支架施工沉留值暂定在10~20mm左右，待预压沉降观测后再作实质性调节。4、注意问题：

1）采用型钢预压，堆放时按梁体分部进行堆码。

2）派专人对支架进行观测变化状况，一旦发生异常，及时停止施载及时对支架进行补救和加强。

3）实行分级加载，加载顺序按箱梁混凝土浇筑顺序推动，不能随意堆放和施载，在分级施载过程中做好监测记录，卸载也分级并测量记录。

4）通过第一施工段预压后，将实测沉降量（地基沉降量、支架和其她组合节点变形量），作为一种参数值参照应用。5、沉降观测点设立

1）支架观测点布设：现浇板模板上测点布设，按板体跨端（支承位）、跨中，共3个断面，每个断面分别在底板上布设3个点（左、中、右），冀板上布设2个点（左、右冀板）。2）压载完毕后进行卸载，卸载时间在同跨内先中间后两边对称同步进行。预压时重要观测数据：支架底座沉降—地基沉降；卸载后顶板恢复量以及支架侧位移量和垂直度，按测得沉降量及设计标高，再次调节模板标高。测量时，按四等水准测量规定进行观测，并用锤线法测量支架水平位移量和垂直度。

3）沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架弹性和非弹性变形详细数值为多少，并在卸载后全面测得各测点回弹量。依照各点相应弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调节模板高程，通过支架顶部顶托微调装置进行调节、加固。六、满堂支架其她设立及规定1、模板支架立杆、水平杆构造应符合下列规定(1)每根立杆底部应设立底座或垫板，并规定尺寸设立纵、横扫地杆。(2)严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立，立杆步距不得不不大于设计规定，并应设立纵横水平拉杆。(3)立杆接长必要采用对接扣件连接，禁止搭接连接，禁止不同直径混合施用。(4)保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于《扣件架规范》规定。(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应不不大于25毫米。(6)钢管脚手架要排列整洁和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用对接扣件应按规范规定交错布置。(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。(8)保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形；(9)地基支座设计要满足承载力规定。2、满堂模板支架支撑设立应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设立，不得变化间距。(2)剪刀撑应纵横设立，按设计间距布置，不得漏掉。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶持续布置。(4)高于4米模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道水平剪刀撑。剪刀撑构造应符合关于规定。(5)组架前认真测量框架底脚距离，精确铺设方木及安放底托。(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下与否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用全站仪、水平仪、线坠随时检查立杆垂直度及每层横杆水平，随时检查随时调节。(7)支架拼装时规定随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差不大于0.25％，顶部绝对偏差不大于0.05m。(8)浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。七、支架拆除1、拆除顺序拆除顺序普通为：安全网→栏杆→剪刀撑→纵横向水平杆→立杆。

拆除过程应遵循由上而下，先搭后拆原则，不准分立面拆架或上下两步同步拆架，做到一步一清，一杆一清。先松顶托，使底板、腹板、翼缘板与梁体分离，拆除时必要从跨中对称向两侧拆除，支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中向两侧对称松一次顶托，再对称从跨中向两侧拆支架。支架拆除时先翼缘板后底板。在拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托中中间，再解端头扣。支架拆除过程中应有技术人员在现场指挥，以防拆架产生过大瞬时荷载引起不应有施工裂缝。拆下钢管及扣件都要成堆放置好，营造一种井然有序施工现场。

2、支架拆除规定(1)支模拆除必要经验算复核并符合《混凝土构造工程施工质量验收规范》（GB50204-）及其他关于规定，严格控制拆模时间，拆模前必要有拆模申请及经审批。(2)支架拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清原则，部件拆除顺序与安装顺序相反，禁止上下同步进行，拆除时应采用可靠安全办法。(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，禁止抛掷。(4)运至地面构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上沾污物，变形严重，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存储，妥善保管。(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。3、施工安全注意事项

（1）拆架前全面检查待拆支架，进行拆架技术交底。

（2）拆架现场必要设立警戒区域，张挂醒目警戒标志，警戒区域内严格禁止非工作人员通行，地面应有专人负责。

（3）如遇大风、雨、雪等恶劣天气应停止拆架，夜间实行拆架，必要具备良好照明设施。

（4）拆架前，班构成员要明确分工，统一指挥，操作过程中要精力集中，工具不用时应及时放入工具带中。

（5）对的穿戴防护用品，交底应穿软底鞋子，翼缘板板位置应佩戴安全带。

（6）所有高处作业人员，应严格按照高处作业规定执行和遵守安全距离，拆除工艺规定。

（7）拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除层内剩余材料、物件及垃圾块，所有清理物都应安全运至地面，禁止高空抛掷。

（8）所有杆件和扣件在拆除时要分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。

（9）不得在杆件上堆积过多材料、工具，避免拥挤作业。

（10）拆除构配件应分类堆放，以便于运送、维护和保管。八、模板工程1、模板制作及安装底模板采用1.2cm厚122㎝×244㎝定尺胶合模板，依照箱梁构造尺寸现场加工。支架顶设可调高度顶托，顶托纵向铺15×15cm方木，横向用10×10cm方木连接，方木与竹胶板用钉子固定，内模采用竹胶板拼装。

堵头模板：堵头模板采用胶合板按断面尺寸精准定位切割。2、模板施工应注意事项

1）制作模板前一方面熟悉施工图和模板配件加工图，核算工程构造或构件各细部尺寸，复杂构造应通过放大样，以便能对的配制。2）按批准加工图制作模板，经验收合格后方可使用。

3）模板接缝必要密合，如有缝隙，采用107胶堵塞严密，以防漏浆。4）模板涂食用色拉油作脱模剂。九、钢筋钢筋加工及安装钢筋由工地集中加工制作，运至现场由汽车吊提高现场绑扎成形,钢筋绑扎前由测量人员复测模板平面位置及高程，其中高程涉及计算挠度所设预拱度，无误后方进行钢筋绑扎，绑扎完毕然后进行第一次混凝土浇注。

为使保护层数据精确，保护层垫块不被压坏，现浇板施工垫块采用混凝土预制垫块。进场钢筋都必要具备合格证，同步钢筋在使用前必要按规范规定组织验收，分批做好原材料及焊接实验，实验合格后方能使用。1、钢筋加工1）依照梁板钢筋设计图纸进行配料计算，并填写配料表，所有钢筋均采用加工场加工制作，现场绑扎方式进行。2）钢筋加工形状、尺寸、钢筋绑扎都必要符合设计及施工规范规定，加工成半成品钢筋应按型号、规格、用途等进行编号挂牌分类堆放，半成品钢筋由运送车运往施工现场，按照设计进行现场绑扎，钢筋绑扎、焊接、主筋间距等严格按照设计图纸、关于规范、原则执行。3）钢筋除锈钢筋因进货时间太长或日晒雨淋等因素，也许产生锈蚀。在这种状况下，必要通过除锈解决，重要采用钢筋锤打和钢刷刷除办法；如除锈后钢筋表面有严重麻坑、斑点以及伤及截面时等现象，属严重锈蚀，应降级使用或剔除不用，但使用前必要经专业工程师批准后方可使用。4）钢筋切断钢筋弯曲成型前，应依照配料表规定长度分别切断。同一规格钢筋要依照实际状况规定进行长短搭配、统筹排料，但必要钢筋接头数量、间距不超过规范原则，切断后钢筋断口不得有马蹄形或起弯等现象。5）钢筋弯曲钢筋采用弯曲机或手工弯曲成型办法，钢筋弯曲时应将各弯曲点位置划出，划线应在工作台上进行。成型后钢筋规定形状对的，平面上无凹曲，弯点处无裂缝。6）钢筋加工检查原则检查项目容许偏差（mm）检查办法与频率受力钢筋顺长度方向全长净尺寸±10用钢尺量，按每工作日同类型钢筋、同一加工设备抽查3件弯起钢筋弯折±20箍筋内净尺寸±57）钢筋接头箱梁钢筋按设计图纸在钢筋加工棚内进行加工；腹板、横梁内通长钢筋采用直螺纹连接，其她部位钢筋接长采用绑扎搭接或焊接接长，接头应符合有关规范规定。接头不设于最大压力处，并使接头交错排列，受拉区同一焊接接头范畴内接头钢筋面积不得超过该截面钢筋总面积50%。两接头间距不不大于1.3倍搭接长度。钢筋接头若采用绑扎搭接，其搭接长度按35d控制，绑扎接头其绑扎点应不少于三处。2、预埋件安装本工程预埋件指支座钢垫板（调平钢板）、橡胶支座、预埋钢筋、泄水管、伸缩缝、栏杆等埋件预埋。1）所有预埋件应位置精确。2）护栏预埋钢筋应牵线调直，并用辅助钢筋进行连接加固，在混凝土施工中，加强预埋钢筋保护，保证位置精确。3）箱梁内外出气孔预埋要注意位置精确，保证每个孔位在一条线上，使外观美观。4）由于箱梁有横坡（2%），在支座上有调平钢块，故对支座调平钢块与箱梁底模之间做好调平块模板并进行加固；防止浇注混凝土时，支座上模板受力不均，导致支座上调平垫块抛模变形、漏浆等问题。5）支座板加工应符合箱梁设计图及支座图原则规定，预埋钢筋与支座板直接焊接。支座板安装应位置精确，支座预埋钢板应保持平整，箱梁支座板位于同一平面，相对高差不得超过2mm。6）预埋件应严格按设计材质、尺寸及工艺规定加工，并符合设计规定要经检查合格后，方准予以使用。7）预埋件在搬运中，禁止抛掷、摔砸、倾倒，以免变形，影响安装使用。8）预埋件应安装牢固、位置精确、与模板密贴，以保证浇注混凝土时预埋件周边不漏浆。十、混凝土工程1、混个凝土浇筑现浇板砼标号为C40，采用项目部混凝土拌和场集中拌和砼，坍落度控制在140~180㎜左右，并掺加早强剂、缓凝剂，使砼初凝时间不得不大于5小时，且3天砼强度达到设计强度80%，7天达到设计强度100%，并规定实验室及时做好砼试块。砼规定到施工现场需进行抽检，对每部泵车砼坍落度都必要进行检测，坍落度规定按技术规定进行。砼浇筑前做好准备工作，保证砼浇筑持续进行一次性完毕，涉及砼运送车、浇筑泵车安排布置，振捣人员，设备安排分工，以及砼浇筑过程中检查人员配备等。砼浇筑前对模内必要清理，模内杂物进行清除，并充分洒水湿润。砼浇筑采用输送泵车。砼浇筑应分层逐渐推动浇筑。砼振捣规定：箱梁砼振捣严格按照施工操作规程进行，砼浇筑过程上保持砼浇筑施工持续性，先后两次砼结合处要特别注意，规定结合处充分振捣。每一处振捣完毕后应边振动边慢慢提出振动棒，对每一振动部位，必要振动到该部位混凝土密实为止，密实标志是混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆。2、砼养护现浇板砼浇筑由于采用集中拌和砼进行浇筑，砼初凝时间较短，反映出温度升高快，容易产生收缩裂缝，又由于节段长、方量大，浇筑时间也较长，先浇段砼养护应及时进行洒水湿润，初凝后及时用土工布覆盖并洒水养护。混凝土洒水养护时间普通为7天，每天洒水次数以能保持混凝土表面经常处在湿润状态为度。。十一、质量、安全、环保和职业健康保证办法1、质量保证办法1）建立完善质量管理体系及质量保证体系建立质量检查机构，制定严格工程质量内部监理制度，严格执行自检、互检与专业检查相结合质量“三检”制度和工前实验、工中检查、工后检测实验工作制度。质量工程师行使质量一票否决权，项目经理、总工程师对质量工