盖梁施工方案(孙夏)

盖梁施工方案(孙夏)匝道桥、主线桥盖梁模板支架专项施工方案中铁一局集团乌市克拉玛依路高架四标项目部2012年4月25日目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、编制依据 -2-2、工程概略 -2-3、施工方案 -2-3.1总体施工方案 -2-3.2施工方法、技术规范及工艺流程 -2-3.3碗扣支架施工技术要求 -6-4、施工进度方案 -9-5、资源配置方案 -10-5.1施工管理及作业人员按排 -10-5.2主要周转资料方案 -11-5.3主要施工机具设备方案 -12-6、施工平安保证措施 -13-6.1平安保证体系 -13-6.2平安保证措施 -13-6.3模板支架体系位移的监控监测措施 -14-7、应急救援预案 -15-7.1组织机构及职责 -15-7.2应急救援组织机构及应急处置顺序 -16-7.3应急救援小组 -17-7.4应急救援小组任务职责 -18-8、支架设计检算书 -20-附件1：主桥盖梁中间不设暂时支墩支架 -22-附件2：主线盖梁中部不设暂时支墩两侧墩柱预设牛腿支架方案计算书 -28-附件3：主桥盖梁1/2处设1排暂时支墩支架 -36-附件4：主桥盖梁1/3处设2处暂时支墩支架 -44-附件5：盖梁中部设1、2排暂时支墩主桥两侧墩柱预设牛腿支架方案计算书 -52-附件6：主线盖梁满堂落地支架方案计算书 -63-附件7：匝道单柱盖梁双抱箍支架 -69-克拉玛依路桥梁路途工程4标盖梁模板支架专项施工方案1、编制依据1、«风险性较大的分局部项工程平安管理方法»建质[2020]87号文；2、«修建施工碗扣式脚手架平安技术规范»JGJ166-2020；3、«修建施工扣件式脚手架平安技术规范»JPJ130-2001；4、«修建施工计算手册»2001年7月江正荣编著；5、施工设计图纸。6、有关施工规范、规程及质量检验规范。7、市政桥梁工程施工中积聚的阅历。2、工程概略克拉玛依高架路途工程主线桥全长651m，里程范围为K3+823～K4+474，。匝道桥共8座，总长为3283m。主线桥盖梁26条，跨度为27--33m，设计为倒T形，高为3.518m，底宽3.52m；匝道桥盖梁146个，长度为6.8m，设计为倒T形，高为3.5m。盖梁砼均为C50,其中主线桥盖梁为预应力钢筋砼。盖梁距离空中高度为2--29m。3、施工方案3.1总体施工方案依据盖梁距离空中的高度、盖梁所处位置，主线桥盖梁采用钢管支墩贝雷梁法及碗扣支架法施工，盖梁跨越既有路途时，支架预留过车门洞；匝道桥盖梁采用抱箍销钉钢托架法施工及碗扣式支架法施工。盖梁模板采用方木竹胶板结构，砼均采用商品砼，混凝土保送车运输，现场泵送入模，拔出式振捣施工。3.2施工方法、技术规范及工艺流程3.2.1.施工方法和技术规范〔1〕方案一：碗扣式支架法施工。用于Pm127—Pm134号墩。采用碗扣式脚手架，思索盖梁距离空中较高时，原那么上支架的高宽比不大于2，支架下部按支架高度的一半停止加宽，确保支架的动摇性。支架横向间距为盖梁底10×60cm、加宽局部均为2×90cm；纵向间距为60cm，步距为120cm。支架底部设置钢底托，支架顶部顶托上设置10×15cm纵向方木，纵向方木上按间距30cm搭设10×10cm横向方木，其上铺设竹胶板底板。支架纵横向设置剪力撑，以添加其全体动摇性。〔2〕方案二：单跨简支梁支架方案用于主线桥Pm116—Pm119号4个跨现有华凌立交桥的盖梁，采用单跨梁方式，在每个墩位承台上设2×3根Ф630--8mm钢管支墩，钢管支墩顶面设钢牛腿或钢板〔牛腿装置前在墩身预留孔道〕，其上放落架砂筒，砂筒顶上安放三排双层增强型贝雷梁，贝雷梁上横向设I25а工字钢分配梁，间距50cm，其上铺设方木、模板。由于墩柱较高也可采用三角托架法。砂筒下方设6根I40a横梁，横梁下设2榀三角托架。托架牛腿水平撑和斜撑截面尺寸相反，均为高500mm宽260mm，采用Q235钢板焊制，板厚20mm，截面设3块竖肋，横向设2块衔接板构成方钢组合截面。托架水平撑与墩身经过预留孔衔接，斜撑与墩身预埋钢板焊接。〔3〕方案三：两跨延续梁支架方案用于主线桥Pm109—Pm115，Pm120—Pm134。采用两跨延续梁支架方式，在每个墩位承台上设2×1根Ф630--8mm钢管支墩，在贝雷梁跨中设4根Ф630--8mm钢管支墩，跨中钢管支墩顶面设4根I40а工字钢横梁，横梁上放落架砂筒，砂筒顶上安放2I40а工字钢，在2I40c工字钢上放双排单层增强型贝雷梁，贝雷梁上横向设I25а工字钢分配梁，间距50cm，其上铺设方木、模板。由于此种支架方式两侧墩柱位置支承力较小，故也可采用三角托架法。砂筒下方设4根I40a横梁，横梁下设2榀三角托架。托架牛腿水平撑和斜撑截面尺寸相反，均为高320mm宽250mm，采用Q235钢板焊制。板厚20mm，截面设3块竖肋，横向设2块衔接板构成方钢组合截面。托架水平撑与墩身经过预留孔衔接，斜撑与墩身预埋钢板焊接，此种方式盖梁1/2位置暂时支墩同上。〔4〕方案四：三跨延续梁支架方案用于主线桥Pm109—Pm115，Pm120—Pm134。采用三跨延续梁支架方式，在每个墩位承台上及贝雷梁跨度的中间1/3处区分设2×1根Ф426--6mm钢管支墩及2Ф630--8mm钢管支墩，跨中钢管支墩顶面设2根I40а横梁，横梁上放落架砂筒，砂筒顶上安放2I40а工字钢，在2I40c工字钢上放双排单层普通型贝雷梁，贝雷梁上横向设I25а工字钢分配梁，间距50cm，其上铺设方木、模板。由于此种支架方式两侧墩柱位置支承力较小，故也可采用三角托架法。砂筒下方设4根I40a横梁，横梁下设2榀三角托架。托架牛腿水平撑和斜撑截面尺寸相反，均为高300mm宽250mm，采用Q235钢板焊制。板厚20mm，截面设2块竖肋，横向设2块衔接板构成方钢组合截面。托架水平撑与墩身经过预留孔衔接，斜撑与墩身预埋钢板焊接，此种方式盖梁1/3位置暂时支墩同上。〔5〕方案五：抱箍销钉钢托架法。用于匝道桥施工，思索匝道桥盖梁尺寸小，数量多，假设全部用碗扣支架法施工时，速度慢，占地多，不利于空中工程的施工，经比选后采用抱箍销钉钢托架法，采用此方法时，在墩上设抱箍，由于墩为方形，抱箍受力不平均，为此添加抗剪销钉，需求在墩上设预埋孔洞。为确保施工车辆通行，采用支架法施工的盖梁下面需预留门洞，过车门洞宽4m，高4.5m以上，门洞立柱用Ф426--6mm钢管支墩或加密支架结构。加密支架采用60m横杆上下错位搭设，间距30cm，设5排，步距采用60cm。门洞立柱下部设砼防撞条形基础。主线桥钢管支墩及支架搭设高度如下表：主线桥盖梁施工贝雷梁立柱(或支架)高度表序号墩号立柱(或支架)高度(m)备注两侧(边)中间1Pm10920.419.6按两跨或三跨贝雷梁思索2Pm11021.320.0同上3Pm11122.020.1同上4Pm11222.620.0同上5Pm11323.320.0同上6Pm11423.920.0同上7Pm11525.020.1同上8Pm11623.5/按单跨贝雷梁思索9Pm11724.7/同上10Pm11824.9/同上11Pm11923.2/同上12Pm12023.219.1按两跨或三跨贝雷梁思索13Pm12121.819.3同上14Pm12220.418.6同上15Pm12319.117.8同上16Pm12417.216.8同上17Pm12516.214.5同上18Pm12614.814.8同上19Pm12714.914.9按碗扣支架思索20Pm12814.314.3同上21Pm12913.013.0同上22Pm13011.511.5同上23Pm13110.510.5同上24Pm1329.49.4同上25Pm1338.38.3同上26Pm1347.87.8同上盖梁模板支架布置图附后。3.贝雷梁贝雷梁预备脚手架预备钢材试验钢筋加工模板设计制造自检互检模板设计施工准备支架或贝雷梁钢筋绑扎〔预应力装置〕铺设模板作砼试件商品砼运输试件压强拆模养护等强浇注砼〔第一批预应力张拉及压浆、封锚〕〔架梁后第二批预应力张拉及压浆、封锚〕盖梁支架法施工工艺流程图3.3碗扣支架施工技术要求3.3.1资料要求碗扣式脚手架采用市场租赁成品脚手杆件，脚手架直径φ48mm，壁厚3.5mm，立杆长度依照3.0m、2.4m、1.8m、1.2m停止搭配搭设，横杆采用0.9m、0.6m两种长度规格。脚手架管材必需契合国度相关规范要求，满足额外受力要求，各种立杆、横杆不得有破损、裂纹、变形和歪曲等现象，立杆的上下碗扣必需完整，且能与横杆严密咬合，调理立杆高度所用的上、下托能与立杆套接结实。立杆衔接处外套管与立杆间隙不大于2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于100mm。脚手架顶部、底部采用可调式托架，可调式底托钢板厚度不得小于6mm，顶托钢板厚度不小于5mm，且调理丝杆与调理螺母咬合长度不少于6扣，脚手架剪刀撑采用外径φ48、壁后为3.5mm钢管，钢管长度为6.0m、4.0m、2.0m三种，钢管自身体质必需契合«修建施工扣件式钢管脚手架平安技术规范»〔JGJI30-2001、J84-2001〕相关要求。一切脚手架进场后，需停止抽样实验和原资料验收，实验和验收合格前方可投入运用。详细验收措施如下：①碗扣式脚手架进场后，由项目部实验室依据批次停止目检验收，关于脚手杆件存在弯曲的或杆件有缺陷的，严禁运用。②由项目部实验室和物设部对资料外观尺寸停止抽查，尺寸验收规范依照«修建施工碗扣式钢管脚手架平安技术规范»附录A执行，关于不满足规范要求的，严禁运用。③自检验收合格后，报监理工程师停止抽检验收，确保进场资料合格。④最后依据进场资料分批次停止委外力学实验，实验合格后，方可用于本工程模板、支架体系。3.3.2脚手架布置本工程支架立杆间距采用0.6m、0.9m两种，立杆步距为1.2m，门洞处步距为60cm。支架横纵向剪刀撑满堂布设，横纵向不大于4.5m布设一道剪刀撑，支架顶端、中间和底部必需设置水平剪刀撑，剪刀撑搭设时必需与立杆衔接结实，严禁剪刀撑衔接在横杆上，且剪刀撑相交处采用回转扣件衔接。3.3.3脚手架搭设要求支架搭设严厉按«修建施工碗扣式钢管脚手架平安技术规范»〔JGJ166-2020〕停止。立杆的接长应错开，即第一层运用长1.8m和3.0m的立杆错开布置，往上那么采用2.4m、3m的立杆，至顶再用两种长度的立杆找平，立杆的垂直度控制在H/600以内〔H为支架高度〕。脚手架拼装1～2层时，运用经纬仪反省横杆的水平度和立杆的垂直度。支架外侧立面及纵向支架外侧在整个长度和高度上应延续设置剪刀撑。每道剪刀撑应衔接不少于五根立杆，与空中成45°-60°夹角，剪刀撑采用搭接方式连拉且搭接长度不少于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘与主搭接杆端距离不少于100mm。模板支架搭设验收顺序及措施：⑴支架搭设终了后，先由作业班组停止自检，自检合格后上报项目部，由项目部模板支架验收指导小组停止现场反省、验收，验收严厉依照技术交底停止，对支架的纵距、横距、步距停止反省，并对纵向、横向及水平剪刀撑停止验收，一切剪刀撑均应结实牢靠。⑵项目部反省验收合格后，上报监理工程师，再由监理工程师停止现场抽查验收，确保支架满足设计及技术交底要求后，方可进入下道工序。⑶关于验收中存在的碗扣不紧，顶托、底托未支撑加固到位的，坚决予以整改，整改合格后，再次上报项目部确认，由项目部组织人员停止核实，确保整改满足要求。3.3.4脚手架与方木分配梁的设置立杆顶部设置可调式顶托，顶托外漏长度不大于30cm，顶托上放置主分配梁，主分配梁尺寸为宽×高＝10×15cm，间距为60cm，主分配梁顶部平均布设10×10cm的方木，方木间距为30cm，最后在方木顶面铺设15mm厚木胶板。3.3.6脚手架撤除模板支架撤除应严厉依照«修建施工碗扣式钢管脚手架平安技术规范»停止撤除，撤除前，应确保结构砼强度满足规范要求后，自上向下逐层撤除。撤除后的资料采用汽车吊停止运输，确保撤除平安。撤除顺序如下：结构砼强度满足规范和设计要求松动、下调顶托撤除顶托上的方木或对拉杆单根立杆上的横杆逐层撤除立杆及顶托撤除下部单根立杆上的横杆撤除立杆撤除底托撤除资料堆放脚手架撤除平安措施：

①脚手架撤除应遵照〝先上后下、先两侧后中间〞的原那么，逐层逐段停止撤除。②脚手架撤除必需由2～3人协同作业，先横杆后立杆，脚手架杆件撤除应人工递下，严禁往下乱丢，脚手架撤除后应清算洁净杆件上的杂物，并分类堆放划一。③拆架人员必需系平安带，撤除进程中，应布置专人停止现场协调指挥，确保撤除平安。④脚手架撤除严禁在夜间或照明缺乏时停止，应确保撤除现场视野良好，确保支架撤除平安。3．4暂时立柱、贝雷梁施工技术要求为了增强立柱的动摇性，立柱与立柱之间在高度方向每5m采用[12槽钢横向交叉衔接；柱底设钢件固定，即在承台上预埋4根φ22mm钢筋和10mm钢板。钢管柱下端焊10mm钢板，预埋钢件与钢管柱下端焊接固定。贝雷梁纵向布置时，其节点必需放置在暂时支墩上的横梁上，防止贝雷梁弦杆局部破坏。贝雷梁横向衔接：贝雷梁之间采用[10槽钢作剪刀撑相连，每节桁架各装置一个桁架支撑架，并在上弦杆和上弦杆上每隔3m用[10槽钢、螺栓横向衔接增强；以增强贝雷梁的全体性。为了增强贝雷梁的抗弯强度，在上、上弦杆上设增强弦杆。跨间衔接的销钉必需打紧，以防松动。4、施工进度方案盖梁工程施工进度以整个桥梁工程施工进度为依据，并结合现阶段的施工实践状况编制，施工时间为：2021年5月1日-2021年7月30日，共61天。详细进度方案如下表：盖梁施工进度按排表序号桥梁称号数量〔个〕施工起止日期备注1主线桥(第五层)265月10日-7月31日中心区6月30日完工2NE匝道(第三层)345月1日-7同上3SW匝道(第三层)195月10日-7月31日同上4WN匝道(第四层)475月10日-7月31日同上5ES匝道(第四层)295月1日同上6EN匝道36月10日-同上7NW匝道56月15同上8SE匝道56月10日-同上9WS匝道46月15同上10合计1525、资源配置方案5.1施工管理及作业人员按排施工管理、技术管理人员按排见表1；操作技术工人按排见表2；表1施工、技术管理人员装备表序号任务岗位人数职责1副结理2片面担任分管区段现场任务布置2现场技术担任人2担任分管区段的技术管理任务3专业工程师20详细担任施工技术管理任务4平安管理人员8详细担任现场平安管理任务5质检工程师4详细担任现场平安管理任务6实验检测工程师2详细担任原材检验，砼质量管控任务7施工员4配合副经理任务合计42表2操作技术工人装备表序号任务岗位人数职责1汽车、吊车司机8担任装运资料2起重工12担任指挥、捆扎、挂钩3架子工26担任钢管、支架搭设，撤除4木工30担任模板加工装置、撤除5焊工86熔接工67电工45普工30合计1245.2主要周转资料方案主要周转资料方案见表3表3主要周转资料方案表序号资料称号规格型号单位数量备注一贝雷梁t153.11规范节1.5×3.0m片4042增强弦杆3．0m根4043支撑架45cm个2444层间及增强弦杆衔接螺栓套12025跨节点衔接销钉个1060二暂时立柱钢管1钢管Ф630-8mmm94880t2钢管Ф426-6mmm20013.5t2衔接槽钢[10m180三工字钢梁1工字钢I40а吨68.1门洞及柱顶2工字钢I25а吨67.5贝雷梁顶用四落架砂筒Ф370个96五碗扣支架1立杆Ф48×1200根338823.9吨2立杆Ф48×1800根338834.5吨3立杆Ф48×2400根338845.2吨4立杆Ф48×3000根23716390.8吨5横杆Ф48×600根111904276.1吨6横杆Ф48×900根2033073.8吨7可调底托T38×6个37508可调顶托T38×6个3750六钢管、扣件1钢管Ф48-3.5m2310剪力撑2转向扣件个2400七方木1方木10×10cm方90.0小分配梁2方木10×15cm方33.5大分配梁八竹夹板厚13-15mmm²3250九钢板厚10mmm²3十脚手板m²350用旧板子十一暂时基础砼C20m³3005.3主要施工机具设备方案主要施工机具设备方案见表4表4主要机具装备方案表序号机具称号及型号单位数量备注135t汽车吊台4250t汽车吊台13电焊机台84木工锯台45电钻台66、施工平安保证措施6.1平安保证体系为确保平安施工，项目经理部成立以项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，各部门担任人及平安工程师为成员的模板支架反省验收指导小组，同时树立健全平安保证体系。平安保证体系见〔附件1〕。模板、支架反省验收指导小组组长:王晓勇副组长:景良军成员:陈吉、韩建平、翟全青、杨剑锋、常金明、冯文、刘浪6.2平安保证措施1、进入施工场地必需佩带平安帽，空中作业要系平安带。2、每周停止一次平安学习，结实树立职工的平安看法。3、留意用电、用火平安。4、特殊作业人员要执证上岗，操作人员必需停止岗前平安教育培训，并经考试合格前方可上岗。5、每道工序施工都要严厉依照规范要求停止，严禁违章作业。野蛮施工。6、施工人员抵达任务点后，领工人员首先组织大家分头反省任务面、机具设备能否处于平安形状，处于不平安形状要及时处置。7、在下放杆件时，整个吊装进程必需由专人一致指挥，并严禁非作业人员接近吊车的吊装半径。8、一切脚手架搭设人员必需经过体检，体检合格后，方可停止支架搭设任务，严禁带病作业。9、在停止脚手架搭设时，作业人员必需佩戴平安帽、平安绳、防滑鞋。10、现场施工设专职平安员和兼职平安员，全天候、全进程对施工现场停止平安监视。11、每道支架搭设终了后，必需组织专项反省，反省合格后，方可投入运用。12、施任务业层的施工荷载不得超载，且不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等资料。13、6级以上微风、雨雪、大雾天气，严禁停止脚手架的搭设与撤除作业。14、脚手架运用时期，严禁私自撤除横杆、拉杆等部件，现场输电线路应与脚手架坚持平安距离，防止漏电伤人。15、人员在作业时期，现场必需装备足够的照明设备，脚手架撤除部位，应区分安设不少于2盏照明设备，确保作业面施工平安。16、人员上下基坑部位设置应急逃生楼梯，逃生楼梯依照要求，每50m设置一处，确保人员上下基坑平安。6.3模板支架体系位移的监控监测措施①碗扣式脚手架在搭设进程中，采用水准仪、拉线、吊线等措施随时对搭设的脚手架停止反省，确保支架的搭设质量。②脚手架搭设要求立杆在同一轴线上，横杆和纵杆均应在同一平面，在搭设进程中，及时对水平剪刀撑和竖向剪刀撑停止预留，待脚手架搭设终了并调整后，及时停止剪刀撑的加固。③在脚手架搭设终了后，对脚手架停止反省验收，反省验收合格前方可停止下道工序。④在模板、支架体系施工完成后，砼浇注进程中，采用经纬仪和水准仪对支架停止监测，经过经纬仪的监控，保证支架立杆垂直，支架全体不发作位移，经过水准仪监测，保证支架全体沉降变形满足要求，从而确保模板支架全体平安。7、应急救援预案7.1组织机构及职责项目部平安消费事故应急救援机构担任人及部门职务工作职责备注赵梦晨项目经理掌管片面任务组长夏龙总工担任应急救援技术任务副组长黄波副经理应急救援协调指挥任务副组长周国富书记担任联络任务副组长王晓勇副总工担任应急救援技术任务副组长安质部景良军部长应急救援实施任务副组长工程部蒋英才部长参与应急救援实施任务组员工程部刘鹏部长办公室潘涛主任物设部董科部长计合部王平帅部长财务部吴兴顺部长实验室胥阳安主任安质部陈吉副部长电工翟邵平电气班长〔1〕担任平安风险管理，组织调查剖析事故风险源，并组织落实监控顺序和监控手腕；〔2〕担任组织平安消费应急预案体系的编制、审查和发布任务，构成综合应急预案、专项应急预案、现场处置方案〔指点书〕应急预案体系；〔3〕担任平安消费应急管理任务，组织各类应急预案的教育培训、技术交底、现场演练和修正维护任务；〔4〕担任应急救援任务，一旦发作平安消费事故，立刻启动相关应急救援预案，迅速组织展开抢险救灾任务；〔5〕担任调用各类应急救援人员、物资、设备，依据实践状况决议向社会专业应急救援队伍或友邻单位求助；〔6〕担任平安消费突发事情的剖析，当危及友邻单位或周边民众时，应及时通知和组织人员疏散；〔7〕担任事故现场的恢复任务，依据处置状况下令应急封锁；〔8〕担任组织外部事故调查处置，配合下级和政府监管部门停止事故调查处置任务；〔9〕担任善后处置任务，做好伤亡人员亲属的安抚任务和保险理赔任务。同时做好动摇人员思想心情和恢复消费任务。7.2应急救援组织机构及应急处置顺序7.2.1应急救援组织机构应急救援组织机构图后勤后勤保证组外地政府救援队伍〔济南城建监理〕项目经理部救援抢险组技术支持组通讯联络组医疗救护组平安捍卫组善后处置组事故调查组业主：〔乌鲁木齐市政工程树立处〕7.2.2、应急处置顺序一旦发作平安事故，依照以下顺序处置：〔1〕救援末尾〔2〕事故报告：发作交通事故和影响通行的施工事故，立刻上报业主及交警。其他事故，在一小时内，报告相关单位及人员。〔3〕抢救人员：抢险队进入现场，指导小组现场指挥，首先抢救受伤人员，同时报告120急救中心赶赴现场，抢救受伤人员。〔4〕封锁现场：设置紧急防护区，撤离闲杂人员，配合相关部门停止事故调查。〔5〕紧急处置，防止次生灾祸发作。〔6〕清算现场：以最快的速度，将现场清算洁净,。〔7〕救援完毕。7.3应急救援小组依据事故类型和应急需求设置：救援抢险组、技术支持组、通讯联络组、医疗救护组、后勤保证组、治安捍卫组、事故调查组、善后处置组。应急救援小组在应急救援指导小组的直接指导下实施应急救援任务。7.组长：韩假定涛〔组员：邓建国、蒋荃松、蒋高军、何永明7.3.2组长：王晓勇〔组员：蒋应财、刘鹏、孙丛竹7.3.3组长：张强〔组员：潘涛、罗春槐、王秀玲7.3.4组长：夏明华〔组员：邹开平、马远金、王亚林7.3.5后勤保证组长：董科〔组员：李忠能、欧阳雄飞、许勇7.3.6治安捍卫组长：冯文〔组员：刘浪、常金明、杨剑锋7.3.7组长：景良军〔组员：陈吉、韩建平、翟全青7.3.8善后处置组长：周国富〔组员：陈刚、马晓春、朱其海7.4应急救援小组任务职责7.4.1〔1〕担任决议能否存在或能够存在严重紧急事故〔件〕，要求应急指导小组担任人提供人力、物力资源，并实施应急方案；〔2〕担任在不受事故要挟和影响的状况下停止直接控制；〔3〕担任复查评价事态〔故〕能够开展的方向，确定其能够的开展进程；〔4〕担任指点实施局部停工，并与应急指导小组关键人员配合人员撤离，并确保任何损伤者失掉维护；〔5〕担任在紧急形状完毕后，控制受影响地点的恢复，参与事故〔件〕的剖析和处置.7.4.2〔1〕担任评价现场事态〔故〕的规模和开展态势，采取应急措施确保人员平安，增加设备和财富损失；〔2〕担任在有必要状况下，应急救援人员到来之前直接组织救护活动；〔3〕担任布置寻觅受损伤者及布置非重要人员撤离到集中的平安地带；〔4〕担任坚持与应急救援指导小组的通讯联络，为应急救援指导小组提供建议和现场信息。7.〔1〕担任详细实施抢险抢修方案，并不时加以改良；〔2〕担任寻觅受损伤者，并协助有关人员把受损伤者转移到平安地带；〔3〕担任平安防护，在事故〔件〕有能够扩展抢险抢修或救援时，增强平安防护，防止二次不测损伤；〔4〕担任抢险救援完毕后的现场清算和恢复任务，并对清算和恢复状况直接报告应急救援指导者。7.〔1〕担任提出抢险抢修及防止事故(件)扩展的暂时应急处置方案和措施；〔2〕担任指点抢险抢修单位实施应急方案和落实平安措施；〔3〕担任修补和改良实施中的应急方案和平安措施存在的缺陷；〔4〕担任绘制事故〔件〕现场平面图，标明重点部位，向外部和外部准确提供抢险抢修信息资料。7.〔1〕担任确保与本部管理者和有关单位的联络疏通，迅速反应信息；〔2〕担任坚持通讯设备和设备一直处于良好形状；〔3〕担任应急进程的记载与整理及对外部有关单位的联络。7.〔1〕担任医务人员的现场救护知识培训；〔2〕担任在外部救护未抵达前，对受损伤人员停止紧急抢救；〔3〕担任布置对重度受损伤者优先失掉外部医疗机构的救护；〔4〕担任指定专人护送受损伤人员至医院急救；〔5〕担任事故现场的卫生防疫任务。7.4.7〔1〕担任保证系统内各组人员必需的防护、救护用品及生活物资的供应；〔2〕担任提供合格的应急救援所需的机械、设备、机具及交通车辆等；〔3〕担任保证应急救援进程中的风、水、电的正常供应。7.4.8〔1〕担任事故的调查处置，并配合下级和中央政府的调查处置任务；〔2〕担任事故缘由剖析，并提出处置意见和整改预防措施；〔3〕担任起草事故报告和事故文档资料的搜集和整理任务。7.4.9治安捍卫〔1〕担任设置事故现场警戒线、岗，维持现场抢险救护次第；〔2〕担任坚持抢险救援通道疏通无阻，引导抢险救灾人员及车辆顺利进入事故现场；〔3〕担任场外人员的疏散任务，抢险救援完毕后，封锁事故现场直到接受明白的解除指令。保证应急救援现场路途疏通。7.4.10善后处置〔1〕担任损伤人员亲属的接待、安抚、善后任务；〔2〕担任向损伤人员亲属引见事故发作的缘由和国度有关政策、规则；〔3〕担任配合社会保险单位做好抚恤理赔任务。7.5机械设备及物质预备指挥车辆：3辆。物资预备：干粉灭火器10支，氧气、乙炔及配套工具。机械装备：装载机一辆，开掘机一辆，25吨吊车一辆。通讯信号预备：无线、对讲机、应急照明灯、红黄指挥旗及哨子。8、支架设计检算书附后：主桥盖梁中部不设暂时支墩支架受力检算书主桥两侧墩柱预设牛腿支架方案〔盖梁中部不设暂时支墩〕计算书主桥盖梁1/2处设1排暂时支墩支架受力检算书主桥盖梁1/3处设2排暂时支墩支架受力检算书主桥两侧墩柱预设牛腿支架方案〔盖梁中部设暂时支墩〕计算书匝道单柱盖梁双抱箍支架受力检算书附盖梁支架设计图附件1：主桥盖梁中间不设暂时支墩支架受力检算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载〔按钢模计算，80kg/m2〕：〔3.52+3.51*2〕*0.5*80*10/1000/3.52=1.20KN/m暂时荷载〔人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa〕：〔2+1.5+2〕*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=〔31.88+1.20+4.69〕*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为3.4M，截面为普工25a，截面Ix=5.02e+007mm4，截面Wx=401600mm3，面积矩Sx=228874mm3，腹板总厚8mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚13mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa，截面抗剪强度设计值fv=125MPa。剪力范围为-77.6912--77.6912KN弯矩范围为-66.0375--0KN.M最大挠度为7.68965mm(挠跨比为1/442)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为44.28MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为156.61MPa，满足。由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为164.44MPa，满足。2、1/2盖梁三排双层增强型贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：〔8.22/2〕*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：〔3.25/2+3.51〕*80*10/1000=4.11KN/m1/2暂时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68KN/m1/2横向分配梁I25a自重：2*6/2*38.07*10/1000=2.28KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27KN/m计算简图：计算结果：共有3跨梁材性：Q345，思索自重，自重缩小系数为1.2第1跨计算结果：跨度为1.5M截面为三排双层增强型贝雷组合梁截面Ix=6.8943e+010mm4截面Wx=4.5962e+007mm3面积矩Sx=3.4472e+007mm3腹板总厚31.8mm塑性开展系数γx=1.05全体动摇系数φb=1由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。剪力范围为-205.394--0KN弯矩范围为0--154.045KN.M最大挠度为11.635mm(挠跨比为1/128)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为3.23MPa，满足！由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为3.19MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为3.35MPa，满足!第2跨计算结果：跨度为27M截面为三排双层增强型贝雷组合梁截面Ix=6.8943e+010mm4截面Wx=4.5962e+007mm3面积矩Sx=3.4472e+007mm3腹板总厚31.8mm塑性开展系数γx=1.05全体动摇系数φb=1由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。剪力范围为-1848.54--1848.54KN弯矩范围为-12323.6--154.045KN.M最大挠度为65.728mm(挠跨比为1/410)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为29.07MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为255.36MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为268.13MPa，满足!第3跨计算结果：跨度为1.5M截面为三排双层增强型贝雷组合梁截面Ix=6.8943e+010mm4截面Wx=4.5962e+007mm3面积矩Sx=3.4472e+007mm3腹板总厚31.8mm塑性开展系数γx=1.05全体动摇系数φb=1由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。剪力范围为0--205.39KN弯矩范围为0--154.05KN.M最大挠度为11.635mm(挠跨比为1/128)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为3.23MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为3.19MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为3.35MPa，满足!3、暂时支墩动摇性荷载计算贝雷组合梁单侧一端集中荷载205.39+1848.54=2053.93KN〔见上贝雷梁计算结果〕。钢管暂时支墩由3根Φ630*8的钢管组成，单根管柱受力2053.93/3=685KN，钢管高度25m。计算结果截面：630*8，ix：219.928mm，iy：219.928mm，A：15632.6mm，截面材性：Q235，由最大板厚8mm得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa。绕X轴长细比为113.673，绕X轴截面为b类截面。绕Y轴长细比为113.673，绕Y轴截面为b类截面。按GB50017--2003第132页注1计算算得绕X轴受压动摇系数φx=0.471473算得绕Y轴受压动摇系数φy=0.471473强度验算：轴压力N=685KN计算得强度应力为43.8188MPa，满足!动摇验算：计算得绕X轴动摇应力为92.9401MPa，满足!计算得绕Y轴动摇应力为92.9401MPa，满足!局部动摇验算：外径与壁厚之比为78.75，满足(GB50017--2003第59页5.4.5)。附件2：主线盖梁中部不设暂时支墩两侧墩柱预设牛腿支架方案计算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载〔按钢模计算，80kg/m2〕：〔3.52+3.51*2〕*0.5*80*10/1000/3.52=1.20KN/m暂时荷载〔人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa〕：〔2+1.5+2〕*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=〔31.88+1.20+4.69〕*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为3.4M，截面为普工25a，截面Ix=5.02e+007mm4，截面Wx=401600mm3，面积矩Sx=228874mm3，腹板总厚8mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚13mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa，截面抗剪强度设计值fv=125MPa。剪力范围为-77.6912--77.6912KN弯矩范围为-66.0375--0KN.M最大挠度为7.68965mm(挠跨比为1/442)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为44.28MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为156.61MPa，满足。由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为164.44MPa，满足。2、1/2盖梁三排双层增强型贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：〔8.22/2〕*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：〔3.25/2+3.51〕*80*10/1000=4.11KN/m1/2暂时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68KN/m1/2横向分配梁I25a自重：2*6/2*38.07*10/1000=2.28KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27KN/m计算简图：计算结果：共有3跨梁材性：Q345，思索自重，自重缩小系数为1.2第1跨计算结果：跨度为1.5M截面为三排双层增强型贝雷组合梁截面Ix=6.8943e+010mm4截面Wx=4.5962e+007mm3面积矩Sx=3.4472e+007mm3腹板总厚31.8mm塑性开展系数γx=1.05全体动摇系数φb=1由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。剪力范围为-205.394--0KN弯矩范围为0--154.045KN.M最大挠度为11.635mm(挠跨比为1/128)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为3.23MPa，满足！由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为3.19MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为3.35MPa，满足!第2跨计算结果：跨度为27M截面为三排双层增强型贝雷组合梁截面Ix=6.8943e+010mm4截面Wx=4.5962e+007mm3面积矩Sx=3.4472e+007mm3腹板总厚31.8mm塑性开展系数γx=1.05全体动摇系数φb=1由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。剪力范围为-1848.54--1848.54KN弯矩范围为-12323.6--154.045KN.M最大挠度为65.728mm(挠跨比为1/410)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为29.07MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为255.36MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为268.13MPa，满足!第3跨计算结果：跨度为1.5M截面为三排双层增强型贝雷组合梁截面Ix=6.8943e+010mm4截面Wx=4.5962e+007mm3面积矩Sx=3.4472e+007mm3腹板总厚31.8mm塑性开展系数γx=1.05全体动摇系数φb=1由最大壁厚34mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。剪力范围为0--205.39KN弯矩范围为0--154.05KN.M最大挠度为11.635mm(挠跨比为1/128)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为3.23MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为3.19MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为3.35MPa，满足!3、牛腿〔盖梁端部两侧〕荷载计算：从贝雷梁计算得知，1/2盖梁下传贝雷梁端部集中荷载205.39+1848.54=2053.93KN，由牛腿托架承当。〔1〕牛腿上横梁计算简图计算结果：共有1跨梁材性：Q235，思索自重，自重缩小系数为1.2。截面为6根I40a，截面Ix=1.2802e+009mm4，截面Wx=6.4008e+006mm3，面积矩Sx=3.7251e+006mm3，腹板总厚63mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚16.5mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa，截面抗剪强度设计值fv=120MPa。第1跨计算结果：跨度为0.92M剪力范围为-1029.17--1029.17KN弯矩范围为-472.912--0KN.M最大挠度为0.126516mm(挠跨比为1/7271)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为47.5344MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为70.365MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为73.8832MPa，满足!〔2〕托架水平撑荷载计算：单个牛腿受力1029.17KN，见牛腿上横梁计算。计算简图计算结果：共有1跨，梁材性：Q235，思索自重，自重缩小系数为1.2。截面为3片高度500mm厚度20mm钢板焊制成方钢，截面Ix=6.25e+008mm4，截面Wx=2.5e+006mm3，面积矩Sx=1.875e+006mm3，腹板总厚60mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=0.9，由最大壁厚20mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa，截面抗剪强度设计值fv=120MPa。第1跨计算结果：跨度为1.055M剪力范围为-713.198--336.598KN弯矩范围为-237.157--0.706287KN.M最大挠度为0.168106mm(挠跨比为1/6305)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为35.6599MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为90.3454MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为105.403MPa，满足!〔3〕牛腿斜撑动摇性牛腿斜撑受压力713.198/cos40=931.01KN。受压动摇系数计算：截面同托架水平撑。截面材性：Q235，由最大板厚20mm得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa。ix：179.103mmiy：106.092mmA：28800mm绕X轴长细比为11.8145，绕X轴截面为c类截面绕Y轴长细比为19.9449，绕Y轴截面为c类截面按GB50017--2003第132页注1计算算得绕X轴受压动摇系数φx=0.988223算得绕Y轴受压动摇系数φy=0.966435强度验算：轴压力N=931.01KN，计算得强度应力为32.3267MPa满足!动摇验算：计算得绕X轴动摇应力为32.712MPa满足!计算得绕Y轴动摇应力为33.4495MPa满足!局部动摇验算：两腹板间受压翼缘宽度与厚度之比为11，满足!(GB50017--2003第58页5.4.3)腹板高厚比为23，满足!(GB50017--2003第59页公式5.4.3)〔4〕预埋钢筋预埋钢筋剪切力931.01*cos40=713.20KN选用20根Φ25圆钢：20*3.14*0.025*0.025/4*105*103=1030KN，满足。预埋长度依据混凝土结构规范计算大于45cm。附件3：主桥盖梁1/2处设1排暂时支墩支架受力检算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载〔按钢模计算，80kg/m2〕：〔3.52+3.51*2〕*0.5*80*10/1000/3.52=1.20KN/m暂时荷载〔人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa〕：〔2+1.5+2〕*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=〔31.88+1.20+4.69〕*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为3.4M，截面为普工25a，截面Ix=5.02e+007mm4，截面Wx=401600mm3，面积矩Sx=228874mm3，腹板总厚8mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚13mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa，截面抗剪强度设计值fv=125MPa。剪力范围为-77.6912--77.6912KN弯矩范围为-66.0375--0KN.M最大挠度为7.68965mm(挠跨比为1/442)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为44.28MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为156.61MPa，满足。由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为164.44MPa，满足。2、1/2盖梁双排单层增强型贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：〔8.22/2〕*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：〔3.25/2+3.51〕*80*10/1000=4.11KN/m1/2暂时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68KN/m1/2横向分配梁I25a自重：2*6/2*38.07*10/1000=2.28KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27KN/m计算简图：计算结果：共有4跨，梁材性：Q345，思索自重，自重缩小系数为1.2。截面为：双排单层增强型贝雷组合梁，截面Ix=1.1549e+010mm4，截面Wx=1.5398e+007mm3，面积矩Sx=1.1549e+007mm3，腹板总厚21.2mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚21.2mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=295MPa，截面抗剪强度设计值fv=170MPa。第1跨计算结果：跨度为1.5M剪力范围为-201.11--0KN弯矩范围为0--150.83KN.M最大挠度为3.98mm(挠跨比为1/377)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为9.47MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为9.33MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为9.80MPa，满足!第2跨计算结果：跨度为13.5M剪力范围为-1114.47--695.50KN弯矩范围为-1640.29--2978.91KN.M最大挠度为9.73mm(挠跨比为1/1387)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为52.57MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为184.25MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为193.46MPa，满足!第3跨计算结果：跨度为13.5M剪力范围为-695.50--1114.47KN弯矩范围为-1640.29--2978.91KN.M最大挠度为9.73mm(挠跨比为1/1387)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为52.57MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为184.25MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为193.46MPa，满足!第4跨计算结果：跨度为1.5M剪力范围为0--201.11KN弯矩范围为0--150.83KN.M最大挠度为3.98mm(挠跨比为1/377)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为9.49MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为9.33MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为20.89MPa，满足!3、支墩顶大横梁荷载计算盖梁单侧贝雷组合梁传递横梁最大集中荷载〔位于中间暂时支墩处，见上贝雷梁计算结果〕1114.47+1114.47=2228.94KN计算简图计算结果共有1跨，梁材性：Q345，思索自重，自重缩小系数为1.2。截面为4根I40a组合，截面Ix=8.5552e+008mm4，截面Wx=4.2776e+006mm3，面积矩Sx=2.4886e+006mm3，腹板总厚42mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚16.5mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa，截面抗剪强度设计值fv=120MPa。第1跨计算结果：跨度为3.4M剪力范围为-2234.39--2234.39KN弯矩范围为-506.14-0KN.M最大挠度为4.11962mm(挠跨比为1/825)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为154.75MPa，不满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为112.69MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为118.32MPa，满足!说明：由于I40a大横梁抗剪强度缺乏，故要求其在与支墩、贝雷梁结合部位焊接劲板，或在工钢腹板一侧位置焊接10mm钢板对腹板加厚处置。腹板加厚后厚度为42+10*4=82mm，由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为79.26MPa，满足!4、暂时支墩动摇性〔盖梁中部〕荷载计算：从墩顶主横梁计算得知，盖梁中部4根Φ630*8暂时支墩最大轴力为2234.39+2234.39=4468.78KN。那么单根暂时支墩轴力为4468.78/4=1117.20KN。由于盖梁中部暂时支墩无法经过与墩身固接来增加自在长度，故2排4根钢管柱必需经过12号以上槽钢以剪刀撑方式停止有效衔接。以下检算以暂时支墩自在长度20m为基准停止检算。计算结果：受压动摇系数计算：截面材性：Q235，由最大板厚8mm得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa。截面：630*8ix：219.928mmiy：219.928mmA：15632.6mm绕X轴长细比为90.9387，绕X轴截面为b类截面。绕Y轴长细比为90.9387，绕Y轴截面为b类截面。按GB50017--2003第132页注1计算算得绕X轴受压动摇系数φx=0.614823算得绕Y轴受压动摇系数φy=0.614823强度验算：轴压力N=1117.2KN，计算得强度应力为71.47MPa，满足!动摇验算：计算得绕X轴动摇应力为116.24MPa，满足!计算得绕Y轴动摇应力为116.24MPa，满足!局部动摇验算：外径与壁厚之比为78.75，满足(GB50017--2003第59页5.4.5)!5、暂时支墩动摇性〔盖梁端部〕荷载计算：从贝雷梁计算得知，1/2盖梁下传贝雷梁端部集中荷载201.11+695.50=896.61KN，由1根Φ630*8暂时支墩承当。暂时支墩每隔10m经过钢带或预埋件与墩身固接来增加其自在长度，以下检算以暂时支墩自在长度20m为基准停止检算。计算结果：受压动摇系数计算：截面材性：Q235，由最大板厚8mm得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa。截面：630*8ix：219.928mmiy：219.928mmA：15632.6mm绕X轴长细比为90.9387，绕X轴截面为b类截面。绕Y轴长细比为90.9387，绕Y轴截面为b类截面。按GB50017--2003第132页注1算得绕X轴受压动摇系数φx=0.614823算得绕Y轴受压动摇系数φy=0.614823强度验算：轴压力N=896.61KN，计算得强度应力为57.36MPa，满足!动摇验算：计算得绕X轴动摇应力为93.29MPa，满足!计算得绕Y轴动摇应力为93.29MPa，满足!局部动摇验算：外径与壁厚之比为78.75，满足(GB50017--2003第59页5.4.5)!6、混凝土条形基础盖梁1/2位置4根Φ630*8暂时支墩下传混凝土基础轴力4468.78KN。基底尺寸：长边B=5M短边H=3.5M基础阶数：1阶高：1000mm基础顶面尺寸：b=4040mmh=1950mm砼等级：C20钢筋等级：二级地基承载力设计值：300kPa〔沥青路面〕基础顶面受力：轴压力N=4468.78KN承载力验算：基底平均应力p=255.359kPa经过!基底最大应力pmax=255.359kPa经过!基底最小应力pmin=255.359kPa经过!冲切承载力验算：基础与柱交接处冲切承载力验算：冲切承载力Flk=1980.75KN冲切力Fl=504.972KN经过!基础配筋：长边方向需钢筋327.665mm2，实配钢筋Φ16-200，实配钢筋面积3518.58mm2。短边方向需钢筋1362.68mm2，实配钢筋Φ16-200，实配钢筋面积5026.55mm2。附件4：主桥盖梁1/3处设2处暂时支墩支架受力检算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载〔按钢模计算，80kg/m2〕：〔3.52+3.51*2〕*0.5*80*10/1000/3.52=1.20KN/m暂时荷载〔人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa〕：〔2+1.5+2〕*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=〔31.88+1.20+4.69〕*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为3.4M，截面为普工25a，截面Ix=5.02e+007mm4，截面Wx=401600mm3，面积矩Sx=228874mm3，腹板总厚8mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚13mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa，截面抗剪强度设计值fv=125MPa。剪力范围为-77.6912--77.6912KN弯矩范围为-66.0375--0KN.M最大挠度为7.68965mm(挠跨比为1/442)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为44.28MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为156.61MPa，满足。由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为164.44MPa，满足。2、1/2盖梁双排单层贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：〔8.22/2〕*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：〔3.25/2+3.51〕*80*10/1000=4.11KN/m1/2暂时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68KN/m1/2横向分配梁I25a自重：2*6/2*38.07*10/1000=2.28KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27KN/m计算简图：计算结果：共有5跨，梁材性：Q345，思索自重，自重缩小系数为1.2。截面为双排单层贝雷组合梁，截面Ix=5.0099e+009mm4，截面Wx=7.1571e+006mm3，面积矩Sx=5.3678e+006mm3，腹板总厚21.2mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚10.6mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=310MPa，截面抗剪强度设计值fv=180MPa。第1跨计算结果：跨度为1.5M剪力范围为-196.74--0KN弯矩范围为0--147.55KN.M最大挠度为2.82mm(挠跨比为1/532)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为9.94MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为19.63MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为20.62MPa，满足!第2跨计算结果：跨度为9M剪力范围为-688.59--491.85KN弯矩范围为-774.66--1032.88KN.M最大挠度为5.10mm(挠跨比为1/1764)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为34.80MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为137.44MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为144.31MPa，满足!第3跨计算结果：跨度为9M剪力范围为-590.22--590.22KN弯矩范围为-295.11--1032.88KN.M最大挠度为0.72mm(挠跨比为1/12434)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为29.83MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为137.44MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为144.32MPa，满足!第4跨计算结果：跨度为9M剪力范围为-491.85--688.59KN弯矩范围为-774.66--1032.88KN.M最大挠度为5.10mm(挠跨比为1/1764)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为34.80MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为137.44MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为144.32MPa，满足!第5跨计算结果：跨度为1.5M剪力范围为0--196.74KN弯矩范围为0--147.55KN.M最大挠度为2.81mm(挠跨比为1/532)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为9.94MPa，满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为19.63MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为20.62MPa，满足!3、支墩顶大横梁荷载计算盖梁单侧贝雷组合梁传递横梁最大集中荷载〔位于中间暂时支墩处，见上贝雷梁计算结果〕688.59+590.22=1278.81KN计算简图计算结果共有1跨，梁材性：Q235，思索自重，自重缩小系数为1.2。截面为双I40a(间距36cm)，截面Ix=4.2776e+008mm4，截面Wx=2.1388e+006mm3，面积矩Sx=1.2443e+006mm3，腹板总厚21.6mm，塑性开展系数γx=1.05，全体动摇系数φb=1，由最大壁厚17mm得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa，截面抗剪强度设计值fv=120MPa。第1跨计算结果：跨度为3.4M剪力范围为-1281.53--1281.53KN弯矩范围为-290.05--0KN.M最大挠度为4.72mm(挠跨比为1/719)由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为172.58MPa，不满足!由Mx/(γxxWx)计算得强度应力为129.16MPa，满足!由Mx/(φbxWx)计算得动摇应力为135.61MPa，满足!说明：由于I40a大横梁抗剪强度缺乏，故要求其在与支墩、贝雷梁结合部位焊接劲板，或在工钢腹板一侧位置焊接10mm钢板对腹板加厚处置。腹板加厚后厚度为21.6+10*2=41.6mm，由VmaxxSx/(IxxTw)计算得最大剪应力为89.61MPa，满足!4、暂时支墩动摇性〔盖梁中部〕荷载计算从墩顶主横梁计算得知，盖梁中部1/3位置2根Φ630*8暂时支墩最大轴力为1281.53+1281.53=2563.06KN。那么单根暂时支墩轴力为2563.06/2=1281.53KN。由于盖梁中部暂时支墩无法经过与墩身固接来增加自在长度，故2根钢管柱必需经过12号以上槽钢以剪刀撑方式停止有效衔接。以下检算以暂时支墩自在长度15m为基准停止检算。计算结果：受压动摇系数计算：截面材性：Q235，由最大板厚8mm得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa。截面：630*8ix：219.928mmiy：219.928mmA：15632.6mm绕X轴长细比为68.204，绕X轴截面为b类截面。绕Y轴长细比为68.204，绕Y轴截面为b类截面。按GB50017--2003第132页注1计算算得绕X轴受压动摇系数φx=0.761485算得绕Y轴受压动摇系数φy=0.761485强度验算：轴压力N=1258.53KN，计算得强度应力为80.51MPa，满足!动摇验算：计算得绕X轴动摇应力为105.72MPa，满足!计算得绕Y轴动摇应力为105.72MPa，满足!局部动摇验算：外径与壁厚之比为78.75，满足(GB50017--2003第59页5.4.5)!5、暂时支墩动摇性〔盖梁端部〕荷载计算：从贝雷梁计算得知，1/2盖梁下传贝雷梁端部集中荷载196.74+491.85=688.59KN，由1根Φ426*6暂时支墩承当。暂时支墩每隔10m经过钢带或预埋件与墩身固接来增加其自在长度，以下检算以暂时支墩自在长度15m为基准停止检算。受压动摇系数计算：截面材性：Q235，由最大板厚6mm得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa。截面：426*6ix：148.508mmiy：148.508mmA：7916.81mm绕X轴长细比为101.005，绕X轴截面为b类截面。绕Y轴长细比为101.005，绕Y轴截面为b类截面。按GB50017--2003第132页注1计算算得绕X轴受压动摇系数φx=0.548488算得绕Y轴受压动摇系数φy=0.548488强度验算：轴压力N=688.59KN，计算得强度应力为86.98MPa，满足!动摇验算：计算得绕X轴动摇应力为158.58MPa，满足!计算得绕Y轴动摇应力为158.58MPa，满足!局部动摇验算：外径与壁厚之比为71，满足(GB50017--2003第59页5.4.5)!6、混凝土