4000m3d制药废水计算书

第页3制药废水处理工程3.1水质水量3.1.1水量该制药厂废水水量为4000m3/d，水质：COD≤4400mg/L，BOD≤2500mg/L，SS≤900mg/L，NH3-N≤130mg/L，pH：6~8根据所给资料可知，该制药厂每天产生废水水量为4000m3。本设计的进水水质见表3-1。项目COD（mg/L）BOD（mg/L）NH3-N（mg/L）SS（mg/L）pH值进水水质440025001309006~8 抗生素制药废水经处理后排入城镇污水管网，出水水质需达到《发酵类制药工业水污染物排放标准》（GB21903-2008）中新建企业排放标准。如表3-2所示:项目COD（mg/L）BOD（mg/L）NH3-N（mg/L）SS（mg/L）pH出水水质≤120≤40≤60≤356~9污染物目标去除率如表3-3所示:项目COD（mg/L）BOD（mg/L）NH3-N（mg/L）SS（mg/L）pH值进水水质440025001309006~8出水指标≤120≤40≤60≤356~9去除率（%）97.3%98.4%73%93.3%-4废水处理系统该制药厂废水水量为4000m3/d，水质：COD≤4400mg/L，BOD≤2500mg/L，SS≤900mg/L，NH3-N≤130mg/L，pH：6~8，总变化系数K总=1.21。处理水量的确定：Qmax=Q×K总=4000m3/d×1.21=4840m3/d4.1格栅（1）设计说明格栅可以通过过滤去除废水中的大颗粒杂质，防止废水进入后续构筑物时出现水管堵塞等问题。本设计中处理的废水组成为制药厂中的抗生素制药废水和企业内的部分生活污水，悬浮物含量适中，大颗粒杂质少，因此格栅需要过滤的污染物较少，可采用机械清渣方式。设计流量：平均日流量最大日流量设计参数：栅条间隙设e=12.00mm；栅前渠道水深h=0.5m；废水的过栅流速v=0.6m/s，格栅安装倾斜角度δ=60°。图4-1格栅水力计算简图（2）格栅计算①、栅条数（n）为式中：Qmax——最大计算流量m3/s；α——格栅安装倾角；e——栅条间隙mm；h——栅前渠道的水深；v——过栅流速，m/s格栅栅条数为15条。栅槽深度相对原废水来水水面间隔为1.0m。②、栅槽有效宽度（B）栅条设计采用圆钢，栅条宽度S=0.01m。栅槽有效宽度：n——栅条数目S——栅条宽度,mmB——格栅有效宽度，me——栅条间隙，mm③、水渠道渐宽部分长度（L1）设定进水渠宽度B1=0.25m，进水渠渐宽角度α1=20°，进水渠道内栅前流速v1：Qmax——最大计算流量，m3/sB1——进水渠宽，mh——栅前渠道的水深，mB——格栅有效宽度，mB1——进水渠宽，mα1——栅前部渐宽段水平展开角，一般α1取20°④、槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（L2）⑤、水头损失（h1）取k=3，带入公式有β——形状系数，栅条断面形状定为锐边矩形，因此取2.42；S——栅条宽度，mm；e——栅条间隙，mm；v——过栅流速，m/s；g——重力加速度，g取9.81；α——格栅倾角，度，一般60º～70º；k——栅渣阻塞格栅时，导致增大水头损失的倍数；=0.09（m）⑥、栅后渠总高度（H）设计栅前渠道超高h2=0.3m，栅前渠高:H1=h+h2h——栅前渠道的水深，mh2——栅前渠道超高，mH1=0.5+0.3=0.8(m)栅后渠高：H=h+h1+h2h——栅前渠道的水深，mh1——过栅水头损失，mh2——栅前渠道超高，mH=0.5+0.09+0.3=0.89（m）⑦、栅槽总长度（L）L1——栅前部渐宽长度，mL2——栅后部渐缩长度，mH1——栅前渠总高，mα——格栅倾角，度，一般60º～70º=2.106(m)依据工程实际，本设计选用2100×320（mm）的细格栅设备。⑧、每日栅渣量（W）每立方米污水产生的栅渣量设为W1=0.1m3/103m3。每日栅渣量为Qmax——最大计算流量，m3/sW1——每立方米污水产生的栅渣量，m3/（103m3）；Kz——进水变化系数。此栅渣量大于0.3m3/d，故采用机械清渣。（3）格栅井的确定经过计算得到栅槽有效宽度B=0.32m，栅后槽总高度H=0.89m，栅槽总长度L=2.106m。实际建设中，考虑到超高、水力荷载等问题。格栅井尺寸定为：2.2m×1.0m×1.3m，考虑到实际尺寸较小，所以与调节池合建。4.2调节池（1）设计说明设计对象的污水产生包括制药废水和企业内部分生活污水，具有间歇排放、水量随时间产生变化的特点。因此废水中的酸碱度和流量都不是固定的，则需要建造调节池以均衡废水水质，调节水量，保证后续生化处理中能实现均匀进水以达到最佳处理效果。并实时监测废水酸碱度，加药中和酸碱废水，避免出现对后续处理工艺的冲击负荷。设计停留时间T：6h（水力停留时间取值范围：4~12h，本次设计取6h）有效水深h1：6m超高h2：0.5m（2）调节池计算V=QmaxT=201.67×6=1210.02m3Qmax——最大设计流量，m3/hT——水力停留时间，h调节池池水面积：S=(m2)式中：S——池体面积，m3h1——有效水深，m设调节池为长方形，取调节池长度L为17m，宽度B为12m，超高h2为0.5m则调节池总高度H=h1+h2=6+0.5=6.5m调节池的实际尺寸为:V1=L×B×H=17m×12m×6.5m=1326m3（3）调节池尺寸的确定通过计算调节池有效尺寸为17.0×12.0×6.0=1224m3，在实际设计中超高为0.5m，则调节池的实际尺寸为17.0×12.0×6.5(m)。4.3水解酸化池（1）设计说明由于废水在该池内有较长的停留时间，在池中水解产酸菌的作用下，废水中的大分子复杂有机物、不溶性有机物转化为小分子、溶解性的有机物，然后渗透到细胞体内分解产生挥发性有机酸、醇类物质，不仅可以去除部分COD，另外还可去除水中的部分色度，经过厌氧消化后的废水同时还提高了可生化性，有利于废水进入下一阶段进行处理。设计参数：流量Qmax=201.67m3/h，停留时间取10.0h，池底部均布微孔曝气头，由自动控制系统控制每3h曝气一次，一次约30min，曝气强度在6.0m³/(m2·h)左右。（2）水解酸化池计算①、有效水深和尺寸的计算V0=Qmax×10.0=201.67×10.0=2016.7(m3)取池长L=20m，有效水深h=6.0m，则池宽②、水解酸化池尺寸的确定通过计算，水解酸化池有效尺寸为20.0×16.8×6.0(m),考虑超高0.5m，池体实际尺寸定为20.0×16.8×6.5(m)。③、填料量的确定采用半软性填料，填料层高h定为3.5m，则V=B×L×h=1134.0（m3)，填料量定为1134m3。污染物去除效率污水经过调节池后的水质为：COD=4300mg/L，BOD5=2300mg/L；SS=690mg/L在水解酸化池的效率在8～15%以上，按10%计，则出水COD=4300×90%=3870mg/L；BOD5=2300×90%=2100mg/L；SS=690×90%=621mg/L（4）水解酸化池污泥量ΔX——污泥产生量，kg/d;SS——固体悬浮物浓度，kg/m3Q——设计流量，m3/df——悬浮固体的去除率，本设计取40%fa——污泥水解率，应通过试验或参照类似工程确定，本设计取30%。污泥含水率为98%4.4UASB反应器4.4.1设计参数设计流量进水COD5=3870(mg/L)，去除率为85%UASB反应器的容积负荷在不同条件下絮状和颗粒污泥的设计容积负荷率如下表所示：废水CODcr浓度（mg/L）在35℃时采用的负荷（kgCODcr/（m3·d））颗粒污泥絮状污泥2000~60004~63~56000~90005~84~6>90006~105~8本设计采用的容积负荷率Nv=5.5污泥产率为:，产气率为:0.34.4.2公式计算（1）UASB反应器结构尺寸计算A反应器容积计算(包括沉淀区和反应区)UASB有效容积为：式中 —反应器有效容积，—设计流量，—进水COD浓度，—容积负荷，—去除效率，%B UASB反应器的形状和尺寸在本次设计采用矩形池子设计反应池座数为3座。设计反应器有效高度为5.5m，超高0.5m则池子的横截面积为：反应器数量:3座单池子的面积为：根据国内外的经验和工程实践和经济考量，矩形的UASB池子的长宽比在2:1较为合理。设池子的长为20米，所以宽为单池子的截面积：所以单池子的总体积为所以池子的总体积为,符合设计要求。UASB池子的具体尺寸水力停留时间（)及水力负荷。水力停留时间水力负荷校核，其中满足设计。（2)布水系统设计计算由资料知，颗粒物Nv>4kgCOD/(m3·d)每个布水点服务2～5m2出水口流速2～5m/sA配水系统采用穿孔配管，进水管总管直径取200mm，流速约为0.6m/s。每个反应器设置10根DN100mm支管，每根管之间的中心距离为2.0m，配水孔径采用15mm，孔距1.0m，每孔服务面积为2.0×1.0=2.00m2，孔径向下并与垂线呈45°穿孔管距离反应池底200mm，每个反应器有60个出水孔，此外本装置采用连续进水，布水孔孔口向下有利于避免光口堵塞，而且由于UASB反应器底部反射散布作用，有利于布水均匀。B布水孔孔径共设置布水孔60个，出水流速u选为1.8m/s，则孔径为d C验证常温下，容积负荷(Nv)为:5.5kgCOD/(m3·d)；产气率为:0.3m3/kgCOD；需满足空塔水流速度≤1.0m/h，空塔沼气上升流速≤1.0m/h空塔水流速度: 符合设计要求。空塔气流速度: 符合设计要求。(3)三相分离器构造设计设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括:沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。a 沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：①沉淀区水力表面负荷<1.0m/h；②沉淀器斜壁角度设为35°，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内；③进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≤2m/h；④总沉淀水深应大于1.5m；⑤水力停留时间介于1.5~2.0h。若以上条件都能满足，则可达到良好的分离效果。本工程设计中，与短边平行，沿长边布置7个集气罩，构成6个分离单元，则每个单元设置6个三相分离器。三相分离器示意图如下：h1h1h2h2h4b3Fh4b355°CED55°CEDh3vbvaV1ABV2h3vbvaV1ABV2b2b1b2b1bb图4-5单元三相分离器局部放大图三相分离器长度B=11m，每个单元宽度b=L/6=17/6=2.83m。沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即沉淀区表面负荷率其中满足设计要求.b回流缝设计如图4-5所示，设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55°，取为1.2m;式中：－－下三角集气罩底面的宽度,m－－下三角集气罩的垂直方向的高度,m－－相邻两个下三角集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m－－单元三相分离器的宽度，m即下三角回流缝的面积为：式中：－－下三角回流缝的面积,m2－－为三相分离器的长度，m－－单元三相分离器的个数下三角集气罩的污泥回流缝中的混合液上升的流速的计算式中：:为下三角回流缝的面积,m2:为反应池的座数为了使回流缝水流稳定，固液分离效果显著，污泥能顺利回流，一般<2m/h符合设计规范。上三角集气罩的下端与下三角集气罩的斜面之间的水平回流缝水流速度设，所以上三角集气罩的回流缝的面积为则三角集气罩的污泥回流缝中的混合液上升的流速的计算式中：:为下三角回流缝的面积,㎡假定，为控制断面，一般其面积不低于反应器面积的20%，就是，同时需要满足:(4)气液分离设计由图4-5可知:取AB=0.5m,则（5）沼气效果的校核在确定三相分离器的基本尺寸的同时还需要相应的进行沼气的分离效果是否符合要求的验证，如果不满足需要对三相分离器进行尺寸的重新设计。气液分离校核，如图4-5所示，假定气泡上升流速和水流流速不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离进入沉淀区的必要条件是:沿着AB方向水流速度:由斯托克斯公式得：式中：:气泡的直径,:清水的密度,:沼气的密度,:碰撞系数,:废水的动力粘滞系数,设在此三相分离器出来的沼气气泡的直径为,当在温度为度时，清水的动力粘滞系数为。在20度时清水的密度，沼气的密度为，颗粒之间的碰撞系数为根据粘度公式式中：:废水的动力粘滞系数，由于废水的动力黏滞系数比净水的大，所以取0.02可脱去。所设计的三相分离器构筑可以达到良好的分离效果该设计是合理的也是成功的。UASB的高和三相分离器的高度设计三相分离区的总高，，为集气罩以上的覆盖水深，取0.5mUASB的总高为H=7.3米，沉淀区高为3.25米，悬浮区高位1.5米，污泥区的高为2.0米，超高部分为0.5米。(7)排泥系统设计计算AUASB反应器的泥量计算一般UASB的污泥主要是由微生物的呼吸所产生的，在微生物呼吸过程由污泥沉降室所沉降下来;由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15gVSS/L，则两座UASB反应器中污泥总量:B泥量计算当微生物进行厌氧呼吸产泥量取反应器的总产泥量由公式得：式中：:反应器的总的泥量,:厌氧微生物污泥产量，:进水COD浓度，:去除率,所以，则，单池的产泥量为。当污泥中的含水率为97%时,取。污泥的产量为:。单池子排泥量为:污泥龄为:。C排泥系统的设计在UASB三相分离器底部100cm和200cm处各设置两个排泥口，共四个排泥口，每天排泥一次。排空时由污泥泵从池底强排，各池子的污泥由污泥泵抽入污泥浓缩池。排泥管管径为200mm由计算所得污泥量选择污泥泵,型号:50KWQ15-15-1.5。主要性能:流量；扬程15m;电机功率1.5kW。数3台，每天设置排泥2h（8）出水系统的设计计算出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出，出水是否均匀对处理效果有很大的影响且其形式与三相分离器及沉淀区设计相关。出水槽的设计对于每座反应池具有6个三相分离器所以需要设计相同数目的出水槽，出水槽的槽数为6，其中槽宽为0.2m单个反应器的流量设计在出水槽口的流速为则:槽口附近水深设出水槽附近槽深为，出水槽坡度为0.01；即出水槽的尺寸为,出水槽数量为6座。溢流堰的设计出水槽的溢流堰一共有12条每条长设计角度为的直角三角堰，其中堰高度为，堰宽，则堰口水面宽已知每个UASB反应器处理水量为,查资料得知溢流负荷为1～2,设计溢流负荷为1.5，则堰上水面总长:三角堰数量:每条溢流堰三角堰的数量:溢流堰上共有21个的堰口，21个的间隙。堰上水头校核每个堰出流率:按三角堰计算公式，则堰上水头:（9）出水渠设计计算反应器在沿池子的长边设置一条矩形的出水渠，使6条出水槽的水在此沿着出水渠出水，设计渠宽为。坡度为，则出水渠的流速为。则在水渠的末端的水深为:由于出水渠的深度实在出水槽的深度为基准设计，则出水渠的深度为。离出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为13.5米，考虑到排水管中心距长边池壁50mm，出水渠突出池子长边池壁0.50m，则出水渠长为13.5+0.50=14m，所以，出水渠尺寸为14m×0.6m×0.4m，向渠口坡度0.001(10)UASB排水管设计计算Q=18.7L/s,选用直径150mm钢管排水，充满度为0.6管内流速:沼气收集系统设计计算在UASB反应器主要是微生物的厌氧呼吸作用所产生的沼气，由国内外的经验可知沼气的产气效率为(去除）a总产气率式中：——为设计流量——进出水的COD浓度——去除效率——沼气的产气效率则每座池子的产气量为：b集气管由于每个集气罩用一根管进行沼气收集则单池一共有10根管。每根管的最大气流量:据资料，取沼气支管的直径为,设计充满度为1.0，所以流速c沼气主管每个池子10根集气管先通到一根单池主管，然后在汇入三池沼气总管，采用钢管，单池沼气主管管道坡度为0.005单池沼气主管内最大气流量:,取单池沼气主管的直径为设计充满度为0.8,所以流速为d沼气总管内最大气流量:,取沼气总管的直径为设计充满度为0.6,所以流速为e沼气柜，气柜定容积为3h的产气量，即所以，气柜尺寸（12）水封灌设计水封灌主要是用来控制三相分离气的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排除冷凝水作用。每一个反应器配置一个水封罐①水封高度式中:——是反应器至储气罐的压头损失和储气气罐内的压头为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大取取为，储气罐内压强为为400mm②水封灌尺寸水封罐高度取2.5m，直径为1500mm；进气管和出气管各一根，直径为200mm，进水管和放空管各一根，直径为50mm，并设液面计。（13)气液分离器的设计气液分离器主要作用是对沼气在这里进行干燥，选用的钢制气水分离器3个，汽水分离器有钢丝填料；在气水分离器的前端设计一个沼气净化装置和在气水分离器的出口装电子流量监测仪和压力表等。4.5SBR反应池（1）设计说明根据工艺流程论证，相比其它好氧处理法，SBR工艺处理具有处理效率高，构筑物占地面积小，投资费用少等特点，因而选用SBR法。（2）设计参数设计处理流量Qh=166.67m3/h=167m3/h；BOD-SS污泥负荷Ls=0.3kgBOD/（kgMLVSS·d）；排出比1/m=1/4；安全高度ε(活性污泥界面以上的最小水深)50cm以上，取ε=0.5m；池数N=4；周期n=3；反应池水深H=6.0m；MLSS浓度X=4000mg/L；处理要求：进水BOD5=420mg/L，CODCr=580mg/L，SS=345mg/L，出水BOD5=40mg/L，CODCr=120mg/L，SS=60mg/L。①、反应时间（TA）S0——进水BOD浓度，mg/L；Ls——BOD-SS污泥负荷，kgBOD/（kgMLVSS·d）；1/m——排出比；X——MLSS浓度，mg/L②、沉淀时间（TS）初期沉降速度=1.33（m/h）③、排水时间（TD）排水时间为1.0h。④、进水时间（TF）进水时间TF=2.0(h)一个周期所需要的时间为：T=TA+TS+TD+TF=3.5+1.5+1+2=8（h）SBR运行一周期为T=8.0h，其中进水时间1.0h，反应（曝气）时间4h，沉淀时间2h，排水时间1.0h。出水BOD5浓度：Ks——饱和常数，mg/L,20℃时，一般为25～100，此时取50Kd——污泥内源呼吸率，d-1，20℃时，一般为0.04～0.075，此时取0.05θc——污泥停留时间（泥龄），d，取5～15，此时取10Y——污泥理论产率，kg(生物量)/kg（降解得BOD5），不设初沉池，20℃时，Y=0.6～1.0，此时取0.8K——BOD5降解速度常数，d-1，20℃时，K取0.05～0.3，此时取0.2=39（mg/L）BOD5的去除效率同理，出水COD浓度为SBR反应池容积计算式中：V——反应池有效容积，m3；Q’——每个周期进水量，m3，每个周期进水量；So——反应池进水五日生化需氧量，mg/L，420mg/L；LS——反应池的五日生化需氧量污泥负荷，kgBOD5/（kgMLSS·d）；0.3X——反应池内混合液悬浮固体（MLSS）平均浓度，kgMLSS/m3；TR——每个周期反应时间，h。设计SBR池4座，单座池体有效容积为266m3。取反应池水深H=6.0m，超高0.5m，则所需面积取反应器长L=9.0m，则宽B=5.0m。SBR单池长度9m，宽5m，高6.5m。容积V=9×5×6.5=292.5。4池总容积ΣV=4V=1170（m3）（3）SBR反应池运行时间与水位控制SBR反应池总水深6m。按平均流量考虑，进水前水深3.5m，进水结束水深6.0m；排水时水深为6.0m，排水结束后水深3.5m。故换水水深为2.5m，其中存泥水深2.0m，保护水深1.5m，保护水深的设置是为了避免排水时对沉淀及排泥的影响。进水开始与进水结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气结束由时间控制沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制，排水结束由水位控制。（3）排水口高度和排水管管径①、排水口高度换水水量V=9×5×2.5=112.5m3为保证每次换水水量及时快速排出，以及排水装置运行的需要，排水口应在反应池最低水位下约0.5～0.7m，取0.5m，则设计排水口在最高水位之下3m。设计池底埋深2.0m，则排水口相对地坪标高为1.0m，最低水位相对地面标高1.5m。②排水管管径每池设浮动排水装置一套，出水口设排水管一根；固定设于SBR墙上。浮动排水装置规格DN200mm，排水管径DN200mm，设排水平均流速为v=0.4m/s，则排水量则每周期所需排水时间为这与前面的排水时间相对应。（4）排泥量及排泥系统①、SBR产泥量SBR生物代谢产泥量为ΔX=a·Q·Sr-b·Xr·V=(a-b/NS)QSr（4-14）式中：a——微生物代谢增系数，kgVSS/kgBOD；b——微生物自身氧化率，1/d。根据该废水的特点和以往类似经验数据，设计，则有ΔX=（0.70-）×4000×0.38=810(kg/d)设定排泥含水率为98%，则排泥量为考虑安全系数，选定总排泥量为50m3/d。②、排泥系统池底坡向排泥坑坡度i=0.01，池出水端池底设排泥坑一个尺寸0.5×0.5×0.5m³，每个排泥坑中接吸泥管DN200一根，剩余污泥用泵送入污泥浓缩池。排泥管安装高程相地面为-2.5m。（4）需氧量和供气量计算①、需氧量计算SBR池需氧量计算式为（4-15）式中：a’——微生物代谢需氧率；b’——微生物自身需氧量，1/d。根据类似工程经验数据，取，，则需氧量O2＝0.55×4000×0.38+0.15×(1/0.3)×4000×0.38=1596(kgO2/d)=66.5(kgO2/h)②、供气量计算设计采用Sq-A型射流曝气器，射流泵开启量为85m3/h，可以选用100WQ100-15-7.5的泵型号。供气方式为新型高效射流曝气供氧方式，氧的转化率高达35%，可按30%来计。查表知20℃、30℃时溶解氧饱和度分别为、。射流曝气器出口处的绝对压力Pb为（4-16）空气离开曝气时，氧的百分比为曝气池的溶解氧平均饱和度为（按20℃计算）（4-17）)水温20℃时，曝气池的溶解氧平均饱和度20℃时脱氧清水充氧量为（4-18）计算时取值α＝0.82，β=0.95，Cj=2.0，P=1.0，则计算得＝111.60(kgO2/h)SBR反应池供气量每立方废水供气量为去除每千克BOD5的供气量为去除每千克BOD5的供氧量为③、空气管计算鼓风机房出来的空气供气干管，在相邻SBR的隔墙上设两根供气支管，每池一根支管供气。在每根支管上设4根供气竖管，每根供气竖管安装扩散器8个，单池32个扩散器，共128个扩散器，每个扩散器服务面积为(9×5)/32=1.4m2/个。选用SX-Ⅰ型盆形曝气器，氧转移效率6～9%，氧动力效率1.5～2.2kg/(kW·h),供气量20～25m3/h，服务面积1～2m2/个。4.6鼓风机房设计鼓风机房要给SBR池供气，选用TSD-150型罗茨鼓风机三台，2备1用。设备参数：流量：20.40m3/min；升压：44.1kPa；配套电机型号：Y200L-4；功率：30kW；转速：1220r/min；机组最大重量：730kg。鼓风机房布置：鼓风机房面积5.0×5.0×4.0m2，建于地面上。鼓风机房设控制室一间3.0m2。鼓风机组间距不少于1.5m。鼓风机房不设风道，新鲜空气直接从上口叶窗进入，过滤器除尘，鼓风机在出风干管上装设压力表及单阀，鼓风机由值班室控制。4.7反应沉淀池设计4.7.1反应沉淀池设计参数（1）设反应沉淀池池水力停留时间T=0.5h（2）该设计将投PAC（聚合氯化铝）量（通常介于0.5-1.5mg/l）定为最大的投氯量值即ρmax，也就是1.5

mg/l。4.7.2反应沉淀池设计计算（1）设计反应沉淀池一座，池体容积V=Q×T=166.67×0.5=83.33m3设消毒池池长L=12.0m，池宽B=7.0m，设有效水深H=2m，超高0.5m。