框架结构毕业设计实例

摘要本工程为框架住宅楼，位于南阳市宛城花园内。建筑纵向长度64m，横向长度14m，房屋总高度m,层高3m，室内外高差450mm，总建筑物面积5450m2。建筑物坐北朝南，底层为私家车库、上部为住宅，建筑功能要求比拟高,以满足住户的使用要求。结构型式采用现浇钢筋混凝土框架结构。在确定框架计算简图和荷载之后，先用迭代法计算竖向荷载〔恒载及活荷载〕作用下的框架内力〔弯矩、剪力、轴力〕，然后采用底部剪力法计算关键词：住宅框架结构结构设计抗震设计内力组合目录一．工程概况-----------------------------------------------------3二．结构选型及结构布置-------------------------------------------3三．确定框架计算简图----------------------------------------------4四、荷载计算------------------------------------------------------7五、框架内力计算------------------------------------------------15六、框架内力组合-------------------------------------------------39七、框架柱截面的设计与配筋---------------------------------------45八、框架梁截面的设计与配筋---------------------------------------48九、根底设计-----------------------------------------------------51十、现浇板的设计-------------------------------------------------54十一、板式楼梯设计-----------------------------------------------61一、工程概况1.建设工程名称：南湖花园C型住宅楼2.建设地点：湖南省岳阳市3.设计资料：3.1.帝制水文资料：地形概述：拟建场地地形平缓，地面标高在70.00～75.00之间。自然地表1m内为填土，填土承载力特征值：80Kpa；填土下层为3m厚粘土，粘土承载力特征值：220Kpa；粘土下层为强风化岩，风化岩承载力特征值：350Kpa，地下水位较深，不考虑其影响。3.2.气象资料：温度：最热月平均30.1度，最冷月平均4.2度，夏季极端最高39.8度，冬季极端最低-8.5度。相对湿度：最热月平均73%。全年主导风向：全年为偏南风，夏季为西南风，地面粗糙程度为C类。223.3.抗震设防要求：地震设计烈度为7度，抗震等级为三级。近震、二类场地、特征周期Ｔg=0.3s、amax3.4.施工条件和能力：工程所需预制构件和其它建筑材料供给地点均在10KM以内，运输条件良好。设备条件：有各类塔吊、自行式起重机、井架、砼搅拌机、灰浆机等，供工地选用。水电条件均由业主保障供给。劳动力供给情况：劳动力由建筑公司统一调配，能够满足施工中劳动力的需要。二.结构选型及结构布置根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，2.主要构件选型〔１〕框架结构形式：现浇钢筋混凝框架、现浇楼盖。砼采用Ｃ30〔２〕墙体采用：灰砂砖；墙体厚度：240mm〔３〕楼梯：采用板式楼梯〔４〕根底采用：柱下独立根底3.梁﹑柱截面尺寸估算主要承重框架:取L=5700mmh=(1/8～1/12)L=712mm～475mm取h=550mm.300mm～200mm取b=250mm主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×550mm次要承重框架：取L=5400mmh=(1/12～1/15)L=450mm～360mm取h=500mm250mm～167mm取b=250mm故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×500mm〔3〕框架柱:×3000=300mm～200mmb=(1～2/3)h取b=h故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=500×500mm三、确定结构计算简图1．确定框架计算简图取⑤轴框架进行计算，框架的计算单元如下图。假定框架柱嵌固于基顶，负一层柱高从根底顶面算至一层楼面，高为。其余层柱高从楼面算至上一层楼面〔即层高〕，故均为，由此可绘出框架计算简图：对于中框架梁取I=2I0×107×2×1/12××3×104×107×2×1/12××3×104负一层柱：其余层柱：令=1.0，那么其余杆件的相对线性刚度为：四、荷载计算：1、恒载标准值计算①屋面恒载×××结构层:120厚现浇钢筋混凝土板0.12X25=3KN/m×∑=5.36KN/m②住宅楼面恒载大理石面层，水泥砂浆檫逢30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥1.16KN/水泥结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土抹灰层：10厚混合砂浆∑=4.33KN/㎡③厕所楼板恒载陶瓷砖地面0.65KN/㎡×20=0.30KN/㎡×24=0.96KN/㎡×14=4.2KN/㎡×20=0.4KN/㎡15厚聚氨脂涂料防水层0.05KN/㎡×20=0.4KN/㎡×25=3KN/㎡板底抹灰0.4KN/㎡∑=10.36KN/㎡④梁自重〔b×h=250×550〕梁自重25××17×[(0.55-0.12)×∑=3.43KN/m⑤梁自重〔b×h=250×500mm〕梁自重25××17×[(0.50-0.12)×∑⑥梁自重〔b×h=250×450mm〕梁自重25××(0.45-0.12)=2.06KN/m抹灰层：10厚混合浆17××[(0.45-0.12)×∑⑦梁自重〔b×h=250×400mm〕梁自重25××抹灰层：10厚混合浆17××[(0.40-0.12)×∑⑧外纵墙自重标准层：×××××∑底层：.5-0.4〕××m×m×m×m∑m⑨内纵墙自重标准层：××m×m∑m⑩阳台栏杆自重××m×0.35=0.53KN/m×0.5=0.75KN/m×0.36=0.54KN/m∑m⑩女儿墙天沟自重〔做法：墙高700㎜，100㎜厚的砼压顶〕×××24×××2+0.24〕×17=3.91KN/m×0.08+〔0.3-0.08〕×0.08]×KN/m∑m2、活荷载设计标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载标准》查得：不上人屋面0.5KN/㎡楼面、厕所2KN/㎡阳台2.5KN/㎡雪荷载KN/㎡屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取较大值3、竖向荷载下框架屋顶：KN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/m五、框架内力计算1、恒载和活栽计算①挑梁A屋面板传荷载：恒载=梁自重+女儿墙天沟自重=2.22+5.29=7.51KN/m楼面板传荷载：恒载=梁自重+栏杆自重=2.22+5.45=7.67KN/m②A～B框架梁屋面板传荷载：恒载=梁自重+板传荷载=3.81+8.99+7.92=20.72KN/m活载=板传活载=0.89+0.79=1.68KN/m楼面板传荷载〔A～2/A〕：7=28.42KN/mKN/m楼面板传荷载〔2/A～B〕：恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=3.43+12.10+7.74+2.36=26.01KN/m活载=板传活载=3.57+1.09KN/m③B～D框架梁屋面板传荷载：恒载=梁自重+板传荷载=3.43+8.20+7.52=19.53KN/m活载=板传活载=0.80+0.75=1.55KN/m楼面板传荷载〔B～C〕：恒载=梁自重+板传荷载=3.43+2.38=5.81KN/m活载=板传活载=0.92KN/㎡楼面板传荷载〔C～D〕：恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=3.43+4.87+4.87+12.1=25.65KN/m活载=板传活载=2.25+2.25=4.50KN/m④D～1/D挑梁屋面板传荷载：恒载=梁自重+女儿墙天沟自重=2.22+2.36+5.29=9.87KN/m活载=板传活载=0.23KN/m楼面板传荷载：恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=2.22+2.03+13.27=17.52KN/m活载=板传活载=0.94KN/m⑤D轴柱纵向集中荷载：×2.7+〔8.65+5.29〕×1.95=66.41KN活载=〔0.35+0.85〕××1.95=4.43KN其他层柱：恒载=63.65+15.23=748.88KN活载=12.17+4.74=16.91KN⑥B轴柱纵向集中荷载：××1.95=79.66KN××1.95=6.97KN其他层柱：恒载=44.51+35.15=79.66KN活载=6.40+13.18=19.58KN⑦A轴柱纵向集中荷载：××1.95=67.20KN活载=〔0.38+0.85〕×2.7+0.61+1.95=4.51KN其他层柱：××1.95=81.14KN××1.95=18.94KN2、风荷载的计算1、作用在建筑物的屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:根本风压为0.4KN/m:风压高度变化系数,考虑到建设地位于某中型城市郊区,所以取地面粗糙度为C类.:风震系数,β=1+ξvφ/μ，对于建筑总高度不超过30m:下层柱高.:上层柱高.B:迎风面的宽度,为.集中风荷载标准值和设计值离地高度(m)(KN/m)/m/m/KN1111111标准层D值计算构件名称i=∑ib/2ica=i/(2+I)D=ai12/hA轴柱18061B轴柱29593D轴柱19520∑D=67318KN/m负一层D值的计算构件名称i=∑ib/2ica=i/(2+I)D=ai12/hA轴柱21291B轴柱34065C轴柱0．31322979∑D=78355KN/m风荷载作用下框架侧移计算层号Wj/KNvj/KN∑D/(KN/M)Δuj/mΔyj/m6671741/426055671741/192664671741/12730320.20671741/99762671741/82021671741/6731-1783551/6708U=∑Δuj=层间侧移最大值1/6708<1/550(满足要求)A轴柱反弯点位置层号h/myyh/m63.000.700.300.000.000.000.300.9053.000.700.350.000.000.000.351.0543.000.700.400.000.000.000.401.2033.000.700.450.000.000.000.451.3523.000.700.450.000.000.000.451.3513.000.700.500.000.000.000.501.50-13.500.810.650.000.000.000.652.28B轴柱反弯点位置层号h/myyh/m63.001.480.370.000.000.000.371.1153.001.480.420.000.000.000.421.2643.001.480.470.000.000.000.471.4133.001.480.470.000.000.000.471.4123.001.480.470.000.000.000.471.4113.001.480.500.000.000.000.501.50-13.501.730.600.000.000.000.602.10D轴柱反弯点位置层号h/myyh/m63.000.780.300.000.000.000.300.9053.000.780.390.000.000.000.391.1743.000.780.440.000.000.000.441.3233.000.780.450.000.000.000.451.3523.000.780.450.000.000.000.451.3513.000.780.500.000.000.000.501.50-13.500.910.650.000.000.000.652.28框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表所示。中柱出的梁边柱处的梁风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m667174180615671741806146717418061367174180612671741806116717418061荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m667174295930.4412.081.113.942.311.862.07567174295930.4414.611.268.025.814.895.44467174295930.4416.971.4111.099.838.008.91367174295930.4418.901.4114.1512.5511.3612.65267174295930.44110.821.4117.2115.2614.0815.68167174295930.44113.191.5019.7819.7816.5718.46-178355340650.43515.272.1021.3832.0719.4821.69风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m667174195200.2911.370.902.891.242.89567174195200.2913.041.175.563.566.80467174195200.2914.601.327.736.0711.28367174195200.2915.871.359.697.9215.76267174195200.2917.141.3511.789.6419.70167174195200.2918.701.5013.0513.0522.69-178355229790.29310.302.2812.5723.4925.62风荷载作用下框架柱轴力和梁端剪力层梁端剪力/KN柱轴力/KND轴AB跨BD跨A轴B轴60.790.97-0.79-0.18-0.180.9752.022.40-2.82-0.38-0.563.3743.263.96-6.08-0.69-1.257.3334.465.57-10.54-1.11-2.3612.9025.676.94-16.21-1.27-3.6319.8416.598.07-22.80-1.48-5.1127.91-17.589.28-30.38-1.70-6.8137.183、水平地震作用的计算该建筑高度为，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法来计算水平地震作用。荷载计算屋面重力值：G面××10.8〕=269.18KN楼面重力值：G板××10.8)=217.45KN梁重力值：G梁=4×××××3.6+2××1.5=102.45KN柱重力值：G标柱×3=56.25KNG负一层柱×KN墙重力值：G女儿墙××2=24.60KNG标准墙×××××××××3=270.65KNG负一层墙×××〔4.65+10.8〕=211.78KN活载×10.8〕×2=100.44KN重力荷载代表值G6=G板+G梁+G上柱/2+G女儿墙+F活/2+G墙/2G5=G4=G3=G2=G1=G板+G梁+G上柱+G标准墙+F活/2G-1=G板+G梁+G上柱/2+G下柱/2+G标准墙+F活/2地震作用下框架侧移计算层号Gj/KNvj/KN∑D/(KN/M)Δuj/m66106106717456971307671744697200467174369727016717426973398671741697409567174-1672476778355U=∑Δuj=多遇水平地震作用标准值以及位移计算：由设防烈度为7度、近震；场地土为Ⅱ类，由《建筑抗震设计标准〔GBJ11-89〕》查得：amax=0.08,Tg=0.35s,那么横向地震影响系数：α=αmax×0.35=0.49,由抗震标准可知尚须计算顶部附加集中水平地震作用。δn1×结构总水平地震作用标准层：Fek=αGeg××顶部的附加集中水平地震作用为：Fn=δnFek×Fi=GiHiFek〔1-δn〕/∑GiHiF1F2F3F4F5F6层Fi〔KN〕Vi(m)∑DΔue667174567174467174367174267174167174-178355一层：0.0021/3=1/1429<1/550满足要求地震作用下A轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m6671741806112.4626.1711.2126.175671741806120.1139.2021.1150.424671741806126.5147.7231.8168.833671741806131.6852.2742.7684.082671741806135.6058.7548.07101.511671741806138.2957.4457.44105.50-1783552129140.1348.9691.50106.39地震作用下B轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m667174295930.44120.4138.5722.6518.2420.32567174295930.44132.9357.2941.4937.8142.13467174295930.44143.4269.0361.2252.2758.24367174295930.44151.8882.4973.1567.9775.73267174295930.44158.3192.7182.2278.4587.41167174295930.44162.7194.0794.0783.3892.90-178355340650.43564.1489.79134.6986.9796.89地震作用下D轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m667174195200.29113.460.9028.2712.1128.27567174195200.29121.721.1739.7525.4151.86467174195200.29128.641.3248.1137.8073.52367174195200.29134.221.3556.4646.2094.26267174195200.29138.461.3563.4651.92109.66167174195200.29141.371.5062.0562.05113.97-178355229790.29343.272.2852.7898.65114.83地震载作用下框架柱轴力和梁端剪力层梁端剪力/KN柱轴力/KND轴AB跨BD跨A轴B轴6-1.74-1.749.53515.4818.43-23.27-2.95-4.6927.96421.2525.84-44.52-4.59-9.2853.79326.6833.33-71.19-6.66-15.9387.12231.5738.64-102.76-7.07-23.00125.76133.1440.56-135.90-7.43-30.43166.33-133.9241.51-169.82-7.59-38.02207.84六、框架内力组合各种荷载情况下的框架内力求的后，根据最不利又是可能的原那么进行组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算个控制截面出的〔支座边缘处的〕内力值。支座边缘处的内力值：式中——支座边缘处截面的弯矩标准值；——支座边缘处截面的剪力标准值：M——梁柱中线交点处饿弯矩标准值；V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；q——梁单位长度的均布荷载标准值；b——梁端支座宽度〔即柱截面高度〕。柱上控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，也可以采用轴线处的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。各内力组合见表：框架梁内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEKGK+1.26(SQK+SWK)YREGK+QKEK]GK+SQKG+QKGKwK→←→←→←负一层AM-18.46VB右MV16B左MVDMV跨间MABMBD框架梁内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEKGK+1.26(SQK+SWK)YREGKQK)+EK]GK+SQKG+QKGKwK→←→←→←六层AM2.67VB右MV-7.79B左MVDM2V跨间MABMBD2竖向框架Ａ柱弯矩和轴力组合表层次截面内力SGKSQKSWKSEKGK+1.26(SQK+SWK)YREGKQK)+EK]GK+SQKGKQK|Mmax||Nmin||Nmax|→←→←NMM负一层柱顶M-14.28-3.26-11.63-48.96-35.90-6.59-61.8133.66-22.54-21.7061.8133.66-22.54N1569.04263.7130.38171.182254.032176.211677.931344.132381.912252.042176.211344.132381.91柱底M-7.14-1.63-21.73-91.50-38.0016.76-96.2582.18-11.27-10.85-96.2582.81-11.27N1590.92263.7130.38171.182280.292202.471697.621363.822411.452278.301697.621363.822411.45V6.121.409.5340.1321.12-2.9045.16-33.099.669.3045.16-2.9045.16三层柱顶M-19.19-4.62-8.96-52.27-40.14-17.56-69.9731.96-30.53-29.50-69.97-17.56-69.97N868.79137.0410.5470.321228.501201.94901.86764.741309.911234.401309.911201.94901.86柱底M-19.93-4.62-7.33-42.77-38.97-20.50-61.3722.03-31.53-30.38-31.53-20.50-61.37N887.54137.0410.5470.321251.001224.44918.74781.611335.221256.901335.221224.44918.74V13.043.085.4331.6826.3712.6943.78-18.0020.6819.9620.6812.6943.78竖向框架B柱弯矩和轴力组合表层次截面内力SGKSQKSWKSEKGK+1.26(SQK+SWK)YREGKQK)EK]GK+SQKGKQK|Mmax||Nmin||Nmax|→←→←NMM负一层柱顶M2.34-1.16-21.38-89.78-25.5928.29-85.8689.212.001.1889.2189.212.00N2130.00385.706.8138.023050.563033.402098.712024.573261.203095.982024.572024.573261.20柱底M1.17-5.80-32.07-134.69-46.3134.50-132.44130.20-4.22-6.72130.20130.20-4.22N2151.88385.706.8138.023076.823059.662118.402044.263290.743122.242044.262044.263290.74V-1.00-1.9915.2764.1315.53-22.9560.88-64.17-3.34-3.99-64.17-64.17-3.34三层柱顶M2.19-1.68-14.15-82.49-17.3218.34-79.0981.771.280.2881.7781.771.28N1159.44200.752.3615.931647.251641.301134.311103.251765.991672.381103.251103.251765.99柱底M2.20-1.68-12.55-73.15-15.2916.34-69.9772.671.290.2972.6772.671.29N1178.19200.752.3615.931669.751663.801151.181120.121791.311694.881120.121120.121791.31V-1.46-1.128.9051.888.05-14.3848.85-52.32-3.09-3.32-52.32-52.32-3.09竖向框架D柱弯矩和轴力组合表层次截面内力SGKSQKSWKSEKGK+1.26(SQK+SWK)YREGKQK)EK]GK+SQKGKQK|Mmax|NminNmax→←→←NMM负一层柱顶M9.823.06-12.57-52.78-0.2031.48-41.4861.4516.3216.0761.45-41.4816.32N1473.39220.72-37.18-207.841999.332093.021206.181611.472209.802077.081611.471206.182209.80柱底M4.911.53-23.49-98.65-21.7837.42-91.19101.188.168.03101.18-91.198.16N1495.27220.72-37.18-207.842025.582119.281225.871631.162239.332103.331631.161225.872239.33V-4.21-1.3110.3043.276.28-19.6837.91-46.47-6.99-6.89-46.4737.91-6.99三层柱顶M13.774.23-9.69-56.469.6434.06-41.0769.0322.8222.4569.03-41.0722.82N812.31114.98-12.90-87.121103.391135.90689.25859.141211.601135.74859.14689.251211.60柱底M13.774.23-7.92-46.2011.8731.83-31.0759.0222.8222.4559.02-31.0722.82N831.06114.98-12.90-87.121125.891158.40706.13876.011236.911158.24876.01706.131236.91V-9.18-2.825.8734.22-7.17-21.9724.05-42.68-15.21-14.96-42.6824.05-15.21七、柱截面的设计与配筋1、设计依据钢筋砼等级C40=14.3N/mm=1.43N/mm钢筋强度HPB235=210N/mmHRB400=360N/mmξb=0518框架的柱截面设计轴压比验算底层B柱：N轴压比:Un=N/fc×500×500)=0.924<[]采用复式箍。⑵截面尺寸复核取h=500-35=465mmV因为h4所以×××500×N满足要求.⑶正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)B轴柱：从柱的内力表中可见Nb=ξb×500×465×0.518=1722KNN>Nb，为小偏压，选用M大，N大的组合最不利组合为：M=130.20KN.M和N=2044.26KN第一组内力M=4.22KN.m和N=3290.74KN柱的计算长度取以下二式中的较小值=1.0H==M/N==465mm=max{20mm,500/30}=20mm=+=0.81+20=c××500×/h=3.5/0.5=7<15.那么：e=h/2-α×21.28+250-35=ξ=按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为=0.5%×500×500/2=625mm采用对称配筋每侧实配320=941mm第二组内力M=130.20KN.m和N=2044.26KN柱的计算长度取以下二式中的较小值=1.0H==M/N==465mm=max{20mm,500/30}=20mm=+=63.7+20=c××500×/h=3.5/0.5=7<15.那么：e=h/2-α×83.7+250-35=ξ=按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为%=0.5%×500×500/2=625mm采用对称配筋每侧实配320=941mm⑷斜截面受剪承载力计算负一层最不利内力组合因为剪跨比，取因为A××500×500=1072.5KN<2044.26KN按构造配筋.需取复式箍筋410@200加密区：410@100三层最不利内力组合因为剪跨比，取因为A××500×500=1072.5KN<1120.12KN按构造配筋.需取复式箍筋410@200加密区：410@100⑸裂缝宽度的验算e/h=63.7/465=0.137<0.55可不验算裂缝宽八、框架梁截面的设计与配筋⑴正截面的受弯承载力的计算梁AB〔b×h=250mm×550一层：跨中截面弯矩代入数据可的=1-××250×515×332mmmax[0.2%,]=0.2%×250×550=275mm下部实配316(A=603mm)上部按构造要求配筋。⑵截面受剪承载力计算选用箍筋抗剪。先按构造配筋××250×515=451.34kN>满足要求取双肢箍8@200/100⑶主梁吊筋的计算：由次梁传至主梁AB的集中力为：Q+G=8.44+51.14=58.58KN那么选216〔由次梁传给主梁BD的集中力为:那么选216〔梁配筋表层计算公式梁BD梁AB支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面-1M/〔KN.m〕0.1910.0900.2680.2110.1120.2300.2140.0950.3190.2390.1190.265/mm1092486163312236111353Asmin/mm275275275275275275实配钢筋As/mm2322(1140)316(602)222225(1742)222225(1742)316(602)325(1743)6M/〔KN.m〕0.0710.0310.0740.0780.0400.0890.0730.0310.0770.0810.0410.093/mm375160394413211477Asmin/mm275275275275275275实配钢筋As/mm2316(603)316(603)316(603)316(603)316(603)316(603)九、根底设计1、设计依据=1918.88KNV=64.17KN混凝土强度等级去C30柱截面尺寸b×h=500×500㎜初步确定尺寸〔考虑偏心，将基底面积增大10%〕×1918.88/〔220-20×取l××验算偏心矩e基底出总的竖向力为：+=1918.88+20×20×偏心矩e=M/(F+G4、基底最大净反力KPaKPaP=〔+〕/2=〔231.28+201.43〕/2=216.36KPa<=220KPa=264KPa5、根底高度验算假设设根底高h=600mm有效高度为ho=540mmA1==3.03-0.83=2.20㎡A2××0.5=××100×0.56=560.56KN>满足条件，选用根底高度为600mm6、配筋计算=224.26KPa因为两边相等，所以两个截面配筋相同选用1710()十、现浇板的设计1、标准层板的配筋×1.2=×按弹性理论计算：在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载:在求中间支座最大弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：标准层双向板弯矩计算区格B2B4Lx/Ly跨内计算简图跨内U=0mx××1.3)×2××1.3)×2my××1.3)×2××1.3)×2Umx(u)××my(u)××支座计算简图××2××2××2××2区格B8Lx/Ly跨内计算简图跨内U=0mx××1.3)×2my××1.3)×2Umx(u)×my(u)×支座计算简图××××2标准层楼盖配筋表截面ho/mmAs/mm2选配钢筋实配面积/mm2跨中B2lx方向100250252ly方向90255252B4lx方向100101252ly方向90113252B8lx方向100117252ly方向90113252支座B2lx方向100501523ly方向100482523B4lx方向100208252ly方向100208252B8lx方向100218252ly方向1002282522、屋顶板配筋g=××按弹性理论计算：在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载:在求中间支座最大弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：屋面板双向板弯矩计算区格D2D3Lx/Ly跨内计算简图跨内U=0mx××0.32)×2××0.32)×2my××0.32)×2××0.32)×2Umx(u)××my(u)××支座计算简图××2××2××2××2区格D4D5Lx/Ly跨内计算简图跨内U=0mx××0.32)×2××0.32)×2my××0.32)×2××0.32)×2Umx(u)××my(u)××支座计算简图××2××2××2××2D2～D3支座：D2～D4支座：D3～D5支座：D4～D5支座：屋面板配筋表截面ho/mmAs/mm2选配钢筋实配面积/mm2跨中D2lx方向100202252ly方向90203252D3lx方向100164252ly方向90203252D4lx方向100177252ly方向9088252D5lx方向100144252ly方向9097252支座D2——D3100424523D2——D4100342393D3——D5100378393D4——D5100312393十一、板式楼梯设计1、斜板TB1的设计对斜板TB1取1m的宽度作为其计算单元。踏步的尺寸为250×166mm,cosφ确定斜板厚度t斜板的水平投影净长为l1n=3500mm斜板的斜向净长为l=l1n/cosa=3500/0.833=4202mm斜板的厚度为t1=〔1/25～1/30〕l=〔1/25～1/30〕×4202mm=168～140mm,取t1=150mma、荷载计算踏步的尺寸为250×166mm，斜板的厚度取t=150mm，cosφ=0.833,那么截面平均高度为h=166/2+150/0.833=263m恒载××25=7.89KN/m××17=1.02KN/m××2.5=3.5KN/m总计：12.65KN/mb、计算简图斜板的计算简图可用一根假想的跨度为l1n的水平梁替代，如以下图所示，其计算跨度取斜板水平投影净长l1n=3500mmc．内力计算斜板的内力，一般只需跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均匀与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:m×2d、截面的承载力计算=130㎜αs=M/(α1fcbho2×106/〔1××1000×130×=As=α1fcbhoξ/fy××1000×130×选配1010@100(As=785)考虑斜板与平台梁、板的整体性，斜板两端/4范围内按构造承受负弯矩作用的钢筋，其数量为跨中截面配筋的1/2。选配510@200(As=383)分布钢筋选用58@250(As=201)即每步下放置一根。2、斜板TB2的设计对斜板TB1取1m的宽度作为其计算单元。踏步的尺寸为250×166mm,cosφ确定斜板厚度t斜板的水平投影净长为l1n=2000mm斜板的斜向净长为l=l1n/cosa=2000/0.833=2400mm斜板的厚度为t1=〔1/25～1/30〕l=〔1/25～1/30〕×2400mm=96～80mm,取t1=100mma、荷载计算踏步的尺寸为250×166mm，斜板的厚度取t=150mm，cosφ=0.833,那么截面平均高度为h=166/2+10